模板及支撐系統(tǒng)的施工荷載計算

1、模板及支撐系統(tǒng)的施工荷載計算摘要：木文是以木模板.鋼管腳于排架的模板支撐系統(tǒng)為研尤對彖.在泵送、預拌商品混凝上、機械 振搗的施工工藝條件下,對施工荷載進行了計算并應用了統(tǒng)計學原理，獲得不同截面梁、板的施工荷載 值，不僅減化了計算丄作址.并能方便査找應用。關鍵詞：模板鋼管 支探混凝土 施工荷載 分項系數(shù)側壓力 荷載組合1施工荷載計算的計算依據(jù)施工荷載的計算方法應符介建筑結構荷載規(guī)GB5OOO9-2OO1的規(guī)定。本文僅適用于 木模板、鋼管腳手排架、鋼管頂撐、支撐托的模板支撐系統(tǒng)：采用泵送、預拌商品混凝上, 機械振搗的施工工藝，并依據(jù)原混凝上結構工程施工驗收規(guī)GB50204-92，附錄中有關 “普通

2、模板及其支架荷載標準值及分項系數(shù)”的取值標準。2模板支撐系統(tǒng)及其新澆鋼筋混礙土自重的計算參數(shù)：模板及其支架的自重標準值應根據(jù)模板設計圖確怎，新澆混凝上自重標準值可根拯實際 重力密度確泄，鋼筋自重標準值可根據(jù)設訃圖紙確定，也可以按下表采用：鋼筋混凝丄和模板及其支架自重標準值和設計值統(tǒng)汁表材料名稱取位標準值分項系數(shù)設計值備注平板的模板KM/nf0.31.20.36包括小楞梁的模板KN/n?0.51.20.6展開面積普通混凝上KN/n?241.22&8樓扳的鋼筋KN1.11.21.32每立方米混凝土的含量梁的鋼筋KN1.51.21.8模板及支架KN/m20.751.20.9層高W4m3施工人

3、員及設備荷載的取值標準:施工活荷載的取值標準應根據(jù)不同的驗算對象，對照下表選取，對于大型設備如上料平 臺、混凝上輸送泵、配料機、集料斗等的施工荷載，應根據(jù)實際情況計算，并在大型設備的 布置點，采取有針對性的加固措施。施工活荷載標準值和設訃值統(tǒng)汁表序號計算構件名稱倚載類型訊位標準值分項系數(shù)設計值備注1模板及直接支 檸模板的小楞均布倚載KN/nr2.51.43.5比較兩者取 較大彎矩值集中荷載KN2.51.43.53支採小楞構件均布倚載KN/m21.51.42指大橫桿4支架立桿均布荷載KN/m21.01.41.4及支承構件5水平模板振搗荷載KN/nr2.01.42.8澆筑混凝土6垂直模板振搗荷載K

4、N/nr4.01.45.6振搗側壓力7柱、墻支架水平荷載KN/nr2.01.42.8泵送混凝土4混凝土樓板的施工荷載計算：現(xiàn)澆混凝上樓而板的施工荷載主要有新澆混凝丄、鋼筋、模板和支撐系統(tǒng)的自重，以及施工活荷載組成，針對驗算的具體對象，釆用相應的荷載組合方式，現(xiàn)以100mm厚的混凝 土樓面板舉例，進行施工荷載組合設汁值的汁算，依此類推得到不同厚度樓板的施工荷載組 合設計值，以便查表應用。100mm樓板施工階段恒荷載的計算與統(tǒng)計材料名稱計算式恒載標準值分項系數(shù)恒載設計值備注樓板的鋼筋混凝上0X(24+l.l)2.51KN/m21.23.01KN/nr100mm樓板平板的模板及小楞0.30.3 KN

5、/m21.20.36 KN/nP木模板樓板的模板及支架0.750.75 KN/nP1.20.90 KN/nP層商不大于4m樓板施工活荷載的計算與統(tǒng)計序號驗算對歛人員及設備分項系數(shù)活荷載設計值備注1模板及小楞2.5 KN/nf1.4取集中荷載3.5 KN驗算平模板和小楞時.以集中 荷載進行組合.其彎矩最不利。22.5 KN1.43大橫桿1.5 KN/nf1.42KN/nf抬直接支承小榜的結構構件4立桿1.0 KN/nf1.41.4KN/m2支架立柱和其它支承結構構件100mm樓板的施工荷載組合計算與統(tǒng)計驗算對象恒荷載設計值活荷載設計值荷載組合設計值備注平模板3.01 KN/m2集中荷載3.5 K

6、N3.01 KN/m2+3.5 KN均布加集中荷戦小楞3.01+0.36 KN/nr集中荷3.5 KN3.37 KN/nr+3.5 KN均布加集中荷載大橫桿3.01+0.36 KN/nr2.1 KN/m25.47 KN/m2均布荷敘立桿3.01+0.90 KN/nr1.4 KN/m2531 KN/m2均布荷戦不同厚度樓板施工荷載組合設計值的統(tǒng)計表驗算對象樓板不同厚度(mm)時的施工荷載組合設計值KN/m2100120140150160180200220240250260280300模板3.013.614.224.524.825.426.026.637.237.537.838.439.04在上述

7、均布荷載的基礎上與集中荷載組合3.5 KN小楞3373.974.584.885.185.786.386.997.597.89&19&799.40在上述均布荷載的基礎上與集中荷載組合3.5 KN大橫桿5.476.076.686.987.287.888.489.099.699.9910.2910.8911.50立桿5315.916.526.82727.728.328.939.539.8310.1310.7311.345混凝土梁的施工荷載計算：現(xiàn)澆混凝丄梁的施工荷載主要有新澆混凝上、鋼筋、模板和支撐系統(tǒng)的自重，以及振搗 混凝上時產(chǎn)生的施工活荷載組成，通過荷載組合，作為梁底板木模板及支

8、架的驗算依據(jù)，現(xiàn) 以300mmX700mm的混凝丄梁舉例，進行施工荷載組合設汁值的汁算，依此類推得到不同 截而的混凝土梁施工荷載的組合設訃值，以便查表應用。300X700 mm混凝土梁沿長方向施工荷載的計算和組合材料名稱訃算式荷載標準值分項系數(shù)荷載設計值備注鋼筋混凝上梁03X0.7X(24+1.5)536KN/m1.26.43KN/m梁自重梁的底.側模板0.5X(034-0.7X2)0.85 KN/m1.21.02 KN/m展開面積混凝土振搗荷載2X0.3.0.60 KN/m1.40.84 KN/m活荷載荷載組合值6.81 KN/m&29 KN/m線荷載不同載面梁的施工荷載的組合統(tǒng)計表

9、梁載而尺寸(m)恒荷載(KN/m)活荷載(KN/m)荷載組合設訃值(KN/m)備注梁寬梁高標準值設計值標準值設計值030.?6.217.450.60.848.29030.97.949.520.60.8410.360.350.99110.930.70.9811.910351.01012.120.70.9813.00.41.011.413.680.81214.80.41.213.6416.370.8L1217.490.51.216.7520.111.421.50.51.520.87525.0511.426.450.61324.7529.71.21.6831.380.61.829.6435.5681

10、.21.6837.2480.71.834.2841.141.41.9643.10.7938.0545.661.41.9647.620.81.838.9246.701.62.2448.940.87*043.251.841.62.2454.086模板側壓力的計算6新澆混凝上對模板側壓力標準值：依據(jù)原混凝土結構工程施工驗收規(guī) GB50204-92,附錄中有關“普通模板及其支架荷載標準值及分項系數(shù)”的取值規(guī)左，按照 新澆混凝土對模板側壓力的兩個讓算公式進行復核，并取二式中的較小值。F=0.22yctoPiP2>/VF=ycH針對推廣應用了預拌混凝上，施工現(xiàn)場普遍采用泵送和機械振搗施工工藝的特點，

11、公式 中一些原來不確左的參數(shù)逐步可以在混凝上配合比設訃時預先得到界定。式中：F新澆混凝土對模板的最大側壓力（KN/m?）：Yc 混凝上的重力密度，對于普通混凝上可取24KN/n?：t。一新澆混凝丄的初凝時間（h）,商品混凝上廠在做配合試驗時，一般都能應施工 現(xiàn)場的工藝要求，基本上先設左初凝時間為810小時，經(jīng)過運輸?shù)竭_施工現(xiàn)場 后，加之受環(huán)境因素的影響，澆筑前所剩余的初凝時間也只有58小時，驗算 時可偏于安全地取to=8h；V混凝上的澆筑速度（m/h）,主要與構件的復雜程度、施工現(xiàn)場的機械設備條件有 關，一般在15m/h之間：Bi外加劑影響修正系數(shù)，預拌、泵送混凝上的工藝條件決左了，在混凝上配

12、合比中， 必須摻具有緩凝作用的高效減水劑，取1.2：B 2混凝上坍落度彫響修正系數(shù)，預抖、泵送混凝上的工藝要求，坍落度一般為100- 150mm,取 1.15；H混凝上側壓力汁算位置至新澆混凝上頂而的總髙度（m）o代入求得的可變參數(shù)，得到如下兩個與澆筑速度和澆筑高度有關的簡化計算公式，并可 計算岀在不同澆筑速度和澆筑髙度條件下的模板而側壓力：F=0.22yctoPi32VV =0.22X24X8X 1.2X 1.15X Vv =5&29X >/VF= y c H=24 H6.2模板側壓力的荷載效應組合：按照原混凝丄結構工程施工驗收規(guī)GB50204-92 的規(guī)迄對梁、拱、邊長W30

13、0mm的柱、厚WlOOmm的墻，參與側模板側壓力的荷載組合 項為：振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載和新澆混凝上對模板的側壓力組成：對大體積混凝丄、邊長 >300mm的柱、厚>100mm的墻，參與側模板側壓力的荷載組合項為：傾倒混凝上時產(chǎn)生 的荷載和新澆混凝上對模板的側壓力組成：驗算模板剛度時只取新澆混凝土對模板的側壓 力。按照現(xiàn)行國家行業(yè)標準建筑工程大模板技術規(guī)程JGJ74 2003、J270-2003的規(guī)左: 參與大模板側圧力的荷載組合項為：傾倒混凝上時產(chǎn)生的荷載、振搗混凝上時產(chǎn)生的荷載和 新澆混凝土對模板的側壓力組成。筆者認為：在采用預拌、泵送混凝上，機械振搗施工工藝 時，在泵送混凝上的

14、出料口，一邊傾倒、一邊振的混凝土是常見的，也是不可避免的施工過 程。因此模板側壓力的荷載組合項由：傾倒混凝上時產(chǎn)生的荷載、振搗混凝上時產(chǎn)生的荷載 和新澆混凝上對模板的側壓力三項組成，方比較切合實際。按照施工現(xiàn)場實際的混凝上的澆筑速度計算公式，F(xiàn)=58.29X yfv可得下表：新澆混凝上對模板而的側壓力（KN/n*）實際澆筑速度V （m/h）1234567側壓力標準值（KN/m2）58.2982.43100.96116.58130.34142.78154.22荷載分項系數(shù)1.21.21.21.21.21.21.2振搗荷載（KN/m?）4444444傾倒荷載（KN/m?）4444444活荷載分項系

15、數(shù)1.41.41.41.41.41.41.4側壓力設計值（KN/nr）81.15110.12132.35151.10167.61182.54196.26按照側壓力計算位宜至新澆混凝土頂面實際澆筑髙度的汁算公式，F(xiàn)=24H可得下表:新澆混凝土對模板而的側壓力（KN/nf）頂面的實際高度H （m）1234567側圧力標準值（KN/nF）244S7296120142168荷載分項系數(shù)1.21.21.21.21.21.21.2振搗荷載KN/m2）4444444傾倒荷載（KN/m?）4444444荷載分項系數(shù)1.41.41.41.41.41.41.4側壓力設訃值（KN/n?）406&897.6126.4155.2181.6212.8根據(jù)上述兩個表格，就可繪出混凝上的澆筑速度或澆筑髙度，與側壓力設訃值的關系曲 線，通過對圖表的分析，不難看岀當混凝丄側壓力計算位垃至新澆混凝上頂而的總髙度不大 于6m時，可直接查髙度計算公式，反之當高度大6m時應用速度公式，這樣可以大減化計 算過程。新澆混凝土對模板的側壓力曲線圖7結朿語：7.1施工荷載的汁算、統(tǒng)計和組合，是模板支撐系統(tǒng)設計的基礎工作，是保證經(jīng)濟合理、 安全可靠和技術先進的關鍵數(shù)據(jù)之一。7.2應用統(tǒng)計學原理和數(shù)據(jù)庫模式，采用Excel電子表格，輸入il算公式后，只要修改 梁、板結