(完整word版)長沙理工大學電網課程設計

1、前言 3第一章設計任務書和原始資料 4第二章電網接線初步方案設計 7第一節(jié)：電網接線初步方案的選擇與供電電壓等級的確定 7第二節(jié)：電網接線方案的技術經濟比較 15第三節(jié)：輸電線型號的選擇 22第四節(jié)：方案技術經濟比較 31第三章調壓計算 38課程設計總結 45前言經濟發(fā)展，電力先行。電力工業(yè)是國家的基礎，在國民經濟發(fā)展中占據十分重要的地位。電能是一種不能儲存的、無形的二次能源，發(fā)電、變電、輸送、分配和消費幾乎是在一瞬間完成，必須保持有功和無功功率的平衡。同時為了滿足消費需求，保證生產生活的穩(wěn)定，所發(fā)電能要滿足經濟性好、可靠性高、電能質量高等要求。經驗告訴我們，在現階段，聯合電力系統(tǒng)是保證供電可

2、靠性、經濟性和高質量的最好的辦法，而這也是我國電力行業(yè)發(fā)展的趨勢。通過聯絡線路將幾個地方電力系統(tǒng)連接起來所形成的電力系統(tǒng)稱為聯合電力系統(tǒng)。聯合電力系統(tǒng)可以合理利用能源、減少系統(tǒng)備用容量、裝設高效率的大容量機組，提高電力系統(tǒng)運行的經濟性；系統(tǒng)間相互支援可以提高系統(tǒng)的供電可靠性；系統(tǒng)容量越大抗干擾能力越強，可以減小系統(tǒng)受到干擾（負荷變化）時的頻率波動和電壓波動，提高電能質量。要建好大規(guī)模的安全可靠的聯合電力系統(tǒng)，必須做好規(guī)劃，加強電力規(guī)劃和電網建設。電力規(guī)劃是根據社會經濟發(fā)展的需求，能源資源和負荷的分布，確定合理的電源結構和戰(zhàn)略布局，確定電壓等級、輸電方式和合理的網架結構等。電力規(guī)劃的合理與否，事

3、關國民經濟的發(fā)展，直接影響到今后電力網絡運行的穩(wěn)定性、經濟性、可靠性以及未來經濟的發(fā)展。該課程設計要求按照給定的數據，依照國民經濟應用的要求設計一個供電、變電、輸電、分配和消費的電力系統(tǒng)。該電力系統(tǒng)包括一個發(fā)電廠、三個變電所、若干輸電線路，同時考慮該系統(tǒng)為聯合電力系統(tǒng)的一子系統(tǒng)，其聯絡線可視為無窮大系統(tǒng)。設計的要求是該電力系統(tǒng)應滿足一定的供電可靠性、穩(wěn)定性和經濟性，電能質量高，同時運行方式靈活，適應多種負荷變化情況。投資費用亦應當設計至最小。第一章 設計任務書和原始資料設計任務本次電力系統(tǒng)規(guī)劃設計是根據給定的發(fā)電廠、變電站（所）原始資料完成如下設計：1. 確定供電電壓等級2. 初步擬定若干待選

4、的電力網接線方案3. 發(fā)電廠、變電所主變壓器選擇4. 電力網接線方案的技術，經濟比較5. 輸電線路導線截面選擇6. 調壓計算原始資料1 .發(fā)電廠，變電所相對地理位置及距離:2 .發(fā)電廠技術參數裝機臺數、容量：2X50 （MW）額定電壓（KV）:額定功率因數：cos（1=3 .架空輸電線路導線經濟電流密度見下表1-1:表1-1 架空輸電線路導線經濟電流密度（ A /mm2）年最大負荷利用小時數 Tmax3000以下300050005000以上鋁銅4.負荷數據及有關要求如下表1-2:表1-2發(fā)電廠及變電站負荷數據與有關要求站項目A123最大負荷（MW）30606050最小負荷（MW）1535403

5、0功率因數cosdTmax(h)5000500055005000低壓母線電壓(KV)10101010調壓要求最大負荷(%)525255最小負荷(%)025250各類負荷(%)I類3030300II類303025505 .電網電壓等級的確定對所擬定的初步接線方案按均一網計算其初步功率，確定各輸電線路的輸送 容量和輸送距離，再依據輸送容量和輸電距離以及電源的電壓等級來選擇輸電線 路的電壓等級。各種電壓等級適合的輸電容量和輸電距離如下表1-3:表1-3各種電壓等級適合的輸電容量和輸電距離額定電壓(KV)輸送功率(KW)輸送距離(KM)3520001000020 506035003000030 100

6、110100005000050 1502201000005000001003006 .電能損失費計算方法(1)由潮流計算結果得出全網最大損耗功率Pmax;(2)根據附錄中給出的年最大負荷利用小時數Tmax、負荷功率因數COS ,根據下表查出年最大負荷損耗時間max ?(3)計算整個電網全年電能損耗W Pmax max (Kwh/年)；(4)按電力系統(tǒng)綜合成本電價(取元/ Kwh)計算電能損失費最大負荷損耗小時max與最大負荷利用小時Tmax(h)、功率因數cos之間的關系見下表1-4:表1-4最大負荷損耗時間與最大負荷利用時間、功率因數之間的關系 cosTmax (h)200015001200

7、1000800700250017001500125011009503000200018001600140012503500235021502000180016004000275026002400220020004500315030002900270025005000360035003400320030005500410040003950375036006000465046004500435042006500525052005100500048507000595059005800570056007500665066006550650064008000740073507250第二章電網接線方案初步

8、設計第一節(jié) 電網接線初步方案的選擇與供電電壓等級的確定一、初步擬定接線方案的依據電網接線初步方案主要根據負荷對供電可靠性的要求擬定。初步方案擬定時， 在考慮對第一類負荷要求任何情況下都不能斷電，第二類負荷盡可能的保證供 電，必要時可以停電，對于第三類負荷，可以停電的先提條件下列出所有滿足供 電可靠性要求的初步方案。二、擬定的方案初步篩選：由于第七種到第二十種方案可靠性和經濟性不高,故選用方案一到方案六進行初步潮流計算。發(fā)電廠及負荷功率的初步計算初步比較即為線路的長度以及線路上的損耗的比較，計算公式為4PM=ElmS2 o初步潮流計算按均一網計算，采用無功就地補償，即初次計算不考慮 無功的分布。

9、以第三種方案的計算過程為例：已知量為：發(fā)電廠裝機容量：Sn=2X 50 （MW） =100MW發(fā)電廠用電負荷（廠用電取 8%為8MW）: Pmax =30MW Pmin=15MW變電所負荷：Pmax=60MW, Pmin=35MW變電所負荷：Pmax=60MW, Pmin=40MW變電所負荷：Pmax=50MW, Pmin=30MW總負荷：FLmax=8+15+60+60+50=193MW裝電廠用電負荷最大）FLmin=8+30+35+40+30=143MW俊電廠用電負荷最?。┮驗樨摵勺畲髸r為PLmax=193MW而發(fā)電廠出功率只有Pg=100MW,故電網還須從系統(tǒng)S中吸收93MW的功率。第一

10、步，環(huán)網的化簡：把負荷 3移植到S和1中移植到S中的負荷大小為:P3S由 P 3maxl311 S34035一 50 23MW 35移植到1中的負荷大小為:13140P3 SJ P3max50 27MW3 maxl 31 lS340 35負荷 3 移植后，S - 1 線路等效長度為（35+40 ）30km司堂口3 m4部i口Pa（i 3）86.67 （30 42 %（84.67） 90 60 48 35.38MW40 30 42 48c 60 （42 30 40） （ 84.67） （30 40） 86.67 40 ,R 、 - 26.62MWA 240 30 42 48P（s3）（i3）86

11、.67 35.38 51.29 MWP（s 3）2 84.67 51.29 33.38MWPs 1 Ps3）（i3）ls3 l3151.2940 3530.77 MWI31 ls3 ls135 40 50ls1PS 3P（s 3） （1 3）P3 s 43.85 MWP3 16.15 MWP（S 3） （1 3）ls1l 31 ls3 ls1B 1lA 1l31 ls3 ls1P211sl P2 3lS 3 P2 3l1 3 2.56 1 05MWS1S1 S 3 S 31313發(fā)電廠電氣接端圖W旦生電二掉跳工Sn (tPGn Smin)0.9 69.4 2 34.72(MW)'COS

12、 NUkRTPkU21000S2維噌0.959 1000 632 2260 W0158PZT max100赫10006孑0.19MW2100158Qt"ZT m axUk%ss2100S210.52_100 637.77MVA2100 30 8PZT minPkS。21000s2m axU2601000 6320. 13MWUk%&s2100S2Un10.5 100、0 8100 633.2MVA1 77 0.9592121 0. 305M WSNminRtUn162 0.95921210. 2 5MWUkmi nRU21000s2260 12121000 6320. 959

13、PZT m axFkShmax1000 s2260 60 1000 6320.0728MWPTyT maxQtyT max Si max 2 APztmaxPZT minS1minUminUk%&SL100S2210.5 60100 637.77MVAPo10006510000. 065 MWI0%SN10063 0.61000.378 MW PYT maxj QzT max QyTmaxPk Simin1000 S2QzTminPyT mi nQyTmin2 PzTmin2601000 6320.276 j4.456 MW0. 02M WUk%SNSflN100S210.5 35 2

14、0.51MW100 63 1nmi nP01000I°%Sn10065100q0. 065 MW6300.60. 378 MWj QzTminS1minRtUn Qt . yTmin1 35 0.7931100.17 j1.776 MWMW1 S_R,J max TUn60 0.793110MWS2maxS1 max0.276 j4.456 MWP：TmiPkS2min260 401000S21000 6320.03 MWQztZ T m i n2U k % Sn S2min100 S210.5 繆100630. 67M WPyTmi nqtyT mi nF010006510000.

15、065 MWIo%SnToo"63 0.61000.378 MW SrninAPT .APt .2 minZT minyT minjQZTmInQyTmin0.19 j2.096MWu2 S2max RT2 60 0.7931100.21 MWUnma xpZT maxRS3max1000S2260 50 21000 5020. 0667MW2uk %SMS3max100S2c 210.5 50100 631.62MVARPyT maxF01000QtyT maxIo%&10050 0.7100S x 23maxpZT maxPYT maxqAQZT maxyTmax0.24

16、3 j3.94MW10000.055 MW0.35 MVARP7TZ T minPk S3min -21000 S226030 21000 5020. 0 2M WQzTminUk%$Smin10.5 寒2100S2100 500.47MV ARPyT miPo10005010000.055MWqtyT mi nIo%S10050 0.71000.35MVAR4mWminj AQZTm. Tmin 0.15 j1.64MWUmax2 S3 max RTU2 50 1.05-1100.24MW U .min2 Gmin RU2 30 1.05-1100.143MW35.38 5000 6.15

17、5000 30.77 5000 6.15 500035.385869h30575999hSmax26620*ax.33380max(A2)3UN3 110171.12A max(s2). 3UN3110.J0.9SD(A 1)1 max(s 1)Snax3Un307703 110161.5A Imax(3)438503 110230. 1 5Amax (13)S =max6150,3Un1105 3AI max(2)Smax3Un35380110185. 7A S(A2)I maxT171.1220 9190.13mmU . VS(s2)I maxJ175.2092194. 67mm S(s1

18、)I maxJ161.50.921 79. 44mmS(s 3)ImaxJ230.150.92255. 72mm S(1 3)I maxT32.28"0T235. 8 7mmImax 185.72206. 33mm呂唧琳I max( A 2)Smax3UN283303 110148.7AImax(A1)Smax3Un336703 110176. 7A1 max(2 s)Smax31670166.2A Imax(1 s)Snax26330138.2A3UnJ=-3Un3 1103 110I max(3 s)Snax40000I max148.723Un209. 9AS -3 110(s

19、 2)J0.9165. 2mmS(A 1)I max176.72I max166.22J0.9196.3mm Sg 2(s4)J0.91 84. 7mmImax138.22Imax209.92S(s 1)J0.9153.6mmS(s 3)J0.9233. 2mmS3Z5- pZ6 Z 3max21.32 j15.8225.5 j31.95031.42 j8.30MWZ6Z6Z5P3max4.2 j16.0825.5 j31.95018.58 j8.29MZ4Z5"Z64. 92j11.49% 2? Z2 2 SA Z2 Z? 78.58 ZZ3 Z1 Z2 Z>78.58 ZZ

20、2 芯 SAZZ3 S% Z3Z3 Z Z2 Z?43. 537MW §人2 33.463MW SS31.71 j0. 74MVA44.87 j0.78MVA%1Z5 Z6Z4 Z5 Z63 4MWZ4Z4 Z5 Z642. 3 0MW13Z4Z4 Z5 4§ S&S 1337.7MW 62 10,3 110325 A 610 A-*劭而.S2ZZ2Z4SAZ2Z4S1Z4苗 2z> 芯.Z 31.93 j0.56MVA父 §ZZ2Z3 & Z?Z3 4名SS 1Z3 :? ? 26.07 j0.8562I 一max 1max310 325

21、610A（有效值）I360 10-= 315 335A（有效值）3 1103 110案I精確潮流計算及線路損耗總電能的計算(負荷的無功功率就地補償)/ _/1W.即B*J4,同（W） <',> «0i 2 T6-JJ .4MCMV）< 方案I功率分布等效電路圖第一步：系統(tǒng)各端點功率已知：變電所3的變壓器損耗*0.243 j3.94 MW變電所1,2的變壓器損耗% %0.276 j4.456 MW發(fā)電廠A變壓器損耗Sta0.3 J7.72MW故：負荷 1,2 端功率 S S 60.276 j4.456 MW負荷 3 端功率 S350.243j3.94 MW發(fā)電

22、廠A端功率為：Sa= 61.7 j7.77 MW第二步：電網化簡將負荷3轉移到1 , S處負荷，負荷變?yōu)椋?轉移到 S的負荷：S' S 看Z；E (32.22 j5.84)MW3 轉移到 1 的負荷：S3 1 /(18.03j9.78) MWZ5 Z6負荷轉移后，S和1節(jié)點間的等效阻抗為：ZS1S 1Z? ZZ 6.7 ji2.79Z4 Z5ZZ將負荷轉移后的網絡，從S處斷開，得到下圖:, JE3 丁 hagifcM G甯.Sa.在納t Jti11TL_Lr- £2 I£ iLGj MXJ】仁J fi,T<J|.E_7S <E>-Si* 工CPl

23、r H 如， vh lUm *方案I從S處解開各功率關系及流向S2(乙 Z2 ZS1) SA Z2 ZS1S ZS1SS 2 (-_2_S1)-_S1-33.78 j8.24MW Z3 Zi Z2 ZsiS (Z2 Z1 Z3) SA Z1 Z3 S2 Z3SS 1 衛(wèi)二一1一仙一J一32- 43.09 j 18.27MW Z3 Zi Z2 Zsi第三步：負荷3還原SS1互 SS129.36j9.03 MWZsiSs31Z1 Ssi13.73 j 9.25MWZ5 ZZ進而得到SS 3 SS 3 1 S3 s 45.95 j3.41 MW§3SS 3 1S3 14.3 j0.53 M

24、W故方案I的精確潮流分布圖如下所示:6m 276-jd. 4B6(MT)Is60. M3+J3, *4 LW：33 7S+JS. 24. firs -三 60, 276- III浦；州：3金汕一j3i/川；出2S. 496- 13B ；B461. 7 -j7a 77 (H* 3方案I的精確潮流分布圖i,3 )&a涕時第五步：計算線路上的功率損耗為s22Ss2 r- RA1Un0.551 ；S2cPa2消 Ra20.369U nSPaiatRai0.539 ；U nS2P31S31R310.033 ；U nSP 淄 Rsi0.636 ；U nS2FU 常 Rs3 0.737 ；U N第六

25、步：計算線路損耗總電能Tmax2A=TmaxS2=5500hTmaxAl =5000 35.204 4.3 500035.2045611h_ 29.36 5000 4.3 5000TmaxS1=29.365732h各段線路年負荷率及年負荷損耗率:線路A到2和線路S到2:5500刀 24=nS2=100% 62.8%187608 =0.2 0.628 0.8 0.62d 0.441 Wa2=X X 8760=x 106 KW/h Ws2= X X 8760=x 106 KW/h線路 A 到 1： ai 5611 100%64.1%87600.2 0.641 0.8 0,5282 0.457 Wa

26、i=X X8760=X 106 KW/h線路 S 到 1： S1 5732 100% 65.4%8760 _2 0.2 0.654 0.8 0.6540.473 Ws1= x X 8760=X 106 KW/h線路1到3和線路S到3：W13=x X8760=X 106 KW/hWs3= X X 87 60=X 106 KW/h線路損耗總電能：zW 1.09 107KW /h2.方案II精確潮流計算及線路損耗總電能的計算（負荷的無功功率就地補償）第一步：求系統(tǒng)各線段上的功率由于負荷C3是單獨供電，這里只算環(huán)形網絡中的潮流分布。髏工工 I SAZ% Z4 S%吆辿7%也32.016j7.872MW

27、Ss1% S%備Z3%乜工邑26.56 j8.81MWS2A% 33.716 j4,354而SS35Q2473 j3.94所以，該方案的功率分布如下圖所示:61.7-j7.7J Off?方案II功率分布圖第二步：計算線路上的功率損耗PSiuN Q1 RUl-RS127.9842 3.416211028.17 0.53733.716 2 4.354 21102 2_ _ 226.568.8111025.28.510.4970.5512一 7.150.6421 PS23Q232 UNRs3_ _ 21 50.2431103.94 25.2 0.545 _ 2_ _32.0167.8721102負荷

28、三由于采用的是雙回路，所以功率損耗減半:第三步：計算線路損耗總電能顯然，線路上的最大利用小時數與它所連接的負荷相同，所以:TS2max=TA2max=5500hTs1max=TA1max=Ts3max=5000he匕缶5500年負何率：4 1=" s2max=" A2max= 0 6288760._5000 八8760刀 2 = T s1max二q A1max二q S3max= 0.571年損耗率： 8 S2max= 8 A2max= 0.2 10.8 120.44128 S1maX= 8 A1max= 8 S3max = 0.2 20.8 20.357年電能損耗量：WS1

29、=APS1X § 2 X 8760=x 義 8760=x 106KWWs2=APs2X & 1 X 8760=X 義 8760=X 106KWWa2=APa2X 6 1X8760=X 義 8760=X 106KWWS3= PS3X & 2 X 8760=X X 8760=X 106KWWa1= Pa1 X & 2 X 8760=X X 8760=X 106KW年電能損耗總量：EA W= X 106KW3.總投資費用Z和年運行費C的計算計算方法：輸電線路的年運行費（包括檢修，維護，折舊費等）：C=a W+a1Z+a 2Z式中a為損耗電能的電價（元/）；4為檢修維

30、護費率（?。篴2為折舊率（取即按經濟使用年限25年計）：ZW為電能損耗（年）方案I總投資C1：線路經濟指標表：表2-11方案I線路經濟指標表線路長度（km）型號單位造價指標（萬元/公里）總價格（萬）1A-248LGJ-24032萬1536lS-242LGJ-24032萬1344ls-150LGJ-18530萬1500lS-340LGJ-30040萬160011-335LGJ-5020萬7001a-i40LGJ-240321280Zi=!2l *（單價）=7960 （萬）則：Ci=X X 107+X7960X 104=X107 （元）方案II總投資C2 ：線路經濟指標表：表2-12 方案II線

31、路經濟指標表線路長度型號單位造價指標（萬/公里）總價格（萬）1A-248LGJ-185301440lS-242LGJ-185301260lS-150LGJ-185301500lS-340LGJ-240321280lA-140LGJ-240321280Z2=（單價）=6760 （萬）貝h C2=X X 107+X6760X 104=X107 （元）則：抵償年限N .C2 C17960 104 6760 1040.9016 107 1.098 10712 10比較結論：由技術上看，兩個方案的供電可靠性都很好，而經濟上看，由于抵償年限大于10年，按電力工業(yè)投資回收系數考慮，應采用投資小的方案，而方案

32、 II比方案I顯然要好，因此選擇投資小的方案，即方案 II。第三章 調壓計算、 最大，最小負荷情況下的潮流計算1. 計算最大負荷情況下的潮流計算第一步：計算各線段功率損耗由于在之前的方案II 精確潮流計算中已經求出了最大負荷下線路上的有功功率，故現只需要計算線路的無功功率損耗：Sr-iSaMUE耳物 E九1Hl IBVI方案II最大功率下功率關系及其流向故變電所2高壓側實際電壓為:Qa1sAi110Xa11.54 MVarQsiQs3SA2sSi110OS 2110sS 3110XS 1Xs 2XS 31.27 MVar1.3MVar1.52 MVar1.69 MVar第二步：計算各負荷端點及

33、發(fā)電廠的高壓側實際電壓由于S在本系統(tǒng)中作為電源，故電壓取為115KVS端輸入功率為:Ss 2 Ps 2Ps 232 .658j9 .392 MWS至2端的電壓降為：Ps 2Ps 2Rs 2 Qs2 QS 23.4UsPS2PS2XS2QS2QS 2RS 242Us.U2 UsUs 2U22 1152USS3.4 24.2 111.52 KV:115由于U 2P2RA 2UQ2Xa 227.984 8.17 3.416 19.296,1.459111.52P109.94 KV 111.52 XA2 Q2 Ra 24.59 KVU2故發(fā)電站A高壓側實際電壓為:Ua U2 U2u 2-U-A 111

34、.521.4592Ua4 59UsPs 1Ps 1 RS 1 Qs 1Qs 1 Xs 1Us3.77 kvUs3.99 KVPs 1Ps 1 Xs 1 Qs 1 Qs 1RS1Us故變電所高壓側實際電壓為:U1= UsUsU2 115 2Us3.7723.992一 111.16KV2 115UsPs 3Ps 3Qs 3 Qs 3 X sUs3 3.08 KVUs 3sPs3Ps3 Xs 3 Qs3Qs3 Rs3 6.85 KVUs故變電所3高壓側實際電壓為:U3 UsUs3 旦 115 3.08 -65- 111.72 KV2Us2 1152 .計算最小負荷情況下的潮流計算衡t-1Siq1忖/

35、1,01.方案II最小功率下功率關系及其流向第一步：計算各線段功率損耗S斷開后，潮流計算SS2S2(Z2 A ZA1 乙$)SA ZA1 Z1SSI Z1SZs2 Z2A ZaiZ1S9.317 j3.919MWS1(Zia Za2 Z2s)SA Za2Z2sS2 Z2 sZs2Z2A ZaiZis4.033 j3.208MWSa2=S>-Ss2= S-Ssi=各線段損耗:Ss2SS2 Zs2uN0.075j0.148 MWS3SS1ZS10.5第二步:0.035j0.05MW3-1ZS3 0.55j1.76 MWU2計算各負荷端點及發(fā)電廠的高壓側實際電壓S作為電源，電壓為115VSS=

36、SS2+ SS2=+Us2Ps r2 qs xS2Us-s2-SS2 1.34 KVU S2Ps X S2 QsRS2ui1.12 KV故變電所2高壓側實際電壓：U2= U s U S2US22Us113.8KVS2=SA2=由于:U A2P2RA2uQ2 X A22KVU A2P2Xs1 QsRs1UI5.1KV故發(fā)電廠A的高壓側實際電壓：UaUa2-U 111.6 KV 2U2Ss SS1SS1 4.583 j3.52MW由于：Us1PSRs1 Qs Xs1 2KVUsU S1PsXs1 Qs Rs1ui1.2 KV故變電所1高壓側實際電壓:u1 us uS11 SS I支 113.3 K

37、V 2UsS3=Ss+S3=+U S311二 PSRS3二 QS X S322Us0.795 KVU S31、，1 - PSXS3QS22Us1.2 KV故變電所3高壓側實際電壓:U3 UsS3Us3S3 114.1 KV2Us、調壓計算及電壓方式選擇本方案中選擇逆調壓方式:最大負荷時,放電廠A低壓母線電壓不高于額定值的10%,最小負荷時不低于額定值；變電所1最大負荷時低壓母線電壓不低于額定值的2%,最小負荷時不高于5%;變電所2最大負荷時低壓母線電壓不低于額定值的2%,最小負荷時不高于5%;變電所3最大負荷時低壓母線電壓不高于額定值的5%,最小負荷時不低于額定值。第一步：計算最大負荷分接頭變

38、電所1 U，tl maxU 1maxUimax UNi111.160.21105113.1 KVUi max10.3變電所2: nU tl maxU 1maxUimax UNi111.520.2110.51 1 QIZA /Ui max10.3113.47 KV變申所3： Utl maxU 1maxUimax UNi111.720.2410.5|八，Uimax10.5111.48 KV發(fā)電廠A:UU GmaxUgmax UNi 109.970.30510.5-100.25 KV:U tG maxUn ma、11.55第二步：計算最小負荷分接頭變電所1：5mix1minUimin U NiUim

39、in113.3 0.125 10.511.03107.74. KV變電所2:UtimixU1minUimin U NiUimin113.8 0.185 10.511.03108.16. KV變電所3： Utimix1minU i min U NiUimin114.1 0.143 10.511.03108.48 KV發(fā)電廠A： UtGmixUGmin Ugmin UNU g min111.6 0.2510.510.5111.85. KV第三步：計算分接頭的平均值及選取分接頭 1變電所 1： Ut1 - Ut1mm 5皿 110.42 KV 2故選用110+%ffl的分接頭1變電所 2： Ut1

40、- Ut1min Ut1max 110.82 KV 2故選用110+%W的分接頭t1max109.98 KV1變電所 3： Ut1 Ut1min2故選用即的分接頭1發(fā)電廠 A： UtiUtim.Utimax 106.05 KV2故選用即的分接頭第四步：分接頭的校驗變電所1：最大負荷時，低壓母線電壓=111.16 0.21 10.5 i0.33kv 112.75,10 33 10 3電壓偏移=10.33 10.3 100% 1.3% 2%10.3113.3 0.125 10.5取小負何時，低壓母線電壓 = 10.54kv112.75電壓偏移=10.54 11.03 100%4.6% 5%10.5電壓質量符合要求變電所2:最大負荷時，低壓母線電壓=111.52 0.21 10.5 10.37kv 112.75電壓偏移=10.37 10.3 100% 0.6%2%10.3最小負荷時，低