塔柱測量方案說課材料

1、目錄1.首級施工控制網(wǎng)的檢測及加密控制網(wǎng)點的建立 2.1.1 概述 2.1.2 技術(shù)依據(jù) 2.1.3 復測施測實施情況 2.1.3.1 設計交樁成果資料 3.1.3.2 儀器選用 3.1.3.3 觀測技術(shù)要求 3.1.4 分帶投影計算 4.1.5 復測成果與設計交樁成果（及加密成果）比較情況 42主塔施工測量 6.2.1 主塔中心點測設及控制 6.2.2 主塔高程基準傳遞 6.2.3 塔柱施工測量 102.4 橫梁施工測量 132.5 全站儀三維坐標法放樣塔柱、橫梁精度估算 132.6 北主塔水準儀鋼尺量距法傳遞高程精度估算 152.7 鋼錨梁安裝定位及索導管定位校核 162.8 主塔位移觀測

2、 212.9 北主塔變形觀測 242.10 北主塔竣工測量 24主塔測量方案1.首級施工控制網(wǎng)的檢測及加密控制網(wǎng)點的建立1.1 概述九江長江公路大橋 B2 標段起止里程樁號為： K20 574.9 至 K22+639 ，正 線長度 2.0641km 。江西省交通設計院所交平面控制網(wǎng)，均為二等點。 B2 標控 制點點號為： GPS07 、GPS08 、GPS09 三個二等首級控制點， B1 標控制點點號 為GPS01、GPS02。根據(jù)合同、規(guī)范等相關(guān)要求，我部在工程開工前，對工程 范圍內(nèi)的控制點進行了加密，形成了加密控制網(wǎng)。本次復測包括所有交接的 5 個首級控制網(wǎng)點 (B1、 B2 合同段)、

3、7 個平面加 密控制網(wǎng)點、 7 個高程加密網(wǎng)點。為與相鄰標段銜接，確保正確貫通，共聯(lián)測相鄰標段 2 個平面控制點和 1 個水準點。1.2 技術(shù)依據(jù)全球定位系統(tǒng)(GPS)測量規(guī)范(GB/T18314-2009)；國家一二等水準測量規(guī)范 GB/T12897-2006 ； 精密工程測量規(guī)范 (GB/T15314-94 )；工程測量規(guī)范 GB 50026-2007 。1.3 復測施測實施情況九江長江公路大橋首級平面控制網(wǎng)復測按照全球定位系統(tǒng)(GPS)測量規(guī)范 中B等級進行，首級高程控制網(wǎng)復核按二等水準進行。 加密控制網(wǎng)施測等級按首 級控制網(wǎng)復測等級進行。在本次復測前， 對本標段控制網(wǎng)點進行了檢查，無點

4、丟失，并根據(jù)施工需要新增了一些加密點，總體來說控制網(wǎng)點保護效果較好。設計交樁成果資料江西省交通設計院2007年12月20日完成的主橋GPS、水準點成果資 料及中樁逐樁坐標文件。儀器選用本次復測采用標稱精度為5mm + 1ppm的4臺大地測量型雙頻GPS接收 機（天寶R6GNSS接收機）。安置天線采用三腳架和對中精度小于 1mm的光學對 點器。作業(yè)前對GPS接收機和光學對點器進行了檢驗校正， 全部儀器檢驗合格。表一主要儀器、設備及軟件配置表序號名稱用途型號數(shù)量精度1GPS接收機平面控制雙頻大45mm+12全站儀平面控制徠卡11mm+1.3精密水準儀控制網(wǎng)及DINI0310.3mm/4便攜計算機數(shù)

5、據(jù)處理HP653125計算器簡單數(shù)據(jù)Fx-580016天寶TGOGPS數(shù)據(jù)R6GNS17科傻GPS數(shù)據(jù)處理GPS網(wǎng)平CosaGP18武測科傻地面數(shù)據(jù)地面網(wǎng)平CosaGP19打印機成果輸岀EPL-57110交誦車父誦111對講機通訊GP88C3備注：1、測量儀器、設備通過國家法定計量單位檢定合格，并在有效期內(nèi)， 可用于相應等級精度要求的測量工作；2、計算軟件為通過國家科學技術(shù)鑒定認 證的專業(yè)軟件。觀測技術(shù)要求GPS觀測時，首先進行首級控制網(wǎng)的復測，首級控制網(wǎng)復測按GPS D級網(wǎng)的技術(shù)要求進行，加密網(wǎng)的測量與首級控制網(wǎng)復核同時進行。觀測前，精心進行時段設計， 避開少于 4 顆衛(wèi)星的時間窗口， 選擇

6、最佳時段， 觀測時段為 2 小時。觀測組嚴格按計劃調(diào)度表規(guī)定的時間進行作業(yè)， 保證同步觀 測。觀測前，統(tǒng)一在GPS接收機上配置參數(shù)，使參與作業(yè)的全部 GPS接收機配 置參數(shù)相同。 作業(yè)前按要求進行儀器檢校，對中設備采用精密對點器，對中精度 優(yōu)于 ±1mm 。每時段開機前，測量人員量取天線高，并及時在手簿中記載測站 名、觀測日期、天線高、氣象等信息。關(guān)機后再量取一次天線高以作校核，兩次 量高互差不得超過 2mm ，取平均值作為天線高。作業(yè)中使用對講機，離 GPS 接收機 10m 以外。一個時段觀測結(jié)束后，變動腳架位置，重新對中整平儀器， 再進行第二時段的觀測。當天測量結(jié)束后，及時將手簿

7、記錄錄入計算機，備份 GPS 接收機觀測數(shù)據(jù)。1.4 分帶投影計算根據(jù)江西設計院提供的資料表明，九江長江公路大橋B2標段屬1個投影帶， 中央子午線經(jīng)度為116 °0'00 。平面坐標系統(tǒng)的參考橢球為 WGS-84橢球，采 用高斯投影轉(zhuǎn)換。1.5 復測成果與設計交樁成果（及加密成果）比較情況表一加密施測平面成果坐標占八、設計坐標位置備注X (m)Y(m)號GPS013288671.555491112.758已知GPS023288715.356490810.385已知GPS073291120.4887492580.6962已知GPS083291159.193492297.612已

8、知GPS093291298.949491829.317已知QZD33290594.1300491776.0484渡口下游加密QZD43290620.6153491502.6139江邊橋軸線附近加密QZD53290698.8905491270.0648江邊橋軸線上游300米加密YQ013290790.0509491423.6481棧橋邊子提上加密YQ023290982.9170491478.0134后場加工班門口加密YQ033291061.4928491575.7658攪拌站后面加密YQ043291212.6996491618.5971子提拐角處加密2主塔施工測量北主塔施工測量重點是保證塔柱、

9、橫梁各部分結(jié)構(gòu)的傾斜度， 外形幾何尺寸， 平面位置、高程，以及一些內(nèi)部預埋件的空間位置。其主要工作內(nèi)容有：勁性骨 架定位，鋼筋定位，模板定位，預埋件安裝定位以及塔柱、橫梁各節(jié)段形體竣工 測量等。2.1 主塔中心點測設及控制 塔座完工后，進行主塔施工，設置于下橫梁、中橫梁、上橫梁的塔中心點， 采用 TC2003 全站儀自由設站法測設。 全站儀自由設站法其基本原理是采用全站 儀測設置儀點至控制點 （平面控制點至少三個）的距離， 再施測置儀點與兩控制 點的夾角，然后采用正弦定理解算三角形內(nèi)角，最后按角度、距離前方交會計算 置儀點的坐標，它實質(zhì)上是一種邊角聯(lián)合后方交會。 采用徠卡 TC2003 全站儀

10、按 工程測量規(guī)范二等平面控制測量邊角網(wǎng)的主要技術(shù)要求進行北主塔中心點測 設（距離觀測進行溫度、氣壓改正，每條邊進行對向觀測）。為了提高TC2003 全站儀自由設站法定位精度，要求測站點與兩控制點夾角大于45 °小于135 °，三角形任一內(nèi)角大于 30 °。主塔中心點坐標測設意義重大，確保北主塔與南主塔 橋軸線一致，主塔中心里程無偏差。2.2 主塔高程基準傳遞主塔高程基準傳遞分三步驟進行： 第一步是將設置于承臺上的水準基點傳遞 至下橫梁水準基點 ；第二步是將下橫梁水準基點傳遞至中橫梁水準基點；第三 步是將中橫梁水準基點傳遞至上橫梁及塔頂水準基點。 主塔高程基準傳遞方

11、法以 水準儀鋼尺量距法為主， 以徠卡 TC2003 全站儀懸高測量法和 EDM 三角高程對 向觀測作為校核水準儀鋼尺量距法水準儀鋼尺量距法采用兩臺水準儀、兩把水準尺（兩把水準尺分別豎立于已 知水準基點和待定高程水準基點）、一把檢定鋼尺。首先將檢定鋼尺懸掛在固定 架上（鋼尺零點朝上保持豎直且緊貼塔柱壁），下掛一與檢定鋼尺檢定時拉力相 等的重錘（同時測量檢定鋼尺邊的溫度），然后由上、下水準儀水準尺讀數(shù)及鋼 尺讀數(shù)，通過檢定鋼尺檢定求得的尺長方程式求出檢定鋼尺丈量時的實際長度（因塔柱順橋向尺寸由下向上收縮，故檢定鋼尺鉛直長度應進行傾斜改正） ，最 后通過已知水準基點與待定高程水準基點的高差計算待定水

12、準基點高程。 為檢測 高程基準傳遞成果，變換三次檢定鋼尺高度，取平均值作為最后成果。222全站儀懸高測量法全站儀懸高測量用于高程基準傳遞，其原理是利用全站儀內(nèi)的程序代碼的自 動歸算功能，對球氣差進行歸算改正，并多測回測設已知高程水準基點與待定高 程水準基點的高差，從而得到待定高程水準基點高程，全站儀懸高測量測量原理 示意圖見圖。圖2.2.2-1全站儀懸高測量測量原理示意圖從圖中看出A點與C點等高，IE是水平線(對01而言)，但I與E不等高，I與D才等高，在測站點A測量B點，貝U B點的高程為：HB=HA+Hi+S Actan a+P-r-HR式中Hi為測站儀高，HR為反光鏡高，P為地球曲率改正

13、，即P=S id2/2R， r 為大氣折光影響值，其曲率半徑約為地球半徑的 6 倍， P-r 為球氣差改正值， R=6370000m 。r=1/2 x(Sid2/6R ) =0.08 (Sid2/R ) =1.26 x10-8Sid2r值也可用斜距L和大氣折光系數(shù)K=0.13來計算：r=K/2R XL2 I sinz I 2=1.02 X10-8 L2 I sinz I 2式中 SACtan a=Lsina= Lcosz= I EG IP-r= (1-K) /2R XL2 I sinz I 2=6.83 X10-8L2 I sinz I 2全站儀中的歸化功能是按測得的斜距 L 和 K(K=0.

14、13 )折光系數(shù)進行計算 的。實踐證明：采用 TC2003 全站儀懸高測量 500m 距離以內(nèi)的高程可達到二 等水準的精度要求。全站儀懸高測量要求待定高程水準基點和已知高程水準基點采用同型號等 高對中桿(有刻度) ，測站至兩水準基點距離基本相等，外加同向觀測(全站儀 高差測定已進行“兩差”改正) 。觀測時具體要求正倒鏡(使目標影象處于豎絲 附近，且位于豎絲兩側(cè)對稱的位置上，以減弱橫線不水平引起的誤差影響)，六測回測定高差， 再取中數(shù)確定待定高程水準基點與已知高程水準基點高差，從而得出待定高程水準基點高程。2.2.3 全站儀 EDM 三角高程對向觀測全站儀 EDM 三角高程對向觀測其原理是： 采

15、用全站儀三角高程測量已知高 程水準基點至待定高程水準基點之高差， 再將全站儀置于待定高程水準基點，采 用三角高程測量待定高程水準基點至已知高程水準基點之高差 (往、返測均為四 測回且要求在較短的時間內(nèi)完成，儀器高、覘標高精確量至毫米) ，取往、返測 觀測的平均值作為待定高程水準基點與已知高程水準基點之高差， 從而得出待定 水準基點高程。全站儀EDM三角高程對向觀測原理見示意 圖223-1。L /一 Z1/ /胃-Hi(HR) ""V 一一 _f”f*:/ BA圖223-1 全站儀EDM三角高程對向觀測原理示意圖電子距離測量三角高程即EDM三角高程測量，采用徠卡TC2003全

16、站儀測 量已知水準點與待定水準基點之高差，即圖 3-4-2中的Had或Hda (假定全站 儀對向觀測兩測站儀高Hi與覘標高HR均相等)HAD=Hi+Lcosz 1+CL2 I sinzi | 2-HRHDA=Hi+Lcosz 2+CL2 I sinz2 I 2-HR取h= Hi+Lcosz-HR，根據(jù)有關(guān)公式推導，則有(h為未考慮球氣差影響的 高差，C為球氣差系數(shù))：(hAD+h da)/2=CL 2 I sinz I 2C=(h AD+h da)/2 /(L2 I sinz I 2) =(1-K)/2R由上式可得到測量 L邊長時的球氣差，此值應與輸入儀器中的球氣差系數(shù)C=6.83 XI。-8

17、相吻合，若差值較大，應予修正，若C值沒有出入，則可從儀器中直接讀取經(jīng)歸化后的高差 Had和Hda，然后取其平均值Had平=(H ad-H da)/2，以消除不同時間觀測的折光差，在 C式和Had式中，hAD+hDA值是差值，因其中 之一必有一個是負值，Had-Hda是和數(shù)，若hAD和hDA兩者均為負值時，則hAD+h DA取絕對值的和數(shù)。2.3塔柱施工測量塔柱施工首先進行勁性骨架定位，然后進行塔柱鋼筋主筋邊框架線放樣， 最 后進行塔柱截面軸線點、邊界點放樣及塔柱模板檢查定位與預埋件安裝定位，各種定位及放樣以全站儀三維坐標法為主(塔柱模板定位及竣工測量時，采取全站 儀三維坐標法正倒鏡觀測)，以其

18、它測量方法作校核。全站儀三維坐標法其原理 是利用儀器的特殊功能放樣，首先輸入測站點三維坐標，然后照準后視方向，輸入后視方位角，旋轉(zhuǎn)望遠鏡，照準定位點，利用全站儀的內(nèi)部電算程序，測設定 位點X、丫、Z坐標。我部采用兩臺高精度全站儀 TC2003進行塔柱施工測量， 采用定期檢定過的鋼尺進行兩塔柱模板間距丈量，確保塔柱定位精度及施工質(zhì)塔柱施工全站儀三維坐標法原理示意圖見圖2.3-1。CA圖2.3-1塔柱施工全站儀三維坐標法原理示意圖塔柱的邊界點和結(jié)構(gòu)本身的特征點均采用黃海9.257m水準面的橋軸坐標 施測， 施測時，先將北京坐標轉(zhuǎn)換成橋軸坐標， 測站均設在黃海 9.257m 參考面 上（如 A 點）

19、，塔柱的邊界點和特征點坐標均以黃海 9.257m 參考面為準（如 B點），若測量塔頂在B點垂線上的D點的平距時，TC2003會自動按公式：Dab= L I sinz I -（2-K）/2R XL2cosz I sinz I歸算至 9.257m 參考面即為 B 點坐標，反光鏡置于 BD 線上的任一點， 測量 歸算的坐標均為 B 點坐標，因設計值是在零平面，與 9.257m 平面接近，以使 實測與設計的差值， 可與規(guī)定的限差比較， D 點的實測高程 HD 按以下公式計算：Hd=H a+H i+Lcosz+（1-K）/2R XL2 I sinz I 2-HR高程值取盤左、盤右的平均值（Ha為測站高程

20、，Hi為儀高，HR為覘標高，K 為折光系數(shù)， R 為地球曲率半徑） 。為了減少大氣、日照、風力等外界條件對放樣點位及塔柱模板檢查定位影響， 測量作業(yè)一般選擇在氣候條件較為穩(wěn)定、 塔柱受日照變化影響較小的時間段內(nèi)進 行。測量外業(yè)放樣計算數(shù)據(jù)、 外業(yè)觀測記錄進行 100 復核，確保原始記錄及計 算正確無誤。2.3.1 勁性骨架定位塔柱勁性骨架在無較大風力影響情況下， 采用重錘球法定位勁性骨架 （定位 高度大于該節(jié)勁性骨架長度的 2/3 ），以靠尺法定位勁性骨架作校核。如果受風 力影響錘球擺動幅度較大， 則采用全站儀三維坐標法定位勁性骨架。 除首節(jié)勁性 骨架控制底面與頂面角點外， 其余節(jié)段勁性骨架均

21、控制其頂面四角點坐標， 從而 控制勁性骨架橫縱向傾斜度及扭轉(zhuǎn)。2.3.2 塔柱鋼筋主筋邊框架線放樣塔柱鋼筋主筋邊框架線放樣即放樣鋼筋主筋內(nèi)邊框架線， 采用全站儀三維坐 標法放樣同標高截面塔柱矩形鋼筋主筋內(nèi)邊框架線及塔柱截面軸線 （測量標志盡 可能標示于勁性骨架，放樣塔柱截面軸線，便于塔柱鋼筋主筋分中支立） 。2.3.3 塔柱截面軸線及邊界點放樣首先采用全站儀三角高程測量勁性骨架外緣臨時焊的水平角鋼高程， 然后采 用 FX-4800P 編程計算器按塔柱的傾斜率計算相應高程處塔柱截面軸線點及邊 界點三維坐標，最后采用全站儀三維坐標法于勁性骨架外緣臨時焊的水平角鋼上 放樣塔柱截面軸線點及邊界點 （單

22、塔柱同高程截面至少放樣兩個邊界點， 從而控 制塔柱外形），便于塔柱模板定位。2.3.4 塔柱模板檢查定位因塔柱模板為定型模板， 故采用全站儀三維坐標法檢查塔柱模板邊界點及軸 線點坐標（邊界點臨時焊在塔柱模板上） 。根據(jù)實測塔柱邊界點高程，計算相應 高程處塔柱邊界點及軸線點理論三維坐標， 如塔柱邊界點及軸線點理論三維坐標 與實測三維坐標不符， 重新就位模板，調(diào)整至設計位置。對于不能直按測定的塔 柱模板邊界點及軸線點，可根據(jù)已測定的點與不能直按測定點的相對幾何關(guān)系， 用邊長交會法檢查定位（塔柱模板檢查定位平面示意圖見 圖 2.3.4-1 ）。塔柱壁 厚檢查采用檢定鋼尺直接丈量北塔中心橋軸線IF1

23、G1墩中心線DO1C1B1長江相互后視萬向（測站）（測站）后視檢核方向E1D1后視檢/ -O2B«F E/ /7 a /注：圖中黑色小圓點為塔柱模板邊界點（角點）和軸線點。圖234-1塔柱模板檢查定位平面示意圖235塔柱預埋件安裝定位根據(jù)塔柱預埋件的精度要求，分別采用全站儀三維坐標法與軸線法放樣， 全 站儀三維坐標法針對精度要求較高的預埋件，軸線法針對精度要求不高的預埋 件。2.4橫梁施工測量橫梁底模鋪設完畢，采用全站儀放樣橫梁特征點于底模，并標示橋軸線與墩 中心線于底模。待橫梁側(cè)模支立后，同樣采用全站儀三維坐標法進行橫梁模板頂 面特征點及軸線點檢查定位，調(diào)整橫梁模板至理論位置。采用

24、NA2精密水準儀標示橫梁頂面高程控制線。在澆筑橫梁混凝土過程中，進行橫梁垂直位移觀測。 2.5全站儀三維坐標法放樣塔柱、橫梁精度估算根據(jù)全站儀三維坐標法測量原理（全站儀三維坐標法計算原理圖見示意圖2.5-1），建立定位點P的三維坐標方程式：f Y圖2.5-1全站儀三維坐標法計算原理示意圖x=Ds in zcosay=Ds inzsinah=Dcosz由定位點P的三維坐標方程式可知，影響定位點P的精度有三個因素，第一個因素是斜距D，第二個因素是天頂距Z角，第三個因素是水平角a?，F(xiàn)對x 坐標計算式進行全微分得：dx=s in zcosadD+Dcoszcosadz/p-Ds inzsin ada/

25、 p按誤差傳播定律得：Mx2=(sinzcosaM D)2+(DcoszcosaM z/ p)2+(DsinzsinaM a/ p)2同理可得：M y2=(sinzsinaM D)2+(DcoszsinaM z/ p)2+(DsinzcosaM a/ p)2M h2=(coszM D)2+(DsinzMz/ p)2全站儀三維坐標施工放樣的主要誤差來源有：測角誤差、測距誤差、大氣折光和地球曲率誤差、前視覘標高誤差、前視對中桿對點誤差、測站儀高誤差、全 站儀對中誤差及測量員觀測誤差。我部采用高精度的TC2003全站儀三維坐標施工放樣，其測角誤差 M角=M Z=M a= ±0.5 ，測距誤

26、差Md= ±1mm。根據(jù)南汊懸索橋北主塔塔柱、橫梁 施工放樣測站布設及定位點 P 的空間位置，取 Z=70 度， a=45 度， D=500m （最 大值）,p=206265秒。假定大氣折光和地球曲率誤差 M折=±1mm，前視覘標 高誤差M覘=±1mm，前視對中桿對點誤差 M對=±1mm，測站儀高誤差M儀 =±1mm，全站儀對中誤差 M中=±1mm，測量員觀測誤差 M觀=±1mm。根據(jù)測量原理的等影響原則， TC2003 全站儀三維坐標施工放樣的順橋向（X）放樣精度估算為：m 順=±（ Mx2+ M2 中 + M2

27、 觀 +M 2 對）1/2±（0.662+0.29 2+0.81 2+1 2+1 2+1 2） 1/2 ±2.04mm同理得，TC2003全站儀三維坐標施工放樣的橫橋向（丫）放樣精度估算為：m 橫=±（My2+ M2中 + M2觀+M 2對）1/20.662+0.29 2+0.81 2+1 2+1 2+1 2）1/2 .04mm同理得， TC2003 全站儀三維坐標施工放樣的高程（ H ）放樣精度估算為：m 高=土 （ M h2 + M2 觀 +M 2 折 +M 2 覘 +M 2 儀）1/2 ±（0.342+1.14 2+1 2+1 2+1 2+1 2）

28、 1/2 ±2.33mm取兩倍中誤差作為容許誤差，則兩倍I m順I(yè) =4.08mm v10mm ；兩倍 I m 橫 I =4.08mm v 10mm ；兩倍 I m 高 I =4.66mm v 10mm。2.6 北主塔水準儀鋼尺量距法傳遞高程精度估算我部采用 100 米檢定鋼尺， 以水準儀鋼尺量距法進行北主塔高程基準傳遞，其主要誤差來源： 鋼尺尺長誤差、 傾斜誤差、 溫度變化的誤差、 拉力變化的誤差、 上水準儀讀數(shù)誤差 （包括讀水準尺和鋼尺）及下水準儀讀數(shù)誤差（包括讀水準尺 和鋼尺）假定承臺或塔座上的水準基點誤差 M 基= ±1mm ，鋼尺尺長誤差 M 長= ±

29、1mm ，傾斜誤差 M 傾= ±0.5mm ，溫度變化的誤差 M 溫= ±0.5mm ，拉力變化 的誤差 M 拉= ±0.5mm ，上水準儀讀數(shù)誤差（包括讀水準尺和鋼尺） M 上= ± 0.8mm ，下水準儀讀數(shù)誤差（包括讀水準尺和鋼尺） M 下 = ±0.8mm 。根據(jù)測量誤差傳播定理可得， 采用水準儀鋼尺量距法將設置于承臺或塔座上 的水準基點傳遞至下橫梁水準基點時，精度估算為：m 估 1= ±（ M 基 2 +M 2 長 +M 2 傾 +M 2 溫 +M 2 拉+M 2 上+M 2 下）1/2 ± （12+1 2+0.5

30、 2+0.5 2+0.5 2+0.8 2+0.8 2） 1/2 ±2.01mm 。取兩倍中誤差作為容許誤差，則兩倍I m估i I =4.02mm v10mm。同理根據(jù)測量誤差傳播定理可得， 采用水準儀鋼尺量距法將下橫梁水準基點 傳遞至中橫梁水準基點時，精度估算為：m 估 2=2 1/2 m 估 i = ±2.84mm 。取兩倍中誤差作為容許誤差，則兩倍I m估2 I =5.68mm v 10mm 。同理根據(jù)測量誤差傳播定理可得， 采用水準儀鋼尺量距法將中橫梁水準基點 傳遞至上橫梁及塔頂水準基點時，精度估算為：m 估 3=3 1/2 m 估 1 = ±3.48mm

31、。取兩倍中誤差作為容許誤差，則兩倍I m估3 I =6.96mm v10mm。2.7 鋼錨梁安裝定位及索導管定位校核鋼錨梁及索導管安裝定位是測量控制難度最大、 精度要求最高的部分。 鋼錨 梁、索導管安裝定位以 TC2003 全站儀三維坐標法為主， 以 GPS 衛(wèi)星定位校核； 鋼錨梁及預埋鋼錨梁底座底面高程、頂面高程、平整度測量采用蔡司 DiNi12 電子精密水準儀電子測量，以 TC2003 全站儀三角高程測量校核。2.7.1 鋼錨箱及預埋底座安裝前檢查在鋼錨梁及預埋底座吊裝之前， 采用鑒定鋼尺、 精密水準儀和全站儀對鋼錨 梁及預埋底座(包括索導管)的幾何尺寸、高程測量觀測點、結(jié)構(gòu)軸線測量控制

32、點，標記等進行檢查。如果檢查有誤或誤差超過設計及規(guī)范要求，必須通知有關(guān) 單位重新交點或整改。2.7.2 預埋底座及鋼錨梁安裝定位預埋鋼錨梁底座按圖紙設計位置精確測量定位， 澆筑混凝土后， 再次對預埋 底座平面位置、 高程以及平整度等進行測量確定， 并進行鋼錨梁軸線和邊線的放 樣。鋼錨梁安裝定位關(guān)鍵是控制中心軸線、 高程及平整度， 使北主塔中心線與鋼 錨梁結(jié)構(gòu)中心軸線重合， 鋼錨梁平面位置及高程符合設計及規(guī)范要求。 第一節(jié)鋼 錨梁的安裝精度直接影響整個鋼錨梁的幾何線型， 要求該節(jié)段鋼錨梁表面傾斜度 偏差 <1/4000 ，軸線的平面位置偏差 <5mm 。第一節(jié)鋼錨梁段用塔吊吊至基座

33、上，先安裝定位螺栓，再進行微調(diào)，使鋼錨梁中心線與預埋底座中心線重合，最 后復測鋼錨梁平面位置、 高程及傾斜度。第二節(jié)以及以后各節(jié)鋼錨梁安裝時， 先 用匹配的沖釘精確定位，再進行復測，將誤差控制在設計及規(guī)范允許范圍。(1) 由承臺上的高程基準向上傳遞至鋼錨梁底座。其傳遞方法以全站儀精密 天頂測距法為主，以全站儀懸高測量和 GPS 衛(wèi)星定位靜態(tài)測量作為校核。全站管水準氣泡水平尺圖2.7.2-1全站儀精密天頂測距法傳高示意圖（2）根據(jù)施工測量精度要求，首節(jié)鋼錨梁安裝前、后必須對主塔監(jiān)測棱鏡、追蹤棱鏡以及鋼錨梁頂臨時安裝的追蹤棱鏡進行24小時或更長時間的監(jiān)測（數(shù)據(jù)采集時間間隔兩分鐘），采用TC2003

34、全站儀（自動跟蹤監(jiān)測軟件）進行鋼錨 梁中心平衡位置測量及解算，以確保鋼錨梁安裝中心平衡位置準確。 鋼錨梁頂平 整度及幾何測量示意圖（同鋼錨箱測量）圖 272-2。鋼錨梁頂安裝的追蹤棱鏡 示意圖（同鋼錨箱測量）圖272-3 。（3）鋼錨梁定位控制測點（截面角點、軸線點）實測三維坐標與設計三維 坐標不符，應重新調(diào)整鋼錨梁，將誤差調(diào)整至允許的范圍內(nèi)，再進行高強度螺栓 的安裝和施擰工作。嚴格控制每節(jié)段鋼錨梁的平面位置、高程、傾斜度、頂面平 整度，避免誤差向上傳遞累積。（4）測站布置：根據(jù)對稱性及試驗，在確保爬架穩(wěn)定的情況下，可將測站夜 間轉(zhuǎn)點至已澆混凝土預埋的強制對中裝置上。（5）要求不同測站必須進行

35、公共點測量（X,Y,Z較差小于3mm），同時電梯始終處于底部（承臺處），塔吊停止作業(yè)（無吊物），大臂始終保持平行于橋軸線 狀態(tài)（大臂指向岸側(cè)）圖272-2鋼錨箱頂平整度及幾何測量示意圖圖272-3鋼錨箱上安裝的追蹤棱鏡索導管定位、校核（1）根據(jù)塔柱的施工順序，前三個索套管采用定位架分次安裝；第四個套管采用外套管工藝。其余索套管采用先安裝錨梁，然后安裝塔柱壁內(nèi)預留段套管（法 蘭連接）(2) 拉索套管定位采用TC2003全站儀三維坐標法，其TC2003全站儀測量的高程是單向高程，必須與 TC2003全站儀鉛直測量的高程比較并進行實時修 正，以確保拉索套管出塔點和錨固點精確定位。(3) 1#3#拉索

36、套管定位以套管中心定位為主， 以其它部位定位為輔，并借 助自制輔助定位設備或采用反射膜。 對于鋼錨梁上的索套管出塔點及錨固點， 采 用鋼尺和TC2003全站儀三維坐標法進行檢查校核。自制輔助定位設備示意圖見 圖 2.731。I拉索套筒和有機玻璃板軸線圖自制輔助定位設備示意圖(4) 1#3#斜拉索套管安裝前、后，必須對主塔監(jiān)測棱鏡、追蹤棱鏡進行監(jiān)測，并進行斜拉索套管平衡位置測量及解算，以確保1#3#斜拉索套管安裝中心位置準確。(5) 對法蘭連接的索套管，必須再次校核，確保索套管的水平傾角、橫向偏 角、偏距及中心位置正確。實際上鋼錨梁上的索套管決定了混凝土內(nèi)索套管的位 置，兩者順直、通暢即可。(6

37、) 測站布置：根據(jù)對稱性及試驗，在確保爬架穩(wěn)定的情況下，可將測站夜 間轉(zhuǎn)點至已澆混凝土預埋的強制對中裝置上2.7.4 北主塔及鋼錨梁傾斜度控制測量北主塔及鋼錨梁傾斜度控制采用 TC2003 全站儀三維坐標截面中心法， 以激光經(jīng)緯儀和傳統(tǒng)線墜測量法校核 。2.8 主塔位移觀測隨著荷載增加， 混凝土彈性壓縮及收縮徐變，主塔可能產(chǎn)生位移，故在施工 過程中監(jiān)測主塔的相對及絕對沉降和水平位移， 以能確切反映主塔實際變形程度 或變形趨勢，確保塔頂高程的正確并分析主塔的穩(wěn)定性。根據(jù)設計要求， 在上、下游承臺四周設置永久性主塔變形監(jiān)測觀測點。根據(jù)我部測量儀器及技術(shù)條件， 對主塔進行工程測量規(guī)范三等垂直位移變形

38、測量 和二等水平位移變形測量。2.8.1 主塔垂直位移變形監(jiān)測2.8.1.1 三等垂直位移變形測量精度要求變形觀測點的高程中誤差為± 1.0mm ，相鄰變形觀測點高差中誤差為±0.5mm （變形觀測點的高程中誤差系相對于最近基準點而言） 。2.8.1.2 垂直位移變形觀測點布設垂直位移變形觀測點設立在承臺上能反映變形特征的位置， 其平面布置見示 意圖 2.8.1-1 。2.8.1.3 垂直位移變形測量監(jiān)測網(wǎng)主塔垂直位移變形測量監(jiān)測網(wǎng)按 工程測量規(guī)范二等水準測量，水準路線 布設成閉合環(huán)。高程采用黃海高程系統(tǒng)。穩(wěn)定基準點采用“GPS09 ”,校核基準 點采用“ QZD03 ”、

39、“ QZD04 ”高程水準點。定期每月觀測一次九江側(cè).CJ12下游承CJ11 臺CJ9CJ8CJ6CJ5上 游 承 臺CJ1"CJ2墩軸線.CJ10CJ7 .CJ4承臺、系梁輪廓線黃梅側(cè)注：黑色小圓點為承臺上主塔垂直位移變形測量觀測點各測點關(guān)于墩軸線、橋軸線對稱。圖281-1承臺上垂直位移變形測量觀測點平面布置示意圖垂直位移監(jiān)測網(wǎng)二等水準主要技術(shù)要求表相鄰基準點的咼差中誤差(mm)每站咼差中誤差(mm)環(huán)線閉合差(mm)檢測已測咼差較差(mm)±1.0±0.30±0.60N 1/2±0.80N 1/2注：N為測段的測站數(shù)。主塔垂直位移變形測量首

40、次觀測及觀測周期劃分主塔承臺、系梁混凝土澆筑完成且混凝土達到一定強度后，首先進行主塔垂直位移變形測量首次觀測，然后通知監(jiān)理及大橋指揮部測量中心進行主塔垂直位 移變形測量首次觀測，經(jīng)內(nèi)業(yè)嚴密平差確定主塔垂直位移變形測量首次觀測值。主塔垂直位移變形測量觀測周期劃分(共八次)：塔座混凝土澆筑完成后進 行一次垂直位移變形測量；北主塔下橫梁施工前、后分別進行一次主塔垂直位移 變形測量；北主塔中橫梁施工前、后分別進行一次主塔垂直位移變形測量；北主 塔上橫梁施工前、后分別進行一次主塔垂直位移變形測量；北主塔竣工后進行一 次主塔垂直位移變形測量。主塔垂直位移變形測量內(nèi)業(yè)計算及成果整理主塔垂直位移變形測量外業(yè)觀

41、測工作結(jié)束后，及時整理和檢查外業(yè)觀測手簿。根據(jù)垂直位移變形測量外業(yè)成果，內(nèi)業(yè)整理垂直位移量成果。垂直位移監(jiān)測 網(wǎng)內(nèi)業(yè)計算取值精確度按 工程測量規(guī)范二等垂直位移監(jiān)測網(wǎng)要求（二等垂直 位移變形測量監(jiān)測網(wǎng)內(nèi)業(yè)計算取值精確度要求：垂直位移量 0.01mm ；高程 0.01mm ），繪制主塔在塔座、北主塔施工過程中的垂直位移曲線圖。2.8.2 主塔水平位移監(jiān)測2.8.2.1 二等水平位移變形測量精度要求變形觀測點的點位中誤差為± 3.0mm 。2.8.2.2 主塔水平位移變形觀測點布設根據(jù)測站通視情況，以“ CJ2、CJ3、CJ10、CJ11 ”四個主塔垂直位移變形觀測點作為主塔水平位移變形觀測點。2.8.2.3 主塔水平位移變形測