化工原理(上冊)答案

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上1. 某設(shè)備上真空表的讀數(shù)為 13.3×103 Pa,試計算設(shè)備內(nèi)的絕對壓強與表壓強。已知該地區(qū)大氣壓強為 98.7×103 Pa。 解：由 絕對壓強 = 大氣壓強 真空度 得到：設(shè)備內(nèi)的絕對壓強P絕 = 98.7×103 Pa -13.3×103 Pa =8.54×103 Pa設(shè)備內(nèi)的表壓強 P表 = -真空度 = - 13.3×103 Pa 2在本題附圖所示的儲油罐中盛有密度為 960 / 的油品，油面高于罐底 6.9 m，油面上方為常壓。在罐側(cè)壁的下部有一直徑為 760 mm 的圓孔，其中心距罐底 80

2、0 mm，孔蓋用14mm的鋼制螺釘緊固。若螺釘材料的工作應(yīng)力取為39.23×106 Pa k問至少需要幾個螺釘？分析：罐底產(chǎn)生的壓力不能超過螺釘?shù)墓ぷ鲬?yīng)力 即 P油 螺解：P螺 = gh×A = 960×9.81×(9.6-0.8) ×3.14×0.762=150.307×103 N螺 = 39.03×103×3.14×0.0142×n ,P油 螺 得 n 6.23取 n min= 7 至少需要7個螺釘 3某流化床反應(yīng)器上裝有兩個U型管壓差計，如本題附圖所示。測得R1 = 400 mm

3、 ， R2 = 50 mm，指示液為水銀。為防止水銀蒸汽向空氣中擴散，于右側(cè)的U 型管與大氣連通的玻璃管內(nèi)灌入一段水，其高度R3 = 50 mm。試求AB兩處的表壓強。分析：根據(jù)靜力學(xué)基本原則，對于右邊的管壓差計，aa為等壓面，對于左邊的壓差計，bb為另一等壓面，分別列出兩個等壓面處的靜力學(xué)基本方程求解。解：設(shè)空氣的密度為g，其他數(shù)據(jù)如圖所示 aa處 PA + ggh1 = 水gR3 + 水銀R2由于空氣的密度相對于水和水銀來說很小可以忽略不記即：PA = 1.0 ×103×9.81×0.05 + 13.6×103×9.81×0.05

4、 = 7.16×103 Pa b-b處 PB + ggh3 = PA + ggh2 + 水銀gR1 PB = 13.6×103×9.81×0.4 + 7.16×103 =6.05×103Pa4. 本題附圖為遠距離測量控制裝置，用以測定分相槽內(nèi)煤油和水的兩相界面位置。已知兩吹氣管出口的距離H = 1m，U管壓差計的指示液為水銀，煤油的密度為820Kg。試求當壓差計讀數(shù)R=68mm時，相界面與油層的吹氣管出口距離。分析：解此題應(yīng)選取的合適的截面如圖所示：忽略空氣產(chǎn)生的壓強，本題中11´和44´為等壓面，22´

5、和33´為等壓面，且11´和22´的壓強相等。根據(jù)靜力學(xué)基本方程列出一個方程組求解解：設(shè)插入油層氣管的管口距油面高h 在11´與22´截面之間P1 = P2 + 水銀gRP1 = P4 ，P2 = P3 且P3 = 煤油gh ， P4 = 水g（H-h）+ 煤油g（h + h）聯(lián)立這幾個方程得到 水銀gR = 水g（H-h）+ 煤油g（h + h）-煤油gh 即水銀gR =水gH + 煤油gh -水gh 帶入數(shù)據(jù) 1.0³×10³×1 - 13.6×10³×0.068 = h

6、(1.0×10³-0.82×10³)= 0.418 5用本題附圖中串聯(lián)管壓差計測量蒸汽鍋爐水面上方的蒸氣壓，管壓差計的指示液為水銀，兩管間的連接管內(nèi)充滿水。以知水銀面與基準面的垂直距離分別為：12.3m，2=1.2m, 3=2.5m,4=1.4m。鍋中水面與基準面之間的垂直距離5=3m。大氣壓強a= 99.3×103。試求鍋爐上方水蒸氣的壓強。分析：首先選取合適的截面用以連接兩個管，本題應(yīng)選取如圖所示的11截面，再選取等壓面，最后根據(jù)靜力學(xué)基本原理列出方程，求解解：設(shè)11截面處的壓強為1對左邊的管取-等壓面， 由靜力學(xué)基本方程 0 + 水g(h

7、5-h4) = 1 + 水銀g(h3-h4) 代入數(shù)據(jù)0 + 1.0×103×9.81×(3-1.4) = 1 + 13.6×103×9.81×(2.5-1.4)對右邊的管取-等壓面，由靜力學(xué)基本方程1 + 水g(h3-h2) = 水銀g(h1-h2) + 代入數(shù)據(jù)1 + 1.0×103×9.81×2.5-1.2= 13.6×103×9.81×2.3-1.2 + 99.3×103解著兩個方程 得0 = 3.64×105Pa6. 根據(jù)本題附圖所示的微差壓差計

8、的讀數(shù)，計算管路中氣體的表壓強。壓差計中以油和水為指示液，其密度分別為9203 ,9983,管中油水交接面高度差R = 300 ，兩擴大室的內(nèi)徑D 為60 ，管內(nèi)徑為6 。當管路內(nèi)氣體壓強等于大氣壓時，兩擴大室液面平齊。分析：此題的關(guān)鍵是找準等壓面，根據(jù)擴大室一端與大氣相通，另一端與管路相通，可以列出兩個方程，聯(lián)立求解解：由靜力學(xué)基本原則，選取11為等壓面， 對于管左邊 表 + 油g(h1+R) = 1 對于管右邊 2 = 水gR + 油gh2 表 =水gR + 油gh2 -油g(h1+R) =水gR - 油gR +油g（h2-h1） 當表= 0時，擴大室液面平齊 即 （D/2）2（h2-h1

9、）= （d/2）2R h2-h1 = 3 mm 表= 2.57×102Pa7.列管換熱氣 的管束由121根×2.5mm的鋼管組成?？諝庖?m/s速度在列管內(nèi)流動?？諝庠诠軆?nèi)的平均溫度為50壓強為196×103Pa(表壓)，當?shù)卮髿鈮簽?8.7×103Pa試求： 空氣的質(zhì)量流量； 操作條件下，空氣的體積流量； 將的計算結(jié)果換算成標準狀況下空氣的體積流量。解：空氣的體積流量 S = uA = 9×/4 ×0.02 2 ×121 = 0.342 m3/s質(zhì)量流量 ws =S=S ×(MP)/(RT)= 0.342

10、5;29×(98.7+196)/8.315×323=1.09/s換算成標準狀況 V1P1/V2P2 =T1/T2S2 = P1T2/P2T1 ×S1 = (294.7×273)/(101×323) × 0.342 = 0.843 m3/s8 .高位槽內(nèi)的水面高于地面8m，水從108×4mm的管道中流出，管路出口高于地面2m。在本題特定條件下，水流經(jīng)系統(tǒng)的能量損失可按f = 6.5 u2 計算，其中u為水在管道的流速。試計算： AA' 截面處水的流速； 水的流量，以m3/h計。分析：此題涉及的是流體動力學(xué)，有關(guān)流體動力

11、學(xué)主要是能量恒算問題，一般運用的是柏努力方程式。運用柏努力方程式解題的關(guān)鍵是找準截面和基準面，對于本題來說，合適的截面是高位槽11,和出管口 22,如圖所示，選取地面為基準面。解：設(shè)水在水管中的流速為u ，在如圖所示的11, ，22,處列柏努力方程Z1 + 0 + 1/= Z2+ 22 + 2/ + f （Z1 - Z2）g = u2/2 + 6.5u2 代入數(shù)據(jù) (8-2)×9.81 = 7u2 , u = 2.9m/s換算成體積流量 VS = uA= 2.9 ×/4 × 0.12 × 3600= 82 m3/h 9. 20 水以2.5m/s的流速流經(jīng)

12、38×2.5mm的水平管，此管以錐形管和另一53×3m的水平管相連。如本題附圖所示，在錐形管兩側(cè)A 、B處各插入一垂直玻璃管以觀察兩截面的壓強。若水流經(jīng)A B兩截面的能量損失為1.5J/，求兩玻璃管的水面差（以計），并在本題附圖中畫出兩玻璃管中水面的相對位置。分析:根據(jù)水流過A、B兩截面的體積流量相同和此兩截面處的伯努利方程列等式求解解：設(shè)水流經(jīng)兩截面處的流速分別為uA、 uB uAAA = uBAB uB = （AA/AB ）uA = （33/47）2×2.5 = 1.23m/s在兩截面處列柏努力方程Z1 + 122 + 1/ = Z2+ 222 + 2/ +

13、f Z1 = Z2 （1-2）/ = f +（12-22）2 g（h1-h 2）= 1.5 + (1.232-2.52) /2 h1-h 2 = 0.0882 m = 88.2 mm即 兩玻璃管的水面差為88.2mm10.用離心泵把20的水從貯槽送至水洗塔頂部，槽內(nèi)水位維持恒定，各部分相對位置如本題附圖所示。管路的直徑均為76×2.5mm，在操作條件下，泵入口處真空表的讀數(shù)為24.66×10³Pa,水流經(jīng)吸入管與排處管（不包括噴頭）的能量損失可分別按f,1=2u²，hf,2=10u2計算，由于管徑不變，故式中u為吸入或排出管的流速/s。排水管與噴頭連接處

14、的壓強為98.07×10³Pa（表壓）。試求泵的有效功率。分析：此題考察的是運用柏努力方程求算管路系統(tǒng)所要求的有效功率把整個系統(tǒng)分成兩部分來處理，從槽面到真空表段的吸入管和從真空表到排出口段的排出管，在兩段分別列柏努力方程。解：總能量損失hf=hf+，1hf，2 u1=u2=u=2u2+10u²=12u²在截面與真空表處取截面作方程： z0g+u02/2+P0/=z1g+u2/2+P1/+hf，1（ P0-P1）/= z1g+u2/2 +hf，1 u=2m/s ws=uA=7.9kg/s 在真空表與排水管-噴頭連接處取截面 z1g+u2/2+P1/+We

15、=z2g+u2/2+P2/+hf，2 We= z2g+u2/2+P2/+hf，2（ z1g+u2/2+P1/） =12.5×9.81+（98.07+24.66）/998.2×10³+10×2²=285.97J/kg Ne= Wews=285.97×7.9=2.26kw11.本題附圖所示的貯槽內(nèi)徑D為2，槽底與內(nèi)徑d0為33mm的鋼管相連，槽內(nèi)無液體補充，其液面高度h0為2m（以管子中心線為基準）。液體在本題管內(nèi)流動時的全部能量損失可按hf=20u²公式來計算，式中u為液體在管內(nèi)的流速ms。試求當槽內(nèi)液面下降1m所需的時間。分

16、析：此題看似一個普通的解柏努力方程的題，分析題中槽內(nèi)無液體補充，則管內(nèi)流速并不是一個定值而是一個關(guān)于液面高度的函數(shù)，抓住槽內(nèi)和管內(nèi)的體積流量相等列出一個微分方程，積分求解。解：在槽面處和出口管處取截面1-1，2-2列柏努力方程 h1g=u2/2+hf =u2/2+20u2 u=(0.48h)1/2=0.7h1/2 槽面下降dh，管內(nèi)流出uA2dt的液體 Adh=uA2dt=0.7h1/2A2dtdt=A1dh/（A20.7h1/2） 對上式積分：t=1.h12.本題附圖所示為冷凍鹽水循環(huán)系統(tǒng)，鹽水的密度為1100kgm³，循環(huán)量為36m³。管路的直徑相同，鹽水由A流經(jīng)兩個換

17、熱器而至B的能量損失為98.1Jkg，由B流至A的能量損失為49Jkg，試求：（1）若泵的效率為70%時，泵的抽功率為若干kw？（2）若A處的壓強表讀數(shù)為245.2×10³Pa時，B處的壓強表讀數(shù)為若干Pa？分析：本題是一個循環(huán)系統(tǒng)，鹽水由A經(jīng)兩個換熱器被冷卻后又回到A繼續(xù)被冷卻，很明顯可以在A-換熱器-B和B-A兩段列柏努利方程求解。解：（1）由A到B截面處作柏努利方程 0+uA²/2+PA/1=ZBg+uB²2+PB+9.81 管徑相同得uA=uB （PA-PB）/=ZBg+9.81由B到A段，在截面處作柏努力方程B ZBg+uB²2+PB

18、/+We=0+uA²+PA/+49 We=（PA-PB）/- ZBg+49=98.1+49=147.1J/kg WS=VS=36/3600×1100=11kg/s Ne= We×WS=147.1×11=1618.1w 泵的抽功率N= Ne /76%=2311.57W=2.31kw（2）由第一個方程得（PA-PB）/=ZBg+9.81得 PB=PA-（ZBg+9.81）=245.2×10³-1100×(7×9.81+98.1)=6.2×104Pa13. 用壓縮空氣將密度為1100kg/m3的腐蝕性液體自低位

19、槽送到高位槽，兩槽的液位恒定。管路直徑均為60×3.5mm，其他尺寸見本題附圖。各管段的能量損失為f，AB=f，CD=u2，f，BC=1.18u2。兩壓差計中的指示液均為水銀。試求當R1=45mm，h=200mm時：（1）壓縮空氣的壓強P1為若干？（2）U管差壓計讀數(shù)R2為多少？解：對上下兩槽取截面列柏努力方程0+0+P1/=Zg+0+P2/+fP1= Zg+0+P2 +f =10×9.81×1100+1100（2u2+1.18u2） =107.91×10³+3498u²在壓強管的B，C處去取截面，由流體靜力學(xué)方程得 PB+g（x+R

20、1）=Pc +g（hBC+x）+水銀R1g PB+1100×9.81×（0.045+x）=Pc +1100×9.81×（5+x）+13.6×10³×9.81×0.045PB-PC=5.95×104Pa在B，C處取截面列柏努力方程 0+uB²/2+PB/=Zg+uc2/2+PC/+f，BC 管徑不變，ub=u cPB-PC=（Zg+f，BC）=1100×（1.18u2+5×9.81）=5.95×104Pau=4.27m/s壓縮槽內(nèi)表壓P1=1.23×105P

21、a（2）在B，D處取截面作柏努力方程0+u2/2+PB/= Zg+0+0+f，BC+f，CDPB=（7×9.81+1.18u2+u2-0.5u2）×1100=8.35×104PaPB-gh=水銀R2g8.35×104-1100×9.81×0.2=13.6×10³×9.81×R2R2=609.7mm14. 在實驗室中,用玻璃管輸送20的70%醋酸.管內(nèi)徑為1.5cm,流量為10kg/min,用SI和物理單位各算一次雷諾準數(shù),并指出流型。 解：查20，70的醋酸的密度= 1049Kg/m3,粘度 &

22、#181; = 2.6mPa·s用SI單位計算：d=1.5×10-2m,u=WS/(A)=0.9m/sRe=du/=(1.5×10-2×0.9×1049)/(2.6×103)=5.45×103用物理單位計算：=1.049g/cm³, u=WS/(A)=90cm/s,d=1.5cm=2.6×10-3PaS=2.6×10-3kg/(sm)=2.6×10-2g/scm-1 Re=du/=(1.5×90×1.049)/(2.6×10-2)=5.45×10

23、3 5.45×103 > 4000 此流體屬于湍流型15.在本題附圖所示的實驗裝置中，于異徑水平管段兩截面間連一倒置U管壓差計，以測量兩截面的壓強差。當水的流量為10800kg/h時，U管壓差計讀數(shù)R為100mm，粗細管的直徑分別為60×3.5mm與45×3.5mm。計算：（1）1kg水流經(jīng)兩截面間的能量損失。（2）與該能量損失相當?shù)膲簭娊禐槿舾蒔a？解：（1）先計算A，B兩處的流速： uA=ws/sA=295m/s，uB= ws/sB在A，B截面處作柏努力方程：zAg+uA2/2+PA/=zBg+uB2/2+PB/+hf1kg水流經(jīng)A，B的能量損失：hf=

24、 （uA2-uB2）/2+（PA- PB）/=（uA2-uB2）/2+gR/=4.41J/kg （2）.壓強降與能量損失之間滿足： hf=P/ P=hf=4.41×10³ 16. 密度為850kg/m³，粘度為8×10-3Pa·s的液體在內(nèi)徑為14mm 的鋼管內(nèi)流動，溶液的流速為1m/s。試計算：（1）淚諾準數(shù)，并指出屬于何種流型？（2）局部速度等于平均速度處與管軸的距離；（3）該管路為水平管，若上游壓強為147×10³Pa，液體流經(jīng)多長的管子其壓強才下降到127.5×10³Pa？ 解：（1）Re =du

25、/=（14×10-3×1×850）/（8×10-3）=1.49×10³ > 2000 此流體屬于滯流型（2）由于滯流行流體流速沿管徑按拋物線分布，令管徑和流速滿足 y2 = -2p（u-um） 當=0時 ,y2 = r2 = 2pum p = r2/2 = d2/8 當=平均=0.5max= 0.5m/s時, y2= - 2p（0.5-1）= d2/8 =0.125 d2 即 與管軸的距離 r=4.95×10-3m (3)在147×103和127.5×103兩壓強面處列伯努利方程 u 12/2 +

26、PA/ + Z1g = u 22/2 + PB/+ Z2g + f u 1 = u 2 , Z1 = Z2 PA/= PB/+ f損失能量f=（PA- PB）/=（147×103-127.5×103）/850 =22.94流體屬于滯流型摩擦系數(shù)與雷若準數(shù)之間滿足=64/ Re又 f=×（/d）×0.5 u 2 =14.95m輸送管為水平管，管長即為管子的當量長度即：管長為14.95m17 . 流體通過圓管湍流動時，管截面的速度分布可按下面經(jīng)驗公式來表示：ur=umax（y/R）1/7 ，式中y為某點與壁面的距離，及y=Rr。試求起平均速度u與最大速度um

27、ax的比值。分析：平均速度u為總流量與截面積的商，而總流量又可以看作是速度是ur的流體流過2rdr的面積的疊加 即：V=0R ur×2rdr解：平均速度u = V/A =0R ur×2rdr/（R2）=0R umax（y/R）1/7×2rdr/（R2）= 2umax/R15/7 0R（R r）1/7rdr= 0.82umax u/ umax=0.8218. 一定量的液體在圓形直管內(nèi)做滯流流動。若管長及液體物性不變，而管徑減至原有的1/2，問因流動阻力而產(chǎn)生的能量損失為原來的若干倍？解：管徑減少后流量不變u1A1=u2A2而r1=r2A1=4A2 u2=4u由能量損

28、失計算公式f=（/d）×（1/2u2）得f，1=（/d）×（1/2u12） f，2=（/d）×（1/2u22）=（/d）× 8（u1）2=16f，1hf2 = 16 hf119. 內(nèi)截面為1000mm×1200mm的矩形煙囪的高度為30 A1m。平均分子量為30kg/kmol，平均溫度為400的煙道氣自下而上流動。煙囪下端維持49Pa的真空度。在煙囪高度范圍內(nèi)大氣的密度可視為定值，大氣溫度為20，地面處的大氣壓強為101.33×10³Pa。流體經(jīng)煙囪時的摩擦系數(shù)可取為0.05，試求煙道氣的流量為若干kg/h？解：煙囪的水力半

29、徑 r= A/= (1×1.2)/2(1+1.2)=0.273m 當量直徑 de= 4r=1.109m 流體流經(jīng)煙囪損失的能量 f=（/ de）·u2/2 =0.05×(30/1.109)×u2/2 =0.687 u2 空氣的密度 空氣= PM/RT = 1.21Kg/m3 煙囪的上表面壓強 (表壓) P上=-空氣gh = 1.21×9.81×30 =-355.02 Pa煙囪的下表面壓強 (表壓) P下=-49 Pa煙囪內(nèi)的平均壓強 P= (P上+ P下)/2 + P0 = Pa由= PM/RT 可以得到煙囪氣體的密度 = （30&#

30、215;10-3×）/（8.314×673） = 0.5422 Kg/m3在煙囪上下表面列伯努利方程 P上/= P下/+ Zg+f f= (P上- P下)/ Zg =(-49+355.02)/0.5422 30×9.81 = 268.25 = 0.687 u2流體流速 u = 19.76 m/s質(zhì)量流量 s= uA= 19.76×1×1.2×0.5422 = 4.63×104 Kg/h20. 每小時將2×10³kg的溶液用泵從反應(yīng)器輸送到高位槽。反應(yīng)器液面上方保持26.7×10³Pa的

31、真空讀，高位槽液面上方為大氣壓強。管道為的鋼管，總長為50m，管線上有兩個全開的閘閥，一個孔板流量計（局部阻力系數(shù)為4），5個標準彎頭。反應(yīng)器內(nèi)液面與管路出口的距離為15m 。若泵效率為0.7，求泵的軸功率。解： 流體的質(zhì)量流速 s = 2×104/3600 = 5.56 kg/s 流速 u =s/(A)=1.43m/s 雷偌準數(shù)Re=du/= > 4000 查本書附圖1-29得 5個標準彎頭的當量長度: 5×2.1=10.5m 2個全開閥的當量長度: 2×0.45 = 0.9m 局部阻力當量長度 e=10.5 + 0.9 = 11.4m 假定 1/1/2=

32、2 lg(d /) +1.14 = 2 lg(68/0.3) + 1.14 = 0.029 檢驗 d/(×Re×1/2) = 0.008 > 0.005 符合假定即 =0.029 全流程阻力損失 =×(+ e)/d × u2/2 + ×u2/2 = 0.029×(50+11.4)/(68×103) + 4×1.432/2 = 30.863 J/Kg 在反應(yīng)槽和高位槽液面列伯努利方程得 P1/+ We = Zg + P2/+ We = Zg + (P1- P2)/+ = 15×9.81 + 26.7&

33、#215;103/1073 + 30.863 = 202.9 J/Kg有效功率 Ne = We×s = 202.9×5.56 = 1.128×103 軸功率 N = Ne/=1.128×103/0.7 = 1.61×103W = 1.61KW 21. 從設(shè)備送出的廢氣中有少量可溶物質(zhì)，在放空之前令其通過一個洗滌器，以回收這些物質(zhì)進行綜合利用，并避免環(huán)境污染。氣體流量為3600m³/h，其物理性質(zhì)與50的空氣基本相同。如本題附圖所示，氣體進入鼓風機前的管路上安裝有指示液為水的U管壓差計，起讀數(shù)為30mm。輸氣管與放空管的內(nèi)徑均為250m

34、m，管長與管件，閥門的當量長度之和為50m，放空機與鼓風機進口的垂直距離為20m，已估計氣體通過塔內(nèi)填料層的壓強降為1.96×10³Pa。管壁的絕對粗糙度可取0.15mm，大氣壓強為101.33×10³。求鼓風機的有效功率。解：查表得該氣體的有關(guān)物性常數(shù)=1.093 , =1.96×10-5Pa·s氣體流速 u = 3600/(3600×4/×0.252) = 20.38 m/s質(zhì)量流量 s = uAs = 20.38×4/×0.252×1.093 =1.093 Kg/s流體流動的雷偌

35、準數(shù) Re = du/= 2.84×105 為湍流型所有當量長度之和 總=+e =50m 取0.15時 /d = 0.15/250= 0.0006 查表得=0.0189所有能量損失包括出口,入口和管道能量損失 即: = 0.5×u2/2 + 1×u2/2 + (0.0189×50/0.25)· u2/2 =1100.66 在1-12-2兩截面處列伯努利方程 u2/2 + P1/+ We = Zg + u2/2 + P2/ + We = Zg + (P2- P1)/+而1-12-2兩截面處的壓強差 P2- P1 = P2-水gh = 1.96&#

36、215;103 - 103×9.81×31×103 = 1665.7 Pa We = 2820.83 W/Kg 泵的有效功率 Ne = We×s= 3083.2W = 3.08 KW 22. 如本題附圖所示，貯水槽水位維持不變。槽底與內(nèi)徑為100mm 的鋼質(zhì)放水管相連，管路上裝有一個閘閥，距管路入口端15m 處安有以水銀為指示液的U管差壓計，其一臂與管道相連，另一臂通大氣。壓差計連接管內(nèi)充滿了水，測壓點與管路出口端之間的長度為20m。 （1）.當閘閥關(guān)閉時，測得R=600mm，h=1500mm；當閘閥部分開啟時，測的R=400mm，h=1400mm。摩擦

37、系數(shù)可取0.025，管路入口處的局部阻力系數(shù)為0.5。問每小時從管中水流出若干立方米。 （2）.當閘閥全開時，U管壓差計測壓處的靜壓強為若干（Pa，表壓）。閘閥全開時le/d15，摩擦系數(shù)仍取0.025。解: 根據(jù)流體靜力學(xué)基本方程, 設(shè)槽面到管道的高度為x 水g(h+x)= 水銀gR 103×(1.5+x) = 13.6×103×0.6 x = 6.6m 部分開啟時截面處的壓強 P1 =水銀gR -水gh = 39.63×103Pa 在槽面處和1-1截面處列伯努利方程 Zg + 0 + 0 = 0 + u2/2 + P1/ + 而= (+e)/d +&

38、#183; u2/2 = 2.125 u2 6.6×9.81 = u2/2 + 39.63 + 2.125 u2 u = 3.09/s 體積流量s= uA= 3.09×/4×(0.1)2×3600 = 87.41m3/h 閘閥全開時 取2-2,3-3截面列伯努利方程 Zg = u2/2 + 0.5u2/2 + 0.025×(15 +/d)u2/2 u = 3.47m/s 取1-13-3截面列伯努利方程 P1'/ = u2/2 + 0.025×(15+'/d)u2/2 P1' = 3.7×104Pa23

39、. 10的水以500L/min 的流量流過一根長為300m 的水平管，管壁的絕對粗糙度為0.05。有6m 的壓頭可供克服流動阻力，試求管徑的最小尺寸。解:查表得10時的水的密度= 999.7Kg/m3 µ = 130.77×10-5 Pa·s u = Vs/A = 10.85×10-3/d2 f = 6×9.81 = 58.86J/Kg f=(·/d) u2/2 =·150 u2/d 假設(shè)為滯流= 64/Re = 64/du Hfgf d1.5×10-3 檢驗得Re = 7051.22 > 2000 不符合假

40、設(shè) 為湍流 假設(shè)Re = 9.7×104 即 du/= 9.7×104 d =8.34×10-2m 則/d = 0.0006 查表得= 0.021 要使fHfg 成立則 ·150 u2/d58.86 d1.82×10-2m24. 某油品的密度為800kg/m³，粘度為41cP，由附圖所示的A槽送至B槽，A 槽的液面比B槽的液面高出1.5m。輸送管徑為89×3.5mm（包括閥門當量長度），進出口損失可忽略。試求：（1）油的流量（m³/h）；（2）若調(diào)節(jié)閥門的開度，使油的流量減少20%，此時閥門的當量長度為若干m？解：

41、 在兩槽面處取截面列伯努利方程 u2/2 + Zg + P1/= u2/2 + P2/+ f P1= P2Zg = f= ·(/d)· u2/21.5×9.81= (50/82×10-3)·u2/2 假設(shè)流體流動為滯流,則摩擦阻力系數(shù)=64/Re=64/du 聯(lián)立兩式得到u =1.2m/s 核算Re = du/=1920 < 2000 假設(shè)成立油的體積流量s=uA=1.2×/4(82×103)2×3600 =22.8m3/h 調(diào)節(jié)閥門后的體積流量 s'= 22.8×(1-20)=18.24

42、m3/h 調(diào)節(jié)閥門后的速度 u=0.96m/s 同理由上述兩式 1.5×9.81= (/82×10-3)·0.962/2 =64/Re=64/du 可以得到 = 62.8m 閥門的當量長度e=-50 =12.8m25. 在兩座尺寸相同的吸收塔內(nèi)，各填充不同的填料，并以相同的管路并聯(lián)組合。每條支管上均裝有閘閥，兩支路的管長均為5m（均包括除了閘閥以外的管件局部阻力的當量長度），管內(nèi)徑為200mm。通過田料層的能量損失可分別折算為5u1²與4u2²，式中u 為 氣體在管內(nèi)的流速m/s ，氣體在支管內(nèi)流動的摩擦系數(shù)為0.02。管路的氣體總流量為0.3

43、m³/s。試求：（1）兩閥全開時，兩塔的通氣量；（2）附圖中AB的能量損失。分析：并聯(lián)兩管路的能量損失相等，且各等于管路 總的能量損失,各個管路的能量損失由兩部分組成，一是氣體在支管內(nèi)流動產(chǎn)生的，而另一部分是氣體通過填料層所產(chǎn)生的，即f=·(e/d)· u2/2f填 而且并聯(lián)管路氣體總流量為個支路之和, 即 Vs= Vs1 + Vs2 解：兩閥全開時，兩塔的通氣量由本書附圖查得d=200mm時閥線的當量長度 e=150m f1=·(1e1/d)· u12/2 + 5 u12 =0.02×(50+150)/0.2· u12/2

44、 + 5 u12 f2=·(2e2/d)· u22/2 + 4 u12 = 0.02×(50+150)/0.2· u22/2 + 4 u12 f1=f2 u12/ u22=11.75/12.75 即 u1 = 0.96u2 又Vs= Vs1 + Vs2 = u1A1+ u2A2 , A1 = A2 =(0.2)2/4=0.01= (0.96u2+ u2) 0.01 = 0.3 u2=4.875m/s u1A=4.68 m/s 即 兩塔的通氣量分別為Vs1 =0.147 m3/s, Vs12=0.153 m3/s 總的能量損失 f=f1=f2 =0.02&

45、#215;155/0.2· u12/2 + 5 u12 = 12.5 u12 = 279.25 J/Kg 26. 用離心泵將20水經(jīng)總管分別送至A，B容器內(nèi)，總管流量為89m/h³，總管直徑為127×5mm。原出口壓強為1.93×105Pa，容器B內(nèi)水面上方表壓為1kgf/cm²，總管的流動阻力可忽略，各設(shè)備間的相對位置如本題附圖所示。試求：（1）離心泵的有效壓頭H e；（2）兩支管的壓頭損失Hf，o-A ，Hf，o-B，。解：（1）離心泵的有效壓頭總管流速u = Vs/A 而A = 3600×/4×(117)2×

46、10-6 u = 2.3m/s在原水槽處與壓強計管口處去截面列伯努利方程 Z0g + We = u2/2 + P0/+f 總管流動阻力不計f=0 We = u2/2 + P0/-Z0g =2.32/2 +1.93×105/998.2 -2×9.81 =176.38J/Kg 有效壓頭He = We/g = 17.98m 兩支管的壓頭損失在貯水槽和表面分別列伯努利方程 Z0g + We = Z1g + P1/+ f1 Z0g + We = Z2g + P2/+ f2 得到兩支管的能量損失分別為f1= Z0g + We (Z1g + P1/) = 2×9.81 + 17

47、6.38 (16×9.81 + 0) =39.04J/Kgf2=Z0g + We - (Z2g + P2/) =2×9.81 + 176.38 (8×9.81 + 101.33×103/998.2) =16.0 J/Kg壓頭損失 Hf1 = f1/g = 3.98 m Hf2 = f2/g = 1.63m27. 用效率為80%的齒輪泵將粘稠的液體從敞口槽送至密閉容器中，兩者液面均維持恒定，容器頂部壓強表讀數(shù)為30×103Pa。用旁路調(diào)節(jié)流量，起流程如本題附圖所示，主管流量為14m3/h，管徑為66×3mm，管長為80m（包括所有局部阻

48、力的當量長度）。旁路的流量為5m3/h，管徑為32×2.5mm，管長為20m（包括除閥門外的管件局部阻力的當量長度）兩管路的流型相同，忽略貯槽液面至分支點o之間的能量損失。被輸送液體的粘度為50mPa·s，密度為1100kg/m³，試計算：（1）泵的軸功率（2）旁路閥門的阻力系數(shù)。解：泵的軸功率分別把主管和旁管的體積流量換算成流速主管流速 u = V/A = 14/3600×(/4)×(60)2×10-6 = 1.38 m/s 旁管流速 u1 = V1/A = 5/3600×(/4)×(27)2×10-6

49、 = 2.43 m/s先計算主管流體的雷偌準數(shù) Re = du/= 1821.6 < 2000 屬于滯流摩擦阻力系數(shù)可以按下式計算 = 64/ Re = 0.03513在槽面和容器液面處列伯努利方程 We = Z2g + P2/+ f = 5×9.81 + 30×103/1100 + 0.03513×1.382×80/(60×10-3) =120.93 J/Kg主管質(zhì)量流量 s= uA= 1.38×(/4)×(60)2×1100 = 5.81Kg/s泵的軸功率 Ne/= We×s/ = 877.58

50、 W =0.877KW旁路閥門的阻力系數(shù)旁管也為滯流 其摩擦阻力系數(shù)1 = 64/ Re1 = 0.04434 有效功We = 0+ u12/2 + 0 + f = u12/2 + ·u12/2 ·20/d1 + u12/2 旁路閥門的阻力系數(shù) = (We -u12/2 -·u12/2·20/d1)- 2/u12= 7.1128本題附圖所示為一輸水系統(tǒng)，高位槽的水面維持恒定，水分別從BC與BD兩支管排出，高位槽液面與兩支管出口間的距離為11m，AB段內(nèi)徑為38mm，長為58m；BC支管內(nèi)徑為32mm，長為12.5m；BD支管的內(nèi)徑為26mm，長為14m，

51、各段管長均包括管件及閥門全開時的當量長度。AB與BC 管的摩擦系數(shù)為0.03。試計算：(1)當BD 支管的閥門關(guān)閉時，BC支管的最大排水量為若干m³/h？(2)當所有的閥門全開時，兩支管的排水量各為若干m³/h？BD支管的管壁絕對粗糙度為0.15mm，水的密度為1000kg/m³，粘度為0.001Pa·s。分析：當BD 支管的閥門關(guān)閉時，BC管的流量就是AB總管的流量；當所有的閥門全開時，AB總管的流量應(yīng)為BC，BD兩管流量之和。而在高位槽內(nèi)，水流速度可以認為忽略不計。解:（1）BD 支管的閥門關(guān)閉 VS,AB = VS,BC 即 u0A0 = u1A1

52、 u0382/4 = u1322/4 u0 = 0.71u1 分別在槽面與C-C,B-B截面處列出伯努利方程 0 + 0 + Z0g = u12/2 + 0 + 0 + f,AC0 + 0 + Z1g = u02/2 + 0 + 0 + f,AB而f,AC = (AB/d0 )·u02/2 + (BC/d1)·u12/2 = O.03×(58000/38) ×u02/2 + 0.03·(12500/32)×u12/2 = 22.89 u02 + 5.86 u12 f,AB = (AB/d0)·u02/2 = O.03

53、5;(58000/38)×u02/2= 22.89 u02u1 = 2.46m/s BC支管的排水量 VS,BC = u1A1 = 7.1m3/s 所有的閥門全開 VS,AB = VS,BC + VS,BD u0A0 = u1A1 + u2A2 u0382/4 = u1322/4 + u2262/4 u0382 = u1322 + u2262 假設(shè)在BD段滿足1/1/2=2 lg(d /) +1.14 D = 0.0317 同理在槽面與C-C,D-D截面處列出伯努利方程 Z0g = u12/2 + f,AC = u12/2 +(AB/d0 )·u02/2 + (BC/d1)

54、·u12/2 Z0g = u22/2 + f,AD = u22/2 +(AB/d0 )·u02/2 +D(BD/d2)·u22/2 聯(lián)立求解得到 u1 = 1.776 m/s, u2 = 1.49 m/s核算Re = du/ = 26×10-3×1.49×103/0.001 = 38.74×103 (d/)/Re1/2 = 0.025 > 0.005假設(shè)成立即 D,C兩點的流速 u1 = 1.776 m/s , u2 = 1.49 m/s BC段和BD的流量分別為 VS,BC = 32×10×(/4)×3600×1.776 = 5.14 m3/s VS,BD = 26×10×(/4)×3600×1.49 = 2.58 m3/s 29. 在38×2.5mm的管路上裝有標準孔板流量計，孔板的孔徑為16.4mm，管中流動的是20的苯，采用角接取壓法用U管壓差計測量孔板兩測的壓強差，以水銀為指示液，策壓連接