鍋爐教案(建環(huán))

1、鍋爐房工藝與設(shè)備(Part1)教案(建筑環(huán)境與設(shè)備工程專業(yè))盧平南京師范大學(xué)動力工程學(xué)院2008年12月第一章基本知識1.1 概述一、什么是鍋爐生產(chǎn)蒸汽或熱水的換熱設(shè)備任務(wù)：燃料（煤、油、天然氣等）的化學(xué)能轉(zhuǎn)化為熱能二、鍋爐的重要性1 鍋爐及鍋爐房是供熱系統(tǒng)中熱源產(chǎn)生的主要設(shè)備2-鍋爐是化工、石化、冶金、輕紡、造紙等工礦企業(yè)主要動力及供熱設(shè)備3«鍋爐是能源工業(yè)發(fā)展的主要組成部分一一火力發(fā)電站三大主機(jī)之一4鍋爐及鍋爐房設(shè)備在節(jié)能、環(huán)保等科技改造及研究方面具有重要地位三、鍋爐的的分類1-根據(jù)用途的不同分為：電站鍋爐一一在火電廠，蒸汽驅(qū)動汽輪機(jī)組發(fā)電工業(yè)鍋爐一一用于工業(yè)及采暖動力鍋爐一一驅(qū)

2、動蒸汽動力裝置2-按載熱工質(zhì)的不同分為：蒸氣鍋爐熱水鍋爐3-按能源分為：燃煤鍋爐燃油鍋爐燃?xì)忮仩t廢熱鍋爐太陽能鍋爐四、鍋爐工業(yè)的研究方向機(jī)本專業(yè)的學(xué)習(xí)重點1 -節(jié)能降耗，提高效率2 防止和降低環(huán)境污染，開發(fā)新的潔凈燃燒技術(shù)3-合理有效地利用地方燃料4 提高機(jī)械化、自動化水平5 重點在于基本原理的理解和學(xué)習(xí)，方法的應(yīng)用§1.2鍋爐的基本結(jié)構(gòu)及其工作過程、基本結(jié)構(gòu)（結(jié)合認(rèn)識實習(xí)復(fù)習(xí)）1 .鍋爐本體構(gòu)成鍋爐的基本組成部分稱為鍋爐本體，由汽鍋、爐子及安全附件組成。1）汽鍋一一鍋爐本體中汽水系統(tǒng)，高溫燃燒產(chǎn)物煙氣通過受熱面將熱量傳遞給汽鍋內(nèi)溫度較低的水，水被加熱，沸騰汽化，生成蒸汽。2）爐子一

3、一鍋爐本體中燃燒設(shè)備，燃燒將燃料的化學(xué)能轉(zhuǎn)化為熱能3）安全附件一一水位計、壓力表、安全閥2鍋爐金屬鋼架及平臺樓梯二、鍋爐的工作過程1 .燃料的燃燒過程定義：燃料在爐內(nèi)（燃燒室內(nèi)）燃燒生成高溫?zé)煔?，并排出灰渣的過程高溫?zé)煔饨o煤斗t燃料（煤）爐排面（燃燒室）除渣板（入灰渣斗）t空氣在一定的燃燒燒設(shè)備內(nèi)，正常燃燒應(yīng)具備的條件:高溫環(huán)境必需的空氣量及空氣與燃料的良好混合燃料的供應(yīng)機(jī)灰渣和煙氣的排放2 .煙氣向水（汽等工質(zhì)）的傳熱過程輻射輻射+對流對流高溫?zé)煔馑浔谄鳎埽┝鞴苁鴮α鰽尾部受熱面（省、空）一一A除塵A弓I風(fēng)機(jī)A煙囪3 .工質(zhì)（水）的加熱和汽化過程一一蒸汽的生產(chǎn)過程1）給水：水省煤器

4、汽鍋2）水循環(huán)：汽鍋下降管下集箱一水冷壁13）汽水分離§1.3鍋爐基本特性一、鍋爐容量1 .蒸發(fā)量（產(chǎn)熱量）：鍋爐每小時所產(chǎn)生的蒸汽（熱水）流量2 .額定蒸發(fā)量（產(chǎn)熱量）：鍋爐在額定參數(shù)（壓力、溫度和保證一定熱效率下，每小時最大連續(xù)蒸發(fā)量（產(chǎn)熱量），符號D（Q），單位t/h（kJ/h,MW）。二、蒸汽（熱水）參數(shù)1 .蒸汽參數(shù)鍋爐出口處蒸汽的額定壓力俵壓）和溫度，符號P（t）；單位MPa,C。2 熱水參數(shù)鍋爐出口處熱水的額定壓力（表壓）和溫度及回水溫度。三、受熱面蒸發(fā)率、受熱面發(fā)熱率1.受熱面蒸發(fā)率每蒸發(fā)受熱面每小時所產(chǎn)生的蒸汽量，符號D/H；單位kg/m2-h2受熱面發(fā)熱率每m2蒸

5、發(fā)受熱面每小時所產(chǎn)生的（熱水）熱量，符號Q/H；單位kJ/m2h四、鍋爐熱效率每小時送進(jìn)鍋爐的燃料（全部完全燃燒時）所能發(fā)出的熱量中有有百分之幾被用來產(chǎn)生蒸汽或加熱水，以符號§或表示。鍋爐輸出的有效熱量Qt輸入鍋爐的總熱量Qr五、鍋爐型號表示方法鍋爐型號由三部分組成，各部分之間用短橫線相連。黑一醉井簞二郃分AAAxx/xxxX燃料種宴代號額定葬汽壓力誠允許工作壓力，MPa本懷型式代號第一部分：表示鍋爐型式，燃燒方式和蒸發(fā)量，共分三段：第一段用兩個漢語拼音字母代表鍋爐本體型式；第二段用一個漢語拼音代表燃燒方式；第三段用阿拉伯?dāng)?shù)字表示蒸發(fā)量。第二部分：表示蒸汽（或熱水）參數(shù)，共分兩段，中

6、間一斜線分開。第一段用阿拉伯?dāng)?shù)字表示額定蒸汽壓力或允許工作壓力；第二段用阿拉伯?dāng)?shù)字表示過熱蒸汽（或熱水）溫度，飽和蒸汽二段第三部分：表示燃料種類，以拼音字母和羅馬字分別代表燃料類別和分類。舉例：SHL101.3An：雙鍋筒橫置式鏈條爐排鍋爐，額定蒸發(fā)量為10t/h，額定壓力為1.25MPa，出口過熱蒸汽溫度為飽和溫度,燃用n類煙煤。DHL353.9/450Wn：KZL40.8An:120MW，允許工作QXS1200.8/130/80Y:強制循環(huán)室燃鍋爐,額定熱功率為壓力為0.8MPa,出水溫度130C,進(jìn)水溫度為80C，燃料為油。§1.4鍋爐房設(shè)備的組成一、鍋爐房設(shè)備包括鍋爐本體及其

7、輔助設(shè)備。鍋爐本體設(shè)備包括：汽鍋、爐子、蒸汽過熱器、省煤器和空氣預(yù)熱器。鍋爐附加受熱面：蒸汽過熱器、省煤器和空氣預(yù)熱器鍋爐尾部受熱面：省煤器和空氣預(yù)熱器二、鍋爐房輔助設(shè)備1 .運煤、除灰系統(tǒng)2送引風(fēng)系統(tǒng)3水、汽系統(tǒng)(包括排污系統(tǒng))4.儀表控制系統(tǒng)圖VI輻爐房設(shè)豪筒圖1送鳳機(jī)；wf水汕門運質(zhì)嗽帚運首機(jī)：直毛牢§1.5鍋爐發(fā)展簡史鍋爐沿著兩個方向發(fā)展：a) 在鍋筒內(nèi)部增加受熱面，形成煙管鍋爐系列；b) 在鍋筒外部發(fā)展受熱面，形成水管鍋爐系列。一一是鍋爐發(fā)展的一大飛躍、煙管鍋爐、水管鍋爐三、快裝鍋爐第二章燃料及燃燒計算§2.1燃料的化學(xué)成分及其性質(zhì)、燃料的化學(xué)成分及其性質(zhì)可燃基:

8、燃料(S、I、g)惰性基:高分子化合物，成分 C、H、0、N、S 多種礦物質(zhì)一一 灰分1 碳(C)：主要的燃燒成分，約占50-95%,Qdw33704kJ/kg。純碳燃點高，燃燒緩慢。燃料中的碳多以化合物形式存在2.kJ/kg。十分容易著火,燃燒迅氫(H):重要的燃燒成分，煤中約占28%,Qdw125600速，易爆。液體和氣體燃料氫含量較高約占從百分之十幾到幾十不等，燃燒室易析出碳黑而冒黑煙。3 硫(S)：是燃料中的有害成分，約占可燃成分的8% , Qdw 9050 kJ/kg，燃燒后的產(chǎn)物是全硫St有機(jī)硫硫鐵礦中硫SP無機(jī)硫一r、。硫酸鹽中硫SsSO2、SO3,與水蒸汽相遇會生成亞硫酸和硫酸

9、。1)SO2、SO3排放造成大氣污染2)鍋爐尾部受熱面造成低溫腐蝕4 .氧和氮0.5-2%。高溫燃燒生成NOx，有害。5"流照”燈、Moisture)：燃料中的主要雜氧和氮是不可燃成分。約占40%，含氧量隨煤化程度增高而明顯減少。氮主要以有機(jī)氮形態(tài)存在，約占5 .質(zhì)，約占而需入爐內(nèi)吸熱汽化成水蒸汽，對燃燒腐蝕;2)在煙氣露點時,水蒸氣與SO2、SO3生成亞硫酸和硫酸，造成低溫3) WVyVpyQ26 .灰分(Ash)燃料中主要不可燃的礦物雜質(zhì)成分，與成煤條件、開采方式、運輸條件1) A可燃物減少，Qm，著火困難，灰渣量增加，運行操作繁重；2) A且t2，爐內(nèi)易結(jié)渣，使受熱面?zhèn)鳠釔夯?/p>

10、Wy對流受熱面磨損嚴(yán)重對，煙氣流速Wy何丁口一日一，傳熱系數(shù)K ,DWy流受熱面及灰、堵灰、燃料成分分析數(shù)據(jù)的基準(zhǔn)及換算1 .燃料成分表示方法1）應(yīng)用基一一以進(jìn)入鍋爐房準(zhǔn)備燃燒的煤為分析基準(zhǔn)，以次為100%ahysyonywmioo%燃料的應(yīng)用基成分是鍋爐燃用燃料的實際應(yīng)用成分，用于鍋爐的燃燒、傳熱、通風(fēng)和熱工試驗的計算。2）分析基一一在實驗室條件下（室溫20C，相對濕度60%），風(fēng)干后的煤樣作為分析基準(zhǔn)CfHfSfOfNfWfAf100%3）干燥基一一除去全部水分后的煤作為分析基準(zhǔn)C9H9S909NgN100%4）可燃基一一將變化較大，對燃燒不利的雜質(zhì)灰分和水分除去后的煤作為分析基準(zhǔn)CHSO

11、N100''燃料的可燃基成分不再受水分和灰分變化的影響，是一種穩(wěn)定的組成成分，常用于判斷煤的燃燒特性和進(jìn)行煤的分類的依據(jù)，如可燃基揮發(fā)分V。煤礦提供的煤質(zhì)成分，通常也是可燃基各組成成分。上述基準(zhǔn)的換算關(guān)系如圖2-1cH0N5AwWw可燃墓成昶.+HT+O*+附+SLLOOV-+s*+xf或用+Or+Mr+Sr+Ar+M*WB第燃料的涉種分析薯硅的關(guān)聚2 .燃料成分各種表示方法之間的換算1）換算方法欲求基準(zhǔn)成分已知基準(zhǔn)成分換算系數(shù)2）換算系數(shù)k：見平衡4表2-1«2-1巳知駐介橫象底疝T*MmM«ftxi10»IM-EF*1EDHDD-1W-IFfr

12、fn41104IlliiboI0Q11003 .全水分計算方法全水分是分析基水分和應(yīng)用基風(fēng)干水分之和，由于其基準(zhǔn)不同，需換算:yyf100WfyWyWfyw-%100yf100Ww或wyWwW-%100§2.2煤的燃燒特性一、煤在爐內(nèi)加熱燃燒過程1 預(yù)熱和干燥2 .揮發(fā)物的逸出3 .焦炭的形成4 .灰渣的形成二、煤的工業(yè)分析1 .水分（wy）2 .內(nèi)在水分3 .外在水分2 .揮發(fā)分（V,）一失去水分的干燥煤樣，在隔絕空氣的條件下，加熱到一定溫度時，析出的氣態(tài)物質(zhì)的百分含量。1）揮發(fā)分主要有C-H化合物、HaCO、H2s等可燃?xì)怏w和少量02、C02和N2組成;3 ）揮發(fā)分時煤分類的主要

13、依據(jù)C煤種vr逸出溫度（C）著火溫度（C）褐煤>40130-170250-450煙煤20-40170-320400-500貧煤10-20370-390600-700無煙煤<10380-400>7003）煤中揮發(fā)分逸出后，如與空氣混合不良，在高溫缺氧條件下易化合成難以燃燒的高分子復(fù)合燒，產(chǎn)生碳黑，造成大量黑煙，q34 灰分（A9）焦炭燃燒后的殘留物質(zhì)5 .固定碳（Cgd）焦炭中的可燃物質(zhì)，焦炭燃燒主要是固定碳的燃燒三、焦炭的性質(zhì)一一焦結(jié)性焦炭一一煤在隔絕空氣加熱時，水分蒸發(fā)、揮發(fā)分析出后固體殘余物質(zhì)。焦結(jié)性一一由于煤種不同，焦炭的物理性質(zhì)、外觀等各不相同焦結(jié)性狀1 .焦炭結(jié)構(gòu)特

14、征D粉狀2）粘結(jié)3）弱粘結(jié)4）不熔融粘結(jié)5）不膨脹熔融粘結(jié)6）微膨脹熔融粘結(jié)7）膨脹熔融粘結(jié)8）強膨脹熔融粘結(jié)2焦結(jié)性對層燃爐燃燒過程的影響1 ）粉狀焦炭一一堆積緊密，妨礙空氣流動 煙氣流速過大，易被氣流攜帶，形成火床火口； 煙氣流速過小，燃燒通風(fēng)不暢，易從通風(fēng)孔隙中漏入灰坑2）強焦結(jié)性煤一一揮發(fā)分逸出后，焦炭呈熔融狀態(tài)，粘結(jié)成片 內(nèi)部固定碳難于空氣接觸而燃盡； 燃燒層通風(fēng)不暢四、灰分的熔融特性一一灰熔點灰分：焦炭燃燒后的殘留物質(zhì)?；曳值慕M成：SiO2、Al2O3、各種氧化鐵、CaO、MgO、K2O、Na20等，不是單一物質(zhì)，無固定熔點，采用角錐法測定特征溫度ti變形溫度：測試角錐開始變園或彎

15、曲時的溫度1 .t2軟化溫度：灰錐頂彎曲道平盤上或呈半球形時的溫度t3流動溫度：灰錐熔融倒在平盤上，并開始流動時的溫度易熔性灰分一一t212002 ,可熔性灰分t21200-1425難熔性灰分一一t214253 為避免爐膛出口結(jié)渣，要求鍋爐設(shè)計或運行時，心100C五、煤的可磨性一一衡量煤的機(jī)械強度的特性可磨性系數(shù)：以風(fēng)干狀態(tài)下的硬質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)煤（一般以難磨的無煙煤Kkm=1為基準(zhǔn)）與待磨煤在相同顆粒度的情況下，磨制成相同細(xì)度的煤粉，各自電耗量之比。Um1.6為易磨煤Kkm12為難磨煤(kJ/kg)；單六、發(fā)熱量1.燃料的發(fā)熱量Q：單位質(zhì)量的固體、液體燃料，在完全燃燒時所放出的熱量位容積的氣體燃料在完

16、全燃燒時所發(fā)出的熱量（kJ/Nm3)2.所放出的熱量，高位發(fā)熱量Qgw：每公斤燃料完全燃燒后含所生產(chǎn)水蒸汽汽化潛熱，（kJ/kg）3低位發(fā)熱量Qdw:每公斤燃料完全燃燒后所放出的熱量，扣除隨煙氣帶走的水蒸汽的汽化潛熱的熱量，（kJ/kg）水分來自：h與氧的反應(yīng)；燃料中的含水量wy921) "WQqw 2512(1002) °dwQq： 226Hf4各成分分析的高、低位發(fā)熱量間的關(guān)系WvChrw226H25Wy)kJ/kg10。25Wf)kJ/kg3) QdwQqw 226H 為 kJ/kg4) Q<jwQrqw 226Hr) kJ/kg5) 發(fā)熱量的測定采用氧彈測熱儀

17、p16 圖 2-22）煤碳科學(xué)研究院（p16式212）Qdwkia k2id y k3sy k4oy k5 y y3）計算值與實測值的誤差100 W-100A，100wo wyy Ay 10) 25Wy6發(fā)熱量的計算1）門捷列夫經(jīng)驗計算公式25Wy kJ/kgQdw339Cy1030Hy109(0ySy)當(dāng)A925%時，Qd：600kJ/kg當(dāng)A925%時，Qdw800kJ/kg7. 標(biāo)準(zhǔn)煤一一國際上法定的能量折算單位，即Qdw29308kJ/kgBQdwBbkg/h29308&折算灰分和折算水分在討論雜質(zhì)（水分、灰分）對鍋爐工作的影響時，使用其折算值更合理1 ）折算水分一一煤低位應(yīng)用

18、基發(fā)熱量中每4186.8kJ熱量所對應(yīng)的水分。wrQdw yzc4186.8WYQdW%； Wz：8%為高水分燃料4186.82）折算灰分煤低位應(yīng)用基發(fā)熱量中每4186.8kJ熱量所對應(yīng)的灰分%； Azs4%為高灰分燃料A4186.8AyQQdydwdw4186.83）折算硫分煤低位應(yīng)用基發(fā)熱量中每4186.8kJ熱量所對應(yīng)的硫分4186.8SYSz's% ； S： s 0.2%為高硫分燃料9發(fā)熱量作為煤種細(xì)分類的依據(jù)之一見p21表25和表26揮發(fā)分和應(yīng)用基低位發(fā)熱量§2.3鍋爐燃料、煤炭分類見§2.2，介紹各種煤的特性1 .褐煤2 .煙煤3 .貧煤4 .無煙煤二、

19、燃料油鍋爐燃用的液體燃料主要是重油和渣油。重油一是石油提煉汽油、煤油和柴油后的剩余物，渣油一一是進(jìn)一步提煉后的剩余物。1 .重油重油的成分與煤一樣，也是由碳、氫,、氧、氮、硫和灰分、水分組成。它的主要元素成分是碳和氫，其含量甚高（C=8187%,Hr=11-14%），而灰分、水分的含量很少，其發(fā)熱量高而穩(wěn)定，通常Qdw=40600-43100kJ/kg。特點：1）氫含量多，發(fā)熱量高，極易著火與燃燒，2）可以方便地實現(xiàn)管道輸送，便于運行調(diào)節(jié)，貯存和管理都較簡便。3）由于重油的灰含量甚低，既不需裝置除渣設(shè)備，鍋爐受熱面也很少積灰和腐損。4）由于重油中氫含量高，燃燒后會生成大量水蒸汽，容易在尾部受熱

20、面的低溫部位凝結(jié)，這樣使重油中所含硫分要比煤中含等量硫分對鍋爐受熱面的低溫腐蝕更為有害5）在貯存和燃用重油時，必須重視防火、防爆，避免意外事故。2 燃料油的特性指標(biāo)1）粘度粘度是液體對其自身流動具有的阻力，是表征流動性能的特性指標(biāo)。粘度大，流動性能差，在管內(nèi)輸送時阻力就大，裝卸和霧化都會發(fā)生困難。恩氏粘度E一是以200ml試驗重油在溫度為tC時，從恩氏粘度計中流出的時間t與200ml溫度為20C的蒸鏘水從同一粘度計中流出的時間2。之比，即Et±E20式中2。為粘度計常數(shù)或K值，20=51±ISo（1）重油的粘度和它的成分、溫度、壓力有關(guān)。加熱溫度愈高，重油的粘度愈小。因此，

21、重油在運輸、裝卸和燃用時都需要預(yù)熱。（2）通常要求油噴嘴前的重油溫度在100C以上，粘度不大于42）閃點和燃點閃點一一在大氣壓下，重油表面油氣和空氣的混合物在標(biāo)準(zhǔn)條件下接觸明火時，發(fā)生短暫的閃光（一閃即滅）現(xiàn)象的最低油溫。燃點一一當(dāng)油面上的油氣與空氣的混合物遇明火能著火持續(xù)燃燒（持續(xù)時間不少于5s）的最低油溫。重油的上閃點為80-130C,燃點比閃點高1030C。閃點是防止油發(fā)生火災(zāi)的一個重要指標(biāo)，因此燃料油的預(yù)熱溫度必須低于閃點。對于敞口容器中的油溫至少應(yīng)比閃點低10C，對于封閉的壓力容器和管道內(nèi)的油溫則可不受此限。3）凝固點一重油在傾斜45o的試管中，經(jīng)過1min不發(fā)生流動變化的最低溫度。

22、重油凝固點與所含石蠟含量有關(guān)，含蠟量越高，油的凝固點越高。三、氣體燃料1 氣體燃料的種類氣田氣（純天然氣）-從氣井開采出來天然氣石油氣（石油伴生氣）一一伴隨石油一起開采出來然凝析氣田氣一一含石油輕質(zhì)鐳分煤礦礦井氣-從井下煤層抽出干播煤氣一一利用焦?fàn)t、炭化爐等對煤進(jìn)行干鐳而得到人工燃?xì)鈿饣簹?煤在高溫下與氣化劑反應(yīng)所生產(chǎn)的燃?xì)?。如水煤氣、發(fā)生爐煤氣、壓力氣化人燃?xì)庥椭茪庖灰挥檬拖翟辖?jīng)熱加工制成的燃?xì)饪偡Q。采用重油或渣油，作摻混氣或緩沖氣高爐煤氣和轉(zhuǎn)爐煤氣一一冶金企業(yè)煉鐵、煉鋼的副產(chǎn)氣液化石油氣一一從油、氣開采或石油加工過程中獲得。煉油廠催化裂化氣中提取。主要組分C3H8、C3H6等生物氣（

23、沼氣）一一各種有機(jī)物質(zhì)在隔絕空氣的條件下發(fā)酵，并在微生物作用下產(chǎn)生的可燃?xì)怏w2 氣體燃料的主要成分1）天然氣甲烷約占80-98%，其次是烷屬重碳氧化合物和H2s，還含有少量N2、CO2、H2O和礦物雜質(zhì)，發(fā)熱量很高、Qdw=3349037680kJ/Nm3。天然氣是一種優(yōu)質(zhì)燃料，也是優(yōu)質(zhì)的重要化工原料。2)高爐煤氣是煉鐵的副產(chǎn)品,產(chǎn)量大?？扇?xì)怏wCO約占20-30%，H2約占5-15%;惰性氣體CO2約占5-15%，N2約占45-55%，Qdw=4200-6300kJ/Nm3。A含量高達(dá)6080g/Nm3;通常作為工業(yè)爐或鍋爐摻加燃料。3)焦?fàn)t煤氣是冶金企業(yè)煉焦的副產(chǎn)品，H2月占4661%,C

24、H4=2130%，N2=78%，002=2-3%，Qdw=16300-17200kJ/Nm3。4)液化石油氣3 .氣體燃料的發(fā)熱量Q<j0.01Qh2sH2SqcoCOQh2H2(QcmHnCmHn)kJ/Nm3式中Qh2s等為氣體成分低位發(fā)熱量，見表2-9(p24)§2.4燃料的燃燒計算體積等于22.4Nm3 ；020.21 .N2 n 7Q基本假設(shè)：空氣、煙氣均為理想氣體，每kmol2 .空氣中只有02和N2成分，其容積比為:3 .每kg燃料都是在完全燃燒的條件下計算。、理論空氣量及過量空氣系數(shù)1.理論空氣量Vk°的計算2H202 2H2o2.016kg 22.4

25、 2 22.41kg5.555.55 100C02CO2;02SO2;每摩爾：12Kg22.422.4;32kg22.422.4;每kg1kg1.8661kg0.71.8660Sy每kg燃料1000.7-100V&Cy1.866 100。昇100Hy5.55 11000.7 Nm3/ kg100CyVkQ(T：866 0.21 '1000.7 I100Hy 5.55 100Oy0.7)1000.0889(Cy0.375Sy)0.265H0.03330y Nm3/kg理論空氣量的經(jīng)驗計算公式：PP262過量空氣系數(shù)、實際空氣量Vk和漏風(fēng)系數(shù)1）過量空氣系數(shù)一一燃燒時實際供給空氣量

26、與理論空氣量之比。Vk爐膛出口處過量空氣系數(shù)”為平均值，與燃燒設(shè)備、燃料種類、燃燒方式等有關(guān)。層燃爐”.31.4；室燃爐“1.051.1.2 ）實際空氣量Vk：VkVk°Nm3/kg3 ）漏風(fēng)系數(shù)鍋爐運行時，爐中處于負(fù)壓工作狀態(tài)，爐外冷空氣從爐墻、門孔幾個受熱面貫穿墻處漏入爐內(nèi)，使?fàn)t內(nèi)過量空氣系數(shù)煙煙氣流程逐漸增大，其值為：各受熱面漏風(fēng)量：VkVk。（）Vk°Nm3/kg、燃燒生成煙氣量完全燃燒時煙氣成分是：CO2、SO2、H2O、02、N21.理論煙氣量的計算（a=1）不含有02（JyeyVacVcO2Vso21.866-210。0.7而0,01866©0,37

27、®）Nm3;kgV.2。0.11/轆懶1.2931.24Vk。1.24Gwh3V'2。100Nm3/kg（四個來源）0.0161V：1.24GWhvn20.79Vk°0.79V：0.0082IW/kg18100V;VrO2VH2oVn2VgyVH>20'0.111Hy0.01866(cy0.375SY)0.0124Wy0.008Ny0.8061Vk。1.24Gwh理論煙氣量的經(jīng)驗計算公式：pp.27-282.實際煙氣量的計算(a>1)含有過量021)過量空氣中氧容積：V°2。21(1)V”Nm3/kg2)過量空氣中氮容積：Vn2vN)2

28、0.79(1)Vk°Nm3/kg3)過量空氣中水蒸汽容積：Vh2ovH2o0.0161(1)V：Nm3/kg4)實際煙氣量Vy理論煙氣量與過量空氣之和Vy1/0.21(1)Vk°VyO0.79(1)Vk00.0161(1)Vk°ooNm3kgV1.0161(1)VVro2Vn2Vo2Vh2o、空氣和煙氣的焰1 .理論空氣的給一一每kg固體（液體）燃料燃燒時所需理論空氣量,C所需要的熱量，單位kJ/kgI0Vk°（c）kkJ/kg（查表2-10）2 .理論煙氣的給一一每kg固體（液體）燃料燃燒后所生成理論煙氣量,到C所需要的熱量,單位kJ/kg在等壓下，從

29、0C加熱到在等壓下，從0C加熱式中(C) R°2 ' (C) N2、(。) H2。等由表210查?。╬p.29）VR02(c)RO2vn，(c)N2v：2o(C)h2OkJ/kg3 .實際煙氣始1 ）煙氣中過量空氣的焙:1)1° kJ/kg2 ）實際煙氣的始：ly iy Ik iyAI fh afh (C ,fh100(1)1° IfhkJ/kgath入爐燃料灰分隨煙氣帶出的灰分重量比，層燃爐afh=0.20.3,煤粉爐afh=0.85-0.9。只有當(dāng)燃料中灰分很大時，才需加以考慮，即:和1000-y1.43dw例題：作業(yè)：2,3,5§2.5鍋爐

30、運行時煙氣分析及其應(yīng)用、煙氣分析的目的在鍋爐運行時，通過煙氣取樣分析，計算出C。、，從而了解和掌握鍋爐實際燃燒情況，便于制定合理的燃燒調(diào)整及燃燒設(shè)備的改進(jìn)方案，從而提高燃燒效率和鍋爐熱效率。爐膛出口過量空氣系數(shù)；有一最佳值：qmin=q2+q3+q4Vyq2固體不完全燃燒q，氣體不完全燃燒q3、理論上煙氣分析成分1. 1每kg燃料完全燃燒時產(chǎn)生的煙氣成分：RO2、N2、H-0；2. 1每kg燃料完全燃燒時產(chǎn)生的煙氣成分：R02、N2、H2O、0-；3. 1燃料不完全燃燒時產(chǎn)生的煙氣成分：R02、N2、H-0>02CO；VyVr02vN2Vh2°VcOVgyVRO2vN2vO2v

31、CO、煙氣分析儀器及測定1.煙氣分析儀KOH或NaOH溶液吸收RO2,（%）1）奧氏分析儀：焦性沒食子酸的苛性鉀溶液吸收。2及RO2,（%）氯化亞銅氨溶液吸收CO及。2，（）2）色譜層析儀3）紅外線煙氣分析儀2測定：（由鍋爐實驗完成）2. O-紅 100%VgyVgyNm3/kg四、煙氣成分測定的計算VRO21. RO2-100%；Vgyvco4. COV100%RO2N202CO100%五、煙氣分析結(jié)果的應(yīng)用1 煙氣量的計算1.866©0.375SY）9yRO2CO2 .煙氣中CO含量的計算1）燃料特性系數(shù)一一只與燃料的可燃成分有關(guān)，與燃料的水分、灰分無父，也不隨應(yīng)用基、分析基、干

32、燥基即可燃基等而變化。HV0.1260y2.35 一cy0.375SY2）不完全燃燒方程式RO-O-0.605CO(RO-CO) 213)CO含量的計算Co(21O2)(RO2O2)0.6054)不完全燃燒RO2的計算ro21©(0.605)CO215)完全燃燒方程式(1)RO2O2216）在理論空氣下完全燃燒時,O 2 0，CO 0 ,貝 U RO 2 ROmaX3.過量空氣系數(shù)的計算1）不完全燃燒時a的計算1O0.5CO1 3.76100 (RO2O2CO)2）完全燃燒時a的計算3.76-100O2(RO2O2)3）完全燃燒時a的近似計算在鍋爐實際運行時，CO的含量一般都不高，可

33、是為完全燃燒，而干煙氣中的氮氣接近79%，即N2=79%，則：21790279O210221N22179.211ROix21。2RO2在鍋爐實際運行中，常米用習(xí)題課：。2和RO2表監(jiān)控1 .成分分析基準(zhǔn)2 .燃燒計算3 .溫焙表作業(yè)：7,8第三章鍋爐熱平衡鍋爐熱平衡是研究燃料的熱量在鍋爐中利用的情況，有多少被有效利用，有多少變成了熱量損失，這些損失又表現(xiàn)在哪些方面以及它們產(chǎn)生的原因。研究的目的是為了有效地提高鍋爐熱效率。熱效率是鍋爐的重要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，它表明鍋爐設(shè)備的完善程度和運行管理的水平。提高鍋爐熱效率以節(jié)約燃料，是鍋爐運行管理的一個重要方面。為了全面評定鍋爐的工作狀況，必須對鍋爐進(jìn)行測試

34、，這種試驗稱為鍋爐的熱平衡（或熱效率）試驗。通過測試進(jìn)行分析概括了解鍋爐熱效率的影響因素得出較先進(jìn)的運行經(jīng)驗數(shù)據(jù)，作為設(shè)計鍋爐和改進(jìn)運行的可靠依據(jù)。§3.1 鍋爐熱平衡及鍋爐熱效率-、鍋爐熱平衡4 鍋爐熱平衡方程式鍋爐熱平衡是以Ikg固體燃料或液體燃料（氣體燃料以1Nm3）為單位組成熱量平衡的。1kg燃料帶入爐內(nèi)的熱量及鍋爐有效利用熱量和損失熱量之間的關(guān)系可參考圖3-1。鍋爐熱平衡的公式可寫為：QrQiQ2Q3Q4Q5QekJ/kg（3-la）式中Qi-每公斤燃料帶入鍋爐的熱量，kJ/kg；Q1鍋爐有效利用熱量kJ/kg；Q2排出煙氣帶走的熱量，稱為鍋爐排煙熱損失，kJ/kgQ3未燃

35、完可燃?xì)怏w所帶走的熱量，稱為氣體不完全燃燒熱損失（化學(xué)不完全燒熱損失），kJ/kg；Q4未燃完的固體燃料所帶走的熱量，稱為固體不完全燃燒熱損失（機(jī)械不完全燃燒熱損失），kJ/kg；Q5鍋爐散熱損失，kJ/kg;Q2Q6灰渣物理熱損失及其他熱損失,kJ/kg。Q6如果在等式（3-la）兩邊分別除以Qr，則鍋爐熱平衡就以帶入熱量的百分?jǐn)?shù)來表示，即:100qiq2q3qe（3-1b）5 燃料帶入鍋爐的熱量Qr它由以下幾個部分組成:QrQdwirQzqQwikJ/kg1 )燃料的物理顯熱irirC/trkj/kg4187WTloow(1)固體燃料應(yīng)用基比熱：CrkJ/kg?C100TOO(2)液體燃料

36、應(yīng)用基比熱：Cy1.7380.0025trkJ/kg?C2 )蒸汽帶入熱Qzq當(dāng)用蒸汽霧化重油或噴入鍋爐蒸汽時考慮QzqGzq(izq250O)kJ/kg式中2500排煙中蒸汽給近似值，kJ/kg3)外來熱量Qwi當(dāng)用鍋爐范圍以外的廢氣、廢熱等來預(yù)熱空氣時考慮°wl。rkIIk)kJ/kg一般情況下：QrQdw二、鍋爐熱效率1 .鍋爐正平衡熱效率Qigl-100%WQr1) 鍋爐有效利用熱量Qgi2)鍋爐每小時有效利用熱量八05QglD103(iqigs)Dps103(iPsigs)kJ/hr一汽化潛熱，kJ/kg(1)飽和蒸汽汽:iqi竺kj/kg100w.、一、曰由工業(yè)鍋爐15%

37、W-蒸汽濕度一電站鍋爐1%(2)熱水鍋爐每小時有效利用熱量QgiG103(i2h)kJ/h式中igs,ips鍋爐給水和排污水始,kJ/kg;i干飽和蒸汽的焙，kJ/kg;QgiD1Dps1。3保igs)所以，glBQdw2.鍋爐反平衡熱效率gl-100%qi100qq3口4口5口6)Qr鍋爐正平衡只能求得鍋爐的熱效率，不能據(jù)此研究和分析影響鍋爐熱效率的種種因素，以尋求提高熱效率的途徑。而反平衡則是依據(jù)對各種熱損失的測定來計算其鍋爐熱效率。對小型鍋爐而言，一般以正平衡為主，反平衡為輔。對于大型鍋爐，由于不易準(zhǔn)確測定燃料消耗量，其鍋爐熱平衡主要靠反平衡求得。熱平衡試驗在精度上有一定要求：(1)只進(jìn)

38、行正平衡試驗，要求應(yīng)進(jìn)行兩次測試偏差在4%以內(nèi)(2)同時進(jìn)行正、反平衡實驗時，兩種方法測試偏差應(yīng)在5%以內(nèi)(3)只以反平衡法進(jìn)行測定時，兩次測試偏差應(yīng)在6%以內(nèi)3.鍋爐的毛效率及凈效率鍋爐的毛效率g通常所指的鍋爐效率都是毛效率鍋爐的凈效率j-是在毛效率基礎(chǔ)上扣除鍋爐自用汽和電能消耗后的效率。Dz(iqigs)1029300Nzb-qg-y1oo%BQdW式中一一自用汽和自用電能消耗所相當(dāng)?shù)腻仩t效率降低值Dz-自用汽消耗量，t/h；Nz自用電耗量，kWh/hb生產(chǎn)每度電的標(biāo)準(zhǔn)煤，kg/kWh，取0.407kg/kWh§3.2固體不完全燃燒熱損失一、形成1)灰渣損失：未參與燃燒或未燃盡的

39、碳粒與灰渣一同落入灰斗所造成的損失。2)漏煤損失Q：m:部分燃料經(jīng)爐排落入灰坑造成的損失。對于煤粉爐，則Q：m03)飛灰損失Qfh未燃盡的碳粒隨煙氣帶走所造成的損失。、影響因素1 .燃料特性對q4的影響當(dāng)燃用灰分含量高和灰分熔點低的煤時，它的固態(tài)可燃物被灰包裹，難以燃盡，灰渣損失大。當(dāng)燃用揮發(fā)物低而焦結(jié)性強的煤時，燃燒過程主要集中在爐排上，燃燒層溫度高，較易形成熔渣，阻礙通風(fēng)，既加重司爐撥火的工作量，又增加灰渣損失。當(dāng)燃用水分低，焦結(jié)性弱而細(xì)末又多的煤時，特別是在提高燃燒強度而增強通風(fēng)的情況下，飛灰損失就增加。2 燃燒方式對q4的影響：不同燃燒方式的q4數(shù)值差別很大，如機(jī)械威風(fēng)力拋煤機(jī)爐的飛灰

40、損失就較鏈條爐大。粉爐沒有漏煤損失，但它的飛灰損失卻比層燃爐大得多。沸騰爐在燃用石煤或煤砰石時，飛灰損失將更大。3 爐子結(jié)構(gòu)對q4的影響層燃爐的爐拱，二次風(fēng)以及爐排的大小，長短和通風(fēng)孔隙的大小等對燃燒都有影響。如爐排的通風(fēng)孔隙較大面又燃用細(xì)末多的燃料時，漏煤損失就會有較大的增加。煤粉爐爐膛的高低、燃燒器布置的位置等也對燃燒有影響。如爐膛尺寸過小，煙氣在爐內(nèi)的流程及停留時間過短，燃料來不及燃盡而被煙氣帶走，使飛灰損失增大。4 .鍋爐運行工況對q4的影響運行時鍋爐負(fù)荷增加，相應(yīng)地穿過燃料層和爐膛的氣流速度迅速增加，以致飛.灰損失也加大。此外，層燃爐運行時的煤層厚度、鏈條爐爐排速度以及風(fēng)量分配，煤粉

41、爐運行時的煤粉細(xì)度及配風(fēng)操作等對q4也有影響。過量空氣系數(shù)對q4也有影響，如”太低，q4會增加，而隨稍增，則q4會有所降低。三、固體不完全燃燒熱損失的測定和計算1測定數(shù)據(jù)在鍋爐正常運行工況下，定時收集:取樣分析：(1)可燃物百分?jǐn)?shù)：(2)可燃物的發(fā)熱量：2計算公式hzRhzGhzQhz - 一100BC)4m O|m 口 ieCm100BfhQ4hz ImQ4 Q4 Q4100Bfh 32700Q4100BGhz、Gim ' Gth (kg/h)Rhz、Rim ' Rfh (%)；Qhz Qim Q th 32700 (kJ/kg)(kJ/kg)(kJ/kg)RfhG fh(k

42、J/k)fh(GhzRhzGimRim G fh Rfh) (kJ/kg)04cchzImfh門，q4100q4q4%Qr3.灰平衡方程熱平衡試驗中，飛灰量很難準(zhǔn)確測定，一般通過灰平衡方法解決?；移胶猓哼M(jìn)入爐內(nèi)燃料的總灰量應(yīng)等于灰渣、漏煤及飛灰之和，即:BAy 0100 Rhz Ghz 100100上式兩邊分別乘以BAyGlm100 Rim100Gth.100 Rfh100令:Qhzaima th則:Ghz (1 00 Rhz) Glm (1 00 Rim)baybayGfh (100 Rfh)bayGhz (100 Rhz)BAGlm (100 Rim)BAyGfh (100 Rfh)灰平衡

43、方程為:almGfhBAafh13fh 1almamBAy100 RfhhzahzBAy ;100 RhzaA BAYIm1 00 R I m32700Ay (100ahz Riz'100 Rzaim即100 Rmafh Rfh100 Rf?土100%Qrfh、q4 由 p97 查表 4-2、表 4-3。§3.3氣體不完全燃燒熱損失q3一、氣體不完全燃燒熱損失的形成q3是由于部分CO、H2、CH4等可燃?xì)怏w未燃燒放熱就隨煙氣排出所造成的。二、影響因素1爐子結(jié)構(gòu)的影響爐膛高度不夠或爐膛體積太小，煙氣流程過短，使煙氣中一些可燃?xì)怏w未能燃盡而離開爐子，增大q3損失。當(dāng)爐內(nèi)水冷壁布置

44、過多時，會使?fàn)t膛溫度過低，不利于燃燒反應(yīng)，也會增大q3損失。2 燃料特性的影響一般揮發(fā)份高的燃料，在其它條件相同時，q3損失相對要大一些。3 燃燒方式的影響爐子的過量空氣系數(shù)、二次風(fēng)的引入和分布以及爐內(nèi)氣流的混合與擾動等都影響q3的大小。如過量空氣系數(shù)”取得過小，可燃?xì)怏w因得不到充分的氧而未能燃盡，使q3增大。如“取得過大，使?fàn)t膛溫度下降，也會使q3增大。因此應(yīng)根據(jù)不同的燃料及燃燒方式.選取合理的過量空氣系數(shù)。層燃爐燃料層過厚，燃料層上部會形成還原區(qū)，一氧化碳等不完全燃燒產(chǎn)物增多，使q3增加。當(dāng)負(fù)荷增加時，可燃?xì)怏w在爐內(nèi)停留時間減少，也會使q3增加。三、氣體不完全燃燒熱損失的測定及計算1 測定

45、用煙氣分析方法測出Vco、Vh2、Vch4(Nm3/kg燃料)2計算公式Q3 12640Vco 10800Vh2 35820Vca ）（1Vgy（126.4CO 108H2358.2CH4）（1100巫）100q3 03Qr100%1.866。 0.375/ki3式中：VgyRCXOCU，NnAg燃料*丑)：是考慮固體不完全燃燒的修正；實際燃燒的燃料量U100CO、H2、CH4：干煙氣中CO、H2、CH4的容積百分?jǐn)?shù)，由熱平衡試驗通過驗器分析儀測得。由于實際運行中,煙氣中H2、CH4的含量極少，可忽略不計,計算簡化：q4cyo.375sycq4Q3126.4COV（1o.）235配2_C。&q

46、uot;CO”而）CO （1100%q3Q1100%235.9CyQrRO2CO4推薦值q332co0而:p46表3-2查取§3.4排煙熱損失q2排煙熱損失：是指由排煙所帶走的熱量損失，煙氣離開鍋爐排入大氣時，其溫度比進(jìn)入鍋爐的空氣溫度高很多。一、形成及其影響因素影響排煙熱損失的主要因素是排煙溫度和排煙容積1 .排煙溫度排煙溫度越高，排煙熱損失越大。一般排煙溫度每提高1215C,q2將提高1%,所以應(yīng)盡量設(shè)法降低排煙溫度。但是排煙溫度過低經(jīng)濟(jì)上是不合理的，甚至技術(shù)上是不允許的。(1) 因尾部受熱面處于低溫?zé)煹?，煙氣與工質(zhì)的傳熱溫差小，傳熱較弱，若排煙溫度降得過低，傳熱溫差也就更小，換

47、熱所需金屬受熱面就大大增加。(2)為了避免尾部受熱面的腐蝕，排煙溫度也不宜過低。當(dāng)然用含硫分較高的燃料時，3缺少元素成分資料時排煙溫度相應(yīng)要圖一些。因此必須根據(jù)燃料與金屬耗量進(jìn)行技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較來合理確定排煙溫度。供熱鍋爐的排煙溫度在150200c范圍內(nèi)。2 .排煙容積影響排煙容積大小的因素有爐膛出口過量空氣系數(shù)煙道各處漏風(fēng)量及燃料所含水分。如爐墻及煙道漏風(fēng)嚴(yán)重，大，燃料水分高，則排煙容積就大，排煙損失就增加。為了一減少排煙損失，必須盡力設(shè)法減少爐墻煙道各處的漏風(fēng).，在鍋爐安裝施工時應(yīng)重視爐墻，煙道等砌筑的嚴(yán)密性。3 鍋爐最佳過量空氣系數(shù)的確定爐膛出口過量空氣系數(shù)i的大小，應(yīng)注意到它不僅與q2有關(guān)

48、，還與q3、q4有關(guān)。減小，q2可以降低，但q3、q4會增加。所以合理的值應(yīng)使q2、q3、q4三項熱損失的總和最小，即：qmmq2q3q4所對應(yīng)的”，(見前面圖)、計算公式Q2 （Ipypyl； ）（1 里）回100pyVk<>（Ct）ik（1 卷）kJ/kg-100 %Q4 ） py tik100）100Q2Q2Qr經(jīng)驗公式：q3（mnPy）（1式中：m、n-計算系數(shù)，由表3-3查得§3.5散熱損失q5、形成1 )爐墻砌制質(zhì)量及保溫材料的性能2 )層燃爐操作情況，如撥火、觀火、清爐、投煤等、計算公式1.計算'Fss(tstIk)Q5B式中：Fs鍋爐散熱表面積，鍋

49、爐散熱表面的放熱系數(shù)，W/m2?C2；ts鍋爐散熱表面的溫度，C2.查圖32當(dāng)鍋爐實際蒸發(fā)量與額定量相差超過25%時，實際散熱損失斗為：D<15q5%D其中：q5查圖值，%D、D'鍋爐的額定蒸發(fā)量和實際蒸發(fā)量，t/h3.推薦值p51表3-4三、保溫系數(shù)保溫系數(shù)一一表示煙氣在煙道中的放熱量有多少被煙道中的受熱面所吸收，也就是說煙氣在煙道中的放熱量和保溫系數(shù)的乘積等于煙道受熱面的吸熱量。煙道中受熱面吸熱量Qiqs1-煙氣在煙道中放熱量QiQsqs§3.6其它熱損失qs、組成qeq,q?%、灰渣物理顯熱損失qez由于鍋爐中排出的灰渣及漏煤的溫度一般在600-800C造成的熱損

50、失。層燃爐:hz600-800C；煤粉爐：固態(tài)排渣當(dāng)Ai：10%hz600C,液態(tài)排渣：hz1000；沸騰爐：hz800C100100N°6(ahz100hzQeq6Q6100%三、冷卻熱損失q%是鍋爐冷卻部件所用的冷卻水未進(jìn)入鍋爐汽水系統(tǒng)時造成的熱損失。q：q圣100%匹歸100ogi%式中：Hiq:面向爐膛的水冷面積；m2;W/m2Qgi:鍋爐每小時有效吸熱量'W。116X103：無測定數(shù)據(jù)時，假定每m2水冷面積所吸收的熱量，第四章燃燒原理及燃燒設(shè)備§4.1 燃料燃燒的基本概念鍋爐燃燒是個復(fù)雜的化學(xué)一物理過程，其影響因素很多。一、燃燒設(shè)備的分類1 .層燃爐一一固

51、體燃料被層鋪在爐排上進(jìn)行層狀燃燒的爐子，如：手燒爐、鏈條爐、拋煤機(jī)爐等；2 .室燃爐一一燃料呈霧狀細(xì)顆粒隨空氣噴入爐內(nèi)呈懸浮狀燃燒的爐子，如：煤粉爐、油爐、氣爐等；3 .沸騰爐一一燃料被氣流托起攜帶呈上下翻滾沸騰狀燃燒的爐子，如：流化床、鼓泡床、循環(huán)流化床、增壓流化床等；二、固體燃料的燃燒過程1 .燃料燃燒的幾個階段：1）著火前的熱力準(zhǔn)備階段；2）揮發(fā)份著火與焦炭的燃燒階段；3）灰渣形成及燃盡階段。2 .燃料完全燃燒的必備條件1）保持一定的高溫環(huán)境；2）供給足夠而適度的空氣量，并確保燃料與空氣有良好的接觸和充分混合的氛圍；3）燃料要有一定的燃燒時間及燃燒空間；4）及時排出低溫燃燒產(chǎn)物（如：低溫

52、煙氣和灰渣）。三、燃料的燃燒反應(yīng)速度鍋爐燃燒過程是個復(fù)雜的化學(xué)一物理過程，燃燒速度取決于化學(xué)條件和物理條件。反應(yīng)速度一一單位時間內(nèi)、單位體積中反應(yīng)物消耗或產(chǎn)物生成的摩爾數(shù)，mol/（m3?s）。燃燒技術(shù)中常采用爐膛容積熱強度中和面積熱強度qF來表征燃燒反應(yīng)速度?；瘜W(xué)條件：燃料氧化反應(yīng)的化學(xué)反應(yīng)速度，其影響因素有：溫度、反應(yīng)物質(zhì)的濃度及反應(yīng)空間的壓力等；在鍋爐燃燒技術(shù)中，其影響因素主要是溫度。物理條件：燃燒空氣與燃料的相對速度，氣流擴(kuò)散速度及熱量傳遞速度等；在鍋爐燃燒技術(shù)中，起主要作用的是氣流擴(kuò)散速度，包括氧氣向碳粒表面的擴(kuò)散和燃燒產(chǎn)物的反向擴(kuò)散。為了闡明溫度與空氣擴(kuò)散能力對燃燒速度的作用及影響

53、，以便組織更有利于化學(xué)反應(yīng)的物理過程，下面對它們之間的關(guān)系進(jìn)行討論。單相反應(yīng)：多相反應(yīng)（異相反應(yīng)）：對單相反應(yīng)，ABCD反應(yīng)速度為：wKAB影響反應(yīng)速度的因素：反應(yīng)物質(zhì)（燃料）的特性，E降低，反應(yīng)速度提高；溫度，溫度提高，分子平均動能增加，碰撞機(jī)會增加。W提高濃度：提高，碰撞機(jī)會增加壓力：提高，單位體積分子數(shù)增加，碰撞機(jī)會增加溫度是最重要的燃燒反應(yīng)影響因素，以下重點加以分析：1 .溫度對燃燒速度的影響是通過對化學(xué)反應(yīng)速度的影響而起作用的，溫度愈高，化學(xué)反應(yīng)速度愈快，試驗表明，溫度每增加10C,化學(xué)反應(yīng)速度可增加12倍。它們之間的關(guān)系遵循阿累尼烏斯定律：EKK汜RT式中：K表征化學(xué)反應(yīng)速度的常數(shù)；Ko頻率因子；E化學(xué)反應(yīng)活化能，可由試驗測定，（kJ/mol）；R通用氣體常數(shù)，R=8.314kJ