熱動專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）樣本長沙理工大學(xué)北京教學(xué)網(wǎng)

1、可利用脫硫劑進(jìn)行爐內(nèi)高效脫硫是循環(huán)流化床鍋的突出優(yōu)點(diǎn)。常用的脫硫劑是石灰石。通常循環(huán)流化床鍋爐的床溫保持在800-1000oC之間，過高可能因床內(nèi)產(chǎn)生焦、渣塊而破壞 .*2009屆本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）題目：CFB鍋爐調(diào)試中存在的問題探討班 級： 學(xué) 號： 姓 名： 指導(dǎo)教師： 譚欣星 年 月CFB鍋爐調(diào)試中存在的問題探討- 學(xué)生姓名： 學(xué) 號： 所在函授站 ： 班 級： 指導(dǎo)教師： 完成日期： 2009年9月 目 錄 摘要 1 前言2 四川鍋爐廠150T/H流化床鍋爐簡介 3 150T/H流化床鍋爐冷態(tài)試驗(yàn)取得的相關(guān)數(shù)據(jù) 4 150T/H流化床鍋爐調(diào)試中存在的問題及原因分析5 150T/H流化

2、床鍋爐調(diào)試后采取的對策 6 150T/H循環(huán)流化床鍋爐的調(diào)試后整改建議 參考文獻(xiàn)致 謝 CFB鍋爐調(diào)試中存在的問題探討摘 要某公司自備熱電站一臺CG150/3.82MXI循環(huán)流化床鍋爐從2006年7月投入調(diào)試運(yùn)行以來至2006年12月，鍋爐出現(xiàn)結(jié)焦，運(yùn)行負(fù)荷達(dá)不到設(shè)計(jì)要求，參數(shù)波動大參數(shù)穩(wěn)定性差，同時冷渣器故障不能正常運(yùn)行，耐火澆注料脫落等造成停爐，給安全生產(chǎn)和文明生產(chǎn)帶來極大影響；鍋爐燃燒工況調(diào)整與冷態(tài)試驗(yàn)數(shù)據(jù)有一定偏差。經(jīng)過對問題的認(rèn)真分析，結(jié)合廠家意見和冷態(tài)試驗(yàn)數(shù)據(jù)，對存在的問題逐一進(jìn)行解決，基本達(dá)到設(shè)計(jì)要求，實(shí)現(xiàn)正常運(yùn)行?，F(xiàn)將調(diào)試心得作簡要介紹。關(guān)鍵詞：循環(huán)流化床鍋爐 調(diào)試 結(jié)焦 澆筑

3、料 前言（1） 循環(huán)流化床鍋爐的由來與發(fā)展 循環(huán)流化床鍋爐的前身是沸騰爐，也稱鼓泡床，它是德國人溫克勒于1921年發(fā)明的。循環(huán)流化床鍋爐真正成為具有工業(yè)使用價值是在五六十年代，到現(xiàn)在為止，最具代表性的是芬蘭奧 斯龍公司的循環(huán)流化床鍋爐、德國魯奇公司的循環(huán)流化床鍋爐、美國巴特利的多固體循環(huán)流 化床鍋爐及德國BABCOCK的循環(huán)流化床鍋爐等，其中芬蘭奧斯龍公司的循環(huán)流化床鍋爐影響 較大。六十年代末期，為了提高鍋爐的燃燒效率，奧斯龍公司對運(yùn)行風(fēng)速為3m/s的鼓泡流化床鍋爐采用了高溫旋風(fēng)分離器來實(shí)現(xiàn)細(xì)粉與煙氣的分離，從而進(jìn)行再循環(huán)。實(shí)驗(yàn)表明，燃燒 效率得到了很大提高。隨后，奧斯龍公司在芬蘭制造了第一臺

4、功率為15MW的商用循環(huán)流化床鍋爐，當(dāng)時燃料使用泥煤?，F(xiàn)在，奧斯龍公司已經(jīng)生產(chǎn)了許多循環(huán)流化床鍋爐，并實(shí)現(xiàn)了由小型向大型化發(fā)展。（2） 循環(huán)流化床鍋爐的特點(diǎn)1）燃料適應(yīng)性廣由于大量灰粒子的穩(wěn)定循環(huán)，新加入循環(huán)流化床鍋爐的燃料(煤)將只占床料的很小份額。由于循環(huán)流化床的特殊流體動力特性，使其中的質(zhì)量和熱量交換非常充分。這就為新加入燃料的預(yù)熱、著火創(chuàng)造了十分有利的條件。而未燃盡的煤粒子通過多次循環(huán)既可增加其爐內(nèi)停留時間又可多次參與床層中劇烈的質(zhì)量和熱量交換，十分有利于其燃盡。這就使循環(huán)流化床鍋爐不僅可高效燃用煙煤、褐煤等易燃煤種，同樣可高效燃用無煙煤等難燃煤種，還可高效燃用各種低熱值、高灰分或高水

5、分的矸石、固體垃圾等廢棄物 。2）鍋爐的截面熱強(qiáng)度高 、效率高同樣由于流化床中劇烈的質(zhì)量和熱量交換，不僅使燃燒過程能在較小截面內(nèi)完成，還使?fàn)t膛內(nèi)床層和煙氣流與水冷壁之間的傳熱效率也大大增加。這就使循環(huán)流化床鍋爐的爐膛截面和容積可小于同容量的鏈條爐，沸騰床鍋爐甚至煤粉爐。由于鍋爐具有循環(huán)分離裝置，而且分離器的效率高達(dá)99%以上，該流化床鍋爐熱效率也達(dá)到了85%以上，燃燒效率在98%以上。3） 鍋爐負(fù)荷調(diào)節(jié)范圍寬循環(huán)流化床鍋爐中床料絕大部分是高溫循環(huán)灰，這就為新加入燃料的迅速著火和燃燒提供了穩(wěn)定的熱源。因而循環(huán)流化床鍋爐的負(fù)荷可以很低，如額定負(fù)荷的30%左右，無需輔助的液體燃料，也不會發(fā)

6、生煤粉爐難于保持正常燃燒甚至熄火的情況。 由于同樣原因， 循環(huán)流化床鍋爐能夠適應(yīng)負(fù)荷的快速變化。從國內(nèi)循環(huán)流化床鍋爐用戶的運(yùn)行情況來看，在30-110%負(fù)荷范圍內(nèi)運(yùn)行，汽溫、汽壓均能保持在正常范圍。4）可以通過向爐內(nèi)添加石灰石進(jìn)行脫硫 可利用脫硫劑進(jìn)行爐內(nèi)高效脫硫是循環(huán)流化床鍋的突出優(yōu)點(diǎn)。常用的脫硫劑是石灰石。通常循環(huán)流化床鍋爐的床溫保持在800-1000oC之間，過高可能因床內(nèi)產(chǎn)生焦、渣塊而破壞正常流化工況，過低則難以保證必要的燃燒溫度。而這一區(qū)間正是脫硫反應(yīng)效率最高的溫度區(qū)間。因而在適當(dāng)?shù)拟}硫比和石灰石粒度下，可獲得高達(dá)80%-90%的脫硫率。同樣由于較低的燃燒溫度，加以分級送風(fēng)，使循環(huán)流

7、化床鍋爐燃燒時產(chǎn)生的氮氧化物也遠(yuǎn)低于煤粉爐。這樣，燃煤循環(huán)流化床鍋爐的二氧化硫和氮氧化物排放量都遠(yuǎn)低于不加煙氣脫硫的煤粉爐，可輕易地控制到低于標(biāo)準(zhǔn)允許排放量的水平，符合環(huán)保要求，屬于清潔燃燒技術(shù)。5） 易于實(shí)現(xiàn)灰渣綜合利用循環(huán)流化床燃燒過程屬于低溫燃燒，同時爐內(nèi)優(yōu)良的燃盡條件使得鍋爐的灰渣含碳量低，灰渣活性好，可作為水泥的摻和料或建筑材料，同時低溫?zé)敢灿欣诨以邢∮薪饘俚奶崛?。2.四川鍋爐廠150T/H流化床鍋爐簡介四川鍋爐廠生產(chǎn)的CG150/3.82MXI循環(huán)流化床鍋爐系單鍋筒橫置式自然循環(huán)、“水冷旋風(fēng)分離器”中間布置、膜式壁爐膛前吊后支、全鋼架型結(jié)構(gòu)、室外布置、床下點(diǎn)火鍋爐。鍋爐構(gòu)架

8、采用鋼結(jié)構(gòu)，焊接成一個整體，整臺鍋爐均由擱置在構(gòu)架頂部的大板梁懸吊，鍋爐運(yùn)轉(zhuǎn)層標(biāo)高為7米。鍋爐的豎井煙道自上而下布置了高溫過熱器、低溫過熱器、中級省煤器、下級省煤器、上級空氣預(yù)熱器、下級空氣預(yù)熱器。省煤器蛇形管均為水平布置，爐膛及旋風(fēng)分離器四周均以膜式壁包覆。本鍋爐設(shè)有兩個熱煙氣發(fā)生器，作為點(diǎn)火熱源，設(shè)置在爐前左右兩側(cè)風(fēng)室中。該爐采用爐前給煤，返料爐后返回。該爐配有一臺一次風(fēng)機(jī)、一臺二次風(fēng)機(jī)和兩臺引風(fēng)機(jī)。返料風(fēng)由一次風(fēng)出口直接供給，播煤風(fēng)由二次風(fēng)供給。該爐配有武漢高雄公司生產(chǎn)的兩臺水冷氣槽式冷渣器。主要設(shè)計(jì)參數(shù)表1 鍋爐主要設(shè)計(jì)參數(shù)序號項(xiàng)目名稱符號單位數(shù)據(jù)1鍋爐蒸發(fā)量（MCR）Dt/h1502

9、過熱蒸汽壓力PMPa3.823過熱蒸汽溫度t4504給水溫度tgs1505冷空氣溫度tlk306排煙溫度1387鍋爐熱效率%89.3燃料特性表2 鍋爐的設(shè)計(jì)及校核燃料特性序號項(xiàng) 目符號單位設(shè)計(jì)煤種校核煤種1碳Car%47.7743.502氫Har%4.762.853氧Oar%4.410.814氮Nar%0.60.885硫Sar%1.501.66灰分Aar%10.526.987水分Mar%30.4713.388揮發(fā)分Vdaf%35.1637.519低位發(fā)熱量Qnet.arMJ/kg20.8316.73 150T/H流化床鍋爐冷態(tài)試驗(yàn)取得的相關(guān)數(shù)據(jù) 圖：布風(fēng)板及料層阻力與液耦調(diào)節(jié)量關(guān)系圖（因?yàn)轱L(fēng)流

10、量測量有問題）數(shù)據(jù)顯示：布風(fēng)板阻力曲線正常，料層阻力曲線合理，反料器能正常工作。在運(yùn)行中，500mm料層時一次風(fēng)機(jī)液偶開度在30%即可達(dá)到流化，而且返料器工作。4 150T/H流化床鍋爐調(diào)試中存在的問題及原因分析（1） 結(jié)焦在調(diào)試過程中總共發(fā)生了三次結(jié)焦，前兩次是局部結(jié)焦，后一次是大面積結(jié)焦。局部結(jié)焦發(fā)生時間一次是生火階段，一次發(fā)生在升負(fù)荷階段。大面積結(jié)焦發(fā)生在正常運(yùn)行階段的斷煤處理過程中。1) 循環(huán)流化床鍋爐結(jié)焦的原因分析結(jié)焦是料層中的顆粒因燃燒溫度過高，超過了灰渣的變形溫度，而發(fā)生粘結(jié)成塊的現(xiàn)象。結(jié)焦后形成的大渣塊，破壞了正常的流化燃燒使運(yùn)行中的鍋爐被迫中斷停運(yùn)，造成事故。結(jié)焦的直接原因是

11、床料局部或整體溫度超過灰熔點(diǎn)或燒結(jié)溫度。循環(huán)流化床鍋爐正常運(yùn)行時爐膛溫度一般控制在850- -950左右。實(shí)際操作運(yùn)行中，不論在點(diǎn)火升溫階段還是正常運(yùn)行階段，都有可能引起結(jié)焦事故。一旦發(fā)生結(jié)焦，將嚴(yán)重影響鍋爐設(shè)備的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，且打焦時易損壞布風(fēng)板、風(fēng)帽、爐墻及水冷壁管等部件。結(jié)焦主要分高溫結(jié)焦和低溫結(jié)焦兩種型式。高溫結(jié)焦是點(diǎn)火升溫階段經(jīng)常發(fā)生的事故，升溫時燃煤發(fā)生爆燃，造成床溫迅速升高，當(dāng)溫度達(dá)到灰熔點(diǎn)以上時，使?fàn)t膛結(jié)成一個整體的焦塊表面。當(dāng)床層整體溫度低于灰渣變形溫度，由于局部超溫而引起的結(jié)焦稱為低溫結(jié)焦。低溫結(jié)焦常在啟動和壓火時的床層中出現(xiàn)，也可能出現(xiàn)在高溫旋風(fēng)分離器的灰斗內(nèi)，避免低溫結(jié)

12、焦，最好的辦法是保證床料良好的流化狀態(tài)和正常的循環(huán)倍率，使溫度均勻，防止局部超溫。鍋爐在壓火期間，床料處于靜止?fàn)顟B(tài)，如果漏入小風(fēng)，熱的床料中的可燃物獲得氧氣，便會產(chǎn)生燃燒。由于燃燒產(chǎn)生的熱量不能及時帶走，使局部區(qū)域床料超溫而結(jié)焦。2) 實(shí)踐表明，影響循環(huán)流化床鍋爐結(jié)焦的主要因素有以下幾點(diǎn)：a) 爐膛溫度過高，超過燃料煤灰熔點(diǎn)溫度；b) 料層太厚或不均勻，造成流化風(fēng)量過大或過小；c) 點(diǎn)火底料厚度及熱值、入爐煤粒度、灰熔點(diǎn)值等；d) 運(yùn)行風(fēng)量太低、運(yùn)行中給煤量變化大；e) 床溫表失靈運(yùn)行人員誤判斷；（2） 冷渣器其結(jié)構(gòu)特征是，它由冷渣段和輸渣段組成，所述冷渣段的機(jī)架中裝有相對水平面為一端較高而另

13、一端較低而與水平線的夾角為38°的傾斜式布風(fēng)板，該布風(fēng)板上有開孔率為5 15的小孔，布風(fēng)板下方是有冷空氣進(jìn)口的風(fēng)室，所述冷渣段有外殼，該外殼的寬度是布風(fēng)板寬度的210倍，熱渣進(jìn)口設(shè)在該外殼上且位于布風(fēng)板高端上方，布風(fēng)板兩側(cè)有垂直段，預(yù)熱空氣出口設(shè)在外殼另端上部，冷渣段的外殼中裝有循環(huán)冷卻水管，加熱后空氣直接排入尾部煙道。水冷氣槽式冷渣器運(yùn)行不穩(wěn)定，鍋爐多次被迫停運(yùn)。故障主要表現(xiàn)在1) 電動排渣閥對排渣量不好控制，只能通過控制排放時間定時啟閉。若控制不好則有自流出紅渣現(xiàn)象，達(dá)不到冷渣效果。2) 冷渣器進(jìn)風(fēng)管道和布風(fēng)板設(shè)計(jì)不合理。主要是對爐底渣顆粒特性認(rèn)識不足，有的顆粒太粗，不能形成氣槽

14、；再加之管道系統(tǒng)布置不甚合理，三個風(fēng)室配風(fēng)不均勻，有搶風(fēng)現(xiàn)象，給風(fēng)不正常,不能形成有效氣槽，無法投入運(yùn)行。3) 排渣溫度高冷渣器流化風(fēng)出力不足、流量小，冷渣器床壓低，流化不良，熱渣的冷卻效果差，排渣溫度高于設(shè)計(jì)值。4) 冷渣器堵塞熱渣經(jīng)排渣閥首先進(jìn)入第1風(fēng)室上部布風(fēng)板，因流化風(fēng)量小，在此不能得到充分流化，熱渣在第1風(fēng)室段結(jié)焦，引起冷渣器堵塞。5) 各風(fēng)室裝有差壓測點(diǎn)，其風(fēng)室差壓不便于冷渣器流化工況的監(jiān)視與調(diào)整。（3）床下點(diǎn)火燃燒器1） CFB鍋爐風(fēng)道燃燒器曾發(fā)生燒損嚴(yán)重變形。預(yù)燃室圓筒周圍澆筑料全部燒流，尤其頂部完全燒化，鋼板變形嚴(yán)重；混合風(fēng)進(jìn)風(fēng)管端部燒禿且變形嚴(yán)重；端面32 mm×

15、4 mm冷卻風(fēng)管燒損；油槍內(nèi)、外套筒之間間隙變??；其它部位耐磨耐火料多處出現(xiàn)較大裂縫；與水冷風(fēng)室連接的膨脹節(jié)處耐磨耐火料部分脫落；風(fēng)道燃燒器溫度測點(diǎn)端部全部燒流。2） 風(fēng)道燃燒器設(shè)計(jì)問題油槍穩(wěn)燃罩的葉輪遮蓋系數(shù)太大，造成油槍火焰 燃燒時呈火輪狀，旋流強(qiáng)度太強(qiáng)，造成火焰貼壁燃燒，燃燒室內(nèi)熱煙氣熱量不能及時被一次風(fēng)帶走，使得局部區(qū)域溫度過高。端部配風(fēng)管節(jié)圓直徑偏小，管徑太細(xì)（32 mm×4 mm），冷風(fēng)流量小，壓不住火，預(yù)燃室內(nèi)壁得不到良好的冷卻。3) 配風(fēng)不當(dāng)風(fēng)道燃燒器共2路進(jìn)入風(fēng)，均來自一次風(fēng)機(jī)出口。其中1路為油槍配風(fēng)，經(jīng)穩(wěn)燃罩進(jìn)入燃燒室內(nèi)，用于油燃燒所需空氣。此風(fēng)量按=1.1考慮，

16、每支油槍所需的配風(fēng)量為Vp=10 618 m3/h（在標(biāo)準(zhǔn)狀況下）。另1路是混合風(fēng)，從預(yù)燃室的內(nèi)外筒之間流過，對預(yù)燃室內(nèi)筒起到冷卻保護(hù)作用，所需混合風(fēng)量Vh=16 700 m3/h（在標(biāo)準(zhǔn)狀況下）。因油槍配風(fēng)、混合風(fēng)風(fēng)道上未設(shè)流量測量裝置，只能按擋板開度的大小來控制風(fēng)量，不能準(zhǔn)確控制實(shí)際用風(fēng)量。4) 燃燒器油壓力取樣位置不合理壓力取樣點(diǎn)在油角閥后，當(dāng)正常點(diǎn)火開啟油角閥時，取樣點(diǎn)油壓會迅速下降（正常油壓為1.8 MPa），當(dāng)油壓降到1.4MPa時，發(fā)生OFT，致使點(diǎn)火失敗，此現(xiàn)象頻繁發(fā)生，導(dǎo)致油槍周圍局部溫度變化較大。5） 壁溫測點(diǎn)安裝位置不當(dāng)測點(diǎn)端部未插入內(nèi)筒壁內(nèi)，不能真實(shí)反映內(nèi)壁溫度，造成溫

17、度指示的失真。6） 設(shè)備及安裝質(zhì)量問題發(fā)現(xiàn)油系統(tǒng)截止閥、油角閥不嚴(yán)、內(nèi)漏，停止油槍后，燃油繼續(xù)滲入風(fēng)道燃燒器內(nèi)，使耐磨耐火料周圍表面存有燃油。待下次點(diǎn)火時，則出現(xiàn)耐磨耐火料周圍表面油燃燒現(xiàn)象。風(fēng)道燃燒器內(nèi)澆筑料未嚴(yán)格執(zhí)行材料廠家施工技術(shù)要求和熱養(yǎng)護(hù)技術(shù)工藝，致使耐磨耐火料表面粗糙和形成多處貫穿性裂紋。（4） 風(fēng)系統(tǒng)一次風(fēng)機(jī) 風(fēng)機(jī)的設(shè)計(jì)工作點(diǎn)選擇不合理，致使一次風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)特性不好。達(dá)到設(shè)計(jì)出力時的液耦開度大約在40%，而TB點(diǎn)的液耦開度在100%，風(fēng)機(jī)常在低效區(qū)運(yùn)行，不利于風(fēng)機(jī)自動調(diào)節(jié)。風(fēng)機(jī)軸承甩油環(huán)為分體式結(jié)構(gòu)，運(yùn)行中緊固螺絲脫落，引起軸承溫度升高，被迫停機(jī)。返料及播煤風(fēng)返料風(fēng)取自一次風(fēng)機(jī)出口，

18、冷態(tài)試驗(yàn)時可以正常返料。但是隨著鍋爐負(fù)荷的升高，返料風(fēng)量出現(xiàn)不足，表現(xiàn)在床壓周期性波動，當(dāng)床壓突然升高時，返料風(fēng)母管壓力異常波動。播煤風(fēng)取自二次風(fēng)，此設(shè)計(jì)有幾個問題。一是在啟動階段當(dāng)給煤機(jī)投入運(yùn)行時就要啟動，帶走大量熱量，延長了啟動時間。二是在高負(fù)荷時表現(xiàn)出流量異常波動，播煤口處有燒紅現(xiàn)象，分析原因是隨著負(fù)荷的升高，給煤量增大，床壓升高，二次風(fēng)壓壓頭不夠，造成在給煤口處有煤沉積結(jié)焦。（5） 燃煤粒度 燃煤粒度不符合要求。設(shè)計(jì)燃煤粒徑為07 mm，經(jīng)現(xiàn)場篩分試驗(yàn)，實(shí)際燃煤粒徑大于10 mm的占10%以上，且細(xì)顆粒所占份額遠(yuǎn)低于設(shè)計(jì)值。燃煤粒度分布不合理，影響稀相區(qū)燃燒份額、物料濃度梯度、飛灰循環(huán)

19、倍率、傳熱系數(shù)等；水冷壁磨損嚴(yán)重；鍋爐床溫低，負(fù)荷偏低。（6） 水位測量汽包筒身布置3只差壓式水位計(jì)，作為汽包DCS水位測量裝置，采取3取中給水自動調(diào)節(jié)和3取2水位保護(hù)。3只差壓式水位計(jì)指示偏差大，給水調(diào)節(jié)不能投入自動。（7） 煤倉 鍋爐煤倉呈倒四棱臺結(jié)構(gòu)，與水平夾角采用常規(guī)煤倉的60°。在煤含水量多是，四角貼煤后影響煤倉有效容積和存煤量減少。同時與給煤機(jī)接口連接的金屬煤斗距離太小，僅有1米，在斷煤后不便處理。造成時常引起給煤機(jī)斷煤，直接影響鍋爐燃燒。（8） 耐磨耐火料磨損脫落檢查發(fā)現(xiàn)下述部位的耐磨澆筑料發(fā)生不同程度的磨損、裂縫、脫落現(xiàn)象： 高溫絕熱旋風(fēng)分離器內(nèi)表面；高溫絕熱旋風(fēng)分離

20、器和對流煙道之間的連接煙道內(nèi)表面；爐膛下部內(nèi)表面。 5 150T/H流化床鍋爐調(diào)試后采取的對策（1） 結(jié)焦 循環(huán)流化床鍋爐燃燒結(jié)焦是一種常見的事故，無論在點(diǎn)火啟動、壓火啟動和運(yùn)行中都可能發(fā)生。一旦發(fā)生結(jié)焦，蔓延速度則非常快，如處理不當(dāng)，結(jié)焦就會越來越嚴(yán)重，最終導(dǎo)致停爐，對安全、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行帶來很大的影響。為預(yù)防流化床鍋爐結(jié)焦，確保流化床鍋爐的安全、連續(xù)、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，特制定措施如下：1) 啟動過程保證良好而穩(wěn)定的入爐煤質(zhì)a) 發(fā)熱量不低于17000KJ/KG，揮發(fā)份不低于12%；b) 粒度合格： 8mm通過率不低于85%；c) 灰熔化溫度>1500；d) 含硫量不大于1.2%。2) 點(diǎn)火前一定要

21、認(rèn)真做好流化試驗(yàn)a) 確定臨界流化風(fēng)量。臨界流化風(fēng)量應(yīng)在16-18萬Nm3/h左右，如過大則應(yīng)查找原因后再升爐； b) 大風(fēng)量對爐膛吹掃10分鐘，吹掃風(fēng)量（一次風(fēng)）不低于25萬Nm3/h；c) 做布風(fēng)板均勻性試驗(yàn)。在臨界流化風(fēng)量處緊急停所有風(fēng)機(jī)，進(jìn)爐內(nèi)檢查床料流化情況，確保流化合格。d) 鍋爐爆管后，一定要清理床料并檢查風(fēng)帽，確保床料無板結(jié)及風(fēng)帽無堵塞。3) 控制床壓    升爐前床料加至0.5-0.6米,啟動床壓5-6KPA；升爐后床壓應(yīng)保持在正常范圍內(nèi)，如大于12KPA或低于4.5KPA時應(yīng)匯報(bào)相關(guān)領(lǐng)導(dǎo),并請示停爐。4) 嚴(yán)格按照規(guī)定進(jìn)行投煤a) 投煤后應(yīng)確保一次風(fēng)量不

22、低于臨界流化風(fēng)量；b) 床溫達(dá)到規(guī)定溫度再進(jìn)行試投煤（中排床溫>510），如煤質(zhì)較差，則應(yīng)將床溫提高50-100再進(jìn)行投煤；c) 啟動初期應(yīng)嚴(yán)格按照“脈動”形式進(jìn)行投煤，投煤后應(yīng)根據(jù)氧量及床溫變化情況來判斷給煤是否已經(jīng)燃燒，如未燃則是應(yīng)立即停止給煤，待適當(dāng)提高床溫后，再以相同形式重新投煤。嚴(yán)防投煤過多后出現(xiàn)爆燃，導(dǎo)致床溫過高，產(chǎn)生高溫結(jié)焦。5) 控制床溫a) 嚴(yán)密監(jiān)視床溫分布情況，如下、中排平均床溫差>100，或一點(diǎn)及多點(diǎn)床溫與平均床溫差>100,應(yīng)認(rèn)真分析，加強(qiáng)檢查，嚴(yán)防因流化不好而發(fā)生低溫結(jié)焦；b) 當(dāng)發(fā)現(xiàn)床溫過高時應(yīng)立即采取措施，增加一次風(fēng)量或減少燃料以降低床溫。尤其是

23、煤粒變粗或煤質(zhì)變差等原因引起的床溫波動，應(yīng)視情況適當(dāng)提高一次風(fēng)量來流化床層，抑平床溫，否則易出現(xiàn)大顆粒沉積，床層分層，造成局部或整體超溫結(jié)焦現(xiàn)象。c) 根據(jù)床溫上升情況，及時細(xì)調(diào)、微調(diào)風(fēng)量及給煤量，保持流化良好，控制床溫漲幅不得過快，避免床溫大幅度變化，造成惡性循環(huán)。d) 盡早建立回料循環(huán)，同時密切觀察回料腿溫度、壓力的變化。避免回料器因回料不暢基或局部死區(qū)而出現(xiàn)結(jié)渣的現(xiàn)象。e) 在升爐過程中應(yīng)盡量縮短啟動時間，否則油煤混燒時間過長，調(diào)整不當(dāng)極易發(fā)生結(jié)焦，尤其投煤初期煤油混燒階段，大量的煤投到爐內(nèi)不能完全燃燒，很容易和未燃的油粘在一起形成局部高溫結(jié)焦。f) 或輕微結(jié)焦，可通過加床料置換床料的方

24、法焦塊清除；若結(jié)焦嚴(yán)重，則應(yīng)，應(yīng)立即停止投煤，并加大一次風(fēng)量對爐膛進(jìn)行流化，將焦塊吹散，并冷卻爐膛，減少結(jié)焦的嚴(yán)重性，縮短打焦的時間。 2. 冷渣器1) 在電動排渣閥前加裝手動排渣閥，用手動排渣閥初調(diào)，電動排渣閥進(jìn)行細(xì)調(diào)。2) 針對進(jìn)風(fēng)口中的第一進(jìn)口搶風(fēng)，第三進(jìn)口供風(fēng)不足，形成不了氣槽的現(xiàn)象。暴露出來的管道系統(tǒng)存在的的問題，增加設(shè)置進(jìn)風(fēng)口平衡聯(lián)箱。3) 對冷渣器第1風(fēng)室風(fēng)管改進(jìn)，由159 mm改為219 mm，增大第1風(fēng)室流化風(fēng)量，防止第1風(fēng)室結(jié)渣。4) 分別在第1、第2、第3風(fēng)室加裝床壓測點(diǎn)和防堵型壓力裝置，為運(yùn)行人員提供監(jiān)視手段。5) 確定2臺冷渣器流化風(fēng)機(jī)并聯(lián)運(yùn)行方式，對排渣速度進(jìn)行控制

25、，選取大風(fēng)量、小渣量排渣運(yùn)行方式。排渣時控制床壓降0.3 kPa左右，做到少排和勤排。6) 控制冷渣器第1風(fēng)室床溫700 ，否則切換冷渣器運(yùn)行。燃煤灰分大時，可增加冷渣器直排次數(shù)。（3） 床下點(diǎn)火燃燒器1) 加粗燃燒室冷卻風(fēng)管和加大節(jié)圓直徑燃燒室后板上的冷卻風(fēng)管由原32 mm×4 mm（12Cr1MoV）改為57 mm×3.5 mm（1Cr18Ni9Ti）；且使其節(jié)圓直徑由原1100 mm改為1300 mm，以增強(qiáng)對燃燒室內(nèi)壁冷卻效果。2) 更換耐磨、耐火材料。原設(shè)計(jì)采用的耐磨、耐火材料耐火溫度為1450 ，此區(qū)域燃油理論燃燒溫度為1800左右，若熱煙氣不能被及時帶走，將使

26、耐磨、耐火材料超溫塌落。為此更換耐火度為1800 等級的耐磨耐火材料。同時將固定澆筑料的銷釘用U型釘替代原來的Y型釘，解決了Y型釘根部容易脫焊的問題，并將密度由每平方120個加到近300個，嚴(yán)格并嚴(yán)格按照工藝標(biāo)準(zhǔn)施工，防止頂部有搗打不嚴(yán)密現(xiàn)象。3) 檢查燃燒器壁溫測點(diǎn)安裝位置將測點(diǎn)端部插入內(nèi)筒壁內(nèi)，保證了壁溫測點(diǎn)安裝位置符合設(shè)計(jì)要求。4) 合理選取油壓取樣點(diǎn)位置增加油壓低延時5 s條件，防止了點(diǎn)火時因瞬時油壓低造成的油槍頻繁停運(yùn)，避免風(fēng)道燃燒室內(nèi)澆筑料溫度大幅波動。確保油系統(tǒng)閥門嚴(yán)密不漏。5) 改進(jìn)點(diǎn)火操作方法，合理配風(fēng)床下風(fēng)道燃燒器點(diǎn)火前，將熱一次風(fēng)擋板關(guān)閉，混合風(fēng)擋板開至60%左右，配風(fēng)擋

27、板開至10%15%，待油槍點(diǎn)燃后，迅速開大配風(fēng)擋板、混合風(fēng)擋板至90%左右。此后，嚴(yán)格監(jiān)視風(fēng)道燃燒器內(nèi)壁溫度，控制煙溫不超過900 ，當(dāng)發(fā)現(xiàn)溫度上升時，立即采取措施，增加燃燒室風(fēng)量。6) 啟動燃燒器時，嚴(yán)格執(zhí)行啟動程序按照先小出力霧化片、后大出力霧化片的原則進(jìn)行，以便燃燒器內(nèi)澆筑料溫度緩慢上升。風(fēng)道燃燒器霧化片切換時，動作應(yīng)迅速，以縮短停運(yùn)油槍時間，防止燃燒器內(nèi)溫度變化過大。（4） 風(fēng)機(jī)1) 將一次風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)擋板調(diào)整至合適開度，與液耦聯(lián)合調(diào)節(jié)，使風(fēng)機(jī)實(shí)現(xiàn)一定范圍內(nèi)的自動調(diào)整。2) 一次風(fēng)機(jī)軸承甩油環(huán)由分體式改為整體式，避免甩油環(huán)緊固螺絲脫落，造成事故停機(jī)。3) 返料風(fēng)風(fēng)管原來是159 mm取自一

28、次風(fēng)機(jī)出口，增加一根159 mm返料風(fēng)管，裝設(shè)手動控制風(fēng)門，開爐是全開，流量控制由原來的電動風(fēng)門調(diào)節(jié)。改造后在高負(fù)荷是返料正常，床壓沒有出現(xiàn)異常波動現(xiàn)象。4) 考慮到一次風(fēng)機(jī)有較大的余量，將播煤風(fēng)改成一次風(fēng)，此改動有幾個好處。一是在啟動階段當(dāng)給煤機(jī)可以隨時投入運(yùn)行。二是在負(fù)荷低于30時可以將二次風(fēng)機(jī)停運(yùn)。同時高負(fù)荷時風(fēng)流量可以隨著一次風(fēng)機(jī)開度的增大，有一定的自調(diào)節(jié)能力，沒有出現(xiàn)播煤口處有燒紅現(xiàn)象。停爐檢查再也沒有看到噴口掛焦現(xiàn)象。（5） 燃煤粒度 針對燃煤粒度分布不合理問題，對細(xì)碎機(jī)出口粒度進(jìn)行現(xiàn)場篩分試驗(yàn)分析，調(diào)整了細(xì)碎機(jī)齒板間隙，更換了細(xì)碎機(jī)錘頭。經(jīng)調(diào)整后燃煤粒度基本合格，但由于細(xì)碎機(jī)為試

29、制產(chǎn)品，其結(jié)構(gòu)及其耐磨件質(zhì)量存在問題，造成運(yùn)行周期短，燃煤粒度變化大。2種樣品燃煤粒度分布值見表3。欲根本解決燃煤粒度分布不合理問題，必須更換新型細(xì)碎機(jī)，現(xiàn)在有一種雙級齒輥式破碎機(jī)使用效果很好，建議更換，但是對磁鐵分離要求較高，要增設(shè)電磁除鐵器。表3：調(diào)整后2種樣品燃煤粒度分布情況 樣品顆粒/mm0.150.150.30.30.60.61.21.21.71.72.02.03.173.177.07.01010110.447.7214.8218.049.65.1213.3416.623.181.12213.5610.318.320.169.624.711.089.982.020.28（6） 水位測

30、量 檢查汽包內(nèi)部裝置，發(fā)現(xiàn)汽包筒身3只水位計(jì)汽側(cè)取樣管未穿過汽包內(nèi)壁隔層，布置在汽包進(jìn)水處，且沒有可靠的穩(wěn)流裝置。經(jīng)與鍋爐廠研討后確定改進(jìn)方案：延長汽側(cè)取樣管，躲過進(jìn)水紊流區(qū)；將汽包筒身左、右側(cè)差壓式水位計(jì)與汽包兩端的電接點(diǎn)水位計(jì)換位。改造后，順利投入給水自動調(diào)節(jié)和投入水位保護(hù)，確定（0±50） mm為正常值，±125 mm為報(bào)警值，±200 mm為跳閘值。減輕了運(yùn)行人員調(diào)節(jié)強(qiáng)度，保證了鍋爐安全。（7） 煤倉 針對煤倉貼煤問題，加裝煤倉自動疏松控制裝置，由內(nèi)置疏松機(jī)（刮板式）、可編程控制器等組成。該裝置可進(jìn)行故障報(bào)警、連鎖控制，對保護(hù)給煤機(jī)、防止鍋爐燃燒故障，發(fā)揮

31、了重要作用。改造前，煤倉一旦貼煤、棚煤，不易被運(yùn)行人員發(fā)現(xiàn) ，需要到就地檢查設(shè)備情況；改造后，出現(xiàn)上述故障時，疏松機(jī)會自動工作，保證鍋爐給煤機(jī)連續(xù)給煤，避免鍋爐降低出力和發(fā)生燃燒事故。（8） 耐磨、耐火料磨損脫落爐膛下部內(nèi)表面等部位耐磨、耐火材料沒有預(yù)留膨脹縫，溫度循環(huán)波動造成耐磨、耐火材料大面積脫落，為此進(jìn)行了修補(bǔ)。在整個循環(huán)流化床鍋爐中，此部位所受的磨損是最劇烈的部位之一。在此部位中，包括床料、燃料、回混物料在此混和，進(jìn)行劇烈的物質(zhì)交換反應(yīng)以及熱交換，物相濃度最高，湍流最嚴(yán)重，二次風(fēng)口，噴煤口，回料閥入口的物料相組成極端復(fù)雜，工況十分惡劣，對鍋爐四壁與底部進(jìn)行劇烈的磨損與沖刷。因而此部位宜

32、選擇的防磨耐火材料應(yīng)有很好的強(qiáng)度與耐磨性能，同時此材料的線膨脹系數(shù)要小，抗熱沖擊性能要優(yōu)良，施工性能良好。我們重新選擇了硅線石質(zhì)耐磨可塑料作為這一部位的耐磨耐火材料，此種可塑料采用超微粉，中低溫結(jié)合劑技術(shù)，配合外加劑組成的高性能耐磨可塑料，此耐磨可塑料利用耐火性能好，硬度大的剛玉、莫來石作為主骨料，硅線石細(xì)粉、Al2O3超微粉、SiO2超微粉作為基質(zhì)料，在使用過程中，基質(zhì)部位產(chǎn)生以下反應(yīng)：Al2O3+ SiO2 3 Al2O3.2 SiO2（超微粉莫來石化）Al2O3. SiO2 3 Al2O3.2 SiO2（莫來石）+ SiO2（無定形石英）在低溫下依靠磷酸鋁結(jié)合劑溶液的化學(xué)成分結(jié)合和超微粉

33、的凝聚產(chǎn)生較高的強(qiáng)度與耐磨性能，高溫下凝聚結(jié)合的進(jìn)一步深化使可塑料自常溫至使用溫度都具有較高的性能，而且隨著使用溫度的升高其耐磨性能進(jìn)一步加強(qiáng)，另外，在此可塑料中加增塑材料，極大加強(qiáng)了材料的可塑性能，便于施工。此種可塑料的理化性能如下體積密度 110×24h2.6g/cm3耐火度 1750耐壓強(qiáng)度 110×24h100MPa 1000×3h120MPa抗磨損性 ASTM7047cc燒后線變化 1000×3h-0.4熱震穩(wěn)定性 1100水冷25次臨界料徑 5mm施工方式 搗打此部位施工前，先進(jìn)行錨固釘焊接以及防膨脹瀝青處理，在布風(fēng)板底部開始，整個布風(fēng)板底部

34、一天一次搗打完畢，整個爐底在長度方向按風(fēng)帽的走向留取兩至三條階梯形膨脹縫，此膨脹縫須在二次搗打成型，縫內(nèi)同樣填充針刺纖維氈，然后搗打四周墻，高度宜在7080cm一次，結(jié)面須留磨面，一般16小時后結(jié)束一次施工，再往上搗打，也可以每次高度4050cm搗打一次，待可塑料初凝具有一定的強(qiáng)度后，再搗打4050cm高度，這樣一次可以搗打1.22m高左右。同樣道理依據(jù)水冷壁管的走向，縱向留取階梯形膨脹縫，橫向留取直通形膨脹縫，直通形膨脹縫寬度不超過5mm?？伤芰铣尚屯戤呉仓恍枳匀火B(yǎng)護(hù)，嚴(yán)禁淋水，施工搗打必須密實(shí)，以免形成空穴與蜂窩。所有穿墻孔如二次風(fēng)口，噴煤口等用6mm1Cr18Ni9Ti耐熱鋼筋扎成幾層網(wǎng)絡(luò)，再用可塑料搗打，以保證錨固釘牢固結(jié)實(shí)