350mm厚砼板排架支撐施工方案專家論證

1、編制人:審批人:批準人:工程名稱2012.8.28目錄第一節(jié)工程簡介3第二節(jié)編制依據(jù)3第三節(jié)編制說明3第四節(jié)設計參數(shù)4第五節(jié)模架搭設要求5第六節(jié)模架搭設參數(shù)5第七節(jié)梁板模板施工要求6第八節(jié)安全管理10第九節(jié)應急預案11第十節(jié)模板設計計算12第十一節(jié)附圖35模板支架搭設方案第一節(jié)工程簡介:工程名稱:建設單位:監(jiān)理單位:設計單位:施工單位:建設地點:第二節(jié)編制依據(jù)1、建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011。2、建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2001）3、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-20084、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-20115、工程設計施工圖6、DGJ32

2、/J30-2006（第四分冊）7、混凝土結構工程施工規(guī)范GB50666-20H8、建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準GB50300-20019、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質(zhì)200987號）規(guī)定第三節(jié)編制說明本方案編制對象為地下室負一層現(xiàn)澆梁板的模板支架，該現(xiàn)澆梁板板厚350,混凝土強度等級C30,板面結構標高-1.5米。本現(xiàn)澆板模板支架搭設在地下室負二層現(xiàn)澆頂板上。模板支架從-5.200標高現(xiàn)澆樓板開始搭設，支撐高度為3.35米；梁類型多種，主要類型為550*700、550*800、550*900、450*900、400*800、550*1200等。取550*1200為例進行計算，尺寸

3、小于或者等于550*1200的梁均按550*1200設計要求施工。由于模架立桿需立于負一層地下車庫樓板上，故本方案考慮立桿對該樓板的作用，負一層模板拆除前負二層排架支撐不得拆除。第四節(jié)設計參數(shù)1、荷載標準值及分項系數(shù)序號名稱荷載分項系數(shù)1樓板木模自重（包括梁模）0.30kN/m21.2/1.352混凝土自重24kN/m31.2/1.353框架梁鋼筋自重31.524kN/m1.2/1.354樓板鋼筋自重31.124kN/m31.2/1.354振搗何載計算水平向柿載2.0kN/m21.4計算垂直面荷載4.0kN/m25施工柿載計算底模及小橫桿時24.0kN/m（另以集中荷載2.5kN驗算，取大值）

4、1.4計算大橫桿時2.4kN/m2計算立桿及其他支承構件21.0kN/m22、荷載組合項次項目荷載組合計算承載能力驗算剛度1平板及薄殼模板及支架+2梁和拱模板的底板及支架+3梁、拱、柱、墻的側面模板+3、材料計算參數(shù)材料規(guī)格性能指標參數(shù)鋼管Q235鋼，？48X2.8抗彎強度設計值：fm=205N/mm2截面積:A=3.97cm2;慣性矩：I=10.20cm4=.2r、r.G9W=4.25cm;彈性慢重：E=2.06X10N/mm模板15厚膠合多層板順紋抗壓彈性模量fc=10.32N/mm2;順紋抗剪：fv=1.2N/mm2E=4500N/mm2;松木的重力密度5kN/m3木方40X90松木順紋

5、抗壓順紋抗拉彈性模量fc=10.00N/mm2;順紋抗剪：fv=1.4N/mm2ft=8.0N/mm2;抗彎：fm=13N/mm2E=9000N/mm2;松木的重力密度5kN/m3對拉螺栓M12(?9.85)N=12.9kN扣件單扣件承載力N=8KN雙扣件承載力N=12KNU托承載力N=30KN第五節(jié)模架搭設要求1、模架的搭設和拆除需嚴格執(zhí)行該專項施工方案，并由專業(yè)隊伍搭設。2、確保模板在使用周期內(nèi)安全、穩(wěn)定、牢靠、滿足施工安全要求。3、該模架標高及幾何尺寸繁雜，施工前必須由現(xiàn)場技術人員對施工人員進行安全、技術交底，避免出錯。4、模架立桿按平面圖位置彈線定位，立桿支承在地下室負二層現(xiàn)澆頂板上。

6、5、先澆地下室墻板和柱，模架的縱橫水平桿與柱以抱箍的形式固定，并用木楔打緊。6、在立柱底距地面200m向處，沿縱橫水平方向按縱下橫上的程序設掃地桿?？烧{(diào)支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。7、鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐采用？48mm)2.8mnffi管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管的立桿、掃地桿、水平拉桿應采用對接；剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于1000mm并應采用3個旋轉扣件分別在離桿端不小于100mmt進行固定。8、豎向剪刀撐：地下室模架外側四周布置連續(xù)豎向剪刀撐，中間按縱、橫向軸線由底至頂連續(xù)設置。9、模架搭設完畢，必須經(jīng)驗收合格后方可進行下道工序。10、碎澆筑時材料

7、、人員不得集中，碎堆集高度不得超出現(xiàn)澆碎板面100mm大梁從梁中向兩邊開展，并分層澆筑，每層不得大于400mm11 、模板拆除前必須辦理拆除模板審批手續(xù)，經(jīng)技術負責人、監(jiān)理審批簽字后方可拆除。12 、拆模順序應遵循先支后拆，后支先拆，從上往下的原則。13、底模拆除梁長方8米，混凝土強度達到100%<8米混凝土強度達到75%懸臂構件達到100淅方可拆除。本工程支撐高度為3.35米(-5.200-1.850)14、由于本工程為兩層地下室，為確保負一層結平樓板安全，負一層頂板支撐系統(tǒng)拆除前不得拆除負二層模板支撐系統(tǒng)。第六節(jié)模架搭設參數(shù)地下室負一層梁、板模架搭設參數(shù)梁板規(guī)格(mm)木方數(shù)量或間距

8、(mm)立桿間距(mm)橫向跨距(mm)水平桿步距(mm)備注縱向間距橫向間距350板200<700<700<1700板底米用U托550X7005根<700550+5501100<1700梁底用U托梁兩側用雙扣550X800550X9005根<700550+5501100<1700梁底用U托梁兩側用雙扣400X800450X9004根<700550+5501100<1700梁底用U托梁兩側用雙扣550X12005根<700550+5501100<1700梁底用U托梁兩側用雙扣第七節(jié)梁板模板施工要求模板支架搭設前，應由項目技術負責

9、人向全體操作人員進行安全技術交底。安全技術交底內(nèi)容應與模板支架專項施工方案統(tǒng)一，交底的重點為搭設參數(shù)、構造措施和安全注意事項。安全技術交底應形成書面記錄，交底方和全體被交底人員應在交底文件上簽字確認。本模架由專業(yè)隊伍搭設。1、鋼管扣件U托進場管理鋼管、扣件、U托必須有產(chǎn)品合格證和法定檢測單位的檢測檢驗報告，生產(chǎn)廠家必須具有技術質(zhì)量監(jiān)督部門頒發(fā)的生產(chǎn)許可證。沒有質(zhì)量證明或質(zhì)量證明材料不齊全的鋼管、扣件不得進入施工現(xiàn)場。搭設模板支架用的鋼管、扣件，使用前必須進行抽樣檢測，抽檢數(shù)量按有關規(guī)定執(zhí)行。未經(jīng)檢測或檢測不合格的一律不得使用。鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差；鋼管表面銹蝕深度；鋼管的彎曲變形應符合

10、規(guī)程附錄E的規(guī)定；鋼首允許佩壟用項目差ACmm)于祗圖檢查工具1焊接鋼,常尺寸3ml外任48壁厚3.5-0.5-0.5游標卡2銀F育兩地面切斜偏墓1.70I莖尺，拐角尺3鋼善外表面鐳蝕深度七口.:5clEJ游標卡尺銅管嘴曲；e各種桿颯育的游部穹曲1.5e<5J4b立桿鋼管序由3m二U4m411116.5m<12<201%:1鋼板尺1:水平桿.斜桿的鋼常售曲l<6.5m43口經(jīng)檢驗合格的鋼管、扣件應按品種、規(guī)格分類，堆放整齊平穩(wěn)，堆放場地不得積水C施工現(xiàn)場應建立鋼管、扣件使用臺帳，詳細記錄鋼管、扣件的來源、數(shù)量和質(zhì)量檢驗等情況。2、模板施工流程及支設方法：2.1 施工之前

11、由項目主管工程師組織施工人員進行交底，明確主要軸線位置及與其它構件位置的關系，向施工人員講解圖紙意圖，解決圖紙中的疑難問題，使各區(qū)段分管施工員對施工工藝，施工重點有全面的了解，并清楚質(zhì)量要求及工期控制目標，之后施工員向操作人員交底。2.2 鋼筋工程檢查合格后，得到項目經(jīng)理部有關人員允可后方可進行墻、梁、柱、模板支設，支設前應按圖紙詳細復核預埋鐵件、穿管、予留洞口的位置、數(shù)量是否正確<每個施工段內(nèi)支模順序是：柱一梁一樓板一梁柱接頭。2.3 模板施工工藝流程：1）、模板施工順序為：梁墻柱頭模2)、其中各段施工工藝流程為:(1)、柱模:彈柱子位置線找平層做定位墩辦理預檢安裝拉桿及加固找平層做定

12、位墩安裝柱模板2)、梁模:(3)、板模:搭設支架安裝板模木楞綁扎板鋼筋I檢查模板上層標高、平整度調(diào)整樓板下皮標高及起拱鋪設模板3、立桿(1)、模板支架必須設置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200m處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿卜方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1mt靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小500mm4、水平桿(1)、水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。應符合下規(guī)定:a、對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內(nèi)；不同步或

13、不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm各接頭至最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距的確1/3;b、搭接長度不應小于1m,應等距離設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿桿端的距離不應小于100mm(2)、主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節(jié)點兩個直角扣件的中心距不應大于150mm(3)、每步的縱、橫向水平桿應雙向拉通。5、剪刀撐(1)、模板支架四邊滿布豎向剪刀撐，縱、橫向豎向剪刀撐按縱、橫向軸線由底至頂連續(xù)設置；(2)、剪刀撐的構造應符合下列規(guī)定：a、剪刀撐斜桿與地面傾角宜在45度60度之間。b、剪刀撐斜桿的接長應采用搭接，搭接長度不小于1000m

14、m并用三只旋轉扣件固定。6、拆除(1)、底模及其支架拆除時的混凝土強度應符合設計要求，當設計無具體要求時，混凝土強度應符合下表的規(guī)定。底像舞技支辯拆陳日寸的濠法歪土弓塾庚募本種件類型布句件品寺慶Cm3注到J設計的學品t新士立方弓組底標隹位的苜分率板>50An,=<s>1OO率-拱-矢V8>100懸背柏件A1OO(2)、模板支架拆除前應對拆除人員進行技術交底，并做好交底書面手續(xù)。(3)、模板支架拆除時，應按施工方案確定的方法和順序進行。(4)、拆除作業(yè)必須由上而下逐步進行，嚴禁上下同時作業(yè)。分段拆除的高度差不應大于二步。設有附墻連接件的模板支架，連接件必須隨支架逐層拆除，

15、嚴禁先將連接件全部或數(shù)步拆除后再拆除支架。(5)、卸料時嚴禁將鋼管、扣件由高處拋擲至地面；運至地面的鋼管、扣件應按規(guī)定及時檢查、整修與保養(yǎng)，剔除不合格的鋼管、扣件，按品種、規(guī)格隨時碼堆存放。(6)、拆模時間墻體模板拆除要根據(jù)現(xiàn)場同條件養(yǎng)護試塊的強度確定，當試塊完全凝固并且已經(jīng)達到一定強度時由各段負責人通知，施工人員方可進行模板的拆除工作，豎向結構混凝土強度保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后，即可拆除。第八節(jié)安全管理1、模板支架搭設、拆除人員必須是經(jīng)過按現(xiàn)行國家標準特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則(GB5036)考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。2、搭設模板支架人

16、員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。3、鋼管、扣件質(zhì)量與搭設質(zhì)量，應按第7節(jié)的規(guī)定進行檢查驗收，合格后方準使用,做好模板支架的安全檢查與維護。4、作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。腳手架不得與模板支架相連。5、模板支架使用期間，不得任意拆除桿件。6、當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止模板支架搭設與拆除作業(yè)。雨、雪后上架作業(yè)應有防滑措施，并應掃除積雪。7、混凝土澆筑過程中，應派專人觀測模板支撐系統(tǒng)的工作狀態(tài)，觀測人員發(fā)現(xiàn)異常時應及時報告施工負責人，施工負責人應立即通知澆筑人員暫停作業(yè)，情況緊急時應采取迅速撤離人員的應急措施，并進行加固處理。8、混凝土澆筑過程中，應均勻澆搗，

17、并采取有效措施防止混凝土超高堆置。9、工地臨時用電線路的架設，應按現(xiàn)行行業(yè)標準施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范的有關規(guī)定執(zhí)行。10、在模板支架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守。11、模板支架拆除時，應在周邊設置圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內(nèi)第九節(jié)應急預案一、救援預案的目的事故發(fā)生后，極時展開救援，搶救受傷人員，使受困、受傷害人員、財產(chǎn)得到及時搶救。防止事故繼續(xù)發(fā)展。二、救援機構1、機構組長：副組長：組員：2、職責和分工(1)組長負責事故應急救援的全面組織、指揮、協(xié)調(diào)工作，負責向上級報告并負責調(diào)集搶險救援所需的人力、物力。(2)副組長協(xié)助組長組織、指揮、協(xié)調(diào)救援工作，

18、組長不在現(xiàn)場時代行組長職責。(3)組員在組長或副組長的指揮下，負責現(xiàn)場的維護、搶救、警戒等工作，及具體落實組長或副組長下達的救援方法、措施的指令。三、演練在工程開工前一周由組長組織救援小組各人員進行演練。四、應急響應出現(xiàn)事故時，在現(xiàn)場的任何人員都必需立即向組長報告，匯報內(nèi)容包括事故的地點、事故的程度、迅速判斷的事故可能發(fā)展的趨勢、傷亡情況等，及時搶救傷員、在現(xiàn)場警戒、觀察事故發(fā)展的動態(tài)并及時將現(xiàn)場的信息向組長報告。組長接到事故發(fā)生后，立即趕赴現(xiàn)場并組織、調(diào)動救援的人力、物力趕赴現(xiàn)場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。事故的各情況由公司向外向上匯報。五

19、、模板及支架倒塌事故的應急救援1、模板及支架倒塌事故的主要危害模板及支架倒塌事故主要造成：人員傷害、財產(chǎn)損失、作業(yè)環(huán)境破壞。2、應急救援方法(1)有關人員的安排組長、副組長接到通知后馬上到現(xiàn)場全程指揮救援工作，立即組織、調(diào)動救援的人力、物力趕赴現(xiàn)場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。組員立即進行搶救。(2)人員疏散、救援方法人員的疏散由組長安排的組員進行具體指揮。具體指揮人安排在危險的各人員進行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各組員和現(xiàn)場其他的各人員對現(xiàn)場受傷害、受困的人員、財物進行搶救。人員有支架的構件或其它物件壓住時，先對支架進行觀察,如需

20、局部加固的，立即組織人員進行加固后，方進行相應的搶救，防止搶險過程中再次倒塌，造成進一步的傷害。加固或觀察后，確認沒有進一步的危險，立即組織人力、物力進行搶救。(3)傷員救護休克、昏迷的傷員救援讓休克者平臥，不用枕頭，腿部抬高30度。若屬于心原性休克同時伴有心力衰竭、氣急，不能平臥，可采用半臥。注意保暖和安靜，盡量不要搬動，如必需要搬動時，動作要輕。采用吸氧和保持呼吸道暢通或實行人工呼吸。受傷出血，用止血帶止血、加壓包扎止血。立即撥打120急救電話或送醫(yī)院。(4)現(xiàn)場保護由具體的組員帶領警衛(wèi)人員在事故現(xiàn)場設置警戒區(qū)域，用三色紡織布或掛有彩條的繩子圈圍起來，由警衛(wèi)人員旁站監(jiān)護，防止閑人進入。第十

21、節(jié)模架設計計算一、350mm板模板(扣件式)計算書(一)、工程屬性新澆混凝土樓板名稱車庫頂板，標高-5.2-1.5新澆混凝土樓板板厚(mm)350新澆混凝土樓板邊長L(m)8.8新澆混凝土樓板邊寬B(m)8.1(二)、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值Gik(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.753新

22、澆筑混凝土自正標準值G2k(kN/m3)243鋼月力自31標準值G3k(kN/m)1.1模板支拆環(huán)境不考慮風荷載(三)、模板體系設計模板支架高度(m)3.35立柱縱向間距l(xiāng)g(mm)700立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)700水平拉桿步距h(mm)1700立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)200立柱距混凝土板長邊的距離(mm)200主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)200小梁距混凝土板短邊的距離(mm)100小梁兩端各懸挑長度(mm)200,200設計簡圖如下:模板設計剖面圖（樓板長向）模板設計剖面圖（樓板寬向）（四）、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度（mm

23、）15面板抗彎強度設計值f（N/mm2）15面板彈性模量E（N/mm2）10000根據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范5.2.1"面板可按簡支跨計算”的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實,樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下：W=bh2/6=1000X5X5/6=37500mm3,I=bh3/12=100015X5X5/12=281250mm41、強度驗算q1=0.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)>h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G3k+G2k)*)+1.4K7QkK=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.35)+1.42>5,1

24、.35N.1+(1.1+24)0.35)+1.407&51X13kN/mq2=0.9M.356iK>b=0.9X.350.1X=0.12kN/mp=0.91.30.7Q1k=0.91.40.7&5=2.2kNMmax=maxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max130.22/8,0.120.22/8+2.20.2/4=0.11kNm-戶Mmax/W=0.11106/37500=2.96N/mm，后15N/mm2滿足要求!2、撓度驗算q=(Gik+(G3k+G2k)*)右=(0.1+(1.1+24)0.35)1=8.88kN/m4_4_k5q*(384EI)=5>

25、;8.882004/(38410000>281250)=0.07mm<河1/400=200/400=0.5mm滿足要求!(五)、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)40X90小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.442小梁抗男強度設討值r(N/mm)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面慣性矩I(cm4)243200mm,因此需進行最不利組合，計算簡圖如下:因B/lb取整=8800/700取整=12,按四等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為1、強度驗算qi=0.9max1.2(Gik+(G3k+G2k)*)+1.4Qik,1.35

26、(Gik+(G3k+G2k)淅)+1.4%7Qik內(nèi)=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.35)+1.42>5,1.35世3+(1.1+24)0.35)+1.4071.5%2=2.65kN/m因此，qi靜=0.91.35(Gik+(G3k+G2k)>h)的=0.9X.35(0.3+(1.1+24)0.35)0.2=2.21kN/mqi活=0.9X.4)0.7)Qik沖=0.91.48.72.50.2=0.44kN/mMi=0.077qi靜L2+0.1qi活L2=0.077)2.218.72+0.18.440.72=0.1kNmq2=0.9M.35)Gik>b=0.

27、9X.350.30.2=0.07kN/mp=0.91.40.7Qik=0.9X.40.7&5=2.2kN/mM2=0.077q2L2+0.21pL=0.0770.070.72+0.212.20.7=0.33kNmM3=maxqiLi2/2,q2Li2/2+pLi=max2.65%22/2,0.070.22/2+2.20.2=0.44kNmMmax=maxMi,M2,M3=max0.1,0.33,0.44=0.44kNm戶Mmax/W=0.44106/54000=8.19N/mm20f>15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vi=0.607qi靜L+0.62qi活L=0.607

28、2.210.7+0.62(X440.7=1.13kNV2=0.607q2L+0.681p=0.6070.070.7+0.68122=1.53kNV3=maxqiLi,q2Li+p=max2.650.2,0.070.2+2.2=2.22kNVmax=maxVi,V2,V3=max1.13,1.53,2.22=2.22kN目ax=3Vmax/(2bh0)=3)2.221000/(290M0)=0.92N/mm2w七1.78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q=(Gik+(G3k+G2k)*)內(nèi)=(0.3+(24+1.1)0.35)%2=1.82kN/m跨中wax=0.632qL4/(100EI)=0

29、.6321.827004/(1009350>2430000)=0.12mm<月1/400=700/400=1.75mm懸臂端而ax=qL4/(8EI)=1.822004/(89350>2430000)=0.02mm<月li/400=200/400=0.5mm滿足要求！(六)、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)48>2.8可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值t(N/mn2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.251、小梁最大支座反力計算Qik=

30、1.5kN/m2qi=0.9max1.2(Gik+(G3k+G2k)>h)+1.4Qik,1.35(Gik+(G3k+G2k)淅)+1.4%7Qik內(nèi)=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.35)+1.41.5,1.35世5+(1.1+24)0.35)+1.407X.5%2=2.52kN/mqi靜=0.91.35(Gik+(G3k+G2k)*)右=0.91.35和.5+(1.1+24)0.35)%2=2.26kN/mqi活=0.91.4Qik>b=0.9X.41.50.2=0.38kN/mq2=(Gik+(G3k+G2k)刈的=(0.5+(1.1+24)0.35)0<

31、;2=1.86kN/m承載能力極限狀態(tài)按四跨連續(xù)梁，Rmax=(1.143qi靜+1.223qi活)L=1.1432.260.7+1.2230.380.7=2.13kN按懸臂梁，Ri=qil=2.520<2=0.5kNR=maxRmax,Ri=2.13kN;同理，R'=1.6kN,R”=1.6kN正常使用極限狀態(tài)按四跨連續(xù)梁，Rmax=1.143c2L=1.1431.860.7=1.49kN按懸臂梁，Ri=q2l=1.860<2=0.37kNR=maxRmax,Ri=1.49kN;同理，R'=1.11kN,R”=1.11kN2、抗彎驗算計算簡圖如下：1.之“22-2

32、.恐.之三丁之22"2廣212：2丁之2一之”2之：22.恐222之-22"2：2二之£丁之2之：2：22._2一之£.211.GkNUH,UFhVMHw1haPV/w1Rww/wF1vUrwa1V/IwUHUHhvFJfJIE舊1舊LWe；口口LWn11JijQ個美口MU&P方700TOO/_700卜71口卜>001萍印700卜700J700卜7g卜7001700O4520.4310.1G084oruta.os:Co1胃ir"'二口"|"-j-0.233-.有-0.241-#r-0.241-Dda-Q

33、.213.0-O373oK-aO450.4211X1£iu.asU015-0154-0.373主梁彎矩圖(kNm)Mmax=0.48kNm戶Mmax/W=0.48106/4250=112.57N/mm2<f>205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算33&93,f26541/1.51.(1日.11.07!5a.!.511.5971.604Z-2,G54：-3.73G<3.73-13M2Q92.2.7-0-04gbl_J-0-01.606til533-1-Z-2.6S333736f2.65e3,7342.2.663101-：-35SB2269133,7270H5&

34、lt;3.727536Z2G5Sa.10.5H13.56y<3G99-2-2734<32091.G1115792.f2e91主梁剪力圖(kN)Vmax=3.74kN為ax=2Vmax/A=2M.741000/398=18.78N/mm2<乎25N/mm2滿足要求！4、撓度驗算主梁變形圖(mm)wax=0.45mm跨中而ax=0.45mmsc、=700/400=1.75mm懸挑段wax=0.18mmcv=100/400=0.25mm滿足要求?。ㄆ撸?、立柱驗算立桿穩(wěn)定性計算依據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008鋼管類型48>2.8立柱截面面積A（mm2）398立

35、柱截面回轉半徑i（mm）16立柱截面抵抗矩W（cm3）4.25入=h/i=1700/16=107<泊150滿足要求！查表得，小=0.54f=N/(小A)=0.9max1.2X(0.75+(1.1+24)+%4).涔5)1.350.75+(1.1+24)0.35)+1.4071T.70.7¥000/(0.54398)=6.111000/216.51=28.21N/mm2<f=205N/mm滿足要求！(八卜可調(diào)托座驗算可調(diào)托座承載力容許值N（kN）30按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N=6.11kN0N卜30kN滿足要求！二、550*1200mm梁模板（扣件式）計算書（一）、工程

36、屬性新澆混凝土梁名稱KL1新澆混凝土梁計算跨度（m）7.8混凝土梁截面尺寸（mm<mm）550X1200新澆混凝土結構層高（m）3.7梁側樓板厚度（mm）350（二卜荷載設計模板及其支架自重標準值G1k（kN/m2）面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Qik當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值2Q2k(kN/m)對水平面模板取值2模板支拆環(huán)境不考慮風荷載(三)、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，

37、梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)700梁兩側立柱間距l(xiāng)b(mm)1100步距h(mm)1700新澆混凝土樓板立柱間距1a(mm)、lb(mm)700、700混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)550梁底增加立柱根數(shù)1梁底增加立柱布置方式按梁兩側立柱間距均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)550梁底支撐小梁根數(shù)5梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)50設計簡圖如下:平面圖本圖乘ttl支撐構造僅作示意,具體詳見梁側模板設訐(四卜面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000

38、取單位寬度1000mm,按四等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下:卜140，卜14口,13cl，卜140卜W=bh2/6=100015M5/6=37500mm3,I=bh3/12=100015X5X5/12=281250mm4qi=0.9max1.2(Gik+(G2k+G3k)>h)+1,4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)*)+1.4K7QkK=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.2)+1.421.35世1+(24+1.5)1.藥+1.4072X=39.06kN/mq1靜=0.91.35G1k+(G2k+G3k)刈右=0.91.350.1+(24+1.5)1.2代37.3

39、kN/mq=0.9>1.4>0.7)Q2k沖=0.91.40.72X=1.76kN/mq2=(G1k+(G2k+G3k)>h)的=0.1+(24+1.5)1.2仁30.7kN/m1、強度驗算Mmax=-0.107qi靜L2+0.121q1活L2=-0.10737.3)0.142+0.1211.760.142=0.07kNm戶Mmax/W=0.07106/37500=1.9N/mm2<后15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算wax=0.632qL4/(100EI)=0.632307137.54/(10010000>281250)=0.025mm<月l/400=1

40、37.5/400=0.34mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài))Ri=R5=0.393q1靜l+0.446q1活l=0.39337.30.14+0.446%760.14=2.12kNR2=R4=1.143q1靜l+1.223q1活l=1.14337.30.14+1.223%760.14=6.16kNR3=0.928q1靜l+1.142q1活l=0.92837.38.14+1.1421.768.14=5.04kN標準值(正常使用極限狀態(tài))Ri=R5=0.393C2l=0.39330.70.14=1.66kN_1_1_R2=R4=1.143C2l=1.14330.70.14=4.

41、82kN1R3=0.928q2l=0.92830.70.14=3.92kN(五)、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)40X90小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.442小梁抗男強度設計值t(N/mm)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面慣性矩I(cm4)243為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖:JJJ#JJ#JJjji，J.1JLaI?JJ，JJL，JJJjjiJJJL(I)(23M)znnznnrnn111illillillill111111liii11111u1111Lill1.111.111.11X11millill

42、00q1=max2.12+0.9X35乳0.3-。1)0.55/4+0.5(K2-0.35)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.35)+1.4X1,1.35N.5+(24+1.1)0.35)+1.4071)max0.55-0.55/2,(1.1-0.55)-0.55/2/21,義6.16+0.9%35N.3-0.1)0.55/4=6.19kN/mq2=max1.66+(0.3-0.1)0.55/4+0.5(1.2-0.35)+(0.5+(24+1.1)0.35)max0.55-0.55/2,(1.1-0.55)-0.55/2/21,4渴2+(0.3-0.1)0.55/4=4.85

43、kN/m1、抗彎驗算Mmax=max0.107q1l12,0.5qil22=max0.1076.190.72,0.5619W052=0.32kNm戶Mmax/W=0.32106/54000=6.01N/mm20f>15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax=max0.607qili,qil2=max0.607以198.7,6,198.05=2.631kNax=3Vmax/(2bh0)=3)2.6311000/(240刈0)=1.1N/mm20干1.78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算M=0.632q2l14/(100EI)=0.6324.857004/(1009350>24

44、30000)=0.32mm<月1/400=700/400=1.75mmw=q2124/(8EI)=4.85504/(89350>2430000)=0mm丫41/400=50/400=0.12mm滿足要求！4、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部)承載能力極限狀態(tài)Rmax=max1.143qi11,0.393q111+q112=max1,1436.190.7,0.3936.190.7+6.19005=4.95kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=R5=3.48kN,R2=R4=4.95kN,R3=4.06kN正常使用極限狀態(tài)R'max=max1.143

45、q211,0.393q211+q212=max1,1434.850.7,0.3934.850.7+4.85005=3.88kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1=R'5=3,11kN,R'2=R'4=3.88kN,R'3=3.16kN(六)、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)48>2,8可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值t(N/mn2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁自重忽略不計，計算簡圖如下:3

46、4BkN4.S5kNl3.43kN4OGkNl小R)5501、抗彎驗算OBUb主梁彎矩圖(kNm)戶Mmax/W=0.806106/4250=189.54N/mm20f=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算6.3171日67主梁剪力圖(kN)Vmax=6.917kN為ax=2Vmax/A=2>6.9171000/398=34.76N/mm2<卞125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算-0352主梁變形圖(mm)如ax=0.35mmc舊1/400=550/400=1.38mm滿足要求！4、扣件抗滑計算R=maxRi,R3=1.51kN08kN單扣件在扭矩達到4065Nm且無質(zhì)量缺陷的

47、情況下，單扣件能滿足要求!同理可知，左側立柱扣件受力R=1.51kN08kN單扣件在扭矩達到4065Nm且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求!(七卜立柱驗算立桿穩(wěn)定性計算依據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008鋼管類型48>2.8立柱截面面積A(mm2)398回轉半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗壓強度設計值f(N/mm2)205入=h/i=1700/16=106.25<入=150長細比滿足要求！查表得，小=0.54立柱最大受力N=maxR+N邊1,R2,R3+N邊2=max1.51+0.9max1.2(075+(24+1.1)0.35)+1.4修1

48、.350.75+(24+1.1)0.35)+1.407140.7+0.55-0.55/2)/20.7,X17.89,1.51+0.9max1.2(075+(24+1.1)0.35)+1.41*1.350.75+(24+1.1)0.35)+1.407140.7+1.1-0.55-0.55/2)/20.7*7.89kNf=N/(小A)17.89103/(0.54398)=82.65N/mm2<f>205N/mm2滿足要求！(八卜可調(diào)托座驗算可調(diào)托座承載力容許值N(kN)30由"主梁驗算"一節(jié)計算可知可調(diào)托座最大受力N=maxR2X=17.89kN0N扣30kN滿足要

49、求！三、550*1200mm梁側模板計算書（一）、工程屬性新澆混凝梁名稱L1,標高-1.5m混凝土梁截面尺寸（mmxmm）550X1200梁板結構情況見下圖樓板厚度（mm）350（二）、荷載組合混凝土重力密度c（kN/m3）24新澆混凝土初凝時間t0（h）4外加劑影響修正系數(shù)01混凝土坍落度影響修正系數(shù)也1.15混凝土澆筑速度V（m/h）2.5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H（m）1.2振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q2k（kN/m2）4新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k=min0.22如伊由v1/2,cH=min0.2224MMX1.152.51/2,24X1.2=min

50、38.4,28.8=28.8kN/m2承載能力極限狀態(tài)設計值S<=0.9max1.2G4k+1.4Q2k,1.35G4k+1.48.7Q2k=0.9max1.228.8+1.44s1.3528.8+1.40.74=0.9max40.16,42.8=0.942.8=38.52kN/m2正常使用極限狀態(tài)設計值Sf=G4k=28.8kN/m2（三）、支撐體系設計小梁布置方式水平向布置小梁道數(shù)5主梁間距（mm）600主梁合并根數(shù)2小梁最大懸挑長度（mm）300對拉螺栓水平向間距（mm）600支撐距梁底距離依次為150,750設計簡圖如下:模板設計剖面圖(四)、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度

51、(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000梁截面寬度取單位長度，b=1000mm。W=bh2/6=1000152/6=37500mm3,I=bh3/12=1000153/12=281250mm4。面板計算簡圖如下：44+2204+1、抗彎驗算q1=bS=1M8.52=38.52kN/mq1靜=0.91.35G4k沖=0.91.3528.81=34.99kN/mq1活=0.9X.4)0.742k>=0.91.40.74X=3.53kN/mMmax=max0.077q1靜L2+0.1q1活L2,-0.107qi靜L2+0.121q1活L2,-0.071qi靜L2-0.107q1活L2=max(0.07734.990.212+0.1a530.212,-0.10734.990.212+0.1213.530.212,-0.07134.990.212-0.1073530.212)=0.14kNm戶Mmax/W=0.14106/37500=3.67N/mm20f>15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q=bS正=1X28.8=28.8kN/mMax=0.632qL4/(100EI)=0.63228.8212.54/(10010000>