汽車?yán)碚搹?fù)習(xí)總結(jié)

1、汽車?yán)碚撝R點全總結(jié)第一部分：填空題第一章.汽車的動力性(1 )汽車的最高車速 Umax( 2)汽車1. 從獲得盡可能高的平均行駛速度的觀點出發(fā)，汽車的動力性指標(biāo)主要是:的加速時間t (3)汽車的最大爬坡度imax。2 .常用原地起步加速時間和超車加速時間來表明汽車的加速性能。3 汽車在良好路面的行駛阻力有：滾動阻力，空氣阻力，坡道阻力，加速阻力。4 汽車的驅(qū)動力系數(shù)是驅(qū)動力與徑向載荷之比。5 汽車動力因數(shù) D= Y + g du/a dt。6汽車行駛的總阻力可表示為:刀 F=Ff+Fw+Fi+Fi 。其中.主要由輪胎變形所產(chǎn)生的阻力稱：滾動阻力。7 汽車加速時產(chǎn)生的慣性阻力是由：平移質(zhì)量和旋

2、轉(zhuǎn)質(zhì)量對應(yīng)的慣性力組成。8 附著率是指：汽車直線行駛狀況下，充分發(fā)揮驅(qū)動力作用時要求的最低地面附著系數(shù)。9 汽車行駛時，地面對驅(qū)動輪的切向反作用力不應(yīng)小于滾動阻力、加速阻力與坡道阻力之和，同時也不可能大于驅(qū)動輪法向反作用力與附著系數(shù)的乘積。10.車速達(dá)到某一臨界車速時，滾動阻力迅速增長，此時輪胎發(fā)生駐波現(xiàn)象。第二章汽車的燃油經(jīng)濟(jì)性1 國際上常用的燃油經(jīng)濟(jì)性評價方法主要有兩種：即以歐洲為代表的百公里燃油消耗量和以美國為代表的每加侖_燃油所行駛的距離。2 評價汽車燃油經(jīng)濟(jì)性的循環(huán)工況一般包括：等速行駛.加速、減速和怠速停車多種情況。3 貨車采用拖掛運(yùn)輸可以降低燃油消耗量.主要原因有兩個：(1)帶掛

3、車后阻力增加.發(fā)動機(jī)的負(fù)荷率增加.使燃油消耗率b下降(2)汽車列車的質(zhì)量利用系數(shù)(即裝載質(zhì)量與整車整備質(zhì)量之比)較大。4 從結(jié)構(gòu)方面提高汽車的燃油經(jīng)濟(jì)性的措施有：縮減轎車尺寸和減輕質(zhì)量、提高發(fā)動機(jī)經(jīng)濟(jì)性、適當(dāng)增加傳動系 傳動比和改善汽車外形與輪胎。5 發(fā)動機(jī)的燃油消耗率.一方面取決于發(fā)動機(jī)的種類、設(shè)計制造7水品：另一方面又與汽車行駛時發(fā)動機(jī)的負(fù)荷率 有關(guān)。6 等速百公里油耗正比于等速行駛時的行駛阻力與燃油消耗率.反比于傳動效率。第三章汽車動力裝置參數(shù)的選定1 汽車動力裝置參數(shù)系指：發(fā)動機(jī)的功率和傳動系的傳動比：它們對汽車的動力性和燃油經(jīng)濟(jì)性有很大影響。2 確定最大傳動比時.要考慮三方面的問題：

4、最大爬坡度、附著率及汽車最低3 確定最小傳動比時.要考慮的問題：保證發(fā)動機(jī)輸出功率的充分發(fā)揮、足夠的后備功率儲備、受駕駛性能限制 和綜合考慮動力性和燃油經(jīng)濟(jì)性。4 某廠生產(chǎn)的貨車有兩種主傳動比供用戶選擇.對山區(qū)使用的汽車.應(yīng)選擇傳動比大的主傳動比.為的是增大車 輪轉(zhuǎn)矩.使爬坡能力有所提高。但在空載行駛時.由于后備功率大.故其燃油經(jīng)濟(jì)性較差。5 在同一道路條件與車速下.雖然發(fā)動機(jī)發(fā)出的功率相同.但變速器使用的檔位越低.后備功率越大二動機(jī)的 負(fù)荷率越低.燃油消耗率越高。6 單位汽車總質(zhì)量具有的發(fā)動機(jī)功率稱為比功率二動機(jī)提供的行駛功率與需要的行駛功率之差稱為后備功率。7 變速器各相鄰檔位速比理論上應(yīng)

5、按等比分配.為的是充分利用發(fā)動機(jī)提供的功率.提高汽車的動力性。 8 增加擋位數(shù)會改善汽車的動力性和燃油經(jīng)濟(jì)性.這是因為：就動力性而言.擋位數(shù)多.增加了發(fā)動機(jī)發(fā)揮最大功率附近高功率的機(jī)會，提高了汽車的加速和爬坡能力。就燃油經(jīng)濟(jì)性而言，擋位數(shù)多，增加了發(fā)動機(jī)在低燃油消 耗率區(qū)工作的可能性，降低了油耗。9 對汽車動力性和燃油經(jīng)濟(jì)性有重要影響的動力裝置參數(shù)有兩個，即最小傳動比和傳動系擋 第四章.汽車的制動性1 汽車制動性的評價指標(biāo)是：（1 ）制動效能.即制動距離與制動減速度（2）制動效能的恒定性.即抗熱衰退性能（3）制動時汽車的方向穩(wěn)定性。2 .制動效能是指：汽車迅速降低車速直至停車的能力.評定指標(biāo)是

6、制動距離和制動減速 汽車的制動距離是指從駕駛員開始臺操縱制動控制裝置（制動踏板）到汽車完全停止住為止汽車駛過的距離.它的值 取決于制動踏板力、路3 決定汽車制動距離的主要因素是：制動器起作用的時間.最大制起始制動車速。4 汽車在附著系數(shù)為 的路面上行駛.汽車的同步附著系數(shù)為0.若V0 .汽車前輪先抱死；若 > 。.汽車后輪先抱死；若 =o.汽車前后輪同時抱死。5 汽車制動跑偏的原因有兩個：（1）汽車左右車輪.特別是前軸左、右車輪（轉(zhuǎn)向輪）制動器的制動力不相等（制動時懸架導(dǎo)向桿系與轉(zhuǎn)向系桿在運(yùn)動學(xué)上的不協(xié)調(diào)（互相干涉）。8. 制動效能是指在良好路面上.汽車以一定初速制動到停車的制動距離或制

7、動時汽車的減速度。第五章.汽車的操縱穩(wěn)定性1 保證汽車良好操縱穩(wěn)定性的條件是：汽車具有適度的不足轉(zhuǎn)向特性.因為（1）過多轉(zhuǎn)向有失去穩(wěn)定性的危險 （2）中性轉(zhuǎn)向在汽車使用條件變動時易轉(zhuǎn)變?yōu)檫^多轉(zhuǎn)向特性。2 汽車的時域響應(yīng)可分為：不隨時間變化的穩(wěn)態(tài)響應(yīng)和隨時間3 汽車的穩(wěn)態(tài)轉(zhuǎn)向特性可分為三種類型：不足轉(zhuǎn)向、中性轉(zhuǎn)向和過多轉(zhuǎn) 5 側(cè)偏特性主要是指：側(cè)偏力、回正力矩與側(cè)偏角間的關(guān)系.它是研究汽車操縱穩(wěn)定性的基礎(chǔ)。6 輪胎側(cè)偏角是輪胎接觸地面印跡的中心線與車輪平面的夾角.當(dāng)前輪側(cè)偏角（絕對值）小于后輪側(cè)偏角（絕對值）時.汽車有過多轉(zhuǎn)向特性。7 某種小轎車在試驗場上測得結(jié)果為中性轉(zhuǎn)向.若將后輪氣壓降低.則

8、可變?yōu)檫^度轉(zhuǎn)向特征，并存在一個臨界車 速。第六章.汽車的平順性1 研究平順性的目的是控制汽車振動系統(tǒng)的動態(tài)特性，使乘坐者不舒服的感覺不超過一定界限.平順性的評價方 法有加權(quán)加速度均方根值法和振動劑量值兩種。2. “ ISO2631 ”標(biāo)準(zhǔn)用加速度均方根值給出了在1-80HZ擺動頻率范圍內(nèi)人體對振動反應(yīng)的暴露極限、疲勞-降低工效界限、降低舒適界限三種不同的感覺界限。412.5Hz，對水平振動的敏感頻率范圍是：0.52Hz , ISO2631-1:1997（E）標(biāo)3 人體對垂直振動的敏感頻率范圍是： 準(zhǔn)采用加權(quán)加速度均方根值考第二部分：判斷題1. 同步附著系數(shù) 0是地面附著性能有關(guān)的一個參數(shù)。（X

9、）【同步附著系數(shù)是由汽車結(jié)構(gòu)參數(shù)決定的、反映汽車制動性能的一個參數(shù)】2. 汽車轉(zhuǎn)彎行駛時，輪胎常發(fā)生側(cè)偏現(xiàn)象，滾動阻力隨之大幅度減小。（X） 【輪胎側(cè)偏時，滾動阻力變大】3. 汽車動力裝置參數(shù)的選定對汽車的動力性和平順性有很大影響。（X）【汽車動力裝置參數(shù)系指發(fā)動機(jī)的功率、傳動系的傳動比，它們對汽車的動力性與燃油經(jīng)濟(jì)性有很大影響】4. 制動時使滑動率保持在較低值，便可獲得較大的制動力系數(shù)與較高的側(cè)向力系數(shù)。（【側(cè)向力系數(shù)為側(cè)向力與垂直載荷之比?；瑒勇试降停粋?cè)偏角條件下的側(cè)向力系數(shù)0 I越大，即輪胎保持轉(zhuǎn)向、防止側(cè)滑的能力越大。所以制動時若能使滑動率保持在較低值，便可獲得較大的制動力系數(shù)和較

10、高的側(cè)向力系數(shù)】5. 減小車輪部分高頻共振時加速度的有效方法是降低輪胎的剛度。（V）【降低輪胎剛度 Kt能使3 t和Z t加大，這是減小車輪部分高頻共振時加速度的有效方法；降低非懸掛質(zhì)量 m1使3t和Z t都加大，車輪部分高頻共振時的加速度基本不變，但車輪部分動載荷 m1z1 下降,對降低相對動載Fd/G有利。車身型振動：在強(qiáng)迫振動情況下，激振頻率 3 接近3 1 時產(chǎn)生低頻振動，按一階主振型振動，車身質(zhì)量 m2 的振幅 比車輪質(zhì)量 m1 的振幅大將近 10倍，所以主要是車身質(zhì)量 m2 在振動，稱為車身型振動。車輪型振動：當(dāng)激振頻率 3接近32時，產(chǎn)生高頻共振， 按二階主振型振動， 此時車輪質(zhì)

11、量 m1 的振幅比車身質(zhì)量 m2 的振幅大將近 1 00倍（實 際由于阻尼存在不會相差這么多） ，稱為車輪型振動】6. 若車輪外傾角增加的話，則導(dǎo)致輪胎的側(cè)向附著性能隨之降低。（2） 【隨著外傾角的增大輪胎與路面的接觸情況越來越差，會影響最大地面?zhèn)认蚍醋饔昧Γ▊?cè)向附著力）而損害汽車的極限性能，降低極限側(cè)向加速度】7. 輪胎氣壓低，導(dǎo)致輪胎拖距大，而回正力矩也很大。（2）【輪胎的氣壓低，接地印跡長，輪胎拖距大，而回正力矩也很大】8. 在確定主減速器的傳動比時， 若以動力性為主要目標(biāo)， 可選較小的 Io 值。 【傳動比越大，動力性越好，燃油經(jīng)濟(jì)性越差；同樣，傳動比越小，動力性越差，燃油經(jīng)濟(jì)性越好】

12、9. 要提高汽車行駛平順性，必須要增加懸架系統(tǒng)的固有頻率。（X）【降低固有頻率 ?o 可以明顯減小車身加速度，這是改善平順性的一個基本措施，但注意，降低10. 汽車試驗的主觀評價法始終是操縱穩(wěn)定性的最終評定法。（2）【由于汽車是由人來駕駛的，因此主觀評價法始終是操縱穩(wěn)定性的最終評定方法】1 1 .從保證汽車方向穩(wěn)定性的角度出發(fā)。首先不能出現(xiàn)只有前軸車輪抱死或前軸車輪比后軸車輪先抱死的情況，止危險的后軸側(cè)滑。其次，盡量減少只有后軸車輪抱死或前后輪都抱死的情況，以維持汽車的轉(zhuǎn)向能力。（X）【從保證汽車方向穩(wěn)定性的角度出發(fā)，首先不能出現(xiàn)只有后軸車輪抱死或后軸車輪比前軸車輪先抱死的情況，以防 止危險的

13、后軸側(cè)滑；其次，盡量減少只有前軸車輪抱死或前、后輪都抱死的情況，以維持汽車的轉(zhuǎn)向能力。最理想 的情況就是防止任何車輪抱死，前、后車輪都處于滾動狀態(tài)，這樣就可以確保制動時的方向穩(wěn)定性。就一般汽車而 言，根據(jù)其前、后軸制動器制動力的分配、載荷情況及路面附著系數(shù)和坡度等因素，當(dāng)制動器制動力足夠時，制動 過程可能出現(xiàn)如下三種情況， 即 1）前輪先報死拖滑， 然后后輪抱死拖滑 2）后輪先報死拖滑， 然后前輪抱死拖滑 3） 前、后輪同時抱死拖滑。其中，情況 1）是穩(wěn)定工況，但在制動時汽車喪失轉(zhuǎn)向能力，附著條件沒有充分利用；情 況 2）中后軸可能出現(xiàn)側(cè)滑，是不穩(wěn)定工況，附著利用率也低；而情況3）可以避免后軸

14、側(cè)滑，同時前轉(zhuǎn)向輪只有在最大制動強(qiáng)度下才使汽車失去轉(zhuǎn)向能力，較之前兩種工況，附著條件利用情況較好】12. 傳動系擋位數(shù)的增加會改善汽車的動力性和燃油經(jīng)濟(jì)性。（2）【就動力性而言，擋位數(shù)多，增加了發(fā)動機(jī)發(fā)揮最大功率附近高功率的機(jī)會，提高了汽車的加速性能與爬坡能力。就燃油經(jīng)濟(jì)性而言，擋位數(shù)多，增加了發(fā)動機(jī)在低燃油消耗區(qū)工作的可能性，降低了油耗。所以增加擋位數(shù)會改善 汽車的動力性和燃油經(jīng)濟(jì)性】13. 現(xiàn)代汽車采用超速擋， 可以減小傳動系的總傳動比。 在良好道路條件下采用超速檔， 可以更好地利用發(fā)動機(jī)功率，提高汽車燃油經(jīng)濟(jì)性。（2）【選擇擋位越高，傳動比越小，后備功率越小，負(fù)荷率越高，燃油消耗率越14

15、. 地面制動力達(dá)到附著力數(shù)值后還能隨著制動踏板力的上升而增加。【當(dāng)制動器踏板力 Fp或制動系液壓力P上升到某一值（制動器液壓力 車輪即抱死不轉(zhuǎn)而出現(xiàn)拖滑現(xiàn)象。 制動系液壓力 P>Pa 時，制動器制動力 關(guān)系繼續(xù)上升。但是，若作用在車輪上的法向載荷為常數(shù)，地面制動力?o 是有限度的】b 越小，故燃油經(jīng)濟(jì)性越好】(X)以防（X） 地面制動力Fxb達(dá)到附著力F0值時， 由于制動器摩擦力矩的增長而仍按直線 Fxb達(dá)到附著力F 0的值后就不再增加了。Pa)、Fu由此可見，汽車的地面制動力首先取決于制動器制動力，但同時又受地面附著條件的限制，所以只有汽車具有足夠 的制動器制動力，同時地面又能提供高的

16、附著力時，才能獲得足夠的地面制動力】15. 通過轉(zhuǎn)向盤的角輸入或力輸入的響應(yīng)來研究平直路面等速行駛的操縱穩(wěn)定性。（X【汽車的操縱穩(wěn)定性同汽車行駛時的瞬態(tài)響應(yīng)有密切關(guān)系。常用轉(zhuǎn)向盤角階躍輸入下的瞬態(tài)響應(yīng)來表征汽車的操縱 穩(wěn)定性】16. 特征車速 Uch 是表征過多轉(zhuǎn)向的一個參數(shù)。（X）【中性轉(zhuǎn)向K=0 ;不足轉(zhuǎn)向K>0，當(dāng)車速為Uch= （ 1/K） ?時，汽車的穩(wěn)態(tài)橫擺角速度增益達(dá)到最大值，而且其橫 擺角速度增益為與軸距 L 相等的中性轉(zhuǎn)向汽車橫擺角速度增益的一半。 Uch 稱為特征車速，是表征不足轉(zhuǎn)向量的一 個參數(shù)。當(dāng)不足轉(zhuǎn)向量增加時，K增大，特征車速 Uch降低；過多轉(zhuǎn)向K<0

17、,當(dāng)車速Ucr= （- 1/K ） ?時，穩(wěn)態(tài)橫擺角速度增益趨于無窮大。 Ucr 稱為臨界車速，是表征過多轉(zhuǎn)向量的一個參數(shù)。臨界車速越低，過多轉(zhuǎn)向量越大】17. 汽車輪胎的側(cè)偏剛度與車輪坐標(biāo)方向的選擇有關(guān)系。（X）【側(cè)偏剛度的正負(fù)方向與車輪坐標(biāo)方向的選擇有關(guān)，但側(cè)偏剛度與坐標(biāo)系的選擇無關(guān)，正如“力的大小與方向有關(guān)”這一說法的謬誤相同。其實，輪胎的尺寸、形式和結(jié)構(gòu)參數(shù)對側(cè)偏剛度有顯著影響，高寬比（H/B X 100%）對輪胎側(cè)偏剛度影響很大，采用高寬比小的寬輪胎是提高側(cè)偏剛度的主要措施。另外，垂直載荷增大后，側(cè)偏剛度隨垂直 載荷的增加而增加；但垂直載荷過大時，輪胎與地面接觸區(qū)的壓力變得極不均勻，

18、使輪胎側(cè)偏剛度反而有所減小】18. 汽車穩(wěn)態(tài)橫擺角速度與行駛車速有關(guān)。（X）【汽車穩(wěn)態(tài)橫擺角速度是穩(wěn)態(tài)時車廂角速度3在Z軸上的分量，與行駛車速沒有必然關(guān)系】19. 超速擋的應(yīng)用可以降低汽車的負(fù)荷率。（X）【恰恰相反，超速擋的應(yīng)用可以提高汽車的負(fù)荷率】20. 汽車行駛的最高車速對應(yīng)發(fā)動機(jī)最高車速。（X）nmax】【由發(fā)動機(jī)外特性曲線知，汽車行駛的最高車速對應(yīng)發(fā)動機(jī)最大功率點的轉(zhuǎn)速，此時的轉(zhuǎn)速小于最高轉(zhuǎn)速21. 制動側(cè)滑是汽車技術(shù)狀況不佳所致，經(jīng)維修可消除。（X）22. 地面制動力大小取決于汽車具有足夠的制動器制動力。（X）【汽車的地面制動力首先取決于制動器制動力，但同時又受地面附著條件的限制，所

19、以只有汽車具有足夠的制動器 制動力，同時地面又能提供高的附著力時，才能獲得足夠的地面制動力】第四部分：簡答題1. 輪胎在硬而直的路面上滾動時，其滾動阻力產(chǎn)生的原因是什么？哪個原因是最主要的？Fz并不答：彈性輪胎在硬路面上滾動時，輪胎的變形是主要的，由于輪胎有內(nèi)部摩擦，產(chǎn)生彈性遲滯損失，使輪胎變形時 對它做的功不能全部回收。由于彈性遲滯，地面對車輪的法向作用力并不是前后對稱的，這樣形成的合力沿車輪中心（向車輪前進(jìn)方向偏移 a）。如果將法向反作用力平移至與通過車輪中心的垂線重合，則有一附加的滾動 阻力偶矩Tf=Fz X a,于是就產(chǎn)生了阻礙輪胎滾動的滾動阻力 Ff=Tf/r。在硬直路面上，輪胎的變

20、形時最主要的。3. 寫出汽車的百公里燃油消耗方程，并分析影響汽車燃油經(jīng)濟(jì)性的主要因素有哪些？Pb答: 2=仏贏=CFb/ n。由上式可知：等速百公里燃油消耗率正比于等速行駛時的行駛阻力與燃油消耗率,反比于傳動效率。故從兩方面分析影響燃油經(jīng)濟(jì)性因素：（1）使用方面：行駛車速的選擇檔位的選擇掛車的應(yīng)用及正確的保養(yǎng)與調(diào)整；（2）汽車結(jié)構(gòu)方面：縮減轎車總尺寸和減輕質(zhì)量提高發(fā)動機(jī)燃油經(jīng)濟(jì)性適當(dāng)增加 傳動系傳動比及提高效率改進(jìn)汽車外形和輪胎設(shè)計。4. 對加速的汽車驅(qū)動輪進(jìn)行受力分析，求其切向反作用力，并寫出保證車輪滾動的條件。用 的 發(fā) 動 機(jī) 功 率PeJ(d Uamax + Mfamaxn '

21、3600 amax 76140+旦u3600+a maximyamax_dU）3600 dt丿Pe為發(fā)動機(jī)功率。5. 在計算汽車動力性時所使用的發(fā)動機(jī)功率與計算汽車燃油經(jīng)濟(jì)性時所使用的發(fā)動機(jī)功率有何不同? 答： 在 計 算 汽 車 動 力Pe 1 （ GfCdA 3）在計算汽車燃油經(jīng)濟(jì)性時：P （3600 Uamax + 76140 U amax）只考慮滾動阻力與空氣阻力。6. 在選擇傳動系的傳動比時，要充分考慮汽車的動力性、燃油經(jīng)濟(jì)性等的要求，其中：（1）確定最大傳動比時，要考慮哪幾方面問題？（2）傳動系最小傳動比的基本原則有哪些？（3 ）傳動系各檔位比根據(jù)什么來確定的？解釋其理由。答：（1

22、）確定最大傳動比時，要考慮三方面問題：最大爬坡度、附著率及汽車最低穩(wěn)定車速。（2）考慮滿足車速要求，即保證發(fā)動機(jī)輸出功率的充分發(fā)揮，即最大輸出功率點對應(yīng)車速正好等于汽車最高行駛車速；滿足后備功 率的要求，以保證汽車加速、爬坡時有足夠后備功率，避免換擋而增加油耗；綜合考慮，既保證汽車的動力性， 又保證汽車的燃油經(jīng)濟(jì)性；受駕駛性能限制，駕駛性能是包括平穩(wěn)性在內(nèi)的加速性，系指動力裝置的轉(zhuǎn)矩響應(yīng)、 噪聲和振動。（3 ）傳動系各檔位傳動比一般按照等比級數(shù)分配。等比級數(shù)分配傳動比的優(yōu)點有：發(fā)動機(jī)工作范圍都相同，加 速時便于操作；各檔工作時所對應(yīng)的發(fā)動機(jī)功率都較大，有利于汽車的動力性；便于和副變速器結(jié)合，構(gòu)

23、成更 多檔位的變速器。7. 如何確定汽車機(jī)械變速器的最大傳動比？答：確定最大傳動比時，要考慮三方面問題：最大爬坡度、附著率及汽車最低穩(wěn)定車速。最大爬坡度要求（低速爬坡時，忽略空氣阻力與加速阻力）：附著率要求：Fxmax < F最低穩(wěn)定車速要求：，動力性較差，故將發(fā)動機(jī)換成200kw/4000r/mi n，發(fā)現(xiàn)最高車8. 一種商用車所裝發(fā)動機(jī)參數(shù)為150kw/3800r/min速相差不大，但加速能力得到較大提高，分析原因。答：當(dāng)汽車以最高車速行駛時，Pe=2（-fu叫 3600C Aamax +U3amax），可發(fā)現(xiàn)高速行駛時，空氣阻力功率增大很76140多（以指數(shù)形式增長），此時功率15

24、0kw, 200kw的發(fā)動機(jī)對Uamax影響不大，因此最高車速相差不大，而在汽車 加速過程中，200kw的后備功率顯然比150kw的高，因此加速性能得到較大的提高。的路面上）。9. 追求理想制動力分配的目的是什么？在什么情況下制動力分配最為理想？寫出理想制動時前、后輪制動器制動力 的關(guān)系式，并加以討論（在任何附著系數(shù)答：（1 ）目的：制動時前、后輪同時抱死，對附著條件的應(yīng)用、制動時汽車的方向穩(wěn)定性均較為有利，可有效防止 側(cè)滑、前輪轉(zhuǎn)向能力喪失等危險工況。（2）在前、后輪同時抱死時，制動力分配最為理想。（3）消去變量®得：汽車在附著系數(shù)為 的路面上行駛，汽車的同步附著系數(shù)為0，若V0,

25、 B線位于I曲線下方，汽車前輪先抱死；若>0, B線位于I曲線上方，汽車后輪先抱死；若=o，汽車前后輪同時抱死。10. 什么是制動時汽車的方向穩(wěn)定性？如何保證制動時的方向穩(wěn)定性？答：（1）制動時汽車的方向穩(wěn)定性是指：汽車在制動過程中維持直線行駛或按照預(yù)定彎道行駛的能力。（2）從保證汽車方向穩(wěn)定性的角度出發(fā)，首先不能出現(xiàn)只有后軸車輪抱死或后軸車輪比前軸車輪先抱死的情況，以防止危險的 后軸側(cè)滑；其次，盡量減少只有前軸車輪抱死或前、后輪都抱死的情況，以維持汽車的轉(zhuǎn)向能力。最理想的情況就 是防止任何車輪抱死，前、后車輪都處于滾動狀態(tài)，這樣就可以確保制動時的方向穩(wěn)定性。11. 在制動時，若只考慮車

26、輪的運(yùn)動為純滾動與抱死拖滑兩種，試分析隨著踏板力的增加，地面制動力，制動器制動 力及地面附著力三者之間的關(guān)系。P上升到某一值，地面制動力Fxb達(dá)到附著力F0值時，車輪即抱死 F卩由于制動器摩擦力矩的增長而仍按直線關(guān)系繼續(xù)上升。但是，若 Fxb達(dá)到附著力F 0的值后就不再增加。答：在制動時，若只考慮車輪的運(yùn)動為滾動與抱死拖滑兩種狀況，當(dāng)制動器踏板力較小時，車輪滾動時的地面制動 力就等于制動器制動力，且隨踏板力增長而成正比的增長。但地面制動力是滑動摩擦力的約束反力，它的值不能超 過附著力。當(dāng)制動器踏板力Fp或制動器液壓力 拖滑。制動系液壓力 P> Pa時，制動器制動力 作用在車輪上的法向載荷

27、為常數(shù)，地面制動力 由此可見：汽車的地面制動力首先取決于制動器制動力，但同時又受地面附著條件的限制，所以只有汽車具有足夠的制動器制動力，同時地面又能提供高的附著力時，才能獲得足夠的地面制動力。12. 畫受力圖分析為什么制動時后軸側(cè)滑危險，是一種不穩(wěn)定工況？13. 作圖法作出理想的前后制動器制動力分配曲線，并寫出有關(guān)公式?？凑n本14. 何謂輪胎的側(cè)偏力與側(cè)偏現(xiàn)象？答：（1）行駛過程中，由于路面的側(cè)向傾斜、側(cè)向風(fēng)或曲線行駛時的離心力等的作用，車輪中心沿丫軸方向?qū)⒆饔糜袀?cè)向力Fy,相應(yīng)地在地面上產(chǎn)生地面?zhèn)认蚍醋饔昧Y , FY稱為側(cè)偏力。（2）當(dāng)車輪有側(cè)向彈性時，即使FY沒有達(dá)到附著極限，車輪行駛

28、方向亦將偏離車輪平面CC，這就是輪胎的側(cè)偏現(xiàn)象。17.試從車廂側(cè)傾引起車輪外傾角的變化來分析采用單橫臂獨立懸架在小側(cè)向加速度和大側(cè)向加速度時的操縱穩(wěn)定性。 答：單橫臂獨立懸架在小側(cè)向加速度時，車輪傾斜方向與地面?zhèn)认蛄ο嗤袦p小側(cè)偏角的效果。但是在大側(cè)向加 速度時，裝有單橫臂獨立懸架的車廂可能被顯著抬高，出現(xiàn)“舉升”現(xiàn)象，內(nèi)側(cè)車輪離地，外側(cè)車輪逆著地面?zhèn)认?力方向傾斜，側(cè)偏角增大，汽車操縱穩(wěn)定性突然變壞。2.1 “車開得慢，油門踩得小，就一定省油”，或者“只要發(fā)動機(jī)省油，汽車就一定省油”這兩種說法對不對？答：不對。由汽車百公里等速耗油量圖，汽車一般在接近低速的中等車速時燃油消耗量最低，并不是在

29、車速越低越 省油。由汽車等速百公里油耗算式（2-1 ）知，汽車油耗量不僅與發(fā)動機(jī)燃油消耗率有關(guān)，而且還與發(fā)動機(jī)功率以及車速有關(guān)，發(fā)動機(jī)省油時汽車不一定就省油。如何從改進(jìn)汽車底盤設(shè)計方面來提高燃油經(jīng)濟(jì)性？答：汽車底盤設(shè)計應(yīng)該從合理匹配傳動系傳動比、縮減尺寸和減輕質(zhì)量來提高燃油經(jīng)濟(jì)性。5.4舉出三種表示汽車穩(wěn)態(tài)轉(zhuǎn)向特性的方法，并說明汽車重心前后位置和內(nèi)、外輪負(fù)荷轉(zhuǎn)移如何影響穩(wěn)態(tài)轉(zhuǎn)向 特性？答：表示汽車穩(wěn)態(tài)轉(zhuǎn)向特性的參數(shù)有穩(wěn)定性因數(shù)，前、后輪的側(cè)偏角絕對值之差（otia?），轉(zhuǎn)向半徑的比 R/Ro，靜態(tài)儲備系數(shù)S.M.等。討論汽車重心位置對穩(wěn)態(tài)轉(zhuǎn)向特性的影響，由式（5-17）k2SM=寧二總T y為

30、中性轉(zhuǎn)向點至前軸的距離）S.M. = 0，汽車為中性轉(zhuǎn)向特性；a' A a，S.M.為正值，汽車具有不足轉(zhuǎn)向特性;a'ca，S.M.為負(fù)值，汽車具有過多轉(zhuǎn)向特性。當(dāng)中性轉(zhuǎn)向點與質(zhì)心位置重合時， 當(dāng)質(zhì)心在中性轉(zhuǎn)向點之前時， 當(dāng)質(zhì)心在中性轉(zhuǎn)向點之后時，汽車內(nèi)、外輪負(fù)荷轉(zhuǎn)移對穩(wěn)態(tài)轉(zhuǎn)向特性的影響在側(cè)向力作用下，若汽車前軸左、右車輪垂直載荷變動量較大，汽車趨于增加不足轉(zhuǎn)向量；若后軸左、右車輪 垂直載荷變動量較大，汽車趨于減小不足轉(zhuǎn)向量。5.5汽車轉(zhuǎn)彎時車輪行駛阻力是否與直線行駛時一樣？答：不一樣。汽車轉(zhuǎn)彎時由于側(cè)傾力矩的作用，左、右車輪的垂直載荷不再相等，所受阻力亦不相等。另外， 車輪還

31、將受到地面?zhèn)认蚍醋饔昧Α?.6主銷內(nèi)傾角和后傾角功能有何不同？答：主銷內(nèi)傾角的作用，是使車輪在方向盤收到微小干擾時，前輪會在回正力矩作用下自動回正。另外，主銷 內(nèi)傾還可減少前輪傳至轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)上的沖擊，并使轉(zhuǎn)向輕便。主銷后傾將產(chǎn)生車輪轉(zhuǎn)向反方向的力矩使車主銷后傾的作用是當(dāng)汽車直線行駛偶然受外力作用而稍有偏轉(zhuǎn)時， 輪自動回正，可保證汽車支線行駛的穩(wěn)定性。汽車轉(zhuǎn)向輪的回正力矩來源于兩個方面，一個是主銷內(nèi)傾角， 依靠前軸軸荷，和車速無關(guān)；一個是主銷后傾角,依靠側(cè)傾力，和車速有關(guān)；速度越高，回正力矩就越大。5.7橫向穩(wěn)定桿起什么作用？為什么有的車裝在前懸架，有的裝在后懸架，有的前后都裝？答：橫向穩(wěn)定桿的

32、主要作用是增加汽車的側(cè)傾剛度，避免汽車在轉(zhuǎn)向時產(chǎn)生過多的側(cè)傾。另外，橫向穩(wěn)定桿還有改變汽車穩(wěn)態(tài)轉(zhuǎn)向特 性的作用，其機(jī)理在題 5.2中有述。橫向穩(wěn)定安裝的位置也是由于前、后側(cè)傾剛度的要求，以及如何調(diào)節(jié)穩(wěn)態(tài)轉(zhuǎn)向 特性的因素決定的。5.8某種汽車的質(zhì)心位置、軸距和前后輪胎的型號已定。按照二自由度操縱穩(wěn)定性模型，其穩(wěn)態(tài)轉(zhuǎn)向特性為過 多轉(zhuǎn)向，試找出五種改善其特性的方法。答：增加主銷內(nèi)傾角；增大主銷后傾角；在汽車前懸架加裝橫向穩(wěn)定桿；使汽車前束具有在壓縮行程 減小，復(fù)原行程增大的特性；使后懸架的側(cè)傾轉(zhuǎn)向具有趨于不足轉(zhuǎn)向的特性。25.9汽車空載和滿載是否具有相同的操縱穩(wěn)定性？答：不具有相同的操縱穩(wěn)定。因為汽

33、車空載和滿載時汽車的總質(zhì)量、質(zhì)心位置會發(fā)生變化，這些將會影響汽車 的穩(wěn)定性因數(shù)、輪胎側(cè)偏剛度、汽車側(cè)傾剛度等操縱穩(wěn)定性參數(shù)。5.10試用有關(guān)公式說明汽車質(zhì)心位置對主要描述和評價汽車操縱穩(wěn)定性、穩(wěn)態(tài)響應(yīng)指標(biāo)的影響。答：以靜態(tài)儲備系數(shù)為例說明汽車質(zhì)心位置對穩(wěn)態(tài)響應(yīng)指標(biāo)的影響：a'-ak2aS.M.= a_ =-a (Lk1 +k2 Lk2a'=L，為中性轉(zhuǎn)向點至前軸的距離）k1 + k2S.M. = 0，汽車為中性轉(zhuǎn)向特性；a' Aa , s.M.為正值，汽車具有不足轉(zhuǎn)向特性；a'ca, S.M.為負(fù)值，汽車具有過多轉(zhuǎn)向特性。2L排量發(fā)動機(jī)的轎車，若是前置發(fā)動機(jī)前輪

34、驅(qū)動（61.5 %;若是前置發(fā)動機(jī)后輪驅(qū)動（F.R.）轎車，其平均的前軸負(fù)荷為汽車總重力的當(dāng)中性轉(zhuǎn)向點與質(zhì)心位置重合時，當(dāng)質(zhì)心在中性轉(zhuǎn)向點之前時，當(dāng)質(zhì)心在中性轉(zhuǎn)向點之后時，1.7統(tǒng)計數(shù)據(jù)表明，裝有 0.52L排量發(fā)動機(jī)的轎車，若是前置發(fā)動機(jī)前輪驅(qū)動（ F.F.）轎車，其平均的前軸 負(fù)荷為汽車總重力的61.5 %;若是前置發(fā)動機(jī)后輪驅(qū)動（F.R.）轎車，其平均的前軸負(fù)荷為汽車總重力的55.7 %。設(shè)一轎車的軸距 L=2.6m，質(zhì)心高度h=0.57m。試比較采用F.F及F.R.形式時的附著力利用情況，分析時其前軸負(fù)荷 率取相應(yīng)形式的平均值。確定上述F.F轎車在 片0.2及0.7路面上的附著力，并求

35、由附著力所決定的極限最高車速與極限最大爬坡度及極限最大加速度（在求最大爬坡度和最大加速度時可設(shè)Fw=0）。其它有關(guān)參數(shù)為：mF1600kg, C=0.45, A=2.00m2, f=0.02, Z 1.00。分析：分析本題的核心在于考察汽車的附著力、地面法向反作用力和作用在驅(qū)動輪上的地面切向反作用力的理 解和應(yīng)用。應(yīng)熟知公式（1-13）（1-16）的意義和推導(dǎo)過程。分析1）比較附著力利用情況，即比較汽車前（F.F ）、后輪（F.R.）地面切向反作用力與地面作用于前（后輪（F.R.）的法向反作用力的比值。解題時應(yīng)注意，地面法向發(fā)作用力包括靜態(tài)軸荷、動態(tài)分量、空氣升力和滾動 阻力偶矩產(chǎn)生的部分，如

36、若進(jìn)行簡化要對簡化的合理性給予說明。地面作用于車輪的地面切向反作用力則包括滾動 阻力和空氣阻力的反作用力。2）求極限最高車速的解題思路有兩個。一是根據(jù)地面作用于驅(qū)動輪的地面切向反作用力的表達(dá)式（1- 15）,由附著系數(shù)得到最大附著力，滾動阻力已知，即可求得最高車速時的空氣阻力和最高車速。二是利用高速行駛時驅(qū)動輪附著率的表達(dá)式，令附著率為附著系數(shù)，帶入已知項，即可求得最高車速。常見錯誤：地面切向反作用力的計算中滾動阻力的計算錯誤，把后輪的滾動阻力錯計為前輪或整個的滾動阻力。3） 最極限最大爬坡度時依然要明確道路坡度的定義和計算中的簡化問題，具體見1.3題的分析。但經(jīng)過公式 推導(dǎo)本題可以不經(jīng)簡化而

37、方便得求得準(zhǔn)確最大爬坡度。解：1.iF.F )、比較采用F.F及F.R.形式時的附著力利用情況 對于前置發(fā)動機(jī)前輪驅(qū)動（F.F ）式轎車，空氣升力Fz=CLfAPu2 ,ZW12 Lfrm=1600kg，平均的前軸負(fù)荷為汽車總重力的61.5%,Fzs1 = 0.615X1600X9.8 = 9643.2N由靜態(tài)軸荷的法向反作用力 汽車前輪法向反作用力的簡化形式為:1 2Fz1= Fzs1-Fzw1 = 9643.2- CLf APu22地面作用于前輪的切向反作用力為：Fxi = Ff2+Fw = 0.385Gf +dAu； = 120.7 + 皿£21.1521.15120.7+ 撫

38、u2FX附著力利用情況：亠=Fz19643.2+1CLf APu；ii對于前置發(fā)動機(jī)后輪驅(qū)動（F.R.）式轎車同理可得:一般地，CLr與CLf相差不大，且空氣升力的值遠(yuǎn)小于靜態(tài)軸荷的法向反作用力，以此可得發(fā)動機(jī)前輪驅(qū)動有著更多的儲備驅(qū)動力。結(jié)論：本例中，前置發(fā)動機(jī)前輪驅(qū)動（2. 對F.F式轎車進(jìn)行動力性分析1）附著系數(shù)申=0.2時i求極限最高車速：忽略空氣升力對前輪法向反作用力的影響,F.F）式的轎車附著力利用率高。Fzi = 9643.2 N。令加速度和坡度均為零，則由書中式（1 15）有：Fq3=Fx1=Fw+Ff2則 FwFf2 = 1928.6 1807.9 N，又 F = CpA u

39、2廠W 4 Ua max21.15由此可推出其極限最高車速：Uamax = 206.1 km/h。ii 求極限最大爬坡度：計算最大爬坡度時加速度為零，忽略空氣阻力。bh前輪的地面反作用力 勺匚逸一臺呵最大附著力F帖® LFzi由書中式（1 15）,有 Fq二Fxi 二Fi+Ff2 =Gsina +GlJaLcosa_|f以上三式聯(lián)立得：imax "and= O.。95。iii求極限最大加速度：令坡度阻力和空氣阻力均為0, FZ1 = 9643.2 NFq1= WLFz1 = 1928.6N由書中式（1 15）Rp|=Fx1 二Ff2 +mamax解得 amax =1.13。

40、2）當(dāng)附著系數(shù)=0.7時，同理可得:最高車速:Uamax = 394.7 km/h。最大爬坡度:imax 0.347。最大加速度:amax =4.14最大附著力 印二®LFz1 = 1928.6 N 。方法二：忽略空氣阻力與滾動阻力，有:K / Iq =不2，最大爬坡度imax =q，最大加速度amax =q.g1/ 屮 +hg / L所以護(hù)=0.2 時，imax =0.118,amax = 1.16m /s。2=0.7 時，imax =0.373, amax = 3.66m/S1.8 一轎車的有關(guān)參數(shù)如下：總質(zhì)量 1600kg ;質(zhì)心位置：a=1450mm, b=1250mm, h

41、g=630mm ;發(fā)動機(jī)最大扭矩M emax=140Nm 2, I檔傳動比i1=3.85 ;主減速器傳動比i0=4.08;傳動效率n m=0.9 ;車輪半徑r=300mm ;飛輪轉(zhuǎn)動慣量If=0.25kg m2 ;全部車輪 慣量刀w=4.5kg m2(其中后輪Iw=2.25 kg m2,前輪的Iw=2.25 kg m2)。若該轎車為前輪驅(qū)動，問：當(dāng)?shù)孛娓街禂?shù) 為0.6時，在加速過程中發(fā)動機(jī)扭矩能否充分發(fā)揮而產(chǎn)生應(yīng)有的最大加速度？應(yīng)如何調(diào)整重心在前后方向的位置(b位置)，才可以保證獲得應(yīng)有的最大加速度。若令-為前軸負(fù)荷率，求原車得質(zhì)心位置改變后，該車的前軸負(fù)荷率。L分析：本題的解題思路為比較由

42、發(fā)動機(jī)扭矩決定的最大加速度和附著系數(shù)決定的最大加速度的大小關(guān)系。如果前者大于后者，則發(fā)動機(jī)扭矩將不能充分發(fā)揮而產(chǎn)生應(yīng)有的加速度。Ft max丿emaxU0" = 6597.4 N ;Ft maxa =Umax5 m解：忽略滾動阻力和空氣阻力，若發(fā)動機(jī)能夠充分發(fā)揮其扭矩則6=1 + 豈 + If hi, =1.42 ; mr mr解得amax =2.91m/s。前輪驅(qū)動汽車的附著率 CW1 =q一b hg q L L等效坡度q =色巴 =0.297。g貝y有，C 1 = 0.754>0.6,所以該車在加速過程中不能產(chǎn)生應(yīng)有的最大加速度。為在題給條件下產(chǎn)生應(yīng)有的最大加速度，令C1

43、= 0.6,代入 q=0.297, hg=0.63m , L=2.7m ,解得b 1524mm，則前軸負(fù)荷率應(yīng)變?yōu)閎/L= 0.564，即可保證獲得應(yīng)有的最大加速度。1.9 一輛后軸驅(qū)動汽車的總質(zhì)量2152kg,前軸負(fù)荷52%，后軸負(fù)荷48%，主傳動比 滸4.55，變速器傳動比：一擋：3.79,二檔：2.17,三檔：1.41，四檔：1.00，五檔：0.86。質(zhì)心高度 hg= 0.57m , CDA=1.5m2，軸距 L=2.300m , 飛輪轉(zhuǎn)動慣量lf=0.22kg m2，四個車輪總的轉(zhuǎn)動慣量Iw=3.6kg m2，車輪半徑r = 0.367m。該車在附著系數(shù)=0.6的路面上低速滑行曲線和直接檔加速曲線如習(xí)題圖1所示。圖上給出了滑行數(shù)據(jù)的擬合直線v=19.76-0.59T , v的單1)2)3)解：位km/h , T的單位為S,直接檔最大加速度amax= 0.75m/s2 ( Ua= 50km/h )。設(shè)各檔傳動效率均為0.90,求：汽車在該路面上的滾動阻力系數(shù)。求直接檔的最大動力因數(shù)。在此路面上該車的最大爬坡度。1)求