現(xiàn)澆連續(xù)箱梁—箱梁計算書1

1、目目 錄錄一、一、概述概述.11.工程概況.12.主要材料.2二、二、主橋結(jié)構(gòu)分析主橋結(jié)構(gòu)分析.21.結(jié)構(gòu)離散.22.施工階段劃分.23.主要計算參數(shù).64.荷載組合.6三、三、主要計算結(jié)果主要計算結(jié)果.71.施工階段.162.使用階段.163.箱梁橫向計算.194.主橋下構(gòu)計算.21四、四、主要咨詢結(jié)論主要咨詢結(jié)論.211.結(jié)構(gòu)安全性評價.212.橋梁總體布置評價.213.問題與建議.22五、五、主要計算結(jié)果附件主要計算結(jié)果附件.26一、概述一、概述: :受 XX 省 XX 市交通局委托，我院組織有關(guān)專業(yè)技術(shù)人員對 XX 市美林大橋施工圖設(shè)計進行設(shè)計復(fù)核計算與咨詢。根據(jù)有關(guān)要求，設(shè)計復(fù)核著重

2、于現(xiàn)有橋型方案的結(jié)構(gòu)計算分析。1 1、工程概況、工程概況: :美林大橋跨越美林河，大橋全長 302.6 米，橋孔總體布置為 13 米簡支板+(40+55+90+55+40)米 5 跨一聯(lián)剛構(gòu)連續(xù)梁體系主橋。橋面全寬 28 米，橋面布置為凈 21.5+23.25 米。橋梁設(shè)計荷載:汽車20 級，掛車120，人群3.5kN/m2。本橋主橋結(jié)構(gòu)采用(40+55+90+55+40)米 5 跨一聯(lián)預(yù)應(yīng)力混凝土變截面箱梁剛構(gòu)連續(xù)梁方案。箱梁支點梁高 5.5 米，跨中梁高 2.4 米，箱梁底板變高采用圓曲線變化。箱梁采用單箱多室方案，中腹板垂直，邊腹板斜置。箱梁頂板寬 28m，翼板懸臂長 4.5m，底板寬

3、16.318.0m。箱梁頂板厚 25cm，底板厚120(支點)22(跨中)cm。腹板尺寸跨中:45cm(斜腹板)，40cm(中腹板)，根部:75cm(斜腹板)，70cm(中腹板)，間隔 2 個或 1 個節(jié)段變化一次腹板厚度。箱梁在支點斷面均設(shè)有橫隔板。墩頂 0 號梁段長 12m，箱梁在與墩身對應(yīng)的 2.4m 范圍內(nèi)等梁高。兩個“T 構(gòu)”的懸臂各分 10 對梁段，其梁段數(shù)及梁段長度從根部至跨中各為: 3m、23.5m、74m，累計懸臂總長 44m。全橋共有一個 2m 長的主跨跨中合攏段和兩個 2m 長的邊跨合攏段。兩邊跨現(xiàn)澆梁段長(40+9)m。主橋箱梁采用三向預(yù)應(yīng)力?？v向鋼束 75 鋼絞線，公

4、稱直徑 15.24mm，標(biāo)準(zhǔn)強度 1860Mpa，其中懸澆頂板鋼束為 575，懸澆腹板鋼束為 1975，其他頂、底等連續(xù)鋼束為 1275，配套使用 OVM15-5、OVM15-19、OVM15-12錨具。橫向預(yù)應(yīng)力鋼束亦采用 75 鋼絞線，規(guī)格為 475，順橋向間距 50cm，配套使用 BM15-4 錨具，兩端張拉。箱梁各支點處的橫梁亦設(shè)有橫向預(yù)應(yīng)力鋼束，采用 1975 鋼絞線，配套使用 OVM15-19 錨具。豎向預(yù)應(yīng)力鋼束采用 32 的冷拉級精軋螺紋鋼筋，在腹板上順橋向平均間距 50cm，配套使用 YGM 錨具，上端張拉錨固于頂板頂面。主橋主墩為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)實體簿壁橋墩，一個橋墩分成兩片

5、，每片橫向底部寬 4.2m，上端設(shè)弧線張開，寬 6.0m，橋墩壁厚 2.4m。主墩承臺厚 3.0m。主墩基礎(chǔ)為大直徑樁基，承臺底設(shè)雙排共 8 根 2.0m 的鉆孔灌注樁；邊墩采用實體簿壁橋墩，亦分成兩片，每片橫向底寬部寬 4.2m，上端設(shè)弧線張開，寬6.0m，橋墩壁厚 1.2m。主墩承臺厚 2.0m，為分離式承臺，雙排共設(shè) 8 根1.2m 的鉆孔灌注樁；橋臺采用 U 型，每個橋臺底設(shè)有雙排共 10 根 1.5m 樁基。2 2、主要材料、主要材料上部結(jié)構(gòu)主梁采用 C50 號混凝土；下部結(jié)構(gòu)橋墩采用 C40；承臺采用 C30；樁基采用 C25 號混凝土；縱、橫向預(yù)應(yīng)力采用 15.24 預(yù)應(yīng)力鋼絞線

6、，符合 ASTMA41692，270 級要求；豎向預(yù)應(yīng)力為 32 的 40Si2MnMoV 精軋螺紋鋼筋。二、主橋結(jié)構(gòu)計算分析二、主橋結(jié)構(gòu)計算分析本橋在橋梁總體布置上，根據(jù)初步設(shè)計評審意見，按照原則上通過的橋型方案設(shè)計，考慮到施工圖設(shè)計業(yè)已完成，本次結(jié)構(gòu)計算分析建立在現(xiàn)有的施工圖設(shè)計基礎(chǔ)之上。各種計算參數(shù)的取用根據(jù)設(shè)計單位提供的施工圖設(shè)計文件及橋位處的氣象、水文、地質(zhì)等實際情況確定。主橋結(jié)構(gòu)整體分析采用我院編制的鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁綜合程序進行計算，該程序基于平面桿系有限元原理。自 1985 年投產(chǎn)以來，已用于大量的鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁、連續(xù)剛構(gòu)橋、斜拉橋等橋梁設(shè)計，是公路橋

7、梁計算采用的主要工具之一。1、結(jié)構(gòu)離散、結(jié)構(gòu)離散根據(jù)本橋的實際結(jié)構(gòu)情況，將整個橋梁離散為 125 個單元，其中梁單元 87個，橋墩單元 10 個，臨時、永久支承單元 28 個，節(jié)點按照順序劃分。結(jié)構(gòu)單元離散圖見圖 1。2、施工階段劃分、施工階段劃分按照懸臂施工的節(jié)段長， 主橋共劃分 31 個施工階段進行計算。施工階段劃分及其主要工序情況見表 1。表 1 施工階段劃分及其主要工序表施工階段主要工序1主墩下部構(gòu)造施工。2安裝 0 號塊支架并澆筑 0 號塊。30 號塊混凝土達(dá)到強度 80%以上時，張拉懸澆鋼束 T1，張拉完成后在 0 號塊上拼裝懸臂澆筑掛籃。4懸臂澆筑 1 號塊。51 號塊混凝土達(dá)到

8、強度 80%以上時，張拉懸澆鋼束 T2、腹板鋼束F1、F1，空掛籃前移。6懸臂澆筑 2 號塊。72 號塊混凝土達(dá)到強度 80%以上時，張拉懸澆鋼束 T3、腹板鋼束F2、F2，空掛籃前移。8懸臂澆筑 3 號塊。93 號塊混凝土達(dá)到強度 80%以上時，張拉懸澆鋼束 T4、腹板鋼束F3、F3，空掛籃前移。10懸臂澆筑 4 號塊。114 號塊混凝土達(dá)到強度 80%以上時，張拉懸澆鋼束 T5、腹板鋼束F4、F4，空掛籃前移。12懸臂澆筑 5 號塊。135 號塊混凝土達(dá)到強度 80%以上時，張拉懸澆鋼束 T6、腹板鋼束F5、F5，空掛籃前移。14懸臂澆筑 6 號塊。156 號塊混凝土達(dá)到強度 80%以上時

9、，張拉懸澆鋼束 T7、腹板鋼束F6、F6，空掛籃前移。16懸臂澆筑 7 號塊。177 號塊混凝土達(dá)到強度 80%以上時，張拉懸澆鋼束 T8、腹板鋼束F7、F7，空掛籃前移。18懸臂澆筑 8 號塊。198 號塊混凝土達(dá)到強度 80%以上時，張拉懸澆鋼束 T9、腹板鋼束F8、F8，空掛籃前移。施工階段劃分及其主要工序表(續(xù)表 1)施工階段主要工序20懸臂澆筑 9 號塊。219 號塊混凝土達(dá)到強度 80%以上時，張拉懸澆鋼束 T10、腹板鋼束F9、F9，空掛籃前移。22懸臂澆筑 10 號塊。2310 號塊混凝土達(dá)到強度 80%以上時，張拉懸澆鋼束 T11、腹板鋼束 F10、F10。在主墩兩個主墩懸臂

10、澆筑的過程當(dāng)中，安裝邊跨現(xiàn)澆支架，澆筑邊跨現(xiàn)澆段，同時在其混凝土達(dá)到強度 80%以上時，張拉邊跨現(xiàn)澆段內(nèi)的鋼束 T12( 頂板 )、F11 F13、F13 F13 ( 腹板 )、B7B9( 底板 )。24拆除掛籃，安裝邊跨合攏段吊架，主墩單 T 另一側(cè)加相應(yīng)的配重。25選取適宜的溫度澆筑邊跨合攏段，主墩單 T 另一側(cè)隨混凝土的澆筑增加相應(yīng)的配重。26邊跨合攏段混凝土達(dá)到強度 80%以上時，張拉邊跨合攏鋼束 T 13 T 16(頂板)、B1 B5( 底板)。27安裝邊跨合攏段吊架。28選取適宜的溫度澆筑中跨合攏段29中跨合攏段混凝土達(dá)到強度 80%以上時，張拉中跨合攏鋼束 T 13 T 16(頂

11、板)、B1 B6( 底板)。30拆除支架，進行橋面系施工，加橋面鋪裝、人行道板等二期恒載重量。31運營階段活載:汽車超 20，掛車120，人群 3.5KN/m2；溫度:體系升溫 20 度，體系降溫 15 度，頂板升溫 5 度；基礎(chǔ)變位:主墩或邊墩沉降:1cm。3 3、主要計算參數(shù)、主要計算參數(shù): :1) 混凝土主梁:50 號，E=3.5104 Mpa，混凝土容重考慮 1.05 的增大系數(shù)取值為27.3 KN/m3；主墩:40 號，E=3.3104 Mpa，混凝土容重 26 KN/m3；2)預(yù)應(yīng)力鋼束縱、橫向預(yù)應(yīng)力鋼束:E=1.95105 Mpa，標(biāo)準(zhǔn)強度 1860 Mpa，張拉控制應(yīng)力 139

12、5Mpa；摩阻系數(shù):0.3；管道偏差系數(shù):0.003；松馳率:3.5%；錨具回縮:6mm。3)荷載:汽車超-20，掛車-120， 人群荷載 3.5KN/m2。按雙向 6 車道荷載計算，橫向考慮折減，同時增大 1.15 的偏載經(jīng)驗增大系數(shù)。汽車荷載橫向分配系數(shù):60.551.15=3.8，掛車:1.15；設(shè)計總說明中汽車荷載橫向分配系數(shù)汽車為4.8 是否有誤，請設(shè)計核查，而掛車為 1 則偏小。支座不均勻沉降:主墩或邊墩按 1cm 計算；本橋樁基均支撐在巖石中，設(shè)計不均勻沉降取 2cm 偏大。溫度:按照設(shè)計總說明數(shù)值取用，體系升溫 20、體系降溫 15、頂板升溫 5；4、荷載組合按可能出現(xiàn)的最不利

13、狀況設(shè)計驗算進行了以下四種組合:組合 1:恒載+汽車荷載+人群荷載組合 2:恒載+掛車荷載+人群荷載組合 3:恒載+汽車荷載+人群荷載+支座不均勻沉降+體系升溫 20+頂板升溫 5組合 4:恒載+汽車荷載+人群荷載+支座不均勻沉降+體系降溫 15。三、主要計算結(jié)果三、主要計算結(jié)果: :1 1、施工階段、施工階段: :根據(jù)該橋的施工方法，共分 31 個施工階段，其中 22、23 階段為懸臂最大工況，25、26 階段為邊跨合攏工況，28、29 階段為中跨合攏工況。各施工工況驗算結(jié)果表明，在整個施工過程中，主梁的施工應(yīng)力控制能夠滿足規(guī)范要求，基本未出現(xiàn)拉應(yīng)力，壓應(yīng)力最大出現(xiàn)在全橋合攏后，二期恒載未上

14、以前。中跨上緣壓應(yīng)力為 11.19Mpa。各施工階段截面上、下緣正應(yīng)力圖(僅示出對稱結(jié)構(gòu)的一半)見圖 2，驗算數(shù)值詳見所附縱向計算結(jié)果。計算結(jié)果表明，本橋結(jié)構(gòu)施工階段是安全的。圖 2-1 施工階段截面上、下緣正應(yīng)力圖 1圖 2-2 施工階段截面上、下緣正應(yīng)力圖 2圖 2-3 施工階段截面上、下緣正應(yīng)力圖 3 圖 2-4 施工階段截面上、下緣正應(yīng)力圖 4圖 2-5 施工階段截面上、下緣正應(yīng)力圖五圖 2-6 施工階段截面上、下緣正應(yīng)力圖 6圖 2-7 施工階段截面上、下緣正應(yīng)力圖 7圖 2-8 施工階段截面上、下緣正應(yīng)力圖 82 2、使用階段、使用階段: :使用階段主要控制截面的應(yīng)力情況見表 2，

15、在各種最不利工況組合下截面上、下緣正應(yīng)力包絡(luò)圖(僅示出對稱結(jié)構(gòu)的一半)見圖 3，驗算數(shù)值詳見所附縱向計算結(jié)果。表 2 使用階段主要控制截面的應(yīng)力(Mpa)荷載組合部位邊跨次邊跨主跨最大13.2111.8014.27上緣最小4.141.701.70最大13.6813.689.07主要荷載組合下緣最小2.644.892.21最大15.2013.9316.49上緣最小3.771.521.60最大14.7214.829.56附加荷載組合下緣最小2.504.431.19驗算結(jié)果表明，在各種最不利工況組合下，主梁上、下緣均未出現(xiàn)拉應(yīng)力。根據(jù)規(guī)范有關(guān)條文規(guī)定: 50 號混凝土主要組合時最大壓應(yīng)力(0.5Ra

16、b)17.5Mpa,附加組合時最大壓應(yīng)力(0.6Rab)21Mpa。主要組合容許主壓應(yīng)力(0.6Rab)21 Mpa，容許主拉應(yīng)力(0.8Rlb)2.4 Mpa；附加組合容許主壓應(yīng)力(0.65Rab)22.75Mpa，容許主拉應(yīng)力(0.9Rlb)2.7 Mpa，本橋應(yīng)力均控制在滿足規(guī)范要求的范圍以內(nèi)。根據(jù)本橋配束情況看，主跨跨中上緣配置大量鋼束 T13T16，反映在計算結(jié)果上主跨跨中上緣較長的區(qū)段，壓應(yīng)力偏大。本橋跨中連續(xù)鋼束有進一步優(yōu)化的可能，可考慮少量增加跨中下緣底板連續(xù)束，取消跨中上緣大部分鋼束。同時還可使箱梁應(yīng)力較均勻。圖 3-1 最不利工況組合下截面上、下緣正應(yīng)力包絡(luò)圖 1圖 3-2

17、 最不利工況組合下截面上、下緣正應(yīng)力包絡(luò)圖 23、箱梁橫向計算、箱梁橫向計算:箱梁橫向計算采用通用有限元軟件的空間八節(jié)點實體 SOLID45 單元，取梁高為 2.4m、寬 7m 的梁段為計算模型，見圖 4。分別布置三輛汽車超 20 重車的后輪、掛車120 的 8 個車輪。橫向預(yù)應(yīng)力按勻布面荷載 P=10049.3kPa 施加。人行道板按為 3.3kPa,鋪裝為 2.25kPa。分別計算了汽車偏載和掛車居中兩種工況。汽車偏載: 翼緣板上、下緣橫橋向均為壓應(yīng)力，最大為 10.3MPa，最小2.7MPa，翼緣板下緣橫橋向最大壓應(yīng)力為 6.9MPa，最小 2.4MPa，邊箱頂板的上緣橫橋向均為壓應(yīng)力，

18、最大 7.0MPa，最小 2.0MPa，下緣最大壓應(yīng)力為6.0MPa，與腹板相交的加腋處出現(xiàn) 0.11MPa 拉應(yīng)力。掛車居中: 翼緣板上、下緣橫橋向均為壓應(yīng)力，最大為 10.3MPa，最小2.2MPa，翼緣板下緣橫橋向最大壓應(yīng)力為 6.9MPa，最小 2.4MPa，邊箱頂板的上緣橫橋向均為壓應(yīng)力，最大為 7.9 MPa，最小 2.2MPa，下緣最大壓應(yīng)力為6.6MPa，最小壓應(yīng)力 0.16MPa 拉應(yīng)力，出現(xiàn)在與腹板相交的加腋處。橫向計算主要結(jié)果見圖 57，從橫向計算的結(jié)果看，箱梁的橫向應(yīng)力滿足規(guī)范的要求。 圖 4 箱梁橫向計算模型圖 5 汽車偏載時頂板上緣橫橋向應(yīng)力 Sx 沿橫橋向的分布(

19、單位:橫坐標(biāo) m，豎坐標(biāo) kPa，號表示壓應(yīng)力)圖 6 掛車居中時頂板上緣橫橋向應(yīng)力 Sx 沿橫橋向的分布(數(shù)值盒的單位: kPa，號表示壓應(yīng)力)圖 7 汽車偏載時箱梁變形圖4 4、主橋下構(gòu)計算、主橋下構(gòu)計算 圖 8 基樁計算簡圖 橋墩計算以最不利受力的 3,4 號墩進行驗算，墩頂?shù)膬?nèi)力取自綜合程序的結(jié)果，Nmin=60910kN，Mmax=21540kNm，計算長度偏保守取為 15m，計算結(jié)果表明:該墩的配筋以規(guī)范規(guī)定的最小配筋率 0.2%控制，可見結(jié)構(gòu)是安全的。 基樁計算用 m 法，以平面桿系模擬，計算圖式如圖 8 所示。承臺頂?shù)膬?nèi)力取自綜合程序的結(jié)果，N=72903kN，Mmax=448

20、75kNm。分配到單樁，Nmax=12798 kN，M=597kNm，Nmin=6005 kN，M=597kNm。按圓截面偏心受壓構(gòu)件計算，單樁設(shè)計配筋量 3628 可較好滿足受力要求，具有較高的安全度。計算表明該樁全截面受壓，不出現(xiàn)裂縫。上述計算結(jié)果表明本橋上構(gòu)滿足全預(yù)應(yīng)力要求，正應(yīng)力及主拉應(yīng)力控制在規(guī)范所 容許的范圍之內(nèi)。下部構(gòu)造主墩采用薄壁橋墩，大直徑的雙排樁基礎(chǔ)，形式合理，經(jīng)計算能較好滿足受力要求。四、主要咨詢結(jié)論四、主要咨詢結(jié)論: :( (一一) )、結(jié)構(gòu)安全性評價、結(jié)構(gòu)安全性評價: :通過復(fù)核計算分析表明，本橋主體結(jié)構(gòu)安全，結(jié)構(gòu)尺寸基本可行，預(yù)應(yīng)力體系布置基本合理，受力計算滿足規(guī)范

21、要求，圖紙清晰，符合施工圖設(shè)計要求。但本橋從構(gòu)造處理及方便施工等角度考慮，可作進一步的優(yōu)化處理。( (二二) )、橋梁總體布置評價、橋梁總體布置評價: :有關(guān)橋型方案的確定應(yīng)是初步設(shè)計階段解決的問題，但就本橋最后實施的施工圖方案看，橋梁布置從總體上看有缺憾。本橋在整體性較好的大橋中，加一跨 13 米簡支板小孔，不協(xié)調(diào)；從施工角度上講，附加小孔與主橋為不同的結(jié)構(gòu)形式，施工設(shè)備要求不同，會導(dǎo)致施工上的不經(jīng)濟；從本橋施工方案看，本橋邊跨采用滿堂支架現(xiàn)澆施工，按照這一施工方案，在邊跨跨徑非特別要求的情況下，可將主橋簡化為主跨 90m 的 3 孔一聯(lián)連續(xù)剛構(gòu)，兩邊跨及附加小孔一側(cè)設(shè)計為 3 孔，另一側(cè)設(shè)

22、計為 2 孔 20 米以內(nèi)的鋼筋混凝土現(xiàn)澆連續(xù)箱梁，從而可大大提高本橋的經(jīng)濟性。鑒于本橋施工圖設(shè)計業(yè)已完成，橋型方案的確定不是本階段重點討論的問題，故本次咨詢著重于現(xiàn)有橋型方案的結(jié)構(gòu)計算分析上。( (三三) )、問題與建議、問題與建議1、按照總說明的設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)，本橋為雙向 6 車道，根據(jù)公路橋涵通用規(guī)范等標(biāo)準(zhǔn)要求，本橋最小凈寬應(yīng)為 0.25+33.75+0.5+33.75+0.25=23.5(m)，而本橋?qū)嶋H凈寬 21.5m，特別是本橋的箱梁橫斷面在中間設(shè)置了 3m 的平坡段，應(yīng)為非行車帶，不知本橋雙向 6 車道如何布置。2、橋型總體布置圖中關(guān)于凈寬與人行道寬的說明有誤。3、橋型總體布置圖中應(yīng)標(biāo)

23、明測時水位、設(shè)計洪水位，以便判別梁底標(biāo)高是否滿足水位要求。按照有關(guān)橋梁設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)，本橋設(shè)計洪水頻率應(yīng)不低于 1/100，不知是否與總說明中所述 XX 市防洪標(biāo)準(zhǔn)一致。4、本橋主墩及邊墩承臺頂面標(biāo)高在天然地面線以下達(dá) 2.5 米，將會導(dǎo)致極大的施工工程量，從結(jié)構(gòu)及受力分析角度講，也毫無必要，建議承臺頂面標(biāo)高接近天然地面線或保證在枯水期以承臺頂面不露出水面為宜。5、主橋箱梁構(gòu)造待須改進:本橋主跨 90 米，采用懸臂澆筑施工，根部梁高5.5 米，跨中梁高 2.4 米，基本合適。但對于變高度梁，為方便施工，在一般情況下不做成斜腹板形式。本橋腹板設(shè)計尺寸跨中:45cm(斜腹板)，40cm(中腹板)，根部:

24、75cm(斜腹板)，70cm(中腹板)，間隔 2 個或 1 個節(jié)段變化一次腹板厚度。從我院同類結(jié)構(gòu)相同或更大橋梁成橋經(jīng)驗及計算情況看，該尺寸可以大大優(yōu)化，腹板可考慮采用等厚 45cm(斜腹板)，40cm(中腹板)，為安全起見，可將靠近根部的 34 個節(jié)段加至等厚 60cm(斜腹板)，55cm(中腹板)，以一個節(jié)段作為變寬過渡段，這樣可以減輕主橋上構(gòu)重量 XX 省材料數(shù)量，同時也較好地方便施工，請設(shè)計進一步計算確認(rèn)。本橋箱梁如果能考慮為兩個單箱室的箱梁，則可能會取得更好的優(yōu)化效果。6、主梁總體布置圖中，邊跨與次邊跨之間的橫隔梁應(yīng)考慮設(shè)置過人孔，否則檢修人員從邊跨頂板預(yù)留孔進入箱梁后無法行至主跨。

25、7、主梁總體布置圖中應(yīng)標(biāo)明主梁混凝土標(biāo)號，底板上緣線梁底曲線方程。8、主梁總體布置圖(四)、(五)、(六)中應(yīng)標(biāo)明各齒塊與腹板的關(guān)系尺寸，以便施工放樣定位，同時應(yīng)繪制齒塊構(gòu)造圖。9、本橋預(yù)應(yīng)力鋼束布置基本合理，但從最基本的受力情況看，本橋預(yù)應(yīng)力鋼束布置可局部調(diào)整優(yōu)化。其一:腹板彎起鋼束無須一直配置到主跨的跨中；其二:主跨跨中頂板上緣配置大量的預(yù)應(yīng)力鋼束，不合理，經(jīng)初步估算，如將等量的頂板上緣 T16 鋼束設(shè)置于底板下緣，可考慮取消 T14T16 頂板上緣鋼束，請設(shè)計進一步計算確認(rèn)。10、預(yù)應(yīng)力鋼束布置圖 SV-023 中 F1F10、F1F10標(biāo)注有誤。11、預(yù)應(yīng)力鋼束張拉采用雙控控制，故對于

26、縱、橫向預(yù)應(yīng)力鋼束應(yīng)按設(shè)計計算參數(shù)，給出鋼束伸長量，便于施工控制。12、本圖的橫向預(yù)應(yīng)力鋼束布置與豎向預(yù)應(yīng)力鋼束布置，正好相沖突，按50cm 布置一根橫、豎向預(yù)應(yīng)力鋼束，從對稱中心線開始橫向鋼束布置為50/2+n50，則豎向鋼束布置應(yīng)考慮為 0+n50。13、豎向預(yù)應(yīng)力鋼束布置圖 SV-032 中，S14 及 S14 錨固于墩身內(nèi)的豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋建議不要在墩身的同一斷面處錨固，可間隔一根加長 1m 左右交錯錨固在墩身不同斷面處。14、主梁施工順序圖從施工步驟三五說明看，每個梁段施工完成，張拉縱、橫、豎向預(yù)應(yīng)力鋼束，欠妥，一般來說，橫、豎向預(yù)應(yīng)力鋼束滯后于縱向鋼束兩至三個節(jié)段后張拉。15、主梁施

27、工順序圖對重要的邊、中跨合攏程序交代不詳，特別是邊、中跨合攏時，對內(nèi)外剛性支撐的設(shè)置、平衡配重和壓重，都必須有嚴(yán)格的規(guī)定。16、邊跨現(xiàn)澆段梁體內(nèi)以及邊、中跨合攏時頂、底板鋼束較多，應(yīng)說明各類鋼束張拉的先后順序。17、由于本橋主墩為單壁墩，主橋懸臂施工安全性尤為重要，設(shè)計應(yīng)提出懸臂澆筑過程中允許最大的不平衡重量值，嚴(yán)格要求施工過程中不能超限。另外還應(yīng)結(jié)合主墩 0 號塊支架搭設(shè)提出具有一定抗傾覆能力的方案，可通過設(shè)置一定的體外臨時鋼束錨固于承臺上實現(xiàn)。18、關(guān)于撓度控制問題，由于設(shè)計階段施工單位未定，掛籃技術(shù)參數(shù)與施工工期安排均依據(jù)設(shè)計經(jīng)驗假定，故其計算數(shù)值僅供參考。待施工單位確定后，應(yīng)根據(jù)施工單位提供的掛籃資料和工期安排，重新進行一次撓度計算，與施工監(jiān)控所計算的撓度核對。鑒于本橋主跨跨度較大，設(shè)計應(yīng)強調(diào)施工監(jiān)控的必要性。19、0 號塊及邊跨、次邊跨采用了大量的支架現(xiàn)澆施工，設(shè)計說明及設(shè)計圖紙應(yīng)對支架預(yù)壓作特別強調(diào)，并按施工規(guī)范提出預(yù)壓重量，確保支架非彈性變形的消除。20、箱梁無論中跨或邊跨合攏，均應(yīng)設(shè)置剛性支撐結(jié)構(gòu)，本設(shè)計圖中未見該部分內(nèi)容，應(yīng)補充。21、本橋箱梁普通鋼筋布置基本合適，