商用車(chē)機(jī)械式變速器設(shè)計(jì)

1、目錄1、機(jī)械式變速器的概述及其方案的確定22、變速器主要參數(shù)的選擇與主要零件的設(shè)計(jì)42.1、 傳動(dòng)比的確定42.1.1、 驅(qū)動(dòng)橋主減速器傳動(dòng)比"的選擇42.1.2、 變速器頭檔傳動(dòng)比ig1的選擇52.2、 中心距62.3、 軸向尺寸72.4、 齒輪參數(shù)72.4.1、 齒輪模數(shù)72.4.2、 各檔傳動(dòng)比及其齒輪齒數(shù)的確定82.5、 齒輪材料的選擇122.5.1、 滿足工作條件的要求122.5.2、 合理選擇材料配對(duì)122.5.3、 考慮加工工藝及熱處理工藝123、校核軸和齒輪133.1、 計(jì)算各軸的轉(zhuǎn)矩133.2、 齒輪強(qiáng)度計(jì)算133.3、 軸及軸上支撐校核203.3.1 軸的工藝要求

2、203.3.2 軸的強(qiáng)度計(jì)算213.3.3 軸的剛度計(jì)算224、軸承的選擇和校核235、建模256、總結(jié)26參考文獻(xiàn)271、機(jī)械式變速器的概述及其方案的確定變速器的功用是根據(jù)汽車(chē)在不同的行駛條件下提出的要求，改變發(fā)動(dòng)機(jī)的扭矩和轉(zhuǎn)速，使汽車(chē)具有適合的牽引力和速度，并同時(shí)保持發(fā)動(dòng)機(jī)在最有利的工況范圍內(nèi)工作。為保證汽車(chē)倒車(chē)以及使發(fā)動(dòng)機(jī)和傳動(dòng)系能夠分離，變速器具有倒檔和空檔。在有動(dòng)力輸出需要時(shí)，還應(yīng)有功率輸出裝置。對(duì)變速器的主要要求是：應(yīng)保證汽車(chē)具有高的動(dòng)力性和經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)。在汽車(chē)整體設(shè)計(jì)時(shí)，根據(jù)汽車(chē)載重量、發(fā)動(dòng)機(jī)參數(shù)及汽車(chē)使用要求，選擇合理的變速器檔數(shù)及傳動(dòng)比，來(lái)滿足這一要求。工作可靠，操縱輕便。汽車(chē)

3、在行駛過(guò)程中，變速器內(nèi)不應(yīng)有自動(dòng)跳檔、亂檔、換檔沖擊等現(xiàn)象的發(fā)生。為減輕駕駛員的疲勞強(qiáng)度，提高行駛安全性，操縱輕便的要求日益顯得重要，這可通過(guò)采用同步器和預(yù)選氣動(dòng)換檔或自動(dòng)、半自動(dòng)換檔來(lái)實(shí)現(xiàn)。重量輕、體積小。影響這一指標(biāo)的主要參數(shù)是變速器的中心距。選用優(yōu)質(zhì)鋼材，采用合理的熱處理，設(shè)計(jì)合適的齒形，提高齒輪精度以及選用圓錐滾柱軸承可以減小中心距。傳動(dòng)效率高。為減小齒輪的嚙合損失，應(yīng)有直接檔。提高零件的制造精度和安裝質(zhì)量，采用適當(dāng)?shù)臐?rùn)滑油都可以提高傳動(dòng)效率。噪聲小。采用斜齒輪傳動(dòng)及選擇合理的變位系數(shù)，提高制造精度和安裝剛性可減小齒輪的噪聲。2、變速器主要參數(shù)的選擇與主要零件的設(shè)計(jì)表2-1發(fā)動(dòng)機(jī)參數(shù)表

4、發(fā)動(dòng)機(jī)位置刖置發(fā)動(dòng)機(jī)型號(hào)DA465Q排量(升)1.0L進(jìn)氣形式自然吸氣汽缸數(shù)4個(gè)最大功率35kW最大轉(zhuǎn)速2100r/min(rpm)最大扭矩74N.m燃料類(lèi)型汽油環(huán)保標(biāo)準(zhǔn)國(guó)4考慮到車(chē)的最高車(chē)速只有80km/h,所以本變速器選擇4檔設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)要求的數(shù)據(jù)有：載貨量：0.75t最大總質(zhì)量：1.68t最高車(chē)速:80km/h比功率：16kw-t-1比轉(zhuǎn)矩：30N-m-t-12.1、 傳動(dòng)比的確定2.1.1、 驅(qū)動(dòng)橋主減速器傳動(dòng)比，；的選擇在選擇驅(qū)動(dòng)橋主減速器傳動(dòng)比i0時(shí)，首先可根據(jù)汽車(chē)的最高車(chē)速、發(fā)動(dòng)機(jī)參數(shù)、車(chē)輪參數(shù)來(lái)確定，其值可按下式計(jì)算：.0.377rni;-V-amaxg5(3-1)amax式中：

5、v汽車(chē)最高車(chē)速，km/h;nv最高車(chē)速時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速，一般nv=(0.91.1),其中np為發(fā)動(dòng)機(jī)最大功率時(shí)對(duì)應(yīng)的轉(zhuǎn)速，r/min;這里取n為1,則n=1Xn=1X2800=2800r車(chē)輪半徑，m。取i5=1；根據(jù)公式(3-1)可得:i_0.377rn_0.377x0.329x2800_289。_v""廠120x1.amaxg52.1.2、 變速器頭檔傳動(dòng)比屋i的選擇(1)在確定變速器頭檔傳動(dòng)比(時(shí)，需考慮驅(qū)動(dòng)條件和附著條件。為了滿足驅(qū)動(dòng)條件，其值應(yīng)符合下式要求：.G(fcosa+sina)rglgT7二3t"2445x(0.016xcos16.7。+sin16.

6、7。)x0.329x9.8392x2.89x0.9_2.34式中：amax汽車(chē)的最大爬坡度，初選為16.7。為了滿足附著條件，其大小應(yīng)符合下式規(guī)定：i<F*g_1711.5x9.8x0.8x0.329_433g1Ti0nt392x2.89x0.9式中：F驅(qū)動(dòng)車(chē)輪所承受的質(zhì)量，kg;由于第一章中后軸軸荷分配暫z定為70%,故F=2445x70%=1711.5kgz中附著系數(shù)。0.7-0.8之間，取3=0.8。(2)各擋傳動(dòng)比確定:由于i在2.354.33取i=3.7,且i4=1按等比數(shù)級(jí)分配各擋傳動(dòng)比,L=1=二iiig2g3g4貝llq=3Ji-=1.54,i1=3.7,i2=q2=2.

7、39,i3=q3=1,54,ij1參考中國(guó)汽車(chē)零配件大全，選取變速箱，型號(hào)為MSGSE,確定各檔傳動(dòng)比如下表2-2變速器檔位參數(shù)參數(shù)品牌系列型號(hào)重量1-4擋傳動(dòng)比倒檔江鈴TFR54MSGSE38kg.71g2=239ig3=1.543.272.2、 中心距中心距對(duì)變速器的尺寸及質(zhì)量有直接影響，所選的中心距、應(yīng)能保證齒輪的強(qiáng)度。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式初定：A=K31Ti”式中工-中心距系數(shù)。對(duì)轎車(chē)，葭=8.99.3;對(duì)貨車(chē)，葭=8.69.6;'max為發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩；為變速器一檔傳動(dòng)比”g為變速器傳動(dòng)效率，取96%取j=9-。代入數(shù)據(jù)求得：A=56.42mm2.3、 軸向尺寸變速器的橫向外形尺寸，

8、可根據(jù)齒輪直徑以及倒檔中間齒輪和換檔機(jī)構(gòu)的布置初步確定。轎車(chē)四檔變速器殼體的軸向尺寸3.03.4A。貨車(chē)變速器殼體的軸向尺寸與檔數(shù)有關(guān)：四檔(2.22.7)A五檔(2.73.0)A六檔(3.23.5)A當(dāng)變速器選用常嚙合齒輪對(duì)數(shù)和同步器多時(shí)，中心距系數(shù)ka應(yīng)取給出系數(shù)的上限。為方便A取整，得殼體的軸向尺寸是3義60=180mm變速器殼體的最終軸向尺寸應(yīng)由變速器總圖的結(jié)構(gòu)尺寸鏈確定。2.4、 齒輪參數(shù)2.4.1、 齒輪模數(shù)選取m=3.0壓力角a、螺旋角B和齒寬b壓力角選取國(guó)家規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)壓力角a=200螺旋角根據(jù)貨車(chē)變速器的可選范圍為180260選取B二200齒輪的b=km根據(jù)斜齒輪的kc=6.0

9、8.5取%=7.0貝b=7義3=21mm2.4.2、 各檔傳動(dòng)比及其齒輪齒數(shù)的確定在初選了中心距、齒輪的模數(shù)和螺旋角后，可根據(jù)預(yù)先確定的變速器檔數(shù)傳動(dòng)比和結(jié)構(gòu)方案來(lái)分配各檔齒輪的齒數(shù)。下面結(jié)合本設(shè)計(jì)來(lái)說(shuō)明分配各檔齒數(shù)的方法。（1）確定一檔齒輪的齒數(shù)一檔傳動(dòng)比Z1Z8先求其齒數(shù)和Z：hZh=2A/m其中A=56.42、m=3；故有Z：37.61。中間軸上一檔的齒輪的齒數(shù)可在1217之間選用，現(xiàn)選用Z8=14則Z7=24上面根據(jù)初選的A及叱計(jì)算出的z人不是整數(shù)，將其調(diào)整為整數(shù)后，這時(shí)應(yīng)從z及齒輪變位系數(shù)反過(guò)來(lái)計(jì)算中心距A，再以這個(gè)修正后的中心距作為后計(jì)算的依據(jù)。這里zj修正為38反推得A=57mm

10、。（2）確定常嚙合齒輪副的齒數(shù)求出常嚙合齒輪的傳動(dòng)比z2Z1代入數(shù)據(jù)得：z2=1.75z1而常嚙合齒輪傳動(dòng)齒輪的中心距與一擋齒輪的中心距相等，即:A=Wi+Q2cosp解方程并取整得Z=13Z2=23（3）確定其他擋位齒輪的齒二擋傳動(dòng)比由于各擋齒輪選取同樣的模數(shù)，故有：zz2-=16Z2Z1 5A）嗎一+Q2 cosp由式（2-5）和式（2-6）代入數(shù)據(jù)解方程并取整得：z=16、z=21三擋傳動(dòng)比由于各擋齒輪選取同樣的模數(shù)，故有：z.z2-=1Z3Z1 3A二mJ'+”2 cosp由式（2-5）和式（2-6）代入數(shù)據(jù)解方程并取整得：z=19、z=17（4）確定倒檔齒輪的齒數(shù)一般情況下，

11、倒檔傳動(dòng)比與一檔傳動(dòng)比較為接近，在本設(shè)計(jì)中倒檔傳動(dòng)比,r取3.2而通常情況下，倒檔軸齒輪z取2123,此處取z=23。1010計(jì)算中間軸與倒檔軸的中心距A計(jì)算得A=55.5mm為保證倒檔齒輪的嚙合和不產(chǎn)生運(yùn)動(dòng)干涉，齒輪8和齒輪9的齒頂圓之間應(yīng)保持有0.5mm以上的間隙，則齒輪9的齒頂圓直徑乜應(yīng)為+0,5+-22D=2A5-D-1=Are9e8計(jì)算得De9=62mm則重新計(jì)算A''=55.5mm表2-3齒輪參數(shù)表齒數(shù)齒寬b齒輪形式Z11421正齒輪z22318正齒輪Z31721右旋螺旋齒輪Z41918左旋螺旋齒輪Z52021右旋螺旋齒輪Z61518左旋螺旋齒輪Z72321正齒輪Z

12、81418正齒輪Z91818正齒輪Z102418正齒輪其他模數(shù)壓力角a螺旋角B320°20°2.5、 齒輪材料的選擇2.5.1、 滿足工作條件的要求不同的工作條件，對(duì)齒輪傳動(dòng)有不同的要求，故對(duì)齒輪材料亦有不同的要求。但是對(duì)于一般動(dòng)力傳輸齒輪，要求其材料具有足夠的強(qiáng)度和耐磨性，而且齒面硬，齒芯軟。2.5.2、 合理選擇材料配對(duì)如對(duì)硬度W350HBS的軟齒面齒輪，為使兩輪壽命接近，小齒輪材料硬度應(yīng)略高于大齒輪，且使兩輪硬度差在3050HBs左右。為提高抗膠合性能，大、小輪應(yīng)采用不同鋼號(hào)材料。2.5.3、 考慮加工工藝及熱處理工藝變速器齒輪滲碳層深度推薦采用下列值：時(shí)滲碳層深度0

13、.81.2時(shí)滲碳層深度0.91.3時(shí)滲碳層深度1.01.3表面硬度HRC5863;心部硬度HRC3348對(duì)于氰化齒輪，氰化層深度不應(yīng)小于0.2;表面硬度HRC485312。對(duì)于大模數(shù)的重型汽車(chē)變速器齒輪，可采用25CrMnMO,20CrNiMO,12Cr3A等鋼材，這些低碳合金鋼都需隨后的滲碳、淬火處理，以提高表面硬度，細(xì)化材料晶面粒。3、校核軸和齒輪3.1、 計(jì)算各軸的轉(zhuǎn)矩發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩為74Nm齒輪傳動(dòng)效率99%,離合器傳動(dòng)效率99%,軸承傳動(dòng)效率96%。I軸TjTn離n承=74x0.99x0.96=70.33Nm中間軸TT1n齒n承i2i=70.33x0.96x0.99x23/13=11

14、8.26NmII軸一擋T3jT2n齒n承i78=118.26x0.99x0.96x24/14=192.67Nm二擋T3T2n齒n承i5j118.26x0.99x0.96x21/16=147.52Nm三擋T33=T2n齒n承i3118.26x0.99x0.96x17/20=95.53Nm四擋T1n齒n承=70.33x0.99x0.96=66.84Nm倒擋T倒二T2(n齒n承)2ii08=118.26x(0.99x0.96)2x23/14=175.49Nm3.2、 齒輪強(qiáng)度計(jì)算（1）倒檔直齒輪彎曲應(yīng)力oW2TKKw兀m3zKy式中：o一彎曲應(yīng)力（MPa）；Tg一計(jì)算載荷（Nmm）；Ko應(yīng)力集中系數(shù)

15、，可近似取Ko=1.65；,.一摩擦力影響系數(shù)，主、從動(dòng)齒輪在嚙合點(diǎn)上的摩擦力方向不同，對(duì)彎曲應(yīng)力的影響也不同；主動(dòng)齒輪KJ1.1，從動(dòng)齒輪,=0.9；b齒寬（mm）；m一模數(shù);y一齒形系數(shù)。當(dāng)計(jì)算載荷Tg取作用到變速器第一軸上的最大轉(zhuǎn)矩談,時(shí)，一、倒擋直齒輪許用彎曲應(yīng)力在400850MP貨車(chē)可取下限，承受雙向交變載荷作用的倒擋齒輪的許用應(yīng)力應(yīng)取下限。計(jì)算倒擋齒輪8、10的彎曲應(yīng)力。w8,。w10Z8=14Z10=23t倒=175.49N.m,t2=118.26N.m_2TK,Kfw8兀m3zKy2*酬*L65*L1x103冗33x14x7.0x0.139=371.53MPa<40085

16、0MPaoW102T倒KKf兀m3zKy2x旦xL65x0.9*103=256.14MPa<400兀33x23x7.0x0.149850MPa（2）斜齒輪彎曲應(yīng)力。w2TcosPKw兀zm3yKK式中：T一計(jì)算載荷（Nmm）;(2.2)m法向模數(shù)（mm）;nz一齒數(shù);P一斜齒輪螺旋角（°）;K應(yīng)力集中系數(shù)，K=1.50;y一齒形系數(shù)，可按當(dāng)量齒數(shù)Z二ZC0S3P在圖中查得;K一齒寬系數(shù)K=7.0生一重合度影響系數(shù)，K=2.0。(1)計(jì)算一擋齒輪7、8的彎曲應(yīng)力o7,o8ow72TK兀zm3yKK2x192.67x1.65x0.9兀24x33x0.122x7.0x2.0x103=

17、164.57MP<400800Mpaow82T2Ko兀zm3yKK2x118.26xL65-x103=160.38MP<40兀14x33x0.161x7.0x2.00800Mpa(2)計(jì)算二擋齒輪5、6的彎曲應(yīng)力o-2T32cosR6K,=2x14752xcos2Q36x1-50x10b=129,98MP<1003256Ox3w5兀zm3yKK冗21x33x0.128x7.0x2.0a5 n5cs250Mpao-巴cosB56Ko=2x11826xcos2036xL50x103=90.24MP<100w6兀zm3yKK兀16x33x0.194x7.0x2.0a6 n6c

18、250Mpa(3)計(jì)算三擋齒輪3、4的彎曲應(yīng)力o-2T33cosB34Ko=2x9553xcos20-36x150x10s=105.63MP<250w3兀zm3yKK冗17x33x0.126x7.0x2.0a7 n3cMpao-2T2c0sB34Ko=2x11826xcos2036。x150x103=118.68MP<100w4兀zm3yKK兀20x33x0.118x7.0x2.0a8 n4cg250Mpa輪齒接觸應(yīng)力）:0.4181g-bbd'cosacosp式中：oj一輪齒的接觸應(yīng)力（MPa）；Tg一計(jì)算載荷（Nmm）；d'一節(jié)圓直徑（mm）;a一節(jié)點(diǎn)處壓力角（

19、°）,p齒輪螺旋角（°）；E一齒輪材料的彈性模量（MPa）；b一齒輪接觸的實(shí)際寬度（mm）;Pb一主、從動(dòng)齒輪節(jié)點(diǎn)處的曲率半徑（mm）,直齒輪p二rzsina、p=rsina，斜齒輪p=(rsina)/cos2P、p=(rsina)/cos2p；Trb一主、從動(dòng)齒輪節(jié)圓半徑（mm）。將作用在變速器第一軸上的載荷Tmax/2作為計(jì)算載荷時(shí)，變速器齒輪的許用接觸應(yīng)力o.見(jiàn)表2-4。表2-4變速器齒輪的許用接觸應(yīng)力齒輪o/MPa滲碳齒輪液體碳氮共滲齒輪一擋和倒擋190020009501000常嚙合齒輪和高擋13001400650700計(jì)算一擋齒輪7、8的接觸應(yīng)力dgi=14x3=

20、42d7i=24x3=72d'd'一pb8=方sina=7.18mmp7=-7-sina=12.31mmOj7TE=0.418jz8=0.4181192.67x20.6x104(128義72cos20。、7.18+12.31,義103=898.45MP<19002000Mpoj80.418一bd'cosa(pz8=0.418i'118.26x20.6x104(128義42cos20。+(7.1812.31)義103=921.61MP<19002000Mp計(jì)算二擋齒輪5,6的接觸應(yīng)力dj=16x3=48d1=21x3=635Pz6/cos223.84。

21、=9.81mmPb5d'5sina/cos223.84。=12.87mm2oj5,TE:0.4181-32bbd'cosacos23.84°+PJ147.52*20.6義104=0.418.28x63cos20ocos23.84+19.8112.87)=793.15MP<13001400Mp=0.418：bd'cosacos23.84°p6、1十Pb5118.26x20.6x104=0.4181V28x48cos20ocos23.84。+(9.8112.87)x103=829.27MP<13001400Mp計(jì)算三擋齒輪3,4的接觸應(yīng)力bd

22、'cosa(pd4i=20x3=60d3i=17x3=51d'.，=sina/cos223.84°2=12.26mmsina/cos223.84°=1°.42mmoj3:0.418:BT33Ebd'cosacos23.84°95.53*20.6義104=0.418:28義51cos20ocos23.84+(12.2610.42)義103=705.23MP<13001400Mp=0.4181bd4cosacos23.84。(p1十Pb3118.26*20.6義104=0.418128義60cos20ocos23.84°

23、;=723.42MP<13001400Mp+1¥42,義103常嚙合齒輪1,2的接觸應(yīng)力d2i=23x3=69d1i=13x3=39Msina/cos223.84°=7.97mm2sina/cos223.84°=14.10mm=0.418，TE-Abd'cosacos23.84°(p1十Pb2=0.418.70.33*20.6義104:24義39cos20ocos23.84°十17.7914.10)義103=791.88MP<13001400Mpo2=0.4181bd'cosacos23.84°(p2、11

24、8.26*20.6義104-0.4181,24義69cos20ocos23.84。=771.99MP<13001400MP計(jì)算各擋齒輪的受力(1)一擋齒輪7,8的受力Ft7Ft8Fr72T2x192.6731=x103=5351.94Nd7272T2二d82x118.2642x103=5631.43N義103Ft7停叱=5351.94tan200/cos23.84。=2129.65NcosP7一8F=Ft8tT°n=5631.43tan20o/cos23.84。=2240.87Nr8cosP7-8F7=Ft7tanp8=5351.94tan23.84。=2364.95NF8=F

25、janp8=5631.43tan23.84。=2488.45N(2)二擋齒輪5,6的受力Ft5Ft6Fr5Fr62T2x147.5232=x103=4683.17Nd6352T62x118.2648x103=4927.5.NFtanacosP5-6FtanacosP5-64683.17tan20。cos23.84。4927.5tan20。cos23.84。=1863.54N=1960.76NF5=，5tanp56=4683.17tan23.84。=2069.43NF6=，6tanp6=4927.51tan23.847。=2177.40N(3)三擋齒輪3,4的受力Fr4Ft3Ft4Fr32T2x

26、95.5333=x103=3746.27Nd5132T-2-二d42x118.2660x103=3942NFt3tan匕=3746.27tan200=1490.72NcosP34cos23.84。FtanacosP3-43942tan20bcos23.84。=1568.61NF3=%tanP34=3746.27tan23.56。=1633.59NF4=1tanP34=3942tan23.56。=1718.94N(4)倒擋齒輪10的受力d:23x3=69t倒=175.49N.m，t2=118.26N.mF=2TM=2x175.49x103=5086.67Nt10d6910Fr10=Ft10tan

27、a=5086.67tan20°=1851.40N3.3、 軸及軸上支撐校核3.3.1 軸的工藝要求倒擋軸為壓入殼體孔中并固定不動(dòng)的光軸。變速器第二軸視結(jié)構(gòu)不同，可采用滲碳、高頻、氰化等熱處理方法。對(duì)于只有滑動(dòng)齒輪工作的第二軸可以采用汽化處理，但對(duì)于有常嚙合齒輪工作的第二軸應(yīng)采用滲碳或高頻處理14。第二軸上的軸頸常用做滾針的滾道，要求有相當(dāng)高的硬度和表面光潔度，硬度應(yīng)在HRC5863,表面光潔度不低于對(duì)于做為軸向推力支承或齒輪壓緊端面的軸的端面，光潔度不應(yīng)低于7,Word資料并規(guī)定其端面擺差。一根軸上的同心直徑應(yīng)可控制其不同心度。對(duì)于采用高頻或滲碳鋼的軸，螺紋部分不應(yīng)淬硬，以免產(chǎn)生裂紋

28、。對(duì)于階梯軸來(lái)說(shuō)，設(shè)計(jì)上應(yīng)盡量保證工藝簡(jiǎn)單，階梯應(yīng)盡可能少。3.3.2 軸的強(qiáng)度計(jì)算初選軸的直徑已知中間軸式變速器中心距a=57mm，第二軸和中間軸中部直徑de(0.430.60%，軸的最大直徑d和支承距離L的比值：對(duì)中間軸，d/L=0.160.18;對(duì)第二軸，d/Le0.180.21。第一軸花鍵部分直徑d(mm)可按式(5.1)初選d=Kemax式中：K經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，K=4.04.6;t發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩(N.m)。emax第一軸花鍵部分直徑d1=4.04.6)：74=16.7919.31mm取d1=20mm;第二軸最大直徑d2“Q.450.60)x57=25.6534.2mm取30mm;中間軸最大

29、直徑deG450.60)x57=25.6534.2mm取d=30mmdd第二軸：2max=01葭0.21；第一軸及中間軸：一1max=0.1C0.18LL第二軸取L2=250mm;中間軸支承之間的長(zhǎng)度取l=225mm,第一軸支承之間的長(zhǎng)度L1,L1=100mm表3-1軸的尺寸長(zhǎng)度mm最大軸徑mm輸入軸10020中間軸22530輸出軸250303.3.3 軸的剛度計(jì)算對(duì)齒輪工作影響最大的是軸在垂直面內(nèi)產(chǎn)生的撓度和軸在水平面內(nèi)的轉(zhuǎn)角。前者使齒輪中心距發(fā)生變化，破壞了齒輪的正確嚙合；后者使齒輪相互歪斜，致使沿齒長(zhǎng)方向的壓力分布不均勻。初步確定軸的尺寸以后，可對(duì)軸進(jìn)行剛度和強(qiáng)度驗(yàn)算。軸的全撓度為f=4

30、尸尸0?mm。軸在垂直面和水平面內(nèi)撓度的允許值為f=0.050.10mm,f.=0.100.15mm。齒輪所在平面的轉(zhuǎn)角不應(yīng)超過(guò)0.002rad。變速器輸入軸和輸出軸的剛度校核一檔工作時(shí)軸上受力分析F=2T1=2*70.33=3607N曲d391F=F1tana=1313NFa1=FtanP=1313N輸出軸的撓度和轉(zhuǎn)角的計(jì)算:已知：a=70mm;b=30mm;L=100mm;=30皿皿，把有關(guān)數(shù)據(jù)代入得到：Fa2b2Fa2b2x64f=rl=-rl=c3EIL3E兀d4L0.0023<fc=0.050.10mmf=Ft1a2b2x64=0,006<f=0.10.15mms3E兀d4Lsf=(f2+f2=0.07<0.2mm5=Fr1abea)=0.000044<0.