110KV35KV10KV電氣主接線設計及變壓器容量的選擇1

1、畢 業(yè) 設 計課題名稱： 110、35、10kV變電所電氣部分設計 設計時間： 2009年 12月 系 部： 電子信息工程系 班 級： * 姓 名： * 指導老師： * 目錄第一章電氣主接線設計及變壓器容量的選擇第11節(jié) 主變臺數和容量的選擇（1）第12節(jié) 主變壓器形式的選擇（1）第13節(jié) 主接線方案的技術比較（2） 第14節(jié) 站用變壓器選擇（6）第15節(jié) 10KV電纜出線電抗器的選擇（6）第二章短路電流計算書第21節(jié) 短路電流計算的目的（7）第22節(jié) 短路電流計算的一般規(guī)定（7）第23節(jié) 短路電流計算步驟（8）第24節(jié) 變壓器及電抗的參數選擇（9）第三章電氣設備選型及校驗第31節(jié) 變電站網絡

2、化解（15）第32節(jié) 斷路器的選擇及校驗（20）第33節(jié) 隔離開關的選擇及校驗（23）第34節(jié) 熔斷器的選擇及校驗（24）第35節(jié) 電流互感器的選擇及校驗（29）第36節(jié)電壓互感器的選擇及校驗（29）第37節(jié)避雷器的選擇及校驗（31）第38節(jié)母線和電纜（33）設備選擇表 （38）參考文獻 （39）摘要 隨著工業(yè)時代的不斷發(fā)展，人們對電力供應的要求越來越高，特別是供電的穩(wěn)固性、可靠性和持續(xù)性。然而電網的穩(wěn)固性、可靠性和持續(xù)性往往取決于變電站的合理設計和配置。一個典型的變電站要求變電設備運行可靠、操作靈活、經濟合理、擴建方便。出于這幾方面的考慮，本論文設計了一個降壓變電站線路；出低壓側電壓為10k

3、v,有八回出線,其中有六回是雙回路供電。同時對于變電站內的主設備進行合理的選型。本設計選擇選擇兩臺SFSZL-31500/110主變壓器，其他設備如站用變，斷路器，隔離開關，電流互感器，高壓熔斷器，電壓互感器，無功補償裝置和繼電保護裝置等等也按照具體要求進行選型、設計和配置，力求做到運行可靠，操作簡單、方便，經濟合理，具有擴建的可能性和改變運行方式時的靈活性。使其更加貼合實際，更具現實意義。關鍵字： 變電站 設計 第一章電氣主接線設計及主變壓器容量選擇第11節(jié) 臺數和容量的選擇（1）主變壓器的臺數和容量，應根據地區(qū)供電條件、負荷性質、用電容量和運行方式等綜合考慮確定。（2）主變壓器容量一般按變

4、電所、建成后510年的規(guī)劃負荷選擇，并適當考慮到遠期的負荷發(fā)展。對于城網變電所，主變壓器容量應與城市規(guī)劃相結合。（3）在有一、二級負荷的變電所中宜裝設兩臺主變壓器，當技術經濟比較合理時，可裝設兩臺以上主變壓器。如變電所可由中、低壓側電力網取得跔容量的備用電源時，可裝設一臺主變壓器。（4）裝有兩臺及以上主變壓器的變電所，當斷開一臺時，其余主變壓器的容量不應小于60%的全部負荷，并應保證用戶的一、二級負荷。第12節(jié) 主變壓器型式的選擇（1）110kV及10kV主變壓器一般均應選用三相雙繞組變壓器。（2）具有三種電壓的變電所，如通過主變壓器各側繞組的功率均達到該變壓器容量的15%以上，主變壓器宜采用

5、三相三繞組變壓器。（3）110kV及以上電壓的變壓器繞組一般均為YN連接；35kV采用YN連接或D連接，采用YN連接時，其中性點都通過消弧線圈接地。根據以上規(guī)定下面為我選的方案（1）方案一 110KV側、35KV側和10KV側均采用單母分段帶旁路母線的接線方式。 主變容量及臺數的選擇：2臺主變容量同方案一。（2） 方案二 110KV側采用橋形接線，35KV側和10KV側采用單母分段帶旁路母線。 主變容量及臺數的選擇：2臺主變容量同方案一。（3）方案三 110KV側接線方式：110KV側采用橋形接線，35KV側和10KV側采用雙母線。 主變容量及臺數的選擇：2臺主變容量同方案一，而且設備瑾和參數

6、均選為一致，便于進行經濟技術比較。（4）方案四 110KV側、35KV側、10KV側均采用雙母線接線方式，兩臺主變壓器。 主變臺數的選擇：1） 運行主變壓器的容量應根據電力系統(tǒng)1020年的發(fā)展規(guī)劃進行選擇。由于任務書給定的是一個三個電壓等級的變電站，而且每個電壓等級的負荷均較大，故采用三繞組變壓器2臺，運行主變壓器的容量應根據電力系統(tǒng)1020年的發(fā)展規(guī)劃進行選擇。并應考慮變壓器正常運行和事故過負荷能力，以變壓器正常的過負荷能力來承擔變壓器遭受的短時高峰負荷，過負荷值以不縮短變壓器的壽命為限。通常每臺變壓器容量應當在當一臺變壓器停用時，另一臺容量至少保證對60%負荷的供電。2） 主變容量選擇Sn

7、0.6Sm。(Sm為變電站最大負荷)3）兩臺主變可方便于運行維護和設備的檢修同時能滿足站代負荷的供電要 兩臺求。4）運行方式靈活、可靠、方便。(3)主變壓器形式的選擇：相數的確定為了提高電壓質量最好選擇有載調壓變壓器。繞組的確定本站具有三種電壓等級，且通過主變各側繞組功率均達到該變壓器容量的15%以上，故選三繞組變壓器。緩緩的連接方式考慮系統(tǒng)的并列同期要求以及三次諧波的影響，本站主變壓器繞組連接方式選用Y0Y011。采用“”接線的目的就是為三次諧波電流提供通路，保證主磁通和相電勢接近正弦波，附加損耗和局過熱的情況大為改善，同時限制諧波向高壓側轉移。第22節(jié) 主接線方案技術比較綜上所述，由于方案

8、四和方案三采用橋形接線，站用的斷路器比方安一和方案四少。主變臺數、型號、參數均相同，同時又不降低用電和供電可靠性，又符合現場實際和設計規(guī)程的要求，從經濟角度考慮選擇方案四和三比較合適，達到了工程造價較低，同時考慮了變電站隨著負荷的增加，進行擴建和增容的可能性，因為橋式接線在負荷增加時，可很方便的改造為單母線分段，以適應負荷增加和供電可靠性的要求。但是，如果110KV輸電線路運行時故障多，跳閘頻繁，將影響變電站負荷的可靠性。從現階段負荷的可靠性來說，用戶對可靠的要求越來越高，已經對電力系統(tǒng)的供電可靠性提出了更高的要求，同時由于供電企業(yè)自身的需要增供擴銷的內在要求，變電站110KV側也可設計成雙母

9、線或單母分段帶旁路母線較合適。因此從現場運行和供電企業(yè)自身的需要，經濟條件比過去好許多。由以下分析，最終初步將方案四和方案三淘汰掉，對方案一和方案二進行詳細的經濟比較。最終確定一個最優(yōu)方案進行設計。第23節(jié) 主接線方案的經濟比較本節(jié)是將方案一和方案二進行經濟比較。經濟計算是從國民經濟整體利益出發(fā)，計算電氣主接線各比較方案的費用和效益，為選擇經濟上的最優(yōu)方案提供依據。在經濟比較中，一般有投資和年運行費用兩大項。1主變壓器的選擇主變容量的確定：Sn=0.6Pmax/=0.6×(80+35)/0.85=81.176MVA=81176KVA選SSPSL-90000型，選擇結果如表2-1：表2

10、-1型號及容量(KVA)額定電壓高/中/低(KV)連接組損耗(KW)阻抗電壓(%)空載電流(%)運輸重量(t)參考價格(萬元)綜合投資(萬元)空載短路高中高低中低高中高低中低SSPSL-90000110/38.5/11Y0/Y0/-12-1121.59090681710.561.625.657.566.422主變容量比的確定(1) 35KV側：S2n80/0.8594.118MVA94118KVA(2) 10KV側：S3n35/0.8541.176MVA41176KVA(3)因35KV側大于變壓器容量的30%，故確定主變容量比為100/100/50。3計算方案一與方案二的綜合投資Z(1)方案二

11、的綜合投資(110KV側、35KV側和10KV側均要采用雙母線接線)主變：66.42×2萬元110KV母線：×4)萬元35KV母線：(28.89+3.0×4)萬元10KV母線：(15.1+1.9×4)萬元以上各項數字及意義如表2-2所示：表2-2斷路器型號電壓進出線數單母線分段帶旁路雙母線主變饋線投資增、減一個饋路投資投資增、減一個饋路投資SW1-11011026102.610.16102.010.16SW2-35352627.362.7928.893.010267.50.5515.11.9Z066.42××4)+(28.89+3.0

12、×4)+(15.1+1.9×4)257.79萬元(其中，Z0為主體設備的綜合投資，包括變壓器、開關設備、配電裝置等設備的綜合投資)Z=Z0(1+/100)=257.79×(1+90/100)=489.801萬元(其中，為不明顯的附加費用比例系數，110KV取90)(2)方案四的綜合投資(110KV側、35KV側和10KV側均采用單母分段帶旁路母線接線形式)主變：66.42×2萬元110KV母線：×4)萬元35KV母線：(27.36+2.79×4)萬元10KV母線：(7.5+0.55×4)萬元以上各項數字及意義如表2-2所示：

13、Z066.42××4)+(27.36+2.79×4)+(7.5+0.55×4)243.02萬元Z=Z0(1+/100)=243.02×(1+90/100)=461.738萬元(其中，為不明顯的附加費用比例系數，110KV取90)4計算方案一與方案二的年運行費用(1)方案二的年運行費用P0=21.5KWQ0=I0%·Sn/100=1.6×90000/100=1440KVarPs(1-2)=90KWPs(1-3)=90KWPs(2-3)=68KWPs1=1/2(Ps(1-2)+Ps(1-3)-Ps(2-3)=1/2(90+90-

14、68)=56kwPs2=1/2(Ps(1-2)+Ps(2-3)-Ps(1-3)=1/2(90+68-90)=34kwPs3=1/2(Ps(1-3)+Ps(2-3)-Ps(1-2)=1/2(90+68-90)=34kwP=Ps1+Ps2+Ps3=56+34+34=124kwUd(1-2)%=17Ud(1-3)%=10.5Ud(2-3)%=6Ud1%= 1/2(Ud(1-2)%+ Ud(1-3)%- Ud(2-3)%)=1/2(17+10.5-6)=10.75Ud2%= 1/2(Ud(1-2)%+ Ud(2-3)%- Ud(1-3)%)=1/2(17+6-10.5)=6.25Ud3%= 1/2(U

15、d(2-3)%+ Ud(1-3)%- Ud(1-2)%)=1/2(6+10.5-17)=-0.25Ud%= Ud1%+ Ud2%+ Ud3%=16.75Q= Ud%·Sn/100=16.75×90000/100=15075kWarS1=(35000+80000)/0.85=135294.118KVAS2=80000/0.85=94117.647KVAS3=35000/0.85=41176.47KVAT0=8000h由Tmax=5000查25頁表2-3得3500h由以上數據可算出A：A=n(P0+KQ0)+1/2n(P+KQ)×()=2(21.5+0.1×

16、1440)×8000+(124+0.01×15075)×()=331×8000+407.875×(2.26+1.094+0.209)×3500=7734405.188KW·hU1=2A×10-4+u1+u2=0.06×7734405.188×10-4+0.022×489.801+0.005×489.801=59.631萬元(2)方案一的年運行費用因為A與方案二相同，故這里不做重復計算U4=2A×10-4+u1+u2=0.06×7734405.188

17、5;10-4+0.022×461.738+0.005×461.738=58.873萬元經濟比較方案一和方案二的綜合投資和年運行費用，方案一都低于方案二，故最終確定方案一為最優(yōu)方案，進行設計。第24節(jié) 站用變壓器的選擇由主變壓器容量為90000KVA，站用電率為0.5%，可選用變壓器容量。Sn=90000×0.5%=450 KVA查58頁表3-6選SJL1500型，選擇結果如表2-2所示：表2-2型號及容量(KVA)低壓側額定電壓(KV)連接組損耗(KW)阻抗電壓(%)空載電流(%)總重(t)軌距(mm)參考價格(萬元)空載短路SJL15000.4Y/Y0/-121

18、.17.142.11.826600.77第25節(jié) 10KV電纜出線電抗器的選擇1電壓：UgUn所以Ug10KVUn10KV所以UgUn2電流：Ig.max=0.475KA第三章 短路電流計算書第21節(jié) 短路電流計算的目的在發(fā)電廠和變電所的電氣設計中，短路電流計算是其中的一個重要環(huán)節(jié)。其計算的目的主要有以下幾方面：（1） 在選擇電氣主接線時，為了比較各種接線方案，或確定某一接線是否需要采取限制短路電流的措施等，均需進行必要的短路電流計算。（2） 在選擇電氣設備時，為了保證設備在正常運行和故障情況下都能安全、可靠地工作，同時又力求節(jié)約資金，這就需要進行全面的短路電流計算。例如：計算某一時刻的短路電

19、流有效值，用以校驗開關設備的開斷能力和確定電抗器的電抗值；計算短路后較長時間短路電流有效值，用以校驗設備的熱穩(wěn)定；計算短路電流沖擊值，用以校驗設備動穩(wěn)定。（3） 在設計屋外高壓配電裝置時，需按短路條件校驗軟導線的相間和相相對地的安全距離。（4） 在選擇繼電保護方式和進行整定計算時，需以各種短路時的短路電流為依據。（5） 接地裝置的設計，也需用短路電流。 第22節(jié) 短路電流計算的一般規(guī)定（1）計算的基本情況：電力系統(tǒng)中所有電源均在額定負載下運行。所有同步電機都具有自動調整勵磁裝置（包括強行勵磁）。短路發(fā)生在短路電流為最大值時的瞬間。所有電源的電動勢相位角相等。 應考慮對短路電流值有影響的所有元件

20、，但不考慮短路點的電弧電阻。對異步電動機的作用，僅在確定短路電流沖擊值和最大全電流有效值時才予以考慮。（2）接線方式：計算短路電流時所用的接線方式，應是可能發(fā)生最大短路電流的正常接線方式（即最大運行方式），不能用僅在切換過程中可能并列運行的接線方式。（3）計算容量：應按本工程設計規(guī)劃容量計算，考慮電力系統(tǒng)的遠景發(fā)展規(guī)劃（一般考慮工程建成后510年）（4）短路種類：一般按三相短路計算，若發(fā)電機出口的兩相短路或中性點直接接地系統(tǒng)及自耦變壓器等回路中單相（或兩相）接地短路較三相短路情況嚴重時，則應該按嚴重情況的進行校驗（5）短路計算點：在正常接線方式中，通過電器設備的短路電流為最大的地點，稱為短路計

21、算點。對于帶電抗器的610KV出線與廠用分支線回路母線至母線隔離開關之間的引線、套管時，短路計算點應該取電抗器前。選擇其導體和電器時，短路計算點一般取在電抗器后。第23節(jié) 計算步驟（1）選擇計算短路點（2）畫等值網絡（次暫態(tài)網絡）圖首先去掉系統(tǒng)中的所有負荷分支，線路電容、各元件的電阻，發(fā)電機電抗用次暫態(tài)電抗Xd"。選取基準容量Sb和基準電壓Ub(一般取后級的平均電壓)將各元件電抗換算為同一基準值的標么值給出等值網絡圖，并將各元件電抗統(tǒng)一編號（3）求計算電抗Xjs（4）由運算曲線查出(各電源供給的短路電流周期分量標幺值運算曲線只作到Xjs=3.5)。（5）計算短路電流周期分量有名值和標

22、幺值。（6）計算短路電流沖擊值。（7）計算全電流最大有效值。（8）計算短路容量。（9）繪制短路電流計算結果表。第31節(jié)變壓器及電抗器的參數計算3.1.1變壓器參數的計算1主變壓器參數計算由表2-1查明，及經濟比較時已算出：Ud1%=10.75Ud2%=6.25Ud3%=-0.25XB*.1=0.119XB*.2=0.069XB*.3=-0.0032站用變壓器參數計算由表2-2查明：Ud%=4XB*.4=83電抗器電抗標幺值計算XK.*= X*N=0.836(或查書64頁表3-10)第32節(jié) 變電站網絡化簡依據本變電站選定的接線方式及設備參數，進行網絡化簡如下：（系統(tǒng)最大運行方式時，歸算到Sb1

23、00MVA的等值電抗Xs0.5）3.2.1 短路點d-1的短路計算(110母線)網絡化簡如圖3-2所示：=Xs=0.5Xjs=Xmd=5因為Xjs=5>3所以=I*=1/5=0.2Ib=0.502In= Ib=0.452KAI= I= I0.2=In= I*In= I0.2*In=0.2×0.452=0.090kAich=2.55I=2.55×0.090=0.231 kAioh=1.52I=1.52×0.090=0.137 kAS=IUn=×0.090×110=17.147MVA3.2.2 短路點d-2的短路計算(35KV母線)網絡化簡如

24、圖3-3所示：X4=X1+X2=0.119+0.069=0.188X4=X1+X2=0.119+0.069=0.188X5=X4X4=0.188/2=0.094X6=Xs+X5=0.5+0.094=0.594因為Xjs=5.94>3所以=I*=1/5.94=0.168Ib=1.56In= Ib=1.404KAI= I= I0.2=In= I*In= I0.2*In=0.168×1.404=0.236kAich=2.55I=2.55×0.236=0.603 kAioh=1.52I=1.52×0.236=0.359 kAS=IUn=×0.236

25、5;35=14.307MVA3.2.3 短路點d-3計算與短路點d-2計算完全相同，結果也完全相同，故這里不做重復計算。(35KV出線)3.2.4 短路點d-4的短路計算(10KV母線)網絡化簡如圖3-7所示X7=X1+X3=0.119-0.003=0.116X8=X1+X3=0.119-0.003=0.116X9=X7X8=0.116/2=0.058X10=Xs+X9=0.5+0.058=0.558Xjs=X10=5.59因為Xjs=5.593所以=I*=1/5.59=0.179Ib=5.5In= Ib=4.95KAI= I= I0.2=In= I*In= I0.2*In=0.179

26、5;4.95=0.886kAich=2.55I=2.55×0.886=2.29 kAioh=1.52I=1.52×0.886=1.347 kAS=IUn=×0.886×10=15.346MVA3.2.5 短路點d-5的短路計算(10KV出線)網絡化簡只需在圖3-10上加電抗器的電抗標幺值即可，如圖3-12所示：X11=X10+Xk=0.558+0.836=1.394Xjs=X11=13.94因為Xjs=13.943所以=I*=1/13.94=0.072In= Ib=4.95KAI= I= I0.2=In= I*In= I0.2*In=0.072×

27、;4.95=0.355kAich=2.55I=2.55×0.355=0.905 kAioh=1.52I=1.52×0.355=0.540 kAS=IUn=×0.355×10=6.149MVA3.2.6 短路點d-6的短路計算：網絡化簡只需在圖3-10上加站用變電的電抗標幺值即可，如圖3-14所示：X17=X15+Xz=0.558+8=8.558Xjs=X17=85.58因為Xjs=85.583所以=I*=1/85.58=0.012Ib=144.34KAIn= Ib=129.904KAI= I= I0.2=In= I*In= I0.2*In=0.012&#

28、215;129.904=1.559kAich=2.55I=2.55×1.559=3.975 kAioh=1.52I=1.52×1.559=2.370 kAS=IUn=×1.559×0.4=1.080MVA3-3 短路電流計算結果表短路點編號基值電壓Ub(kV)基值電流Ib(kA)支路名稱支路計算電抗Xjs(標幺值)額定電流In(kA)0s短路電流周期分量穩(wěn)態(tài)短路電流0.2s短路電流短路電流沖擊值ich(kA)全電流最大有效值Ioh(kA)短路容量S(MVA)標幺值I*"有名值 I" (kA)標幺值I*有名值I (kA)標幺值I0.2*

29、有名值 I0.2 (kA)公式I*"InI*InI0.2* In2.552.7 I"1.521.62 I" I"Und-11150.502110kv50.4520.20.0900.20.0900.20.0900.2310.13717.147d-2371.5635kv5.941.4040.1680.2360.1680.2360.1680.2360.6030.35914.307d-3371.5635kv5.941.4040.1680.2360.1680.2360.1680.2360.6030.35914.307d-410.55.510kv5.594.950.

30、1790.8860.1790.8860.1790.8862.2591.34715.346d-510.55.510kv13.954.950.0720.3550.0720.3550.0720.3550.9050.5406.149d-60.4144.340.4kv85.59129.9040.0121.5590.0121.5590.0121.5593.9752.3701.080第四章電氣主設備的選擇及校驗第41節(jié) 各回路最大持續(xù)工作電流一覽表表4-1回路名稱計算公式及結果110KV母線Ig.max=0.496KA110KV進線Ig.max=0.710KA35KV母線Ig.max=1.475KA35KV

31、出線Ig.max=0.311KA10KV母線Ig.max=5.456KA10KV出線Ig.max=0.475KA0.4KV母線Ig.max=0.798KA第42節(jié) 斷路器的選擇及校驗第31節(jié) 高壓斷路器的選擇斷路器型式的選擇：除需滿足各項技術條件和環(huán)境條件外，還考慮便于安裝調試和運行維護，并經技術經濟比較后才能確定。根據我國當前制造情況，電壓6220kV的電網一般選用少油斷路器，電壓110330kV電網，可選用SF6或空氣斷路器，大容量機組釆用封閉母線時，如果需要裝設斷路器，宜選用發(fā)電機專用斷路器。斷路器服選擇的具體技術條件如下：1）電壓：Ug Un Ug-電網工作電壓2）電流：Ig.max

32、In Ig.max-最大持續(xù)工作電流3）開斷電流：Ip.t InbrIpt- 斷路器實際開斷時間t秒的短路電流周期分量Inbr-斷路器額定開斷電流4）動穩(wěn)定： ich imaximax-斷路器極限通過電流峰值ich- 三相短路電流沖擊值5）熱穩(wěn)定：I²tdzIt²tI- 穩(wěn)態(tài)三相短路電流tdz - 短路電流發(fā)熱等值時間It- 斷路器t秒熱穩(wěn)定電流其中tdz=tz+0.05"²由" =I" /I和短路電流計算時間t，可從發(fā)電廠電氣部分課程設計參考資料P112，圖51查出短路電流周期分量等值時間，從而可計算出tdz。4.2.1 斷路器10

33、1、102、110、111、112的選擇及校驗。1電壓：因為Ug=110KVUn=110KV所以Ug= Un2電流：查表4-1得：Ig.max=0.496KA496A查書158頁表5-26，選出斷路器型號為SW41101000型如下表：型號電壓(KV)額定電流(A)額定斷開電流(KA)斷開容量(MVA)極限通過電流(KA)熱穩(wěn)定電流(KA)合閘時間(s)固有分閘時間(s)重合性能額定最大額定重新*最大有效1S2S3S4S電流休止時間(s)重合時間(s)SW4-110110126100018.43500300055323215.82114.80.250.060.30.4因為In=1000AIg.

34、max=496A所以Ig.max < In3開斷電流：IdtIkd因為Idt=0.090KAIkd=18.4KA所以Idt<Ikd4動穩(wěn)定：ichimax因為ich =0.231KAimax=55KA所以ich<imax5熱穩(wěn)定：I²tdzIt²tt=2+0.06=2.06s(t為后備保護動作時間和斷路器固有分閘時間之和)查書112頁圖5-1得，tz=1.85s>1s所以tdz=tz=1.85因為I²tdz=0.0902×1.85=0.015It²t=322×1=1024所以I²tdz<It&#

35、178;t經以上校驗此斷路器滿足各項要求。4.2.2 斷路器113、114的選擇及校驗1電壓：因為Ug=110KVUn=110KV所以Ug= Un2電流：查表4-1得：Ig.max=0.710KA710A查書158頁表5-26，選出斷路器型號為SW41101000型。故Ig.max < In，此斷路器型號與斷路器101型號一樣，故這里不做重復檢驗。4.2.3 斷路器030、031、032、033、034的選擇及檢驗1電壓：因為Ug=35KVUn=35KV所以Ug= Un2電流：查表4-1得：Ig.max=1.475KA147.5A查書158頁表5-26，選出斷路器型號為SW2351500

36、(小車式)型，如下表：型號電壓(KV)額定電流(A)額定斷開電流(KA)額定斷開容量(MVA)極限通過電流(KA)4s熱穩(wěn)定電流(KA)合閘時間(s)固有分閘時間(s)額定最大最大有效SW2-35(小車式)3540.5150024.8150063.439.224.80.40.06因為In=1000AIg.max=496A所以Ig.max < In3開斷電流：IdtIkd因為Idt=0.236KAIkd=24.8KA所以Idt<Ikd4動穩(wěn)定：ichimax因為ich =0.603KAimax=63.4KA所以ich<imax5熱穩(wěn)定：I²tdzIt²tt=

37、2.5+0.06=2.56s由和t查書112頁圖5-1得，tz=2.25s>1s所以tdz=tz=2.25s因為I²tdz=0.2362×2.25=0.125It²t=24.82×4=2460.16所以I²tdz<It²t4.2.4 斷路器035、036的選擇及校驗1電壓：因為Ug=35KVUn=35KV所以Ug= Un2電流：查表4-1得：Ig.max=0.311KA311A查書158頁表5-26，選出斷路器型號為SW335600型，如下表：型號額定電流(A)額定斷開電流(KA)斷開容量(MVA)極限通過電流(KA)4s

38、熱穩(wěn)定電流(KA)合閘時間(s)固有分閘時間(s)重合性能額定重新*最大有效電流休止時間(s)重合時間(s)SW3-356006.61500179.86.60.120.060.50.12因為In=600AIg.max=311A所以Ig.max < In3開斷電流：IdtIkd因為Idt=0.236KAIkd=6.6KA所以Idt<Ikd4動穩(wěn)定：ichimax因為ich =0.603KAimax=17KA所以ich<imax5熱穩(wěn)定：I²tdzIt²tt=2.5+0.06=2.56s由和t查書112頁圖5-1得，tz=2.25s>1s所以tdz=tz

39、=2.25s因為I²tdz=0.2362×2.25=0.125It²t=6.62×4=177.24所以I²tdz<It²t4.2.5 斷路器001、002、010、012、013的選擇及校驗1電壓：因為Ug=10KVUn=10KV所以Ug= Un2電流：查表4-1得：Ig.max=5.456KA5456A查書156頁表5-25，選出斷路器型號為SN410G6000型，如下表：型號額定電壓(KV)額定電流(A)額定斷開電流(KA)額定斷開容量(MVA)極限通過電流(KA)熱穩(wěn)定電流(KA)合閘時間(s)固有分閘時間(s)最大有效1

40、s5s10sSN4-10G1060001051800300173173120850.650.15因為In=6000AIg.max=5456A所以Ig.max < In3開斷電流：IdtIkd因為Idt=0.886KAIkd=105KA所以Idt<Ikd4動穩(wěn)定：ichimax因為ich =2.259KAimax=300KA所以ich<imax5熱穩(wěn)定：I²tdzIt²tt=3+0.15=3.15s查書112頁圖5-1得，tz=2.6s>1s故tdz=tz=2.6s因為I²tdz=0.8862×2.6=2.041It²t=

41、1732×1=29929所以I²tdz<It²t4.2.6 斷路器011、014、015、016的選擇及校驗1電壓：因為Ug=10KVUn=10KV所以Ug= Un2電流：查表4-1得：Ig.max=0.475KA475A查書156頁表5-25，選出斷路器型號為SN110600型，如下表所示：型號額定電壓(KV)額定電流(A)額定斷開電流(KA)額定斷開容量(MVA)極限通過電流(KA)熱穩(wěn)定電流(KA)合閘時間(s)固有分閘時間(s)最大有效1s5s10sSN1-101060011.620052303020140.230.1因為In=600AIg.max=

42、475A所以Ig.max < In3開斷電流：IdtIkd因為Idt=0.355KAIkd=11.6KA所以Idt<Ikd4動穩(wěn)定：ichimax因為ich =0.905KAimax=52KA所以ich<imax5熱穩(wěn)定：I²tdzIt²tt=3+0.1=3.1s查書112頁圖5-1得，tz=2.55s>1s故tdz=tz=2.55s因為I²tdz=0.3552×2.55=0.321It²t=302×1=900所以I²tdz<It²t4.2.7 站用變開關001、002的選擇：1電壓：

43、因為Ug=380VUn=380V所以Ug= Un2電流：查表4-1得：Ig.max=0.798KA798A查書168頁表5-38，選出斷路器型號為DW510001500型，如下表所示：型號額定電壓(V)觸頭額定電流(A)脫扣器類別DW5-1000-150038010001500過電流、失壓分勵4.2.8 各斷路器型號一覽表10KV、35KV、110KV少沒式斷路器型號電壓(KV)額定電流(A)額定斷開電流(KA)斷開容量(MVA)極限通過電流(KA)熱穩(wěn)定電流(KA)合閘時間(s)固有分閘時間(s)重合性能額定最大額定重新*最大有效1S4S5S10S電流休止時間(s)重合時間(s)SW4-11

44、0110126100018.4350030005532322114.80.250.060.30.4SW2-35(小車式)3540.5150024.8150063.439.224.80.40.06SW3-35356006.6400179.86.60.120.060.50.12SN4-10G10600010.51800300173120850.650.15SN1-101060011.6200523020140.230.1第43節(jié)隔離開關的選擇及校驗隔離開關形式的選擇，應根據配電裝置的布置特點和使用要求等因素，進行比較然后確定。參數的選擇要綜合考慮技術條件和環(huán)境條件。4.3.1隔離開關101-1、1

45、01-3、102-2、102-3、110-1、110-2、111-1、111-3、112-2、112-3的選擇及檢驗1電壓：因為Ug=110KVUn=110KV所以Ug= Un2電流：查表4-1得：Ig.max=0.496KA496A查書165頁表5-33，選出GW2110600型，如下表所示：型號額定電壓(KV)額定電流(A)動穩(wěn)定電流(KA)熱穩(wěn)定電流(s)(KA)GW21101106005014(5)因為In=600AIg.max=496A所以Ig.max < In3動穩(wěn)定：ichimax因為ich =0.231KAimax=50KA所以ich<imax4熱穩(wěn)定：I²

46、;tdzIt²t前面校驗斷路器時已算出I²tdz=0.015It²t=142×5=980所以I²tdz<It²t4.3.2 隔離開關113-1、113-3、113-4、114-2、114-3、114-4的選擇及校驗。1電壓：因為Ug=110KVUn=110KV所以Ug= Un2電流：查表4-1得：Ig.max=0.710KA710A查書165頁表5-33，選出GW41101000型，如下表所示：型號額定電壓(KV)額定電流(A)動穩(wěn)定電流(KA)熱穩(wěn)定電流(s)(KA)GW411011010008014(5)因為In=1000A

47、Ig.max=710A所以Ig.max < In3動穩(wěn)定：ichimax因為ich =0.231KAimax=80KA所以ich<imax4熱穩(wěn)定：I²tdzIt²t前面校驗斷路器時已算出I²tdz=0.015It²t=23.72×4=94.8所以I²tdz<It²t4.3.3 隔離開關030-1、030-2、031-1、031-3、032-2、032-3、033-1、033-3、034-2、034-3的選擇及檢驗1電壓：因為Ug=35KVUn=35KV所以Ug= Un2電流：查表4-1得：Ig.max=1

48、.475KA1475A查書165頁表5-33，選出GW4352000型，如下表所示：型號額定電壓(KV)額定電流(A)動穩(wěn)定電流(KA)熱穩(wěn)定電流(s)(KA)GW43535200010446(4)因為In=2000AIg.max=1475A所以Ig.max < In3動穩(wěn)定：ichimax因為ich =0.603KAimax=104KA所以ich<imax4熱穩(wěn)定：I²tdzIt²t前面校驗斷路器時已算出I²tdz=0.125It²t=462×4=8664所以I²tdz<It²t4.3.4 隔離開關035

49、-1、035-3、035-4、036-2、036-3、036-4的選擇及校驗1電壓：因為Ug=35KVUn=35KV所以Ug= Un2電流：查表4-1得：Ig.max=0.311KA311A查書165頁表5-33，選出GW235600型，如下表所示：型號額定電壓(KV)額定電流(A)動穩(wěn)定電流(KA)熱穩(wěn)定電流(s)(KA)GW235356005014(5)因為In=600AIg.max=311A所以Ig.max < In3動穩(wěn)定：ichimax因為ich =0.603KAimax=50KA所以ich<imax4熱穩(wěn)定：I²tdzIt²t前面校驗斷路器時已算出I

50、²tdz=0.128It²t=142×5=980所以I²tdz<It²t4.3.5 隔離開關001-1、001-3、002-2、002-3、010-1、010-3、012-1、012-2的選擇及校驗1電壓：因為Ug=10KVUn=10KV所以Ug= Un2電流：查表4-1得：Ig.max=5.456KA5456A查書164頁表5-32，選出GN1010T6000型，如下表所示：型號額定電壓(KV)額定電流(A)動穩(wěn)定電流(KA)熱穩(wěn)定電流(s)(KA)GN1010T106000200105(5)因為In=6000AIg.max=5456A

51、所以Ig.max < In3動穩(wěn)定：ichimax因為ich =2.259KAimax=200KA所以ich<imax4熱穩(wěn)定：I²tdzIt²t前面校驗斷路器時已算出I²tdz=2.080It²t=1052×5=55125所以I²tdz<It²t4.3.6 隔離開關011-1、011-3、011-4、014-2、014-3、014-4、015-1、015-3、015-4、016-2、016-3、016-4的選擇及校驗1電壓：因為Ug=10KVUn=10KV所以Ug= Un2電流：查表4-1得：Ig.max

52、=0.475KA475A查書164頁表5-32，選出GN110600型，如下表所示：型號額定電壓(KV)額定電流(A)動穩(wěn)定電流(KA)熱穩(wěn)定電流(s)(KA)GN110106006020(5)因為In=600AIg.max=475A所以Ig.max < In3動穩(wěn)定：ichimax因為ich =0.905KAimax=60KA所以ich<imax4熱穩(wěn)定：I²tdzIt²t前面校驗斷路器時已算出I²tdz=0.321It²t=202×5=2000所以I²tdz<It²t4.3.7 隔離開關型號一覽表型號額定電壓(KV)額定電流(A)動穩(wěn)定電流(KA)熱穩(wěn)定電流(s)(KA)GW21101106005014(5)GW411011010008014(5)GW43535200010446(4)GW2