SG-1000160型火電廠鍋爐中硫煙煤煙氣袋式除塵濕式氨法脫硫系統(tǒng)設(shè)計(jì)

1、 目錄1.方案論證11.1污染源情況11.2系統(tǒng)選擇11.3系統(tǒng)的特點(diǎn)11.4工藝流程11.5 SG1000/160型火電廠鍋爐中廢氣燃燒的相關(guān)計(jì)算21.5.1理論空氣需要量21.5.3粉塵量的計(jì)算21.5.6含S濃度32除塵設(shè)備說明與計(jì)算袋式除塵器32.1袋式除塵器簡述32.2袋式除塵器技術(shù)原理和工藝流程32.2.1袋式除塵技術(shù)原理32.2.2袋式除塵工藝流程52.3影響濾塵效率的主要因素62.3.1濾布及粉塵層的影響62.3.2濾布結(jié)構(gòu)與性質(zhì)的影響72.3.3過濾速度的影響72.4除塵設(shè)備設(shè)計(jì)說明書72.4.1設(shè)計(jì)袋式除塵器方案簡介72.4.2袋式除塵器設(shè)計(jì)須知82.4.3脈沖袋式除塵器系

2、統(tǒng)組成83除塵設(shè)備的說明與計(jì)算脈沖袋式除塵93.1除塵設(shè)備設(shè)計(jì)計(jì)算書93.1.1過濾面積A93.1.2濾袋直徑和長度93.1.3濾袋數(shù)量n的確定94脫硫設(shè)備的說明與計(jì)算濕式氨法脫硫94.1氨法脫硫簡述104.2氨法脫硫技術(shù)原理和工藝過程114.2.1氨法脫硫技術(shù)原理114.2.2氨法脫硫工藝過程114.3氨法脫硫技術(shù)特點(diǎn)124.3.1 完全資源化-變廢為寶、化害為利124.3.2脫硫副產(chǎn)物價(jià)值高124.3.3 裝置阻力小-方便鍋爐系統(tǒng)配置，節(jié)省運(yùn)行電耗134.3.4 脫硫裝置可靠-運(yùn)行方便、高效、脫硫效率高134.3.5 裝置設(shè)備占地小-便于老鍋爐改造134.3.6 既脫硫又脫硝-適應(yīng)環(huán)保更高

3、要求144.3.7 自主知識產(chǎn)權(quán)技術(shù)符合國情、適合全面推廣144.4脫硫設(shè)備設(shè)計(jì)說明書144.4.1設(shè)計(jì)氨法脫硫操作系統(tǒng)方案簡介144.4.2 噴淋吸收塔主要工藝設(shè)計(jì)參數(shù)154.4.3噴淋塔的設(shè)計(jì)程序164.4.4副產(chǎn)品后處理過程164.5脫硫設(shè)備設(shè)計(jì)計(jì)算書174.5.1噴淋塔吸收區(qū)高度計(jì)算174.5.2煙氣流速174.5.3噴淋塔吸收區(qū)的高度的確定184.5.4噴淋塔的塔徑的計(jì)算184.5.5噴淋塔漿液池高度設(shè)計(jì)計(jì)算184.5.6噴淋塔除霧區(qū)設(shè)計(jì)184.5.7噴淋塔中漿液的噴嘴，噴管的設(shè)計(jì)及計(jì)算204.5.8噴淋塔人孔的設(shè)計(jì)235煙囪設(shè)計(jì)計(jì)算235.1煙囪高度的計(jì)算235.2煙氣釋放熱計(jì)算2

4、35.3煙氣抬升高度計(jì)算245.4煙囪直徑的計(jì)算245.5煙囪阻力計(jì)算246管道管徑的計(jì)算256.1管道計(jì)算257配套設(shè)施設(shè)計(jì)計(jì)算267.1增壓風(fēng)機(jī)的選型計(jì)算267.2氧化風(fēng)機(jī)的選型計(jì)算27參考文獻(xiàn)：29結(jié)束語301.方案論證1.1污染源情況火力發(fā)電廠主要利用煤作為動(dòng)力燃料進(jìn)行發(fā)電。煤燃燒后產(chǎn)生的尾氣主要含粉塵等，其具體組成情況如表1： 表1 火電廠尾氣具體組成情況（中硫煙煤）大氣污染源名稱尾氣所含成分量（%）61.5%4%3%1%1.5%18%11%15%排煙溫度（）160飛灰率（）36空氣過剩系數(shù)1.2煙氣在鍋爐出口前阻力（Pa）12201.2系統(tǒng)選擇本設(shè)計(jì)采用逆噴低壓脈沖袋式除塵器作為除

5、塵主體設(shè)備；同時(shí)本設(shè)計(jì)采用濕式氨法進(jìn)行脫硫作為主體脫硫設(shè)備，經(jīng)過該設(shè)計(jì)，尾氣的排放達(dá)到大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)中2類區(qū)新建排污標(biāo)準(zhǔn)。1.3系統(tǒng)的特點(diǎn)袋式除塵器投資費(fèi)用低。主體設(shè)備除塵效率高，且性能穩(wěn)定可靠操作簡單使用靈活。濕式氨法脫硫脫硫效率高，脫硫副產(chǎn)物硫酸銨可做農(nóng)用肥，且氨來源穩(wěn)定，副產(chǎn)物具有市場。1.4工藝流程針對火電廠煤燃燒尾氣的具體成分，采用先脫硫后除塵的方法進(jìn)行處理,具體流程如圖1：煙囪排放除霧系統(tǒng)低壓脈沖袋式除塵器預(yù)除塵系統(tǒng) 廢氣源吸附系統(tǒng) 圖1 火電廠尾氣處理工藝流程圖1.5 SG1000/160型火電廠鍋爐中廢氣燃燒的相關(guān)計(jì)算初始條件:如表一數(shù)據(jù)鍋爐煤耗量:100t/h.1.5.1

6、理論空氣需要量 得 ；1.5.2燃燒生成的煙氣總體積為已知燃煤不需要霧化蒸汽，所以得1.5.3粉塵量 的計(jì)算因?yàn)槿紵隣t為沸騰爐，所以 取20%.除塵效率設(shè)為97%得1.5.4煙氣總量 計(jì)算，其中B=100t/h得 ；1.5.5 的計(jì)算得；1.5.6含S濃度2除塵設(shè)備說明與計(jì)算袋式除塵器2.1袋式除塵器簡述袋式除塵器是利用多孔纖維材料制成的濾袋（簡稱布袋）將含塵氣流中的粉塵捕集下來的一種高效除塵裝置。由于其具有除塵效率高，尤其對微米級粉塵顆粒具有較高的捕集效率，且不受粉塵比電阻的影響；運(yùn)行穩(wěn)定，對氣體流量及含塵濃度適應(yīng)性強(qiáng)；處理流量大，性能可靠等優(yōu)點(diǎn)，因此廣泛適用于工業(yè)含塵廢氣凈化工程。但目前存

7、在的主要問題是：普通濾料不耐高溫，若采用特殊濾料，則成本過高；另外不適宜凈化黏性及吸濕性強(qiáng)的氣體，否則氣體溫度低于露點(diǎn)溫度時(shí)，會(huì)產(chǎn)生糊袋現(xiàn)象，使除塵器不能正常工作。2.2袋式除塵器技術(shù)原理和工藝流程2.2.1袋式除塵技術(shù)原理含塵氣體由灰斗部進(jìn)氣口進(jìn)入過濾室，較粗顆粒直接落入灰斗或灰倉，含塵氣體經(jīng)過濾袋過濾，粉塵阻留于袋表面。凈氣經(jīng)袋口到凈氣室，由風(fēng)機(jī)排入大氣。當(dāng)濾袋表面的粉塵不斷增加，導(dǎo)致設(shè)備阻力上升到設(shè)定值時(shí)，時(shí)間繼電器輸出信號，控制信開始工作，逐個(gè)開啟脈沖閥，使壓縮空氣通過噴口對濾袋進(jìn)行吹氣清灰，在反向氣流的作用下，附于袋表面（或過濾層內(nèi)）的粉塵迅速脫離濾袋落入灰斗，粉塵由放灰閥排出。全部

8、濾袋噴吹清灰結(jié)束后，除塵器恢復(fù)正常工作。 圖2 濾布的濾塵過程 由于濾布除塵效率高，所以被使用的最為廣泛。慣性碰撞、攔截、擴(kuò)散、重力和靜電作用等粉塵粒子的沉降機(jī)理是分析過濾式除塵器濾塵機(jī)理的理論基礎(chǔ)。根據(jù)不同粒徑的粉塵在流體中運(yùn)動(dòng)的不同力學(xué)特性，過濾除塵機(jī)理涉及以下幾方面。（1）篩濾作用。過濾器的濾料網(wǎng)眼一般為550m，粉塵粒徑大于網(wǎng)眼直徑或粉塵沉積在濾料間的塵粒間空隙時(shí)，粉塵即被阻留。對于新織物濾料，由于纖維間的空隙遠(yuǎn)大于粉塵粒徑，所以篩濾作用很小，但當(dāng)濾料表面沉積大量粉塵形成粉塵層后，篩濾作用顯著增強(qiáng)。（2）慣性碰撞作用。一般粒徑較大的粉塵主要依靠慣性碰撞作用捕集。當(dāng)含塵氣流接近濾料的纖維

9、時(shí)，氣流將繞過纖維，其中較大的粒子（大于1m）由于慣性作用，偏離氣流流線，繼續(xù)沿著原來的運(yùn)動(dòng)方向前進(jìn)，撞擊到纖維上而被捕集，所有處于粉塵軌跡臨界線內(nèi)的大塵粒均可到達(dá)纖維表面而被捕集。這種慣性碰撞作用，隨著粉塵粒徑及氣流流速的增大而增強(qiáng)。因此，提高通過濾料的氣流流速，可提高慣性碰撞作用。 圖3 幾種集中除塵機(jī)制示意（3）攔截作用。當(dāng)含塵氣流接近濾料纖維時(shí)，較細(xì)塵粒隨氣流一起繞流,若塵粒半徑大于塵粒中心到纖維邊緣的距離時(shí)，塵粒即因與纖維接觸而被攔截。（4）擴(kuò)散作用。對于小于1m 的塵粒，特別是小于0.2m 的亞微米粒子，在氣體分子的撞擊下脫離流線，象氣體分子一樣作布朗運(yùn)動(dòng)，如果在運(yùn)動(dòng)過程中和纖維接

10、觸，即可從氣流中分離出來。這種作用即稱為擴(kuò)散作用，它隨流速的降低、纖維和粉塵直徑的減小而增強(qiáng)。（5）靜電作用。許多纖維編織的濾料，當(dāng)氣流經(jīng)過時(shí)，由于摩擦?xí)a(chǎn)生靜電現(xiàn)象，同時(shí)粉塵在輸送過程中也會(huì)由于摩擦和其它原因而帶電，這樣會(huì)在濾料和塵粒之間形成一個(gè)電位差,當(dāng)粉塵隨著氣流趨向?yàn)V料時(shí),由于庫侖力作用促使粉塵和濾料纖維碰撞并增強(qiáng)濾料對粉塵的吸附力而被捕集,提高捕集效率。（6）重力沉降作用。當(dāng)緩慢運(yùn)動(dòng)的含塵氣流進(jìn)入除塵器后，粒徑和密度大的塵粒，可能因重力作用而自然沉降下來。過濾式除塵器的濾塵過程比較復(fù)雜，一般來講，粉塵粒子在捕集體上的沉降，是多種沉降機(jī)理聯(lián)合作用的結(jié)果。而且，隨著濾料的空隙、氣流流速、

11、粉塵粒徑以及其它原因的變化，各種機(jī)理對不同濾料的過濾性能的影響也不同。2.2.2袋式除塵工藝流程鑄造廢氣間接空氣和水冷卻袋式除塵器廢氣達(dá)標(biāo)排放。圖4 除塵器工藝流程2.3影響濾塵效率的主要因素2.3.1濾布及粉塵層的影響（1） 積塵厚度的影響：對于效率而言，積塵后>正常工作>振打后>清潔濾料（2） 清潔濾料的影響（3） 粒徑大小： =0.3m的粒子效率較低。因?yàn)榍∈菓T性與攔截捕集作用的下限，擴(kuò)散的上限。圖5 瞬時(shí)捕集效率的實(shí)測例圖6 濾布在不同積塵狀態(tài)下的除塵效率2.3.2濾布結(jié)構(gòu)與性質(zhì)的影響濾布結(jié)構(gòu)與性質(zhì)不同，效率也不同。絨布的效率大于素布的效率；長絨的大于短絨的。2.3.

12、3過濾速度的影響A濾布總面積， Q處理氣量， 比負(fù)荷 ： 受到：（1）.濾塵機(jī)理的影響,較大粒子,要求大的,此時(shí)效率高, 2m/min為宜。小于1m的粒子，減小過濾速度，則效率增大。 （2）清灰方式（3）含灰濃度等2.4除塵設(shè)備設(shè)計(jì)說明書2.4.1設(shè)計(jì)袋式除塵器方案簡介袋式除塵器設(shè)計(jì)選型通常依據(jù)處理風(fēng)量來確定設(shè)備規(guī)格，結(jié)合入口粉塵濃度并按照設(shè)備阻力要求選擇過濾風(fēng)速，結(jié)合煙氣溫度、濕度、氣體組分、粉塵特性、排放要求來確定濾袋材質(zhì)及表面處理方式，并根據(jù)入口粉塵濃度、粉塵顆粒度來確定除塵器的結(jié)構(gòu)型式，包括除塵器進(jìn)風(fēng)方式、煙氣流場分布和清灰方式。過濾風(fēng)速也稱氣布比，通常在入口粉塵濃度小于50 條件下，

13、適合的過濾風(fēng)速選擇在0.9-1.0m/min，在入口粉塵濃度在50-100 條件下，適合的過濾風(fēng)速選擇在0.85-0.9m/min。選擇好過濾風(fēng)速后，即可結(jié)合處理煙氣量確定過濾面積。按此進(jìn)行設(shè)計(jì)選型，設(shè)備運(yùn)行阻力可以控制在1200Pa以下。火電廠鍋爐煙氣進(jìn)入到除塵器入口溫度通常在120-160之間，也有少量運(yùn)行溫度小于110或大于170，盡管很多高溫濾料單純從濾料耐溫角度而言是可以選擇的，但由于煙氣中存在 、 、 、 等物質(zhì)，這些物質(zhì)對 某些濾料在高溫條件是有化學(xué)損傷作用的，因而濾料選擇要結(jié)合溫度、煙氣組分和性價(jià)比綜合考慮。煙氣濕度是影響煙氣露點(diǎn)溫度的重要因素之一，也會(huì)影響到粉塵的黏度，從而影

14、響到除塵器的過濾和清灰性能。鍋爐爆管導(dǎo)致大量水汽進(jìn)入除塵器進(jìn)而產(chǎn)生糊袋現(xiàn)象，就是煙氣濕度急劇升高原因所致。有些燃料如褐煤、煤泥含水率高達(dá)30%，煙氣濕度對應(yīng)要達(dá)到12-15%，比常規(guī)的煙氣濕度5-8%要高出一倍以上，勢必使粉塵的黏性加大，此時(shí)濾料的表面處理就至關(guān)重要，除常規(guī)的燒毛、熱定型外，還需進(jìn)行PTFE乳液浸漬處理，目的就是提高濾料表面的易清灰性能。同時(shí)，高的煙氣濕度在溫度較高的條件下，對P84、NOMEX等濾料具有一定的水解損傷作用。煙氣組分中的對濾料具有較強(qiáng)的氧化作用， 、 、 、 又對濾料具有較強(qiáng)的酸腐蝕作用，燃煤中的這些對濾料容易造成化學(xué)損傷的物質(zhì)不可避免的存在，因而在濾料材質(zhì)選擇

15、方面就需要考慮這些因素，而且這些物質(zhì)在煙氣中所占的比例和煙氣運(yùn)行溫度一同影響著濾料材質(zhì)的選擇。 圖7 脈沖袋式除塵器工藝流程2.4.2袋式除塵器設(shè)計(jì)須知（1）袋式除塵器主要工藝設(shè)計(jì)參數(shù)過濾速度過濾面積濾袋規(guī)格2.4.3脈沖袋式除塵器系統(tǒng)組成風(fēng)機(jī)凈化設(shè)備 抽風(fēng)罩 風(fēng)管其他附件3除塵設(shè)備的說明與計(jì)算脈沖袋式除塵3.1除塵設(shè)備設(shè)計(jì)計(jì)算書3.1.1過濾面積A因?yàn)闊煔饪偭繛樗訯取得A=14000；3.1.2濾袋直徑和長度根據(jù)經(jīng)驗(yàn)值D常常在150mm300mm故取250mm得L取值為5m；3.1.3濾袋數(shù)量n的確定故脈沖袋式除塵器可設(shè)置20臺(tái)除塵機(jī)構(gòu)，3600個(gè)濾袋，225個(gè)袋室（設(shè)備見附圖）。4脫硫設(shè)

16、備的說明與計(jì)算濕式氨法脫硫設(shè)計(jì)初始條件煙氣量：83萬m3/h含硫量：3700 mg/m3脫硫效率：98%要求采用的脫硫工藝方法：濕式氨法脫硫工藝塔體鋼板材料要求：溫度范圍為30攝氏度到40攝氏度，做好保溫防凍工作，達(dá)到抗震8級以上，符合要求即可。4.1氨法脫硫簡述濕式氨法脫硫工藝，簡稱氨法。該法主要是脫除氣體中的 氣體。適用于鍋爐煙氣、焦?fàn)t氣、煉鋼爐氣等氣體的脫硫。一、工藝特點(diǎn)氨法脫硫工藝有多種，我公司在氨法脫硫技術(shù)方面成績卓越，有多套煙氣脫硫裝置投入運(yùn)行或正在建設(shè)中，并擁有多項(xiàng)專利技術(shù)，其中最突出的有：單塔四段三雙煙氣氨法脫硫工藝-雙氧化、雙回路、雙除霧、氨法無填料噴淋脫硫工藝裝置。雙塔四段

17、三回路氨法脫硫工藝-此法是雙塔互補(bǔ)，一塔高溫預(yù)洗、氣體凈化、蒸發(fā)濃縮飽和；二塔氨水與 反應(yīng)生成亞硫酸銨、氧化生成硫酸銨。(1) 雙級吸收、亞硫酸銨雙級氧化，采用先進(jìn)的脫硫塔內(nèi)件技術(shù)，使 吸收充分，轉(zhuǎn)化率達(dá)99%以上。(2)采用雙除霧裝置，既防止了氨逃逸問題。并合理控制溫度和氣體流速，防止煙囪帶水問題。氨耗低、水消耗，產(chǎn)品硫酸銨達(dá)標(biāo)。(3)采用獨(dú)特的噴霧噴嘴裝置，采用先進(jìn)的內(nèi)件裝置，達(dá)到系統(tǒng)熱量平衡和氣液充分傳質(zhì)傳熱，系統(tǒng)阻力小于800Pa.(4)系統(tǒng)設(shè)沖洗水、旁濾器和合理的管路設(shè)計(jì)，防堵塞。(5)和強(qiáng)企聯(lián)合，采用先進(jìn)的防腐和防沖刷材料。4.2氨法脫硫技術(shù)原理和工藝過程4.2.1氨法脫硫技術(shù)原理

18、氨法煙氣脫硫技術(shù)是以氨（液氨、氨水等）作吸收劑，脫除煙氣中的SO2并回收副產(chǎn)物硫酸銨的煙氣脫硫工藝。反應(yīng)原理分以下兩步1進(jìn)行：（1）以水溶液中的SO2和NH3的反應(yīng)為基礎(chǔ)的吸收過程：SO2+H2O+xNH3=NH4XH2-xSO3;利用氨將廢氣中的SO2脫除，得到亞硫酸氫銨中間產(chǎn)品。( 2 )采用空氣對亞硫酸氫銨直接潛質(zhì)氧化：(NH4)xH2-xSO3+12O2+(2-x)NH3=(NH4)2SO4；此過程是將吸收反應(yīng)的中間產(chǎn)物不穩(wěn)定的亞硫酸氫銨氧化成穩(wěn)定的硫酸銨，即農(nóng)用的硫銨化肥4.2.2氨法脫硫工藝過程 鍋爐引風(fēng)機(jī)（或脫硫增壓風(fēng)機(jī)）來的煙氣，經(jīng)換熱降溫至100左右進(jìn)入脫硫塔用氨化液循環(huán)吸收

19、生產(chǎn)亞硫酸銨；脫硫后的煙氣經(jīng)除霧凈化入再熱器（可用蒸汽加熱器或氣氣換熱器）加熱至70左右后進(jìn)入煙囪排放。脫硫塔為噴淋吸收塔是專利設(shè)備，主要引用在濕式石灰石/石膏脫硫中常用的結(jié)構(gòu)，在反應(yīng)段、除霧段增加了相應(yīng)的構(gòu)件增大反應(yīng)接觸時(shí)間。吸收劑氨水（或液氨）與吸收液混合進(jìn)入吸收塔。吸收形成的亞硫酸銨在吸收塔底部氧化成硫酸銨溶液，再將硫酸銨溶液泵入過濾器，除去溶液中的煙塵送入蒸發(fā)結(jié)晶器。硫酸銨溶液在蒸發(fā)結(jié)晶器中蒸發(fā)結(jié)晶，生成的結(jié)晶漿液流入過濾離心機(jī)分離得到固體硫酸銨(含水量23%)，再進(jìn)入干燥器，干燥后的成品入料倉進(jìn)行包裝，即可得到商品硫酸銨化肥。 氨法煙氣脫硫技術(shù)適用于氨來源可靠的地區(qū)，可以廣泛應(yīng)用于火

20、電廠鍋爐煙氣脫硫、鋼鐵行業(yè)燒結(jié)機(jī)煙氣脫硫、化肥企業(yè)及其它工業(yè)窯爐煙氣脫硫。 該技術(shù)適用于燃用高中低含硫量煤種的各種爐型，目前在我國已取得應(yīng)用的裝置中，燃煤的含硫量為0.4%8%。圖8 氨法脫硫工藝流程圖4.3氨法脫硫技術(shù)特點(diǎn)4.3.1 完全資源化-變廢為寶、化害為利 氨回收法脫硫技術(shù)將回收的二氧化硫、氨全部轉(zhuǎn)化為硫酸銨化肥（也可根據(jù)電站當(dāng)?shù)氐臈l件副產(chǎn)其它產(chǎn)品），不產(chǎn)生任何廢水、廢液和廢渣二次污染，是一項(xiàng)真正意義上的將污染物全部資源化并且符合循環(huán)經(jīng)濟(jì)要求的技術(shù)。 4.3.2脫硫副產(chǎn)物價(jià)值高 因?yàn)榘狈摿蚴腔厥辗?，副產(chǎn)高附加值的產(chǎn)品，可使氨增值，所以氨法脫硫的運(yùn)行費(fèi)用小，煤中含硫量愈高，運(yùn)行費(fèi)用愈

21、低。故電廠可利用價(jià)格低廉的高硫煤，既大幅度降低發(fā)電成本，又降低了脫硫費(fèi)用，一舉兩得。原料來自于化肥產(chǎn)品又回到化肥，既不影響化肥的總量供應(yīng)又改善了國內(nèi)化肥品種的結(jié)構(gòu)。依托我國龐大的化肥工業(yè)、化害為利，同時(shí)促進(jìn)了我國煤炭、電力和化肥工業(yè)的長期發(fā)展。氨回收法脫硫裝置的運(yùn)行過程即是硫酸銨的生產(chǎn)過程，每吸收1噸二氧化硫需消耗0.5噸氨并可生產(chǎn)2噸硫酸銨，按照常規(guī)價(jià)格液氨2000元/噸、硫酸銨700元/噸，則煙氣中的二氧化硫體現(xiàn)了約400元/噸的價(jià)值。 4.3.3 裝置阻力小-方便鍋爐系統(tǒng)配置，節(jié)省運(yùn)行電耗 利用氨法脫硫的高活性，液氣比較常規(guī)濕法脫硫技術(shù)降低，脫硫塔的阻力僅為850Pa左右，無加熱裝置時(shí)包

22、括煙道等阻力脫硫島總阻力在1000Pa左右；配蒸汽加熱器時(shí)脫硫島的總設(shè)計(jì)阻力也僅在1250Pa左右。因此，氨法脫硫裝置可以利用原鍋爐引風(fēng)機(jī)的潛力，大多無需新配增壓風(fēng)機(jī)；即便原風(fēng)機(jī)無潛力，也可適當(dāng)進(jìn)行風(fēng)機(jī)改造或增加小壓頭的風(fēng)機(jī)即可。系統(tǒng)阻力較常規(guī)脫硫技術(shù)節(jié)電50%以上。另，循環(huán)泵的功耗降低了近70%。 4.3.4 脫硫裝置可靠-運(yùn)行方便、高效、脫硫效率高 氨法為氣液兩相反應(yīng)，反應(yīng)物活性強(qiáng)，具有較大的化學(xué)反應(yīng)速率，脫硫劑及脫硫產(chǎn)物皆為易溶性的物質(zhì)，裝置內(nèi)脫硫液皆為澄清的溶液無積垢無磨損。所以，氨法更容易實(shí)現(xiàn)PLC、DCS等自動(dòng)控制，操作控制簡單易行；脫硫效率可穩(wěn)定在90%以上（有特別要求時(shí)可穩(wěn)定在

23、95%以上）。其次，氨法采用了先進(jìn)的重防腐技術(shù)，并選用可靠的材料和設(shè)備，使裝置可靠性高達(dá)98.5%，日常維護(hù)量少，且節(jié)約維修費(fèi)用。 4.3.5 裝置設(shè)備占地小-便于老鍋爐改造 氨法脫硫裝置無需原料預(yù)處理工序，脫硫副產(chǎn)物的生產(chǎn)過程相對也較簡單，裝置總配置的設(shè)備在30臺(tái)套左右；且處理量較少（每吸收1噸二氧化硫產(chǎn)生2噸的硫酸銨），設(shè)備選型無需太大。脫硫部分的設(shè)備占地與鍋爐的規(guī)模相關(guān)，75t/h-1000t/h的鍋爐占地在150m2-500m2左右；脫硫液處理即硫銨工序占地與鍋爐的含硫量有關(guān)，但相關(guān)系數(shù)不大，整個(gè)硫銨工序正常占地在500m2內(nèi)。與鈣法脫硫技術(shù)比較，占地節(jié)省50%以上。 4.3.6 既脫

24、硫又脫硝-適應(yīng)環(huán)保更高要求 氨法脫硫的吸收劑為氨，氨對NOx同樣有吸收作用。另外脫硫過程中形成的亞硫銨對NOx還具有還原作用，所以氨法脫硫的同時(shí)也可實(shí)現(xiàn)脫硝的目的，減輕溫室效應(yīng)。鈣法每處理1噸二氧化硫要排放07噸二氧化碳，堿廠環(huán)保實(shí)測數(shù)據(jù)氮氧化物去除率為22.3% 。 4.3.7 自主知識產(chǎn)權(quán)技術(shù)符合國情、適合全面推廣 氨回收法煙囪脫硫技術(shù)是擁有我國自主知識產(chǎn)權(quán)的脫硫技術(shù)，因此投資更少、從長遠(yuǎn)角度更有利于在我國長期和全面推廣。目前在我國脫硫領(lǐng)域普遍使用的鈣法基本上都是從國外引進(jìn)，不但要支付較高的先期技術(shù)轉(zhuǎn)讓費(fèi)和項(xiàng)目實(shí)施時(shí)的技術(shù)使用費(fèi)，而且目前常常是多家國內(nèi)脫硫公司引進(jìn)同一種技術(shù)，這種狀態(tài)嚴(yán)重影

25、響我國可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略的順利實(shí)施。在2004年底國家環(huán)保局、國家發(fā)改委和中國環(huán)保產(chǎn)業(yè)協(xié)會(huì)共同主辦的第三屆全國脫硫工程技術(shù)研討會(huì)上把“缺乏擁有自主知識產(chǎn)權(quán)的煙囪脫硫工藝技術(shù)和設(shè)備制造技術(shù)”列為脫硫行業(yè)發(fā)展中存在的首要問題。 4.4脫硫設(shè)備設(shè)計(jì)說明書4.4.1設(shè)計(jì)氨法脫硫操作系統(tǒng)方案簡介除塵后的鍋爐煙氣由鍋爐引風(fēng)機(jī)或增壓風(fēng)機(jī)經(jīng)擋板風(fēng)門調(diào)節(jié)后進(jìn)入脫硫塔,經(jīng)過降溫段溫度降至120, 再進(jìn)入吸收段, 吸收SO2 后進(jìn)入除水段, 離開脫硫塔, 尾氣溫度48 50。凈化尾氣再進(jìn)入煙氣加熱器, 被硫銨蒸發(fā)器來的二次蒸汽加熱后, 溫度升高到70 80, 進(jìn)入煙囪排放。吸收液從脫硫塔底部經(jīng)吸收液循環(huán)泵送至吸收段,

26、新補(bǔ)充的脫硫原料氨水由氨水槽經(jīng)計(jì)量泵送至脫硫塔的吸收段。吸收液流經(jīng)吸收段與煙氣接觸, 并吸收SO2 生成亞硫酸銨, 再進(jìn)入脫硫塔的下部氧化池, 與由氧化風(fēng)機(jī)吸入的空氣混合, 空氣中的O 2將吸收液中的亞硫酸銨氧化為硫酸銨。由氧化池上部溢流出來的硫酸銨溶液進(jìn)入循環(huán)罐, 再經(jīng)過循環(huán)泵進(jìn)入吸收段。硫酸銨溶液質(zhì)量分?jǐn)?shù)10% 左右時(shí)溢流到過濾緩沖罐, 由過濾進(jìn)料泵將含塵的硫酸銨溶液送至過濾器。硫酸銨溶液經(jīng)過蒸加熱器和蒸發(fā)結(jié)晶器后, 再經(jīng)離心機(jī)得到含水量小于3% 的晶體硫酸銨。將其直接送入振動(dòng)干燥機(jī), 得到含水量低于1% 的硫銨化肥, 送成品料倉, 包裝外售。蒸發(fā)器采用低壓蒸汽作為熱源, 常壓蒸發(fā), 結(jié)晶

27、器中的溫度約109。見圖： 圖9 濕式氨法煙氣脫硫工藝流程4.4.2 噴淋吸收塔主要工藝設(shè)計(jì)參數(shù)脫硫吸收塔系統(tǒng)組成:塔體漿液池除霧區(qū)漿液噴管，噴嘴.吸收塔漿液循環(huán)泵氧化風(fēng)機(jī)7.氨水輸送泵8.煙筒4.4.3噴淋塔的設(shè)計(jì)程序 設(shè)計(jì)計(jì)算噴淋塔的整體塔高、塔徑；具體塔高分為吸收區(qū)高度、漿池高度、除霧區(qū)高度；滿足抗震要求、保溫防凍防裂要求的塔壁厚度以及所選擇的材料。4.4.4副產(chǎn)品后處理過程脫硫塔內(nèi)亞硫酸銨吸收SO2生成的亞硫酸氫銨與先前噴入的富裕氨水在脫硫塔底部漿液池進(jìn)行中和反應(yīng)生成亞硫酸銨，依次循環(huán)反復(fù)，完成對煙氣中SO2的凈化吸收，至此脫硫過程完成，凈化后的煙氣經(jīng)塔頂兩層高效除霧器除去其中的霧滴后

28、，經(jīng)塔頂擋液環(huán)(避免煙氣將塔壁上的水膜帶出塔體，以防進(jìn)入煙囪，腐蝕煙囪)排入大氣中。 塔內(nèi)生成的亞硫酸銨溶液與氧化風(fēng)機(jī)通入的氧化空氣進(jìn)行氧化反應(yīng)，亞硫酸銨全部被氧化成硫酸銨，氧化后的硫酸銨溶液通過抽出泵流出漿液池，經(jīng)母液泵打入脫硫提濃塔內(nèi)提濃段的霧化噴淋層，經(jīng)霧化后在塔內(nèi)提濃段與高溫?zé)煔膺M(jìn)行熱交換，溶液中的水份汽化后被煙氣帶走，濃縮后過飽和的硫酸銨溶液，通過漿液泵送入到結(jié)晶罐內(nèi)實(shí)現(xiàn)固液分離，塔內(nèi)提濃段上部設(shè)一層除霧層,避免硫酸銨溶液液滴被煙氣帶入塔體脫硫段,含有結(jié)晶體的超飽和溶液通過進(jìn)一步實(shí)現(xiàn)液固分離（選出的晶體含水分3%），經(jīng)脫水后的晶體由干燥機(jī)進(jìn)一步干燥（干燥后的產(chǎn)硫酸銨含水分0.2%）,

29、成品硫酸銨由自動(dòng)包裝機(jī)包裝入庫；結(jié)晶罐和分離出的母液溢流到母液罐內(nèi)，依次反復(fù)循環(huán)，完成硫酸銨產(chǎn)品的回收。煙氣與脫硫液接觸、洗滌過程中，SO2被脫硫液吸收，并發(fā)生如下總反應(yīng)： SO2+2NH3+H2O=(NH4)2SO33；SO2+(NH4)2SO3+H2O=2NH4HSO33；NH3+ NH4HSO3=(NH4)2SO3；亞硫酸銨被鼓入的氧化空氣氧化成硫酸銨： 2(NH4)2SO3+O2=2(NH4)2SO4； 4.5脫硫設(shè)備設(shè)計(jì)計(jì)算書4.5.1噴淋塔吸收區(qū)高度計(jì)算（1）物料衡算根據(jù)已知條件，通入的煙氣量：G=83萬m3h，含硫量3700mgm3 ,則可計(jì)算出煙氣中所含硫量為8300

30、00×3700=3.071×109mg/h=3071kg/h。二氧化硫量為2400 kg/h。 （2）二氧化硫產(chǎn)生量按年8000工作小時(shí)計(jì)，二氧化硫的年產(chǎn)生量為1.92×107kg。（3）脫硫量按平均脫硫效率98%計(jì)，則濕法脫硫年脫除量為1.8816×107kg。（4）噴淋塔的硫平衡噴淋塔的硫平衡見表2。表2 噴淋塔的硫平衡進(jìn)出煙氣帶入的硫量3071kg/h凈煙氣帶出的SO248kg/h脫硫效率98%氨水吸收的SO22396kg/h進(jìn)脫硫塔總的SO22400kg/h出脫硫塔的（NH4）2SO3 441.73kg/h4.5.2煙氣流速在保證除霧器對煙氣中所

31、攜帶水滴的去除效率及吸收系統(tǒng)壓降允許的條件下，適當(dāng)提高煙氣流速，可加劇煙氣和漿液液滴之間的湍流強(qiáng)度，從而增加兩者之間的接觸面積。同時(shí)，較高的煙氣流速還可持托下落的液滴，延長其在吸收區(qū)的停留時(shí)間，從而提高脫硫效率。另外，較高的煙氣流速還可適當(dāng)減少吸收塔和塔內(nèi)件的幾何尺寸，提高吸收塔的性價(jià)比。在吸收塔中，煙氣流常為34.5m/s。許多工程實(shí)踐表明，3.5m/s煙氣流速(110%過負(fù)荷)4.2m/s是性價(jià)比較高的流速區(qū)域。綜合考量，本設(shè)計(jì)煙氣流速取3.5m/s。4.5.3噴淋塔吸收區(qū)的高度的確定濕式吸收塔或吸收塔系統(tǒng)設(shè)計(jì)成三層噴淋噴淋塔，噴淋塔的主要特點(diǎn)是氨水通過循環(huán)泵的作用從上向下噴射。將塔體與濾

32、漿池設(shè)計(jì)成一個(gè)整體，濾漿池既是塔體的基礎(chǔ)，也是收集下落漿液的容器。含有二氧化硫的煙氣通過噴淋塔此過程為吸收過程，吸收過程煙氣停留時(shí)間為5-6s。此設(shè)計(jì)中我們根據(jù)實(shí)際需要取5s。則塔吸收區(qū)高度為3.5×5=17.5m。4.5.4噴淋塔的塔徑的計(jì)算設(shè)噴淋塔截面為圓形。按上述實(shí)際運(yùn)行煙氣體積流量G ,則塔內(nèi)徑為:G=83萬m3/h=230.56m3/s. L/G=1.1L/ m3 .L=1.1×G=91.3萬L/h=0.230 m3/s.因?yàn)镚/u=3.14R2 所以R=4.58m 所以D=9.2m.4.5.5噴淋塔漿液池高度設(shè)計(jì)計(jì)算漿液池容量V1按照液氣比L/G和漿液停留時(shí)間來

33、確定，計(jì)算式子如下：V1=L×t1 =0.230×480=110.4 m3,取t1=8min=480s.漿液池的內(nèi)徑和吸收區(qū)內(nèi)徑一樣。則漿液池高度為h= V1 /3.14R2 =u V1 /G=1.68m.4.5.6噴淋塔除霧區(qū)設(shè)計(jì)吸收塔均應(yīng)裝備除霧器，在正常運(yùn)行狀態(tài)下除霧器出口煙氣中的霧滴濃度應(yīng)該不大于75mg/m3。除霧器一般設(shè)置在吸收塔頂部（低流速煙氣垂直布置）或出口煙道（高流速煙氣水平布置),通常為二級除霧器。除霧器設(shè)置沖洗水，間歇沖洗沖洗除霧器。濕法煙氣脫硫采用的主要是折流板除霧器，其次是旋流板除霧器。 除霧器的選型折流板除霧器 折流板除霧器是利用液滴與某種固體表

34、面相撞擊而將液滴凝聚并捕集的，氣體通過曲折的擋板，流線多次偏轉(zhuǎn)，液滴則由于慣性而撞擊在擋板被捕集下來。通常，折流板除霧器中兩板之間的距離為20-30mm，對于垂直安置，氣體平均流速為23m/s；對于水平放置，氣體流速一般為610m/s。氣體流速過高會(huì)引起二次夾帶。噴淋塔除霧區(qū)分成兩段，每層噴淋塔除霧器上下各設(shè)有沖洗噴嘴。最下層沖洗噴嘴距最上層噴淋層（3-3.5）m，距離最上層沖洗噴嘴（3.4-32）m。 除霧器的主要設(shè)計(jì)指標(biāo)a.沖洗覆蓋率：沖洗覆蓋率是指沖洗水對除霧器斷面的覆蓋程度。沖洗覆蓋率一般可以選在100 %300 %之間。式中：n 為噴嘴數(shù)量，32為噴射擴(kuò)散角，1200A 為除霧器有效

35、通流面積 ,15 m2；h 為沖洗噴嘴距除霧器表面的垂直距離,0.38m. b.除霧器沖洗周期：沖洗周期是指除霧器每次沖洗的時(shí)間間隔。由于除霧器沖洗期間會(huì)導(dǎo)致煙氣帶水量加大。所以沖洗不宜過于頻繁,但也不能間隔太長,否則易產(chǎn)生結(jié)垢現(xiàn)象,除霧器的沖洗周期主要根據(jù)煙氣特征及吸收劑確定。c.除霧效率。指除霧器在單位時(shí)間內(nèi)捕集到的液滴質(zhì)量與進(jìn)入除霧器液滴質(zhì)量的比值。影響除霧效率的因素很多,主要包括:煙氣流速、通過除霧器斷面氣流分布的均勻性、葉片結(jié)構(gòu)、葉片之間的距離及除霧器布置形式等。d.系統(tǒng)壓力降。指煙氣通過除霧器通道時(shí)所產(chǎn)生的壓力損失 ,系統(tǒng)壓力降越大 ,能耗就越高。除霧系統(tǒng)壓降的大小主要與煙氣流速、

36、葉片結(jié)構(gòu)、葉片間距及煙氣帶水負(fù)荷等因素有關(guān)。當(dāng)除霧器葉片上結(jié)垢嚴(yán)重時(shí)系統(tǒng)壓力降會(huì)明顯提高 ,所以通過監(jiān)測壓力降的變化有助把握系統(tǒng)的狀行狀態(tài) ,及時(shí)發(fā)現(xiàn)問題 ,并進(jìn)行處理。e.煙氣流速。通過除霧器斷面的煙氣流速過高或過低都不利于除霧器的正常運(yùn)行 ,煙氣流速過高易造成煙氣二次帶水,從而降低除霧效率,同時(shí)流速高、系統(tǒng)阻力大,能耗高。通過除霧器斷面的流速過低,不利于氣液分離,同樣不利于提高除霧效率。設(shè)計(jì)煙氣流速應(yīng)接近于臨界流速。根據(jù)不同除霧器葉片結(jié)構(gòu)及布置形式,設(shè)計(jì)流速一般選定在3.55.5m/ s之間。本方案的煙氣設(shè)計(jì)流速為3.5m/s。f.除霧器葉片間距。除霧器葉片間距的選取對保證除霧效率 ,維持

37、除霧系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行至關(guān)重要。葉片間距大 ,除霧效率低 ,煙氣帶水嚴(yán)重 ,易造成風(fēng)機(jī)故障 ,導(dǎo)致整個(gè)系統(tǒng)非正常停運(yùn)。葉片間距選取過小,除加大能耗外 ,沖洗的效果也有所下降 ,葉片上易結(jié)垢、堵塞 ,最終也會(huì)造成系統(tǒng)停運(yùn)。葉片間距一般設(shè)計(jì)在 2095mm。目前脫硫系統(tǒng)中最常用的除霧器葉片間距大多在3050mm。g.除霧器沖洗水壓。除霧器水壓一般根據(jù)沖洗噴嘴的特征及噴嘴與除霧器之間的距離等因素確定，噴嘴與除霧器之間距離一般小于1m ,沖洗水壓低時(shí),沖洗效果差,沖洗水壓過高則易增加煙氣帶水,同時(shí)降低葉片使用壽命。h.除霧器沖洗水量。選擇除霧器沖水量除了需滿足除霧器自身的要求外，還需考慮系統(tǒng)水平衡的要求,有

38、些條件下需采用大水量短時(shí)間沖洗,有時(shí)則采用小水量長時(shí)間沖洗,具體沖水量需由工況條件確定,一般情況下除霧器斷面上瞬時(shí)沖洗耗水量約為吸收塔內(nèi)的除霧裝置由帶加強(qiáng)的阻燃聚丙烯制作，主要由除霧板、反清洗裝置組成，經(jīng)除霧器后的煙氣含水量在75mg/m3以下。綜上所述，除霧區(qū)的最終高度確定為4.2m4.5.7噴淋塔中漿液的噴嘴，噴管的設(shè)計(jì)及計(jì)算鍋爐煙氣進(jìn)入引風(fēng)機(jī)，在引風(fēng)機(jī)出口進(jìn)入吸收塔，煙氣從底部進(jìn)入噴霧吸收塔，與噴淋液逆流接觸。煙氣中的SO2經(jīng)過吸收塔的吸收，其出口煙氣二氧化硫脫除率在98%以上。高效組合式除霧裝置（有二級除霧設(shè)施，機(jī)械去除霧滴效率在99.8%以上）除去煙氣中的霧滴，凈化后的煙氣經(jīng)塔后煙道

39、進(jìn)入煙囪排放。在本脫硫設(shè)備中，吸收塔為逆流式噴淋空塔，噴淋層為三層布置，在滿足吸收SO2所需的比表面積的同時(shí)，同時(shí)滿足不同鍋爐負(fù)荷和含硫量的要求。同時(shí)把噴淋造成的壓力損失減少到最小。每個(gè)噴淋層都裝有多個(gè)霧化噴嘴，交叉布置，覆蓋率可達(dá)200%-300%。噴嘴采用實(shí)心式螺旋噴嘴，材質(zhì)為防腐耐磨的特種不銹鋼噴嘴。設(shè)計(jì)進(jìn)水壓力0.3Mpa。由上述得到的二氧化硫的量按1:2.5的比例可得吸收時(shí)所需的NH3 為1.59×103 kg/h。NH3H2O為3.27×103 kg/h 。8%的氨水密度為970kg/m3，所以8%氨水需用量為4.09×104kg/h。則每層噴淋塔所用

40、的氨水量為Q1=1.363×104kg/h=3.90L/S.查資料可得實(shí)心式螺旋噴嘴，3巴噴流角度為120度時(shí)，噴嘴流量為5.5L/ min=0.0917L/s.噴孔孔徑及自由暢通直徑均為3.2mm.則每層噴淋層所需的噴嘴個(gè)數(shù)為N=Q1/Qs=42.5=43個(gè)。各噴管間距據(jù)脫硫塔直徑、噴嘴個(gè)數(shù)等確定，噴嘴間間距為7.1/43=0.17m.進(jìn)出口流速及管道尺寸吸收塔入口水平煙道的設(shè)計(jì)要求：a.防止在煙道內(nèi)沉積固體物b.壓損小c.進(jìn)入塔內(nèi)的煙氣分布均勻d.結(jié)構(gòu)材料的選擇應(yīng)考慮高溫，沉積物中高濃度腐蝕物質(zhì)和沉積物引起的腐蝕和縫隙腐蝕。煙氣入口位置：逆流噴淋塔入口煙道通常設(shè)置在濾漿池液面液位

41、以上和塔體吸收區(qū)下部之間，處于高溫?zé)煔馀c下落漿液第一次接觸的交界面。根據(jù)工藝要求，進(jìn)出口流速（一般為15-25m/s）確定進(jìn)出口面積，一般希望進(jìn)氣在塔內(nèi)能夠分布均勻，且煙道呈正方形，故高度尺寸取得較小，但寬度不宜過大，否則影響穩(wěn)定性.因此取進(jìn)口煙氣流速為20m/s，而煙氣流量為230.56m3/s，則h×h×20=230.56 所以h=3.40m. 吸收塔進(jìn)口煙氣量Va (m3/s)計(jì)算該數(shù)值計(jì)算得煙氣進(jìn)口量為：230.56m3/s.然而，該計(jì)算數(shù)值實(shí)質(zhì)上僅僅指煙氣在噴淋塔進(jìn)口處的體積流量，而在噴淋塔內(nèi)延期溫度會(huì)隨著停留時(shí)間的增大而降低，根據(jù)PVT氣體狀態(tài)方程，要算出瞬間數(shù)

42、值是不可能的，因此只能算出在噴淋塔內(nèi)平均溫度下的煙氣平均體積流量。蒸發(fā)水分流量V2 (m3/s)的計(jì)算煙氣在噴淋塔內(nèi)被漿液直接淋洗，溫度降低，吸收液蒸發(fā)，煙氣流速迅速達(dá)到飽和狀態(tài)，煙氣水分由6%增至13%，則增加水分的體積流量 V2 (m3/s)為V2=0.07×230.56 (m3/s)=16.14 m3/s氧化空氣剩余氮?dú)饬縑3 (m3/s)在噴淋塔內(nèi)部漿液池中鼓入空氣，使得氧化成，這部分空氣對于噴淋塔內(nèi)氣體流速的影響是不能夠忽略的，因此應(yīng)該將這部分空氣計(jì)算在內(nèi)。假設(shè)空氣通過氧化風(fēng)機(jī)進(jìn)入噴淋塔后，當(dāng)中的氧氣完全用于氧化亞硫酸鈣，即最終這部分空氣僅僅剩下氮?dú)?、惰性氣體組分和水汽。理

43、論上氧化1摩爾亞硫酸氨0.5摩爾的氧氣。(假設(shè)空氣中每千克含有0.23千克的氧氣 )假設(shè)空氣中有每千克含有0.23千克的氧氣根據(jù)物料守衡,總共需要的氧氣質(zhì)量流量為該質(zhì)量流量的氧氣總共需要的空氣流量為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的空氣密度為1.293kg/ m3 故 綜上所述，噴淋塔內(nèi)實(shí)際運(yùn)行條件下塔內(nèi)氣體流量： 取出口氣體流速依然為20m/s則h×h×20=131.2,所以h=2.56m.塔體的整體高度為H=17.5+1.68+4.2+3.4+2.56=29.34m=29m.4.5.8噴淋塔人孔的設(shè)計(jì)塔設(shè)備內(nèi)徑大于2500mm，筒體應(yīng)該開設(shè)人孔，考慮噴嘴設(shè)備，需要清洗為檢修方便，一般選用公稱

44、直徑450mm或者500mm的人孔；常壓大型設(shè)備，貯槽則選用公稱直徑為500mm或者600mm的人孔。本設(shè)計(jì)方案中的吸收塔選用公稱直徑為500mm的人孔。選用兩個(gè)人孔，兩個(gè)噴淋層之間設(shè)一人孔。5煙囪設(shè)計(jì)計(jì)算5.1煙囪高度的計(jì)算具有一定速度的熱煙氣從煙囪出口排除后由于具有一定的初始動(dòng)量,且溫度高于周圍氣溫而產(chǎn)生一定浮力，所以可以上升至很高的高度。這相對增加了煙囪的幾何高度，因此煙囪的有效高度為： 式中：H煙囪的有效高度，m； 煙囪的幾何高度，m； 煙囪抬升高度，m。參照國家標(biāo)準(zhǔn)，確定煙囪幾何高度為5.2煙氣釋放熱計(jì)算式中：煙氣熱釋放率，； 大氣壓力，取鄰近氣象站年平均值； 實(shí)際排煙量， 煙囪出口

45、處的煙氣溫度，353； 環(huán)境大氣溫度，；取環(huán)境大氣溫度=293K，大氣壓力=264kPa QH=0.35Pa×Qv×TTs=0.35×264×251.3×60353=3946.8Kw5.3煙氣抬升高度計(jì)算由，可得 H=n0QHn1Hsn2u-1 式中：n0,n1,n2系數(shù)，n1取0.6，n2取0.4，n0取0.292，則求出為62.6m則煙囪有效高度： =60+62.6=122.6m5.4煙囪直徑的計(jì)算設(shè)煙氣在煙囪內(nèi)的流速為，則煙囪平均截面積為： A=251.3/20=12.565m2則煙囪的平均直徑d為： 3.1m 取煙囪直徑為DN3100m

46、m，校核流速v得：.5.5煙囪阻力計(jì)算 煙囪亦采用鋼管，其阻力可按下式計(jì)算： 式中：摩擦阻力系數(shù)，無量綱；管內(nèi)煙氣平均流速，；煙氣密度，；管道長度，；管道直徑，=0.02×122.593.×202×12=158.18Pa6管道管徑的計(jì)算6.1管道計(jì)算（1）管道采用薄皮鋼管，管內(nèi)煙氣流速為，則管道直徑為： 式中：煙氣流量，；煙氣流速，；1.2修正系數(shù)代入相關(guān)值得： d = 2974mm結(jié)合實(shí)際情況，取為2980mm.則實(shí)際煙氣流速為23.9m/s.（2）氨水輸送泵的管道直徑的計(jì)算氨水輸送泵的循環(huán)量為551m3/h，取為560m3/h=0.156m3/s.所以取410

47、mm的管道。（3）漿液循環(huán)泵的管道直徑的計(jì)算每臺(tái)漿液循環(huán)泵的循環(huán)量為184m3/h，取為200m3/h=0.056m3/s. 所以取250mm的管道。7配套設(shè)施設(shè)計(jì)計(jì)算7.1增壓風(fēng)機(jī)的選型計(jì)算根據(jù)實(shí)際需要，增壓風(fēng)機(jī)的位置選在進(jìn)入噴淋塔之前，一方面可以防止防腐不過關(guān)的問題，一方面可以大大降低初期投資。增壓風(fēng)機(jī)的性能參數(shù)有流量 Q、全壓H、轉(zhuǎn)速n、功率N 及效率h 。濕法脫硫系統(tǒng)在煙風(fēng)道的流量和阻力確定后，即可按此二參數(shù)選擇合適的風(fēng)機(jī)型號。1 增壓風(fēng)機(jī)選擇計(jì)算原則增壓風(fēng)機(jī)的風(fēng)量應(yīng)為鍋爐滿負(fù)荷工況下的煙氣量的110；增壓風(fēng)機(jī)的壓頭應(yīng)為脫硫裝置在鍋爐滿負(fù)荷工況下并考慮10溫度裕量下阻力的120。2 增壓風(fēng)機(jī)選擇計(jì)算增壓風(fēng)機(jī)一般有離心式、動(dòng)葉可調(diào)軸流式、靜葉可調(diào)軸流式三種形式。(1) 增壓風(fēng)機(jī)煙氣設(shè)計(jì)流量計(jì)算I 增壓風(fēng)機(jī)煙氣流量Q=99.96II 增壓風(fēng)機(jī)煙氣設(shè)計(jì)流量 (考慮10%裕量)396000(2) 增壓風(fēng)機(jī)全壓計(jì)算濕法煙氣脫硫系統(tǒng)的阻力計(jì)算程序是：從FGD 接入點(diǎn)開始，沿?zé)煔饬飨?，依次?jì)算各部分的阻力，包括從FGD 入口處至增壓風(fēng)機(jī)煙道、增壓風(fēng)機(jī)出口至吸收塔入口煙道、吸收塔（包括除霧器）、吸收塔出口至出口處煙道的阻力，求出濕法脫硫系統(tǒng)的總壓降。同時(shí)要注意加上脫硫系統(tǒng)后煙道與煙囪由于煙溫下降而造成的壓力損失，由此即可求出增壓風(fēng)機(jī)的壓頭P。以上計(jì)算的總壓降為在鍋爐滿負(fù)荷工況并考慮1