人貨電梯腳手架方案

1、.人貨電梯腳手架施工方案.編制：審核：審批：年月日.目錄第一章工程概況11.1參建單位1第二章編制依據2第三章施工部署23.1工程管理組織機構23.2施工目標33.3嚴格執(zhí)行質量、平安、環(huán)境三大管理體系.4第四章人貨電梯腳手架設計 .44.1人貨電梯腳手架布置44.2人貨電梯腳手架示意圖74.3接料平臺門及平安防護示意圖.124.4人貨電梯腳手架計算14第五章質量保證措施 .33第六章平安保證措施 .346.1平安管理責任制346.2平安管理保證體系346.3平安管理制度346.4平安薄弱環(huán)節(jié)保證措施356.5消防管理36.中建七局XXXX1.第一章工程概況1.1參建單位1、工程名稱：2、建立

2、單位：3、設計單位：4、監(jiān)理單位：5、總包單位：6、勘察單位：7、基坑圍護設計單位：1.2工程概況住宅工程地塊位于 #。基地用地面積為38819 平方米，工程構成有 1#9#，8 棟高層住宅塔樓， 沿街低層商業(yè)網點及社區(qū)配套用房，并且設置了一層地下室?？偨ㄖ娣e約39153.00 平方米，其中地上 14881.46 平方米，地下 24271.54平方米。.中建七局XXXX1.第二章編制依據1、設計圖紙2、?建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)X?JGJ130-20213、?建筑施工高處作業(yè)平安技術規(guī)X?JGJ80-914、?鋼構造設計規(guī)X?GB50017 20035、建立工程平安生產管理條例國務

3、院令第 393 號7、?建筑構造荷載規(guī)X?GB5000920216、XX市工程建立標準?XX市懸挑式腳手架平安技術規(guī)程?第三章施工部署3.1工程管理組織機構1、工程管理組織機構體系工程經理及其他主要管理人員長駐工地，保證駐地指揮。2、工程部主要成員及各部門職責1工程經理工程經理受企業(yè)法人委托，對總部直接負責，代表企業(yè)全面負責履行工程承包合同，負責工程部與總部的關系協調，負責施工所需人、財、物的組織管理與控制，對工程質量目標和本錢目標直接負責。2工程副經理協助工程經理工作，具體負責施工現場的施工組織和協調管理，對工期、質量、平安、文明施工及本錢目標進展控制。3工程技術負責人對工程技術、質量管理直

4、接負責，分管技術質量部、資料室。負責組織有關人學.中建七局XXXX2.習施工圖紙和組織圖紙會審，組織施工組織設計和施工方案的編制和交底，負責技術管理、質量管理、資料管理和檔案管理。4技術部對本工程的質量負責，進展土建、安裝專業(yè)構造、建筑的技術組織、方案調整、解決工程中的技術問題和技術變更，進展方案編制、技術交底；負責施工現場的測量、計量、試驗管理；負責資料統一上報、統一發(fā)放、統一收集整理，建立工程檔案，記錄總施工日記；積極推廣新技術、新工藝，開展創(chuàng)優(yōu)活動、降低施工本錢；催促、指導工程貫標工作的正常進展。5平安部對本工程的平安生產、文明施工負責，加強本工程質量控制、平安防護措施、驗收檢查等；建立

5、質量保證體系和管理網絡，進展必要的檢驗試驗；負責施工現場的文明施工和消防衛(wèi)生工作。6材料部根據工程部門提出的規(guī)格、 數量、時間、質量要求，負責材料設備和工具的方案、采購、供給和管理工作。7合約部負責總分包的合同管理及預結算簽證工作，負責本錢管理及財務資金管理。8綜合辦公室負責內外公共關系的協調，包括公安、交通、環(huán)衛(wèi)環(huán)保及居民委員會等方面，負責文明施工、平安保衛(wèi)及生活后勤保障工作。3.2施工目標1、質量目標工程質量到達?建筑工程施工質量驗收統一標準? GB50300-2001、?建筑施工高處作業(yè)平安技術規(guī)X?JGJ80-91、?建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)X?JGJ130-2021 等國家

6、、地方或行業(yè)標準驗收規(guī)X的合格規(guī)定。2、平安目標杜絕重傷和死亡事故；輕傷率控制在1以內。到達XX市文明工地驗收標準。JGJ59-2021?建筑施工平安檢查標準?合格以上標準。.中建七局XXXX3.中建總公司“ CI形象創(chuàng)優(yōu)。3.3嚴格執(zhí)行質量、平安、環(huán)境三大管理體系我局已通過質量、職業(yè)平安安康、環(huán)境管理“三大體系認證，為此在本工程施工中工程部將嚴格標準體系制定詳細的貫標工作方案并認真實施：1、工程質量嚴格貫徹實施ISO9001：2000 質量體系標準， 切實執(zhí)行企業(yè)質量手冊和各種程序文件的規(guī)定，開工前編制質量方案，施工中按體系及方案實施。2、平安、文明施工管理嚴格貫徹實施“職業(yè)平安安康管理體系

7、 ，并認真執(zhí)行XX市有關標準以及國家 JGJ59-99 規(guī)X以及企業(yè)內部各項管理制度， 開工前編制職業(yè)平安安康管理方案、控制平安生產管理工作。3、施工現場環(huán)境管理嚴格執(zhí)行ISO14001環(huán)境管理體系，開工前編制環(huán)境管理方案、以到達我們的“建筑與綠色共生，開展和生態(tài)諧調環(huán)保方針。第四章人貨電梯腳手架設計4.1人貨電梯腳手架布置本工程人貨電梯腳手架9#樓從第四層開場懸挑，其余樓號從五層開場懸挑。人貨電梯腳手架設置采用 48*3.0mm鋼管雙排腳手架，架寬 1500mm，步距 1800mm,接料平臺大小具體根據施工電梯使用位置搭設，每層接料臺與構造面平齊，外側略高內側 5cm，接料平臺與電梯籠正對面

8、設置外開閉平安防護門。樓層挑架采用 16#工字鋼懸挑，并采用12 鋼絲繩反拉作平安儲藏，做法同外架。平臺上鋪50*100 木方，木方上鋪 18mm厚九夾板，平臺板鋪至電梯吊籠邊緣。電梯防護門高度為1800mm，插銷在電梯側門的里側用鋼絲網片封閉，字體為“注意平安，隨手關門。4.1.1人貨電梯腳手架根本數據鋼管48× 3.0扣件腳手架，架寬1500mm，步距 1800mm。16#工字鋼最大縱距 1500mm。9#樓四層以下、其余樓號五層以下為普通落地式腳手架，以上為工字鋼(16#工字鋼 )懸挑腳手架。4.1.2人貨電梯腳手架構造要求A 立桿a 立桿間距 1500mm，立桿采用對接扣件連

9、接， 且立桿上的對接扣件應交織布置。b 每根立桿均落在工字鋼上c 腳手架第一步立桿應設置縱橫方向的掃地桿， 并用直角扣件固定在距底座下皮.中建七局XXXX4.不大于 200mm 的位置上。B 大橫桿a 采用九夾板腳手板，大橫桿置于小橫桿之上、立桿的內側。b 大橫桿的接長采用對接或搭接。搭接接頭時，搭接長度不應小于1m，并用三個扣件固定，接頭應錯開，相鄰的接頭水平距離不應小于500mm。C 小橫桿a每一主節(jié)點必須設一根小橫桿并用直角扣件固定在大橫桿上，該桿主軸線偏離主節(jié)點的距離不應大于150mm。b 采用九夾板做腳手板，小橫桿應用直角扣件固定在大橫桿上。D 連墻桿先預埋腳手鋼管在構造上，用鋼管作

10、為連墻桿，鋼管一端和預埋腳手鋼管采用扣件連接，另一端用扣件和腳手架立桿連接。連墻桿從腳手架底層第一步縱向水平桿處開場設置，每層樓面處設置一排， 當標準層層高為 2.9m 時，連墻件水平間距為 3.0m。當連墻件不方便設置時，可利用建筑的窗或者柱等構造進展連接。連墻件上下拉結位置必須錯開，呈“梅花狀 ，以提高架體的穩(wěn)定性。連墻件中的連墻桿呈水平并垂直于墻面布置，與腳手架連接的一端可稍下斜，連墻件的設置位置假設不能和立桿同步連接時，那么但凡在小橫桿與立桿接頭處大于 30cm 的，均要在步高間距立桿處用短桿進展加固，加固短桿與主立桿之間不能少于三個扣件，其頂層層高處假設不能與樓層梁板相連時， 那么要

11、盡量考慮與混凝土框架柱 構造柱、梁、剪力墻相連，嚴禁和模板支撐中的立桿連接。撤除時要和腳手架同步進展。E 剪刀撐a 剪刀撐與地面夾角為 45° 60°。b 剪刀撐的接長均應采用搭接接長， 接長長度不小于 1.2m，并用三個扣件扣緊，兩頭扣件間距不小于 1.0m，且扣件至桿端間距不小于 100mm。c 剪刀撐應用旋轉扣件與立桿相連接， 連接要每桿一連不能跳連。 旋轉扣件中心距主節(jié)點的距離不應大于 150mm。F 斜拉繩索每個工字鋼懸挑梁外端設置鋼絲繩與上一層建筑構造斜拉結。鋼絲繩與建筑構造拉結的吊環(huán)應使用HPB300 級鋼筋，其直徑宜為18mm。.中建七局XXXX5.4.1.

12、3懸挑構造 16#工字鋼懸挑式腳手架A 9#樓從第四層開場懸挑，其余樓號從五層開場懸挑。B 人貨電梯懸挑腳手架在搭設之前，在設置懸挑工字鋼的樓層面上預埋定制18 鋼筋環(huán)，每根懸挑工字鋼處應預埋三個卡環(huán)， 里面兩個卡環(huán)間距 200mm，最里面一個距樓板外圍 2700mm，鋼筋環(huán)與底板筋焊牢，使得腳手架搭設時有固定支撐點。C 本懸挑架工字鋼采用 16 號工字鋼。D 工字鋼首先穿在鋼筋環(huán)內，在鋼筋環(huán)部位用多塊鋼板與工字鋼焊接結實，讓鋼板塞緊工字鋼與鋼筋環(huán)的空隙部位，嚴禁松動。E 16 號工字鋼上每間隔 1500mm 焊接 30cm 長的18 鋼筋，與立桿一一對應。F 人貨電梯懸挑架的立桿用 48 鋼

13、管套接在焊接于工字鋼上面的豎向鋼筋上，測好水平前方可搭設腳手架。G 人貨電梯腳手架搭設為 1013 步，步高為 1.8m，寬為 1.05m，懸挑架體高度為 17.4m。4.1.4人貨電梯腳手架架體加固措施A 架體與構造主體必須作剛性拉結。B 所有相鄰拉點：水平間距不超過 4.5m，豎向間隔不超過二步架 3.6m，上下拉結位置必須錯開，呈“梅花狀 。以提高架體的穩(wěn)定性。4.1.5工程特殊部位技術處理措施A 搭設程序：搭設準備放底座豎立桿安放大橫桿安放小橫桿鋪腳手板側面擋板剪刀撐綁扎封頂桿立平安網。B 要求及考前須知：a、注意扣件的開口朝向； b、各桿件搭接位置的要求； c、安裝剪刀撐的要求； d

14、、隨時校正桿的水平和垂直偏差；e、必須保證構件的焊接質量。4.1.6其它要求A 每天必須有至少三名架子工專職負責，對人貨電梯腳手架進展檢查、維護，對不合要求、有隱患的地方及時按要求處理，發(fā)現導常情況及時上報。B 嚴格按現行有關腳手架的操作規(guī)定、規(guī)X的要求進展操作施工。.中建七局XXXX6.C 本方案根據施工現場的具體情況可以作適當的調整，但前提是必須滿足平安和質量要求。D 為提高人貨電梯腳手架的整體外觀質量，鋼管全部刷漆。4.2人貨電梯腳手架示意圖.中建七局XXXX7.人貨電梯落地腳手架正面構造詳圖.中建七局XXXX8.人貨電梯落地腳手架側面構造詳圖.中建七局XXXX9.人貨電梯懸挑腳手架正面

15、構造詳圖.中建七局XXXX10.人貨電梯懸挑腳手架側面構造詳圖.中建七局XXXX11.4.3接料平臺門及平安防護示意圖.中建七局XXXX12.接料平臺平安防護門示意圖.中建七局XXXX13.4.4人貨電梯腳手架計算人貨電梯腳手架為扣件式鋼管落地式雙排腳手架，兩側面按要求設置剪刀撐、擋腳板、欄桿、密目網。平臺與構造挑板緊鄰，保證施工時由腳手架平臺承受荷載，保證構造平臺板的平安。人貨電梯腳手架平臺的搭設高度為27.25m，腳手板鋪設的層數22為 4 層 0.35KN/m ，施工正常荷載取2 層 6KN/m，具體計算如下：4.4.1落地式腳手架計算鋼管強度為 205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數

16、取1.00 。雙排腳手架，搭設高度27.3 米，立桿采用單立管。立桿的縱距 1.50m，立桿的橫距 0.50m，內排架距離構造 0.30m，立桿的步距 1.80m。鋼管類型為48×3.0 ，連墻件采用 2 步 2 跨，豎向間距 3.60m，水平間距 3.00m。施工活荷載為 3.0kN/m2，同時考慮 2 層施工。腳手板采用 18mm厚九夾板，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設 4 層計算。2欄桿采用 50mm厚松木板，荷載為0.17kN/m，平安網荷載取0.0100kN/m 。根本風壓 0.35kN/m2，高度變化系數0.7400 ，體型系數 0.6000 。地基承載力標準值2，根

17、底底面擴展面積2，地基承載力調整系數105kN/m0.250m0.40 。一、大橫桿的計算 :大橫桿按照三跨連續(xù)梁進展強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1. 均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P 1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P 2=0.350×0.500/2=0.087kN/m活荷載標準值Q=3.000×0.500/2=0.750kN/m靜荷載的計算值q 1=1.2 ×0.038+1.2 ×0.087=0.151kN/m活荷載的計算值q 2=1.4 ×0.75

18、0=1.050kN/m.中建七局XXXX14.大橫桿計算荷載組合簡圖( 跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖( 支座最大彎矩 )2. 抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M 1=(0.08 ×0.151+0.10 ×1.050) ×1.500 2=0.263kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為2M 2=- (0.10 ×0.151+0.117 ×1.050) ×1.500 =-0.310kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進展強度驗算： =0.

19、310×106/4491.0=69.117N/mm22大橫桿的計算強度小于205.0N/mm , 滿足要求 !3. 撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下 :靜荷載標準值 q 1=0.038+0.087=0.126kN/m活荷載標準值 q 2=0.750kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677 ×0.126+0.990 ×0.750) ×1500.0 4/(100 ×2.06 ×105×107780.0).中建七局XXXX15.=1.887mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/15

20、0 與 10mm,滿足要求 !二、小橫桿的計算 :小橫桿按照簡支梁進展強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1. 荷載值計算大橫桿的自重標準值P 1=0.038×1.500=0.058kN腳手板的荷載標準值P 2=0.350×0.500 ×1.500/2=0.131kN活荷載標準值Q=3.000×0.500 ×1.500/2=1.125kN荷載的計算值P=1.2×0.058+1.2 ×0.131+1.4 ×1.125=1.802kN小橫桿計

21、算簡圖2. 抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.2×0.038) ×0.500 2/8+1.802 ×0.500/4=0.227kN.m62 =0.227 × 10 /4491.0=50.466N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm , 滿足要求 !3. 撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:.中建七局XXXX16.集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大

22、撓度V1=5.0×0.038×500.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.00mm集中荷載標準值P=0.058+0.131+1.125=1.314kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1313.850×500.0×500.0×500.0/(48×2.06×105×107780.0)=0.154mm最大撓度和V=V 1+V2 =0.156mm小橫桿的最大撓度小于500.0/150 與 10mm,滿足要求 !三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立

23、桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算( 規(guī)X 5.2.5):R R c其中 R c扣件抗滑承載力設計值 , 取 8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1. 荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.038×0.500=0.019kN腳手板的荷載標準值P 2=0.350×0.500 ×1.500/2=0.131kN活荷載標準值Q=3.000×0.500 ×1.500/2=1.125kN荷載的計算值R=1.2×0.019+1.2 ×0.131+1.4 ×1.125=1.756kN單扣件抗滑承載力的設計

24、計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m 時 , 試驗說明 : 單扣件在 12kN 的荷載下會滑動, 其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在 20kN 的荷載下會滑動 , 其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、 活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1) 每米立桿承受的構造自重標準值(kN/m) ；本例為 0.1072.中建七局XXXX17.NG1 = 0.107×27.250=2.923kN(2) 腳手板的自重標準值 (kN/m2) ；本例采用竹串片腳手板，標準值為 0.35NG2 = 0.350×4×

25、1.500×(0.500+0.300)/2=0.840kN(3) 欄桿與擋腳手板自重標準值 (kN/m) ；本例采用欄桿、 竹串片腳手板擋板， 標準值為 0.17NG3 = 0.170×1.500×4/2=0.510kN2(4) 吊掛的平安設施荷載，包括平安網(kN/m ) ；0.010NG4 = 0.010×1.500×27.250=0.409kN經計算得到，靜荷載標準值NG = N G1+NG2+NG3+NG4 = 4.681kN ?；詈奢d為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的 1/2 取值。經計算得到，活荷載

26、標準值NQ = 3.000 ×2×1.500 ×0.500/2=2.250kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0根本風壓 (kN/m2) ，W 0 = 0.350Uz風荷載高度變化系數， Uz = 0.740Us 風荷載體型系數：U s = 0.600經計算得到： Wk = 0.350 ×0.740 ×0.600 = 0.155kN/m 2?？紤]風荷載時 , 立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力：N=1.2×4.681+0.9 ×1.4 &

27、#215;2.250=8.452kN不考慮風荷載時 , 立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG+ 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力：N=1.2×4.681+1.4 ×2.250=8.767kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式M W = 0.9 ×1.4Wkl ah2/10.中建七局XXXX18.其中 W k風荷載標準值 (kN/m2) ；la立桿的縱距 (m) ；h 立桿的步距 (m) 。經過計算得到風荷載產生的彎矩：M w=0.9 ×1.4 ×0.155 ×1.500 ×1.800 ×

28、;1.800/10=0.095kN.m五、立桿的穩(wěn)定性計算:1. 不考慮風荷載時 , 立桿的穩(wěn)定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.767kN；i 計算立桿的截面回轉半徑， i=1.60cm ；k 計算長度附加系數，取1.155 ；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500 ；l 0計算長度 (m), 由公式 l 0 = kuh確定，l 0=1.155×1.500 ×1.800=3.118m；A 立桿凈截面面積， A=4.239cm2；3W 立桿凈截面模量 ( 抵抗矩 ),W=4.491cm ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數, 由長細比 l 0/i的結果查表得

29、到0.190 ；2f 鋼管立桿抗壓強度設計值， f=205.00N/mm 2；經計算得到 :2=8767/(0.19 ×424)=109.112N/mm ；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<f,滿足要求 !2. 考慮風荷載時 , 立桿的穩(wěn)定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.452kN； i 計算立桿的截面回轉半徑， i=1.60cm ；.中建七局XXXX19.k 計算長度附加系數，取1.155 ；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500 ；l 0計算長度 (m), 由公式 l 0 = kuh 確定l 0=1.155×1.500 ×1.

30、800=3.118m；A 立桿凈截面面積， A=4.239cm2；W 立桿凈截面模量 ( 抵抗矩 ),W=4.491cm3； 由長細比，為 3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數 , 由長細比 l 0/i的結果查表得到0.190 ；MW計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.095kN.m；2 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm ) ；f鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm 2；經計算得到=8452/(0.19 ×424)+95000/4491=126.381N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求 !六、最大搭設高度的計算:不考

31、慮風荷載時，當立桿采用單管時，單、雙排腳手架允許搭設高度H ，按以下計算：其中 N G2K構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 1.759kN ；NQ活荷載標準值，NQ = 2.250kN；gk每米立桿承受的構造自重標準值，gk = 0.107kN/m ；經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設高度H = 87.119米。考慮風荷載時，當立桿采用單管時，單、雙排腳手架允許搭設高度H ，按以下計算：其中 N G2K構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 1.759kN ；NQ活荷載標準值，NQ = 2.250kN；gk每米立桿承受的構造自重標準值，gk = 0.107kN/m

32、；.中建七局XXXX20.M 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，M = 0.076kN.m ；wkwk經計算得到，考慮風荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設高度H = 76.336米。取上面兩式計算結果的最小值，腳手架允許搭設高度H=76.336米。七、連墻件的計算 :連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl = N lw + N o其中 N lw風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN) ，應按照下式計算：Nlw = 1.4× wk × Awwk風荷載標準值， wk = 0.155kN/m 2；Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積:Aw = 3.60×3.00

33、 = 10.800m2；No連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN) ；No = 3.000經計算得到 N lw = 2.350kN ，連墻件軸向力計算值N l = 5.350kN根據連墻件桿件強度要求，軸向力設計值N f1 = 0.85Acf根據連墻件桿件穩(wěn)定性要求，軸向力設計值Nf2 = 0.85 Af其中 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數, 由長細比 l/i=30.00/1.60的結果查表得到=0.95 ；凈截面面積 Ac = 4.24cm 2；毛截面面積 A = 18.10cm 2；f = 205.00N/mm2。經過計算得到 Nf1 = 73.865kNNf1 >Nl，連墻件的設

34、計計算滿足強度設計要求!經過計算得到 Nf = 300.110kNNf2 >Nl，連墻件的設計計算滿足穩(wěn)定性設計要求!.中建七局XXXX21.連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖八、立桿的地基承載力計算:立桿根底底面的平均壓力應滿足下式的要求pk fg其中 p k腳手架立桿根底底面處的平均壓力標準值，pk =Nk/A=27.72 (kPa)Nk上部構造傳至根底頂面的軸向力標準值Nk = 4.68+2.25=6.93kNA 根底底面面積 (m 2) ； A = 0.25fg地基承載力設計值(kN/m 2 ) ； f g = 42.00地基承載力設計值應按下式計算fg = k c ×f g

35、k其中 kc腳手架地基承載力調整系數； kc = 0.40fgk 地基承載力標準值；f gk = 105.00地基承載力的計算滿足要求!扣件腳手架計算滿足要求！4.4.2懸挑腳手架計算書2鋼管強度為 205.0N/mm，鋼管強度折減系數取1.00 。雙排腳手架，搭設高度27.0m，立桿采用單立管。.中建七局XXXX22.立桿的縱距 1.50m，立桿的橫距 0.50m，內排架距離構造 0.30m，立桿的步距 1.80m。采用的鋼管類型為48×3.0 ，連墻件采用 2 步 2 跨，豎向間距 3.60m，水平間距3.00m。施工活荷載為 3.0kN/m2，同時考慮 2 層施工。腳手板采用

36、18mm厚九夾板，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設 4 層計算。欄桿采用沖壓鋼板，荷載為0.16kN/m，平安網荷載取0.01kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。根本風壓 0.35kN/m2，高度變化系數 0.7400 ，體型系數 0.1150 。懸挑水平鋼梁采用16 號工字鋼，建筑物外懸挑段長度1.50m，建筑物內錨固段長度 3.00m。懸挑水平鋼梁采用懸臂式構造，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進展強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1. 均布荷載值計算

37、大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.100×0.500/2=0.025kN/m 活荷載標準值 Q=3.000×0.500/2=0.750kN/m靜荷載的計算值 q1=1.2×0.038+1.2 ×0.025=0.076kN/m 活荷載的計算值 q2=1.4×0.750=1.050kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖( 跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖( 支座最大彎矩 )2. 抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩.中建七局XXXX23.跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M

38、 1=(0.08 ×0.076+0.10 ×1.050) ×1.5002=0.250kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M 2=- (0.10 ×0.076+0.117 ×1.050) ×1.5002= -0.294kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進展強度驗算： =0.294×106/4491.0=65.360N/mm22大橫桿的計算強度小于205.0N/mm, 滿足要求 !3. 撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下 :靜荷載標準值 q1=0.038+0.025=0.063k

39、N/m活荷載標準值 q2=0.750kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677 ×0.063+0.990 ×0.750) ×1500.04/(100 ×2.06 ×105×107780.0)=1.791mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150 與 10mm,滿足要求 !二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進展強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1. 荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038×1.500=0.058kN腳手板的荷載

40、標準值P2=0.100×0.500 ×1.500/2=0.038kN活荷載標準值Q=3.000×0.500 ×1.500/2=1.125kN.中建七局XXXX24.荷載的計算值P=1.2×0.058+1.2 ×0.038+1.4 ×1.125=1.689kN小橫桿計算簡圖2. 抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下 :集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.2×0.038) ×0.5002/8+1.689 ×0.500/4=0.2

41、13kN.m =0.213×106/4491.0=47.335N/mm22小橫桿的計算強度小于205.0N/mm, 滿足要求 !3. 撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下 :集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0×0.038 ×500.004/(384 ×2.060 ×105×107780.000)=0.00mm集中荷載標準值P=0.058+0.038+1.125=1.220kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1220.10

42、0×500.0 ×500.0 ×500.0/(48 ×2.06 ×105×107780.0)=0.143mm最大撓度和.中建七局XXXX25.V=V1+V2=0.145mm小橫桿的最大撓度小于500.0/150 與 10mm,滿足要求 !三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算( 規(guī)X 5.2.5):RRc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值 , 取 8.0kN ；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值P1=0.038×0.500=0.019kN腳手板的荷載標準值P

43、2=0.100×0.500 ×1.500/2=0.038kN活荷載標準值Q=3.000×0.500 ×1.500/2=1.125kN荷載的計算值R=1.2×0.019+1.2 ×0.038+1.4 ×1.125=1.643kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達 40-65N.m 時 , 試驗說明 : 單扣件在 12kN的荷載下會滑動 , 其抗滑承載力可取 8.0kN；雙扣件在 20kN 的荷載下會滑動 , 其抗滑承載力可取12.0kN.四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1) 每米立桿承受的構造自重標準值 (kN/m) ；本例為 0.1072NG 1=0.107×27.000=2.896kN(2) 腳手板的自重標準值 (kN/m2) ；本例采用竹笆片腳手板，標準值為 0.10NG 2=0.100×4×1.500 ×(0.500+0.300)/2=0.240kN(3) 欄桿與擋腳手板自重標準值 (kN/m) ；本例采用欄桿、 沖壓鋼腳手板擋板， 標準值為 0.16NG 3=0.160×1.500 ×4/2=0.480kN(4) 吊掛的