采動(dòng)裂隙帶卸壓瓦斯合理抽放效果分析(共8頁)

1、收稿日期：2012-11-05通信作者：周利華(1956-)，男，(漢)，湖南長沙，教授，礦井通風(fēng)與礦井瓦斯治理，Email:采動(dòng)裂隙(li x)帶卸壓瓦斯合理(hl)抽放效果(xiogu)分析謝萍1 ，周利華2 ，肖艷1 ，歐陽鑫1（1.湖南科技大學(xué) 能源與安全工程學(xué)院，湖南 湘潭 411201；2.湖南科技大學(xué) 煤礦安全開采技術(shù)湖南省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，湖南 湘潭 411201）摘要：采動(dòng)裂隙帶為卸壓瓦斯“解析、運(yùn)移、集聚”提供主要通道，卸壓瓦斯通過這些通道能源源不斷的滲入采空區(qū)，再涌向工作面。分析采動(dòng)裂隙帶中卸壓瓦斯的運(yùn)移特征與提出合理有效地抽采裂隙帶卸壓瓦斯措施對確保回采工作面高安全高效生產(chǎn)意

2、義重大。建立采動(dòng)裂隙帶卸壓瓦斯運(yùn)移FLUENT數(shù)值模擬模型，模擬分析確定U (U型通風(fēng)模式)+L(內(nèi)錯(cuò)尾巷)+走向高抽巷型通風(fēng)模式下高抽巷和聯(lián)絡(luò)巷最佳布置參數(shù)以實(shí)現(xiàn)最理想的瓦斯抽放效果，在此基礎(chǔ)上提出U+L(內(nèi)錯(cuò)尾巷)+走向高抽巷型立體化采動(dòng)裂隙帶卸壓瓦斯治理方案。關(guān)鍵字：采動(dòng)裂隙；卸壓瓦斯；數(shù)值模擬；瓦斯抽放NumericalsimulationanalysisonmigrationlawanddrainageeffectofgasinminingfracturedpressurereliefzoneXIE Ping，ZHOU Lihua(Energy and Safety engineer

3、ing institute ,Hunan university of science and technology，Hunan Xiangtan 411201, China; Hunan Provincial Key Laboratory of Safety Mining and Technology of Coal Mine, Xiangtan 411201, China)Abstract: The mining fractured zone provides the main channel for the parsing , migration , gathered of the pre

4、ssure relief gas. These channels can be a steady stream of leading the pressure relief gas into the goaf, then again flocking to the face. It is significant to analyse the migration characteristics of pressure relief gas in mining fractured zone and propose the rational and efficient extraction meas

5、ures of the fractured zone pressure relief gas for ensuring a safe and efficient production of stope. This paper established the FLUENT numerical simulation model of relieved gas in mining fractured zone, determined the high pumping Lane and contact air layout parameters in the ventilation mode of t

6、he U + L (Contact End Lane) + to the high pumping Lane type to achieve the ideal gas drainage effect by simulation analysis. On the basis of which the paper also put forward the three-dimensional mined crack zone relief gas control program of the U + L (Contact the tail Lane) + toward high pumping L

7、ane-type.Keywords: pressurereliefgas; minedcrack; numericalsimulation; gasdrainage 1 引言上覆巖層在煤層采動(dòng)過程中由于應(yīng)力破壞產(chǎn)生的離層裂隙和穿層裂隙在頂板垮落后相互融匯貫通1，形成隨工作面推進(jìn)而動(dòng)態(tài)演化分布的采動(dòng)裂隙帶，該區(qū)域?yàn)槊簬r層中卸壓瓦斯流動(dòng)和儲(chǔ)集提供了主要通道和空間，也為瓦斯?jié)B流到采空區(qū)和工作面提供了主要通道。根據(jù)煤層開采后采動(dòng)裂隙帶的動(dòng)態(tài)演化與分布特征，結(jié)合瓦斯?jié)B流擴(kuò)散力學(xué)、多孔介質(zhì)流體力學(xué)等理論，建立卸壓瓦斯運(yùn)移fluent數(shù)值模型2，模擬分析確定高抽巷和尾巷聯(lián)絡(luò)巷最優(yōu)布置位置，對于提高瓦斯抽采效

8、果，保障煤礦安全，具有十分重要的現(xiàn)實(shí)意義。2 采動(dòng)裂隙帶中卸壓瓦斯運(yùn)移特征分析工作面回采過程中，在煤巖層應(yīng)力平衡打破后再達(dá)到新的應(yīng)力平衡的過程中，上覆巖層裂隙帶經(jīng)歷(jngl)著卸壓、失穩(wěn)、變形、裂隙產(chǎn)生、重新壓實(shí)的動(dòng)態(tài)演化過程，裂隙帶中瓦斯也經(jīng)歷著滲流(shn li)擴(kuò)散、聚集、飽和(boh)、涌出的運(yùn)移過程3。因此，隨著采動(dòng)裂隙帶分布的動(dòng)態(tài)演化，瓦斯也會(huì)相繼呈現(xiàn)流動(dòng)、積聚、溢出的變化過程。(1) 由于支護(hù)上方煤巖涌出瓦斯局部積聚時(shí)不斷增大的瓦斯壓力作用下，以及受本煤層和鄰近煤層瓦斯涌出的不均衡性影響，卸壓瓦斯將會(huì)沿著采動(dòng)裂隙不斷升浮流動(dòng)。流動(dòng)過程中由于受工作面漏風(fēng)的影響，使得裂隙帶中的混和

9、氣體與外圍環(huán)境氣體的密度差不斷減小，瓦斯的升浮過程也就會(huì)慢慢趨于減弱直到停滯。再者因?yàn)闅怏w垂直方向存在密度梯度以及空氣密度相對瓦斯密度要大，造成采動(dòng)裂隙帶瓦斯由低濃度區(qū)不斷升浮擴(kuò)散到高濃度區(qū)，因此高濃度的瓦斯便會(huì)聚集在裂隙帶上部的裂隙區(qū)域，從而使裂隙帶上部瓦斯?jié)舛雀哂谙虏客咚節(jié)舛取?2) 距離采煤工作面一倍周期來壓范圍內(nèi)，巖體孔隙率較大，此范圍內(nèi)煤巖應(yīng)力破壞較嚴(yán)重，瓦斯解析強(qiáng)度很高，因距離工作面較近漏風(fēng)量也較大，因此風(fēng)流對瓦斯的解析、運(yùn)移起較強(qiáng)作用，瓦斯?jié)舛认鄬€是較低。對于一倍周期來壓到壓實(shí)區(qū)邊界處范圍內(nèi)，煤巖體孔隙率小，采場漏風(fēng)量減少，但受應(yīng)力平衡破壞的影響此范圍內(nèi)的瓦斯解析程度依然很大，

10、其中瓦斯?jié)舛纫廊惠^高4。距工作面稍遠(yuǎn)處的采空區(qū)壓實(shí)區(qū)，由于受礦壓作用煤巖體孔隙被壓縮，滲透率降低，因此瓦斯解析強(qiáng)度大大降低，采場漏風(fēng)也不斷降低甚至消失。(3) 回采工作面附近5，由于漏風(fēng)量較大，在漏風(fēng)作用下采空區(qū)涌出瓦斯向回風(fēng)巷一側(cè)運(yùn)移，從而使工作面附近由進(jìn)風(fēng)側(cè)起到回風(fēng)側(cè)瓦斯?jié)舛戎饾u增加；遠(yuǎn)離工作面，漏風(fēng)量大大降低，但由于進(jìn)、回風(fēng)巷附近煤巖體孔隙率大，卸壓瓦斯易于滲透進(jìn)來，這樣進(jìn)、回風(fēng)巷附近瓦斯?jié)舛认鄬χ胁繅簩?shí)區(qū)濃度較高，形成兩端高、中間低瓦斯?jié)舛确植紶顩r。(4) 在頂板周期來壓時(shí)，會(huì)使得上覆巖層塑性變形時(shí)，造成動(dòng)裂隙體積突然壓縮，進(jìn)而使采動(dòng)裂隙帶煤巖體的孔隙率變小，這其中的卸壓瓦斯便會(huì)從采動(dòng)

11、裂隙帶急劇溢出，采場卸壓瓦斯會(huì)出現(xiàn)周期性大量涌出。由以上分析可知，在卸壓瓦斯運(yùn)移儲(chǔ)集的第一階段，卸壓瓦斯的運(yùn)移及儲(chǔ)集區(qū)域主要在上覆巖層頂部裂隙網(wǎng)絡(luò)區(qū)域。第二階段，當(dāng)頂部裂隙區(qū)域瓦斯達(dá)到飽和后，就開始向周圍裂隙區(qū)域擴(kuò)散；在采空區(qū)深處的壓實(shí)區(qū)煤巖體孔隙在礦壓作用下被嚴(yán)重壓縮，使得這一區(qū)域孔隙率大幅較低，瓦斯解析程度低，瓦斯?jié)B流擴(kuò)散很困難，卸壓瓦斯運(yùn)移主要集中在壓實(shí)區(qū)外圍裂隙網(wǎng)絡(luò)區(qū)域6。第三階段，卸壓瓦斯通過裂隙區(qū)域的破斷穿層裂隙隨工作面漏風(fēng)深入采空區(qū)與采空區(qū)煤巖遺留瓦斯匯聚到一起。3 采動(dòng)裂隙帶中卸壓瓦斯抽放效果的數(shù)值模擬分析本文模擬分析U+L（內(nèi)錯(cuò)尾巷）+走向高抽巷型通風(fēng)模式下采動(dòng)裂隙帶中瓦斯運(yùn)

12、移規(guī)律。模型的基本參數(shù)如下：考慮的采空區(qū)及其上方裂隙帶成橢球形，俗稱“橢拋帶”，所以取工作面后方的采空區(qū)空間及其上覆巖層走向長160m，寬100m，高60m，頂部為邊長40m的正方形所構(gòu)成的一個(gè)棱臺(tái)為基本模型。工作面寬100m，高3m；巷道寬4 m，高3 m。在靠近回風(fēng)巷一側(cè)距回風(fēng)巷水平距離20m，與工作面垂直高度25m的位置的裂隙充分發(fā)育區(qū)域布置一條長60m，寬4m，高3m的高位抽采巷，高抽巷深入采空區(qū)上方裂隙帶的位置與工作面水平距離為85m?；仫L(fēng)巷外側(cè)布置尾巷和聯(lián)絡(luò)巷，通過5段聯(lián)絡(luò)巷把尾巷和采空區(qū)聯(lián)通，聯(lián)絡(luò)巷長15m，寬4m，高3m，每段聯(lián)絡(luò)巷的間距為30m；尾巷長180m，寬4m，高3m

13、。模型的底部中間部分為采空區(qū)的壓實(shí)區(qū)，長100，寬60，高20m，頂部為邊長20m正方形所構(gòu)成的棱臺(tái)為模型。模型的通風(fēng)系統(tǒng)設(shè)定進(jìn)風(fēng)量為2200 m3/min，進(jìn)風(fēng)巷進(jìn)風(fēng)口的速度為3.05m/s；整個(gè)模型空間的瓦斯涌出量為38.4 m3/min，考慮工作面漏風(fēng)影響，氣體組分為設(shè)為85% 瓦斯和15%的空氣。3.1 聯(lián)絡(luò)(linlu)巷與工作面最優(yōu)距離的確定在模型建立(jinl)時(shí)，初始設(shè)定的相鄰聯(lián)絡(luò)巷之間的間距為30m，圖1和圖2分別是與工作面最近的聯(lián)絡(luò)巷距工作面10m、距工作面40m位置時(shí)工作面附近的瓦斯?jié)舛确植紙D。由圖1可以看出聯(lián)絡(luò)巷與工作面水平(shupng)距離為10m時(shí)，雖然瓦斯抽采濃

14、度相對較高，聯(lián)絡(luò)巷可以引流更多的采空區(qū)深部的瓦斯，再經(jīng)尾巷抽放出去，但是此時(shí)由于聯(lián)絡(luò)巷距離工作面太近，帶出來的瓦斯擴(kuò)散到工作面上隅角的風(fēng)流死角區(qū)域后便會(huì)在這里積聚，造成上隅角瓦斯?jié)舛葒?yán)重偏高。圖2去掉一段聯(lián)絡(luò)巷后，聯(lián)絡(luò)巷與工作面間的距離變?yōu)?0m后，可以看出工作面上隅角大大降低了，由圖1的2.96%降低到了圖2的0.98%，整個(gè)工作面的瓦斯?jié)舛冉档?.1%之內(nèi)，達(dá)到煤礦安全規(guī)定要求，大大改善了高瓦斯礦井工作面瓦斯涌出和回風(fēng)巷上隅角的瓦斯積聚情況。但是當(dāng)繼續(xù)增大聯(lián)絡(luò)巷與工作面的距離時(shí)，距離工作面不遠(yuǎn)的深部采空區(qū)的瓦斯不能得到有效的抽放，工作面的瓦斯涌出量又會(huì)增大，聯(lián)絡(luò)巷距離工作面太遠(yuǎn)抽放效果也不

15、理想，因此模擬時(shí)選40m為瓦斯聯(lián)絡(luò)巷與工作面的最近距離。圖注：圖中紅色顏色越深表示瓦斯?jié)舛仍礁?，藍(lán)色越深表示瓦斯?jié)舛仍降?，顏色由紅色逐漸過渡到藍(lán)色表示瓦斯?jié)舛戎饾u由高降低圖1聯(lián)絡(luò)巷距工作面最近距離10m位置時(shí)工作面附近的瓦斯?jié)舛确植紙DFig.1 ConcentrationdistributionmapofgasnearworkingfacewhenthenearestdistanceofcontactLaneandworksurfaceis10m圖2 聯(lián)絡(luò)(linlu)巷距工作面最近距離40位置時(shí)工作面附近的瓦斯?jié)舛确植紙DFig.2 Concentrationdistributionmapof

16、gasnearworkingfacewhenthenearestdistanceofcontactLaneandworksurfaceis40m3.2 走向(zuxing)高位抽采巷布置參數(shù)的確定走向高抽巷是沿工作面軌道順槽內(nèi)錯(cuò)一定距離在頂板(dngbn)上掘進(jìn)一條走向巖石巷道將抽放管路與巷道連通，采動(dòng)裂隙帶中的卸壓瓦斯流入高位抽放巷道被抽出7?，F(xiàn)場經(jīng)驗(yàn)表明，高抽巷抽采瓦斯的效率與高抽巷與工作面的垂高和它與回風(fēng)巷的水平距離有關(guān)。（1）走向高抽巷與工作面最佳垂高的確定若把走向高抽巷布置在充分卸壓的采空區(qū)上覆巖層垮落范圍區(qū)域，能抽采到源源不斷滲流、擴(kuò)散過來的瓦斯以及采空區(qū)內(nèi)部的瓦斯，因此能抽采更高

17、濃度的瓦斯，但是由于此區(qū)域不穩(wěn)定，高抽巷會(huì)隨著工作面的推進(jìn)很快就垮落破壞，難以維持持續(xù)抽采瓦斯，所以抽放效果不明顯。若將高抽巷布置在裂隙帶上部區(qū)域，因靠近上鄰近層可以更好抽采鄰近層的卸壓瓦斯，但卻不能更好的抽采采空區(qū)內(nèi)部的瓦斯，因此不能更好地防治采空區(qū)內(nèi)部的瓦斯涌出，會(huì)增大工作面的通風(fēng)壓力。因此，走向高抽巷應(yīng)布置在采動(dòng)裂隙帶靠近采空區(qū)垮落帶的上部位置。可以依據(jù)下面經(jīng)驗(yàn)公式大致推算出高抽巷與工作面的最佳垂高2： （1）式中，：走向高抽巷與煤層頂板的垂直高度，m； h：垮落帶高度，m；：煤層傾角，（）；h：防止高抽巷破壞安全保險(xiǎn)高度，m。通過模擬U型通風(fēng)條件下的裂隙帶及其采空區(qū)的瓦斯運(yùn)移情況，找出

18、裂隙區(qū)域的瓦斯富集區(qū)的位置，再結(jié)合上面兩個(gè)公式以確定高抽巷的最佳位置。通過下圖3是U型通風(fēng)條件下的瓦斯?jié)舛确植既S圖，圖中用黑色圓圈標(biāo)記的地方是瓦斯?jié)舛缺容^高適合高抽巷抽采的位置，此位置比較集中高度在30m到35m，考慮到高抽巷因布置在裂隙充分發(fā)育區(qū)域，因此取35m更合理些，這也與用公式(1)算出來的結(jié)果比較吻合。圖3 U型通風(fēng)條件下的瓦斯?jié)舛?nngd)分布三維圖Fig. 3 Three-dimensional map of gas concentration distribution under the ventilation conditions of U type（2）走向高抽巷與回風(fēng)

19、巷最佳水平距離(jl)的確定沿煤層傾向，走向高抽巷應(yīng)布置在充分卸壓裂隙區(qū)域，但因回風(fēng)巷一側(cè)的采空區(qū)瓦斯?jié)舛雀?，所以高抽巷的位置也?yīng)該盡可能(knng)的靠近回風(fēng)巷內(nèi)側(cè)，才能達(dá)到更好的抽采效果。但是如果高抽巷的位置太靠近回風(fēng)巷內(nèi)側(cè)有可能不在裂隙充分發(fā)育區(qū)，靠中間區(qū)域雖能抽到裂隙帶的瓦斯，但由于分流的作用又不能抽到被風(fēng)流帶到回風(fēng)巷一側(cè)的高濃度瓦斯。因此高抽巷應(yīng)布置應(yīng)該與回風(fēng)巷有一個(gè)合理的水平距離，盡可能的深入裂隙帶中高瓦斯?jié)舛葏^(qū)域才能起到很好的抽采瓦斯的效果。根據(jù)以下公式可以算出高抽巷與回風(fēng)巷水平距8： （2）式中，：回風(fēng)巷附近斷裂角，（o）；s：高抽巷伸入裂隙帶水平投影長度，m。模型建立時(shí)高抽巷

20、深入采空區(qū)的位置與工作面的水平距離為75m，圖4分別是高抽巷與工作面垂高為35m，與工作面水平距離75m時(shí)，高抽巷與回風(fēng)巷外側(cè)水平距離為15m、20m、25m位置時(shí)的瓦斯?jié)舛却怪狈植紙D。a高抽巷與回風(fēng)巷外側(cè)水平距離為20m b高抽巷與回風(fēng)巷外側(cè)(wi c)水平距離為25m c高抽巷與回風(fēng)巷外側(cè)(wi c)水平距離為15m 圖4 高抽巷與回風(fēng)巷不同(b tn)水平距離下的瓦斯垂直濃度分布圖Fig. 4 Vertical concentration distribution map of gas under the different horizontal distances of high su

21、ction tunnel and return tunnel由圖4可以分析得出當(dāng)高抽巷與回風(fēng)巷水平距離為20m抽采效果最明顯，高抽巷與回風(fēng)巷水平距離為25m時(shí)，雖然也可以很好的抽采裂隙區(qū)域的瓦斯，但是卻不能很理想的抽采采空區(qū)底部靠近回風(fēng)巷附近的瓦斯；高抽巷與回風(fēng)巷水平距離為15m時(shí)，由于高抽巷太靠近裂隙區(qū)域邊緣了，周圍的巖層裂隙沒用充分發(fā)育，滲透性降低，致使高抽巷的抽采效果減弱的較明顯，不僅不能有效的抽采裂隙帶中的瓦斯，連采空區(qū)和覆巖垮落帶中的瓦斯抽采效果也很不理想。3.3 U+L(內(nèi)錯(cuò)尾巷)+走向高抽巷型通風(fēng)模式下采動(dòng)裂隙帶瓦斯運(yùn)移規(guī)律模擬分析圖5 U+L+走向高抽巷型通風(fēng)條件下的瓦斯?jié)舛确?/p>

22、布圖三維圖Fig. 5 Three-dimensional map of gas concentration distribution under the ventilation conditions of U+L+ toward high suction tunnel type圖6 U+L+走向高抽巷型通風(fēng)條件下工作面附近的瓦斯?jié)舛人胶痛怪狈植紙DFig. 6 the horizontal and vertical distribution of gas concentration near the face under the U+L+ toward high suction tunnel

23、 ventilation conditions上圖5為fluent模擬U+L+走向高抽巷型通風(fēng)條件下的瓦斯?jié)舛确植既S圖，由圖5可知(k zh)，由于采用了尾巷抽排與高抽巷的抽采這雙管齊下的抽采裂隙帶和采空區(qū)瓦斯的方式，在工作面漏風(fēng)的作用下能帶動(dòng)風(fēng)流更好地深入采動(dòng)裂隙帶上部區(qū)域和采空區(qū)深部區(qū)域。由圖5和圖6分析可知，有了高抽巷的抽排作用，帶動(dòng)風(fēng)流由采空區(qū)滲入帶裂隙帶中，有效的降低了裂隙帶中的瓦斯?jié)舛纫约?yj)工作面的瓦斯涌出量。由圖6 可知(k zh)離工作面附近瓦斯?jié)舛榷荚?.1%以內(nèi)，回風(fēng)巷和瓦斯上隅角瓦斯?jié)舛榷荚?%內(nèi)，可以看出通過采用U+L+高抽巷對采空區(qū)的瓦斯進(jìn)行抽放和引排可以對采

24、空區(qū)的瓦斯進(jìn)行有效的抽放。通過尾巷聯(lián)絡(luò)巷的引排作用，工作面附近采空區(qū)靠近回風(fēng)巷一側(cè)的瓦斯可以很好的通過聯(lián)絡(luò)巷引流進(jìn)入尾巷排放，因此有效的降低了工作面的瓦斯涌出以及工作面上隅角的瓦斯積聚，由圖中模擬結(jié)果可以看出上隅角附近的瓦斯?jié)舛葹樵?%以下，有效的改善回風(fēng)巷上隅角超限的問題，符合煤礦安全生產(chǎn)相關(guān)規(guī)定，達(dá)到了瓦斯抽放的預(yù)期目標(biāo)。在采空區(qū)深部區(qū)域由于受礦壓的作用垮落巖體孔隙被嚴(yán)重壓縮，阻礙了氣流的滲流和擴(kuò)散作用，這個(gè)區(qū)域的濃度較高的瓦斯很難經(jīng)過尾巷排放出來，因此這一區(qū)域瓦斯?jié)舛缺容^高。通過模擬確定高抽巷的合理位置和尾巷聯(lián)絡(luò)巷距工作面的最優(yōu)距離后，再模擬分析U+L(內(nèi)錯(cuò)尾巷)+走向高抽巷型通風(fēng)模式下

25、裂隙帶和采空區(qū)中瓦斯運(yùn)移和分布規(guī)律，由上面的分析可知此通風(fēng)模式可以有效的抽取裂隙帶中的卸壓瓦斯和采空區(qū)中的遺留瓦斯，有效地控制了工作面瓦斯涌出量，降低上隅角瓦斯積聚，能夠達(dá)到保障采煤工作面安全生產(chǎn)的目的。4 結(jié)論本論文對采動(dòng)裂隙帶卸壓瓦斯運(yùn)移特點(diǎn)進(jìn)行了進(jìn)一部的升入總結(jié)與分析，在其解析、運(yùn)移、儲(chǔ)集特征的理論分析的基礎(chǔ)上建立采動(dòng)裂隙帶瓦斯運(yùn)移規(guī)律的數(shù)值模擬分析。主要得出以下結(jié)論：(1) 采動(dòng)裂隙帶是卸壓瓦斯運(yùn)移聚集最主要區(qū)域，其內(nèi)合理布置高抽巷抽排瓦斯和在回風(fēng)巷一側(cè)布置內(nèi)錯(cuò)尾巷引排瓦斯是有效治理采動(dòng)裂隙帶瓦斯的有力措施。(2) 走向高抽巷的布置位置和聯(lián)絡(luò)巷與工作面的水平距離對抽采效果有顯著影響，合

26、理布置高抽巷的位置和選擇聯(lián)絡(luò)巷距工作面的最佳水平距離是U+L(內(nèi)錯(cuò)尾巷)+走向高抽巷通風(fēng)模式下瓦斯抽放時(shí)要重點(diǎn)考慮的參數(shù)。(3) 采用U+L(內(nèi)錯(cuò)尾巷)+走向高位巷型通風(fēng)模式，上部通過高抽巷抽采裂隙帶瓦斯，下部通過聯(lián)絡(luò)尾巷引排采空區(qū)瓦斯，上下結(jié)合立體化抽采排放裂隙帶卸壓瓦斯的綜合治理模式，可有效的抽放裂隙帶卸壓瓦斯。參考文獻(xiàn)1 李樹剛,錢鳴高,石平五.煤層采動(dòng)后甲烷運(yùn)移與聚集形態(tài)分析J.煤田地質(zhì)與勘探,2000，28(5):3133LiShugang,QianMinggao,ShiPingwu.Studyonmigrationandaccumulationpatternsofmethanein

27、thecoalminingconditionsJ.CoalGeologyandExploration,2000，28(5):31332 林海飛.綜放開采覆巖裂隙演化與卸壓瓦斯運(yùn)移規(guī)律(gul)及工程應(yīng)用D.西安科技大學(xué),2009 LinHaifei.MechanizedcavingminingoverburdenrockfractureevolutionandpressurereliefgasmigrationlawandengineeringapplicationsD.XianUniversityofScienceandTechnol-ogy,20093 李樹剛,林海飛,成連華.基于采動(dòng)裂隙

28、(li x)橢拋帶的煤與瓦斯共采機(jī)理安全高效礦井(kungjng)安全保障技術(shù)陜西省煤炭學(xué)會(huì)學(xué)術(shù)年會(huì)論文集.西安,2011LiShugang,LinHaifei,ChengLianhua.ExtractionmechanismofcoalandgasbasedonminingfracturedellipticalparabolicbandSecureandefficientminesafetytechnology-ShanxiProvinceCoalAssociationAnnualConferenceProceedings.Xian,20114 李煥.綜放面采動(dòng)裂隙橢拋帶中瓦斯運(yùn)移規(guī)律應(yīng)用研究D.蘭州理工大學(xué),2011LiHuan.Researchonmigrationlawapplicationofgasinmechani