建筑結構荷載規(guī)范宣貫培訓

1、建筑結構荷載規(guī)范宣貫培訓建筑結構荷載規(guī)范主編金新陽研究員及陳凱博士于9.21-22在杭州進行了一次新荷載規(guī)范的培訓宣講，整個培訓包括十講內(nèi)容,共一天半時間，主要針對荷載規(guī)范的修訂內(nèi)容及規(guī)范本身的一些背景資料及原理進行了講解(可對照參考放在部門資料柜的培訓宣貫教材及拍攝的PPT)。建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2012自2012年10月1日實施。9.21上午第一講：規(guī)范修訂背景及主要修訂內(nèi)容（主講人：金新陽）背景：中國結構設計規(guī)范歷史沿革第一代引進蘇聯(lián)規(guī)范為主，第二代自主編制，第三代進入先進國家的行列，第四代進入正常發(fā)展期（風雪荷載由30年提到50年，樓面活載1.5KN/m2提高到2KN/m2

2、）,第五代即新規(guī)范修訂始于工程結構可靠性設計統(tǒng)一標準，工程建設面臨的自然、社會環(huán)境發(fā)生了很大變化，設計規(guī)范進入新一輪修訂周期。1.修訂原則與工作重點：（1）收集和整理最新氣象資料，更新全國基本風壓和雪壓以應對全球氣候變化及自然災害頻發(fā)；（2）增加溫度作用及偶然荷載的規(guī)定，使得荷載規(guī)范的涵蓋范圍包括直接作用（荷載）和間接作用中的溫度作用；（3）增加活荷載設計使用年限調(diào)整系數(shù)，提高部分活荷載標準值，修訂基本風壓、雪壓，提高維護結構風荷載，從而適當提高結構安全度；（4）增加高層建筑群相互干擾、橫風向與扭轉(zhuǎn)風振響應計算等內(nèi)容，將風工程領域的研究成果吸納到新規(guī)范中，增強新規(guī)范的技術先進性和適用性。2.新

3、規(guī)范開展的8個專題研究：（1）荷載效應組合（設計使用年限可變荷載調(diào)整系數(shù)、偶然組合）；（2）樓屋面活荷載和消防車荷載；（3）雪荷載災害及修訂建議；（4）高層、高聳結構順風向風振響應計算；（5）高層建筑橫風向與扭轉(zhuǎn)風振響應計算；（6）高層建筑群體干擾效應；（7）國內(nèi)外溫度作用規(guī)范與應用調(diào)研；（8）國內(nèi)外偶然作用規(guī)范與應用調(diào)研；3.新規(guī)范主要修訂內(nèi)容：新增“永久荷載”、“溫度作用”和“偶然荷載”3章，增加“消防車荷載考慮覆土厚度的折減系數(shù)”、“橫風向及扭轉(zhuǎn)風振的等效風荷載”和“高層建筑順風向和橫風向風振加速度計算”3個附錄；本次修訂主要內(nèi)容簡述如下：1、 增加了溫度作用的規(guī)定，因此本規(guī)范涉及的內(nèi)容

4、范圍也由直接作用（荷載）擴充到間接作用?！?.0.4】8】3、 強條由原1.1.3條移到3.1.3條 確定可變荷載代表值時應采用50年設計基準期?！?.1.3】 依據(jù)現(xiàn)行國家標準工程結構可靠性設計統(tǒng)一標準GB50153，修改荷載基本組合的規(guī)定，增加可變荷載考慮設計使用年限的調(diào)整系數(shù)L。 【3.2.3】4、 取消原第3.2.4條關于一般排架、框架結構基本組合的簡化規(guī)則。 （注：采用手算時仍可參考原規(guī)范公式進行估算）5、 增加3.2.5條。規(guī)定可變荷載考慮設計使用年限調(diào)整系的取值，設計使用年限為5、50和100年時， L分別取0.9、1.0和1.1，其他年限容許線性插值。 對風、雪荷載，不采用調(diào)整

5、系數(shù)，而是用重現(xiàn)期來調(diào)整，即取重現(xiàn)期為設計年限，再按規(guī)范規(guī)定方法來計算基本風壓和基本雪壓?！?.2.5】6、 增加偶然荷載組合表達式，分別就偶然荷載作用下承載能力計算和偶然事件發(fā)生后受損結構整體穩(wěn)定性驗算給出荷載組合表達式【3.2.6】。 7、 增加第四章：永久荷載。結構自重包括結構構件、圍護構件、面層及裝飾、固定設備、長期儲物的自重、土壓力、水壓力等【4.0.1】 ；固定隔墻的自重可按永久荷載考慮，靈活布置的隔墻自重應按可變荷載考慮。【4.0.4】 。 （注：水壓力，對水位不變的水壓力可按永久荷載考慮，而水位變化的水壓力應按可變荷載考慮。對于江、河、海邊水位變化較大的地方，不宜太冒，宜按活載

6、去考慮不利作用。）8、 強條5.1.1中關于民用建筑樓面均布活荷載的標準值及其組合值、頻遇值和準永久值系數(shù)修改為 “不應小于表5.1.1的規(guī)定”（注：送審意見稿中提法為最小值，本意均為強調(diào)設計所采用的活載不應小于本表提供的數(shù)值）。 9、 提高部分樓面活荷載標準值。教室荷載由2.0增加到2.5；增加運動場活荷載（4.0），屋面運動場地活荷載3.0 kN/m2 (運動場與運動場地的區(qū)別在于運動場是籃球，羽毛球等又蹦又跳的劇烈運動，而運動場地只是做操等一般的運動場地，規(guī)范中未包括風雨操場)；浴室、衛(wèi)生間的活荷載由2.0提高到2.5（注：（1）表注中雖注明衛(wèi)生間活載不包括隔墻自重和二次裝修荷載，但浴缸

7、、馬桶等不應視作裝修荷載而屬設計荷載，原規(guī)范取2.0是偏不安全的；（2）安裝有特殊衛(wèi)浴設備的浴室?guī)?，活荷載應由設計人員按實折算成等效均布活荷載，或取3.54.0 kN/m2；（3）全國民用建筑工程技術措施2003規(guī)定“有分隔的蹲廁公共衛(wèi)生間）活載取8 kN/m2，取值偏大。蹲廁位置及分隔位置都是固定的，荷載應為恒載，局部荷載按全房間分配偏小，應按經(jīng)驗相應提高，不應該加到活載里；對沉板衛(wèi)生間，填料重量算在恒載里，活載按規(guī)范取值；教學樓走廊門廳、除多層住宅以外的樓梯活荷載均取3.5【5.1.1】 。 （注：超市活荷載：送審稿原補充了經(jīng)營百貨食品的大中型超市活荷載取值為5.0 kN/m2，組合值系

8、數(shù)0.9，頻遇值系數(shù)0.9，準永久值系數(shù)0.8，該荷載值適用于普通貨架高度與間距。此規(guī)定最終未被審查會專家接納，原因是超市種類及荷載情況太復雜，目前作強制規(guī)定尚不成熟。）10、 對消防車活荷載，增加雙向板樓蓋板跨不小于3mx3m的消防車活荷載標準值35 kN/m2，板跨不小于6mx6m的消防車活荷載標準值為20 kN/m2，當雙向板樓蓋板跨介于3m3m6m6m之間時，可按線性插值確定。（金研究員建議當板跨小于3mx3m時也可以適當按板跨向下插值，實際上板跨2mx2m算得的消防車等效荷載為46 kN/m2，因取值較大，且沒有實測支持，故沒有編入新規(guī)范的范圍）；可考慮地下室頂板的覆土影響對活荷載進

9、行折減【5.1.3】 （增加附錄B，具體算法參見范重建筑結構相關文章）。 算梁時消防車荷載的折減系數(shù)，可取5.1.2條和考慮頂板覆土厚度的折減系數(shù)兩者的較小值（注：或按等效原則進行折算），金研究員認為不應在已經(jīng)考慮頂板覆土厚度折減的基礎上再乘以5.1.2條的折減系數(shù)；除了消防站附近的消防車通道外，其他場合的消防車荷載都是短暫荷載，增加第條，明確設計墻、柱時，消防車荷載可按可能出現(xiàn)的消防車臺數(shù)按實際情況考慮，設計基礎時可不考慮消防車荷載；規(guī)范中取值是按30t的重型消防車進行荷載等效換算，重型消防車一般用于高層，很多縣、市都沒有重型消防車，而是中小型消防車。消防車規(guī)格?。ㄝp）型消防車：總質(zhì)量一般在

10、1015t，底盤承載能力在5005000kg；中型消防車：總質(zhì)量一般在1520t，底盤承載能力在50008000kg；重型消防車：總質(zhì)量一般在2030t，底盤承載能力在8000kg；11、 強條5.1.2中關于設計樓面梁、墻、柱及基礎時的樓面活荷載標準值折減系數(shù)修改為設計中必須遵守的“不應小于下列規(guī)定” 。 【5.1.2】 12、 工業(yè)建筑樓面增加固定設備和原料或成品堆放荷載計算原則【5.2.1】 ；增加設備區(qū)域內(nèi)可不考慮操作荷載和堆料荷載的規(guī)定；增加參觀走廊活荷載（3.5 kN/m2） 【5.2.2】 。13、 強條5.3.1中關于房屋建筑屋面其水平投影面上的屋面均布活荷載的標準值及其組合值

11、、頻遇值和準永久值系數(shù)修改為設計中必須遵守的“不應小于表5.3.1的規(guī)定” 。 【5.3.1】 14、 屋面活荷載增加屋頂運動場活荷載3.0【表5.3.1】 。 15、 施工、檢修荷載：建議在首層地下室頂板設計時考慮施工堆載，取不小于4.0kN/m2的施工活載；增加條明確施工檢修荷載的組合值系數(shù)取0.7，頻遇值系數(shù)取0.5，準永久值系數(shù)取0； 16、 強條5.5.3中關于樓梯、看臺、陽臺和上人屋面等的欄桿的活荷載標準值修改為設計中必須遵守的“不應小于下列規(guī)定” 。 【5.5.2】 17、 提高欄桿活荷載：強條條，欄桿頂部水平活荷載由0.5kN提高至1.0kN，對于公共場所的欄桿，還增加欄桿豎向

12、荷載1.2kN，水平與豎向荷載分別驗算。 【5.5.2】 18、 吊車荷載：增新規(guī)范條補充雙層吊車參與組合的規(guī)定； 對雙層吊車的單跨廠房宜按上層和下層吊車分別不多于2臺進行組合；對雙層吊車的多跨廠房宜按上層和下層吊車分別不多于4臺進行組合，且當下層吊車滿載時，上層吊車應按空載計算；上層吊車滿載時，下層吊車不應計入。19、 重新統(tǒng)計各城市的基本雪壓；坡屋面積雪分布系數(shù)中積雪為0的最大坡度由50修改為60。 【表7.2.1第1項】 20、 拱形屋面、有女兒墻及其它突起物的屋面、高低跨屋面和100m以上大跨屋面，補充6種屋面積雪不均勻分布的工況?！颈?.2.1第3、8、9、10項】 21、 基本風壓

13、：重新統(tǒng)計各城市的基本風壓；風壓高度變化系數(shù)：調(diào)整風荷載高度變化系數(shù)，C、D類地貌的梯度高度分別由400m和450m調(diào)整為450m和550m，B類地貌的指數(shù)由0.16改為0.15，重新計算表8.2.1高度變化系數(shù)值。 【8.2.1】 22、 山峰地形修正系數(shù)計算公式中的系數(shù) 由3.2修改為2.2，修正系數(shù)有顯著減小?！?.2.2】 23、 體型系數(shù)：在第條表8.3.1中，第2項、第4項中規(guī)定體型系數(shù)的絕對值不小于0.1，表示屋面設計時除考慮一定的負風壓外，還應考慮0.1的正風壓（*對大跨結構，應與自重組合）；增加了第31項，針對高度超過45m的矩形平面高層建筑體型系數(shù)，給出與深寬比相關的背風面

14、和側(cè)面體型系數(shù)。當建筑平面的深寬比D/B1時，新規(guī)范計算的體型系數(shù)由原規(guī)范的1.3增加到1.4。 【表8.3.1第31項】 24、 增加高層建筑相互干擾系數(shù)的規(guī)定。1） 單個施擾建筑，建筑平面為矩形且高度相近時，根據(jù)施擾建筑的位置，對順風向風荷載可取1.001.10，對橫風向風荷載可取1.001.20；2 ）其它情況可參考類似條件的風洞試驗資料確定，必要時宜通過風洞試驗確定。【8.3.2】 。 25、 局部體型系數(shù)：新規(guī)范細化了局部體型系數(shù)，詳表；修改直接承受風荷載的圍護構件及其連接的局部風壓體型系數(shù)的規(guī)定，局部體型系數(shù)按區(qū)域給出，屋面局部體型考慮高厚比（注：連接件與屋面板的破壞比較常見，本規(guī)

15、定從提高輕屋面的抗風能力出發(fā)）【8.3.3】 。 26、 新增驗算非直接承受風荷載的圍護構件局部體型系數(shù)折減規(guī)定的條文，折減從屬面積由10 m2提高到25 m2，屋面折減系數(shù)最小值由0.8調(diào)到0.6。（注：對于非直接承受風荷載的圍護構件，如檁條、幕墻骨架等可根據(jù)從屬面積進行折減，但屋面或墻面與檁條等的連接件不屬于非直接承受風荷載的圍護構件，不應對其局部體型系數(shù)進行折減。） 【8.3.4】 27、 內(nèi)部壓力系數(shù)：新增建筑物內(nèi)部壓力的體型系數(shù)規(guī)定的條文，增加某一面墻有主導洞口建筑物的內(nèi)部壓力的體型系數(shù)。 【8.3.5】 增加風洞試驗要求。行業(yè)標準建筑工程風洞試驗方法標準正在編制中，標準發(fā)布前可參照

16、國外規(guī)定【8.3.6】28、 新增大跨屋蓋結構（對風敏感、跨度大于36m的柔性屋蓋結構）風振響應計算原則的規(guī)定條文，以示其與豎向懸臂型結構（高層結構）風振計算的區(qū)別。 【8.4.2】 29、 順風向風振系數(shù)：采用了新的風振系數(shù)z計算形式，改用背景分量因子和共振分量因子表達，與老規(guī)范在理論上其實是一致的，適當提高了風剖面、名義湍流強度和峰值因子的取值，風振系數(shù)將普遍有所提高；風振系數(shù)改用公式表達，取消原表格。 【8.4.38.4.6】 30、 增加高層建筑和高聳結構考慮橫風向風振效應的條件以及橫風向風振等效風荷載計算原則的規(guī)定條文。 【8.5.1、8.5.2】31、 增加高層建筑和高聳結構考慮扭

17、轉(zhuǎn)風振效應的條件以及扭轉(zhuǎn)風振等效風荷載計算原則的規(guī)定。 【8.5.4、8.5.5】 32、 修改和新增順風向風荷載和橫風向風振等效風荷載以及扭轉(zhuǎn)風振等效風荷載組合的規(guī)定，詳表8.5.6。 【8.5.6】 33、 修改陣風系數(shù)計算表達式，調(diào)整峰值因子和湍流度，重新計算表8.6.1數(shù)值。不再區(qū)分幕墻門窗與其他圍護構件，統(tǒng)一都要考慮陣風系數(shù)； 【8.6.1】 34、 增加第九章：溫度作用。引起溫度作用的因素包括氣溫變化、太陽輻射及使用熱源等，規(guī)范只對氣溫變化及太陽輻射等由氣候因素引起的溫度作用作規(guī)定；規(guī)范將基本氣溫定義為當?shù)?0年一遇的月平均最高氣溫和月平均最低氣溫；由于溫度作用的復雜性，在很多情況

18、下對于溫度作用的計算還是要根據(jù)結構工程師的經(jīng)驗判斷。 35、 增加第十章：偶然荷載。分別就偶然荷載的定義及范圍、偶然荷載的設計原則、偶然荷載設計值取值作出規(guī)定，并規(guī)范主要對以下幾類偶然荷載給出了偶然荷載標準值：（1）常規(guī)炸藥爆炸；（2）有通口板的燃氣爆炸；（3）電梯撞擊荷載；（4）汽車撞擊荷載；（5）直升飛機非正常著陸；36、 原附錄B調(diào)整為附錄C，原附錄C調(diào)整為附錄D。37、 增加附錄B：消防車荷載考慮覆土厚度的折減系數(shù)。給出消防車荷載覆土厚度折減系數(shù)的計算原則及折減系數(shù)表格。 【附錄B】 38、 增加附錄E.4：基本氣溫。給出基本氣溫確定方法。39、 調(diào)整部分城市基本雪壓和基本風壓值。收集

19、補充了全國各臺站自1995年至2008年的年極值雪壓和風速數(shù)據(jù)，進行了基本雪壓和基本風速的重新統(tǒng)計。表D.5中帶下劃線的數(shù)據(jù)為本次修訂有變化的值。 【附錄E，表 E.5】 40、 增加全國各主要城市基本氣溫。收集全國各臺站自1988年至2008年的最高溫度月（一般為七月份）的最高氣溫平均值和最低溫度月（一般為一月份）的最低氣溫平均值資料，經(jīng)統(tǒng)計得到各城市最高和最低月平均氣溫。 【附錄E，表 E.5】 41、 修訂全國基本雪壓分布圖和全國基本風壓分布圖【附錄E，圖E.6.1、圖 E.6.3】 42、 增加全國最高月平均氣溫和最低月平均氣溫分布圖。 【附錄E，圖 E.6-4、圖 E.6-5】 43

20、、 增加附錄H：“橫風向及扭轉(zhuǎn)風振的等效風荷載”和附錄J ：“高層建筑順風向和橫風向風振加速度計算”。第二講：荷載的代表值及荷載組合（主講人：金新陽）1.荷載的分類和代表值：3.1.2條為什么要作為強條？在設計時，除了采用能便于設計者使用的設計表達式外，對荷載仍應賦予一個規(guī)定的量值，稱為荷載代表值。荷載和抗力都是作為隨機值，必須先固定一個才能比較。【3.1.2】 建筑結構設計時，對不同荷載應采用不同的代表值。 對永久荷載應采用標準值作為代表值。 對可變荷載應根據(jù)設計要求采用標準值、組合值、頻遇值或準永久值作為代表值。 對偶然荷載應按建筑結構使用的特點確定其代表值。標準值組合值頻遇值準永久值設計

21、值=分項系數(shù)標準值，并不是一個固定的值所以不屬于荷載代表值。（1）樓面上固定設備的重量、土壓力與預應力（土壓力和預應力隨時間單調(diào)變化而能趨于限值）屬于永久荷載的范疇，水位不變的水壓力屬于永久荷載，水位變化的水壓力應按可變荷載考慮；（2）可變荷載標準值的確定方法有兩種： 方法一（基于設計基準期）：在設計基準期內(nèi)不被超越的概率為，即，樓面屋面活荷載由該方法指定；方法二（基于重現(xiàn)期）：連續(xù)兩次達到荷載值的平均年數(shù)，自然荷載如風，雪，溫度荷載由該方法指定；兩種方法的關系：基于重現(xiàn)期的方法寫成類似于方法一的概率形式可以表示為：每年不被超越的概率為,則在設計基準期內(nèi)不被超越的概率為，由此也可以得到重現(xiàn)期。

22、兩種方法的換算（地震荷載）：小震：50年設計基準期超越概率為63%，相當于重現(xiàn)期為50年；中震：50年設計基準期超越概率為10%，相當于重現(xiàn)期為475年；大震：50年設計基準期超越概率為2%3%，相當于重現(xiàn)期為16422475年；結論：在荷載規(guī)范可變荷載標準值的確定過程中，基于設計基準期與基于重現(xiàn)期的兩種方法都有所應用；對于不同的活荷載，在設計基準期50年內(nèi)規(guī)范并沒有采用統(tǒng)一的不超越概率；（3）可變荷載設計使用年限調(diào)整系數(shù)的由來：設計使用年限：設計規(guī)定的結構或結構構件不需進行大修即可按預定目的使用的年限；設計基準期:確定可變荷載標準值時所對應的時間段，建筑結構的設計基準期取50年；在設計中應保

23、持設計使用年限與設計基準期相協(xié)調(diào)，即設計使用年限與確定荷載標準值的時間段應一致，當兩者不一致時，應對可變荷載標準值乘以可變荷載設計使用年限調(diào)整系數(shù)。對于風、雪荷載可通過選擇不同重現(xiàn)期的值來考慮設計使用年限的變化；吊車荷載是核定的，與使用年限沒有太大關系；溫度作用是本次規(guī)范新增內(nèi)容，沒有太多設計經(jīng)驗，考慮設計使用年限的調(diào)整尚不成熟；因此，本規(guī)范引入的可變荷載調(diào)整系數(shù)僅限于樓面和屋面活荷載。（4）新規(guī)范對一些樓面活荷載進行了修訂：活荷載分持久性（某個時段內(nèi)基本保持不變的荷載，如家具、物品，常住人員自重）和臨時性(偶爾出現(xiàn)的短期荷載，如聚會的人群，臨時材料堆積)?；钶d確定方法：概率統(tǒng)計（實測稱重）在

24、編制GBJ68-84期間，辦公室實測稱重1.1KN/m2，住宅1.2KN/m2等效均布方法經(jīng)驗金研究員建議作為結構工程師對樓面活荷載的取值要做到心中有數(shù)，荷載規(guī)范條文解釋根據(jù)樓面上活動的人和設施的不同狀況，把樓面活荷載標準值粗略分成七檔，若由人活動引起的活荷載取2.04.0,4.0已經(jīng)達到了上限，對于一些儲物倉庫及設備的活荷載一般在5.07.0，對于特別大型的設備需要按照實際確定。(5)屋面活荷載9.21下午第五講：風荷載（一）靜力風荷載（主講人：陳凱）1.基本風速和基本風壓：（1）基本風速三要素：氣象站的環(huán)境標準（空曠平坦地面10m高度）、風速的平均時距（10min平均）和概率統(tǒng)計方法（50

25、年一遇最大值）。在統(tǒng)計基本風速時遇到的問題是氣象臺站的地貌變化，隨著城市化的進程，國內(nèi)不少氣象臺站已經(jīng)不能滿足原來的標準地貌條件，造成觀測數(shù)據(jù)發(fā)生非氣象因素的系統(tǒng)偏移，觀測到的最大風速逐年下降，當無法判斷氣象臺站地貌時，一般采用較早年份的風速數(shù)據(jù)進行統(tǒng)計以保證不會低估基本風速值。2.風壓高度變化系數(shù)：風壓高度變化系數(shù)其實是跟平均風剖面（梯度風高度與風剖面指數(shù)）相關，新規(guī)范提高了C類、D類地貌的梯度風高度，調(diào)整了B類地貌的風剖面指數(shù)。另外陳博士還提到了一個問題，主導我國設計風荷載的極端風氣候臺風與普通冷風形成的大氣邊界層相比，臺風的風剖面更為復雜，觀測資料也有待進一步積累，并且規(guī)范也沒有對臺風的

26、風剖面單獨考慮，這樣是否會影響風荷載設計的結構安全性？實踐證明現(xiàn)有的風荷載設計方法能夠保證結構的安全性，一方面規(guī)范規(guī)定的風剖面形式在一定高度范圍內(nèi)描述臺風風剖面是適用的，另外在統(tǒng)計基本風速時臺風也是統(tǒng)計在內(nèi)的。3.風荷載體型系數(shù)和局部體型系數(shù)：在主體結構設計取值時，往往是對較大面積范圍的體型系數(shù)進行加權平均得出某個特定區(qū)域的體型系數(shù)，所以局部體型系數(shù)往往會大于整體體型系數(shù)；平均壓力系數(shù)（往往在風洞試驗報告中出現(xiàn)）和體型系數(shù)：平均壓力系數(shù)是平均風壓經(jīng)無量綱化以后的值，體型系數(shù)就是以同高度來流動壓作為參考壓力的平均壓力系數(shù)；4.陣風系數(shù)：跟峰值因子和湍流度有關；第六講：風荷載（二）順風向風振（主講

27、人：陳凱）1.風振系數(shù)新老規(guī)范對比：（1）調(diào)小了地面粗糙度調(diào)整系數(shù)；（2）調(diào)大了10m高度名義湍流強度；（3）調(diào)大了峰值因子；2.新規(guī)范順風向作用與老規(guī)范比較：（1）對于300m以下的建筑，A類和B類地貌的基底彎矩與基底剪力比老規(guī)范增大10%左右；由于C類、D類地貌梯度風高度的增加，C類、D類增加較小，約5%。（2）對于超過300m的建筑，A類和B類地貌的基底彎矩與基底剪力比老規(guī)范增大在5%以內(nèi)；而C類、D類地貌由于梯度風高度的增加，與老規(guī)范相比可能出現(xiàn)反而減小的情況。3.大跨屋蓋結構的等效風荷載：大跨度空間結構往往振型密集，而荷載規(guī)范的風振系數(shù)只考慮了一階振型的影響，規(guī)范計算方法僅適用于高層

28、建筑和高聳結構。對于柔性屋蓋結構，應考慮風壓脈動對結構產(chǎn)生風振的影響，宜根據(jù)風洞試驗結果按隨機振動理論計算確定，主講人提到對于剛性較強的屋蓋結構可以參考陣風系數(shù)取值。在屋蓋結構的設計中，除了考慮負壓影響外，下壓風荷載必須引起重視，在本次規(guī)范修訂中，在體型系數(shù)表中特別注明了屋蓋結構的體型系數(shù)取值其絕對值不得小于0.1，即屋蓋結構的設計不但要考慮負壓還至少要考慮0.1的正壓影響，主講人提到中南院在設計時一般取向下的正壓體型系數(shù)為0.2。第七講：風荷載（三）橫風向與扭轉(zhuǎn)風振（主講人：陳凱）1.各項風振產(chǎn)生的原因：（1）順風向風振：來流中的縱向紊流分量引起；（2）橫風向風振：建筑側(cè)面產(chǎn)生漩渦引起；（3

29、）扭轉(zhuǎn)風振：迎風面、背風面、側(cè)面風壓不對稱引起；橫風向風振與扭轉(zhuǎn)風振一般由試驗研究得到。9.22上午第四講：雪荷載（主講人：金新陽）1.雪荷載標準值其實跟屋面坡度、環(huán)境遮擋、建筑取暖和建筑物的重要程度等因素都有關，我國規(guī)范采用的雪荷載分布系數(shù)主要只反應了屋面坡度的影響。2.其它雪荷載：1）冰棱荷載2）裹冰荷載(塔類結構) 裹冰荷載不但會增加自重還會增大迎風面使得風荷載成倍增加增加；電線裹冰引起塔架受力增加。3）雪冰、雨水共同作用對于特別的工程需要注意其他冰雪荷載的影響如冰棱荷載和裹冰荷載（裹冰荷載不但會增加自重還會增大迎風面使得風荷載增加）。第八講：溫度作用（主講人：金新陽）溫度作用首次納入荷

30、載規(guī)范，主要解決溫度作用的表述、基本氣溫、溫度作用標準值取值等問題。溫度作用的定義定義為結構或構件內(nèi)溫度的變化。規(guī)范僅對氣溫變化引起的溫度作用規(guī)定。2. 考慮溫度作用的條件：（送審稿里有，新規(guī)范里沒有。因為結構形式很復雜，難以界定，所以新規(guī)范取消了此條。作為設計人員概念性的理解。）（1）溫度作用效應主要通過采取結構構造措施來避免，如伸縮縫、滑動支座等；（2）什么樣的結構需要考慮溫度作用？結構某一方向的平面尺寸超過伸縮縫最大間距或溫度區(qū)段長度、結構約束較大、房屋高度較高、室內(nèi)外溫差較大等情況，溫度作用和其他荷載共同作用下產(chǎn)生的效應可能超過承載能力極限狀態(tài)或正常使用極限狀態(tài)時，應在結構設計中考慮溫

31、度作用；（3）具體什么結構什么時候需要考慮溫度作用由各類材料的結構設計規(guī)范來規(guī)定；3.溫度作用的組合(9.1.3條，不僅是定義了系數(shù)值，要把溫度作用的性質(zhì)界定清楚)：（1）溫度作用屬于可變荷載，分項系數(shù)取1.4；（注：按活荷載），要與其他活荷載組合。（2）應考慮與永久荷載，活載的組合；規(guī)范中沒有規(guī)定如何組合，因規(guī)范沒有對可變荷載定義組合。（3）與風荷載、雪荷載、地震荷載的組合應視結構的類型和重要性按經(jīng)驗而定；是否與風組合，要看具體工程（如對風敏感結構）對地震組合，按抗震規(guī)范（不好界定）4. 基本氣溫：規(guī)范對基本氣溫的規(guī)定主要是基于想用統(tǒng)一尺寸來評判溫度作用下的結構可靠度水準，由于溫度作用的復雜

32、性及不同區(qū)域不同結構類型（特別是暴露于室外的金屬結構）的不同特點，允許對基本氣溫進行一定的修正。5. 結構初始溫度：（1）結構初始溫度按照結構的合攏溫度和形成約束的時間確定；（2）混凝土結構的初始溫度一般取后澆帶封閉時的月平均氣溫；（3）鋼結構的初始溫度一般取合攏時的日平均氣溫，并應考慮日照的影響；結構的初始溫度（合攏溫度）通常是一個區(qū)間值，應保證在一年內(nèi)大部分時間內(nèi)結構都可以合攏，來保證施工的可行性。如北京，1025度，可以保證一年內(nèi)大部分時間內(nèi)結構都可以合攏。6. 混凝土的收縮與徐變：（1）混凝土的收縮與徐變和溫度作用是相互獨立的；（2）混凝土收縮的近似計算可采用等效降溫法；（3）混凝土徐變作用可以減小溫度應力，一般建議不考慮徐變作用的有利影響；第九講：偶然荷載（主講人：金新陽）1.確定等效均布靜力荷載的方法：（1）確定爆炸沖擊波的波形參數(shù)；（2）按單自由度強迫振動的方法得到構件內(nèi)力；（3）按照構件最大內(nèi)力等效原則確定等效均布靜力荷載；2. 偶然荷載設計原則：(1)偶然荷載應在設計和使用中盡量避免(2)允許結構出現(xiàn)局部構件破壞但應防止發(fā)生連續(xù)性倒塌，增加結構的冗余度；a、直接設計法加強局部特定區(qū)域，荷載替代路徑，偶然荷載發(fā)生后 結構抗倒