控制儀表與控制系統(tǒng)典型故障案例分析課件

1、控制儀表與控制系統(tǒng)典型故障案例分析2010.10 現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備故障案例分析 控制系統(tǒng)故障案例分析 電源系統(tǒng)故障案例分析 設(shè)備故障查找與處理目錄案例一：裂解GB201電子調(diào)速器失速跳閘故障分析案例二：乙二醇裝置在線氧分析儀故障分析案例三：空分裝置2#氧壓機(jī)活塞桿下移誤報(bào)警分析案例四：二苯酚裝置PV1A故障分析 現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備故障案例分析裂解GB201電子調(diào)速器失速跳閘原因分析案例一 1976年：30萬(wàn)噸/年 1994年：45萬(wàn)噸/年 2001年：80萬(wàn)噸/年目前裝置包括老區(qū)和新區(qū)兩大部分，總體布局呈兩頭一尾。案例一：裂解GB201電子調(diào)速器失速跳閘原因分析 乙烯裝置簡(jiǎn)介一 目前裝置有機(jī)組包括： 裂解氣壓縮

2、機(jī)：GB201（老區(qū)） GB1201（新區(qū)） 丙烯壓縮機(jī)：GB501、GB551 乙烯壓縮機(jī)：GB601 二元制冷壓縮機(jī)：GB351 GB201是三菱公司生產(chǎn)的汽輪機(jī)驅(qū)動(dòng)離心式裂解氣壓縮機(jī)，分為低壓缸、中壓缸和高壓缸三個(gè)壓縮缸。汽輪機(jī)使用高壓蒸汽驅(qū)動(dòng)，通過(guò)多級(jí)壓縮（五段壓縮）將裂解氣壓縮至3.5MPA. 案例一：裂解GB201電子調(diào)速器失速跳閘原因分析 2007年裂解裝置GB201經(jīng)過(guò)檢修后，在試車(chē)過(guò)程中，調(diào)速器的兩支轉(zhuǎn)速探頭出現(xiàn)了信號(hào)不穩(wěn)定現(xiàn)象，先后出現(xiàn)瞬間回零情況，導(dǎo)致壓縮機(jī)失速跳閘故障發(fā)生，壓縮機(jī)無(wú)法正常試機(jī)。 案例一：裂解GB201電子調(diào)速器失速跳閘原因分析 故障現(xiàn)象二案例一：裂解GB

3、201電子調(diào)速器失速跳閘原因分析 調(diào)速系統(tǒng)案例一：裂解GB201電子調(diào)速器失速跳閘原因分析三 透平調(diào)速采用三菱DASH58S電子調(diào)速器和DCS遠(yuǎn)程給定控制方式。開(kāi)車(chē)升速使用DASH58S電子調(diào)速器，當(dāng)達(dá)到最小控制轉(zhuǎn)速5032RPM時(shí)，切換到遠(yuǎn)程自動(dòng)控制方式。 機(jī)頭前端共有六支無(wú)源測(cè)速探頭，兩支供給調(diào)速器控制及超速跳閘使用，三支進(jìn)入203超速保護(hù)模板進(jìn)行電子超速保護(hù)，一支接入現(xiàn)場(chǎng)儀表盤(pán)用做轉(zhuǎn)速顯示。案例一：裂解GB201電子調(diào)速器失速跳閘原因分析 GB201調(diào)速系統(tǒng)構(gòu)成GB201調(diào)速系統(tǒng)電子調(diào)速器三取二電子超速保護(hù)器現(xiàn)場(chǎng)控制室就地指示三菱DASH58SWOODWARD203無(wú)源測(cè)速探頭：AIRP

4、AX/70085-1010-005型SE2011 SE2014 SE2015 SE2016 SE2012 SE2013 測(cè)量測(cè)速探頭交流電壓信號(hào)為2.5VAC（峰值電壓3.5V）檢查WOODWARD203超速保護(hù)模塊，發(fā)現(xiàn)進(jìn)入203的三支轉(zhuǎn)速信號(hào)為600rpm且十分穩(wěn)定，現(xiàn)場(chǎng)就地盤(pán)轉(zhuǎn)速顯示正常。初步判斷DASH58調(diào)速系統(tǒng)存在問(wèn)題。 案例一：裂解GB201電子調(diào)速器失速跳閘原因分析初步檢查 系統(tǒng)接地電阻偏高 檢查信號(hào)線路無(wú)虛接情況 信號(hào)線路虛接 檢查信號(hào)電纜均正常 調(diào)速器輸入電路故障 更換了調(diào)速器測(cè)速輸入電路模塊； 測(cè)速探頭松動(dòng) 檢查測(cè)速探頭安裝牢固 測(cè)速探頭安裝間隙不對(duì) 探頭安裝間隙為1mm

5、調(diào)速器失速主要原因案例一：裂解GB201電子調(diào)速器失速跳閘原因分析失速跳閘原因分析四案例一：裂解GB201電子調(diào)速器失速跳閘原因分析轉(zhuǎn)速探頭測(cè)速原理 對(duì)調(diào)速器的檢查案例一：裂解GB201電子調(diào)速器失速跳閘原因分析使用頻率發(fā)生器向調(diào)速器輸入標(biāo)準(zhǔn)正弦波信號(hào)，當(dāng)輸出峰值電壓為4Vp-p時(shí)，調(diào)速器能夠穩(wěn)定檢測(cè)到轉(zhuǎn)速信號(hào)。當(dāng)輸出峰值電壓降至3.5Vp-p時(shí)，轉(zhuǎn)速信號(hào)波動(dòng)，調(diào)速器無(wú)法正常接收轉(zhuǎn)速信號(hào)使用頻率發(fā)生器向WOODWARD 203 三選二超速保護(hù)系統(tǒng)輸入標(biāo)準(zhǔn)正選波信號(hào)，當(dāng)輸出峰值電壓為1Vp-p時(shí)，203系統(tǒng)就能夠穩(wěn)定檢測(cè)到轉(zhuǎn)速信號(hào)。檢查結(jié)果調(diào)速器與203系統(tǒng)的轉(zhuǎn)速輸入電壓下限值是不同的。有可能測(cè)

6、速探頭在低轉(zhuǎn)速下所產(chǎn)生的信號(hào)低于DASH58S調(diào)速器最低輸入峰值電壓即門(mén)檻電壓。為確保速度信號(hào)穩(wěn)定，探頭峰值電壓應(yīng)大于4Vp-p.GB201電子調(diào)速器失速跳閘原因案例一：裂解GB201電子調(diào)速器失速跳閘原因分析測(cè)速探頭產(chǎn)生的峰值電壓小于調(diào)速器的門(mén)檻電壓，導(dǎo)致DASH58調(diào)速器測(cè)速失控測(cè)試探頭EC：3070A H型AITEK AIRPAX/70085-1010-005型測(cè)試條件：安裝間隙為1mm，轉(zhuǎn)速為3001000rpm測(cè)試內(nèi)容：在相同條件下，對(duì)兩種探頭輸出電壓波型 進(jìn)行監(jiān)視對(duì)探頭的檢查和測(cè)試案例一：裂解GB201電子調(diào)速器失速跳閘原因分析測(cè)試結(jié)果3.2V案例一：裂解GB201電子調(diào)速器失速跳

7、閘原因分析4.4V轉(zhuǎn)速（rpm）EC探頭峰值電壓（Vp-p）AI-TEK探頭峰值電壓（Vp-p）3003.624004.02.45004.43.26005.04.07006.04.88007.65.29008.05.810009.26.4EC探頭與AI-TEK探頭峰值電壓測(cè)試對(duì)照表 案例一：裂解GB201電子調(diào)速器失速跳閘原因分析測(cè)試結(jié)果表明：在相同條件下，EC探頭峰值電壓高于AITEK探頭齒輪表面寬度應(yīng)等于或大于探頭磁芯直徑；齒高應(yīng)等于或大于齒間距離；齒間距離應(yīng)為探頭磁芯直徑的3倍； 齒輪寬度應(yīng)等于或大于探頭磁芯直徑。探頭與齒輪間隙應(yīng)盡可能小，典型安裝間隙為0.005 in（0.127mm）

8、； AI-TEK測(cè)速探頭安裝示意圖 案例一：裂解GB201電子調(diào)速器失速跳閘原因分析測(cè)速探頭安裝要求轉(zhuǎn)速（rpm）0.5mm時(shí)電壓（Vp-p）0.6mm時(shí)電壓（Vp-p）0.7mm時(shí)電壓（Vp-p）3003.22.42.04004.03.83.05004.84.63.86005.65.24.67006.66.05.08007.26.85.69008.07.66.610009.28.47.270085-1010-005型測(cè)速探頭性能測(cè)試案例一：裂解GB201電子調(diào)速器失速跳閘原因分析方法一：仍舊使用現(xiàn)有探頭，但要調(diào)整安裝間隙，即將原來(lái)的1mm間隙調(diào)整到合理值，這樣可以在原轉(zhuǎn)速下提高探頭輸出電壓；

9、解決方案方法二：對(duì)探頭進(jìn)行換型改造，根據(jù)調(diào)速器輸入電壓要求，訂購(gòu)脈沖輸出電壓較高的探頭。案例一：裂解GB201電子調(diào)速器失速跳閘原因分析五案例一：裂解GB201電子調(diào)速器失速跳閘原因分析1、表面速度的確定已知齒盤(pán)齒數(shù)23；齒盤(pán)外經(jīng)5.32in，根據(jù)表面速度計(jì)算公式： SS=（齒輪轉(zhuǎn)速齒輪直徑3.14）/齒輪齒數(shù)則壓縮機(jī)測(cè)速齒輪在500rpm時(shí)的表面速度為： SS=（5005.323.14）/23357 IPS案例一：裂解GB201電子調(diào)速器失速跳閘原因分析357案例一：裂解GB201電子調(diào)速器失速跳閘原因分析2、探頭間隙的確定測(cè)速試驗(yàn)臺(tái)的技術(shù)參數(shù)為：安裝間隙0.02in；齒盤(pán)齒數(shù)30；齒盤(pán)外經(jīng)

10、120mm4.724in設(shè)定轉(zhuǎn)速500rpm根據(jù)表面速度公式： SS（齒輪轉(zhuǎn)速齒輪直徑3.14）/齒輪齒數(shù) 5004.7243.14/30247 IPS案例一：裂解GB201電子調(diào)速器失速跳閘原因分析轉(zhuǎn)速（rpm）0.5mm時(shí)電壓（Vp-p）3003.54004.25005.16006.07006.98007.99009.0100010.2實(shí)測(cè)輸出電壓值 根據(jù)表面速度公式：在齒輪轉(zhuǎn)速恒定時(shí)，齒輪直徑越大（或者齒輪齒數(shù)越少），其表面速度約大，輸出電壓也就越高 GB201壓縮機(jī)的齒盤(pán)直徑大于試驗(yàn)齒盤(pán)，且壓縮機(jī)的齒盤(pán)齒數(shù)小于試驗(yàn)齒盤(pán)齒數(shù)上，所以500RPM壓縮機(jī)測(cè)速齒盤(pán)產(chǎn)生的輸出電壓將大于5.1Vp

11、-p壓縮機(jī)產(chǎn)生最大軸振量為150um。因此將測(cè)速探頭間隙值調(diào)整為0.5毫米調(diào)整后一次開(kāi)車(chē)成功案例一：裂解GB201電子調(diào)速器失速跳閘原因分析乙二醇裝置在線氧分析儀故障分析案例二 乙二醇裝置是用純氧在銀催化劑的作用下，通過(guò)固定床反應(yīng)器氧化乙烯，生產(chǎn)環(huán)氧乙烷，再經(jīng)管式反應(yīng)器加壓水合，生產(chǎn)乙二醇。裝置采用美國(guó)科學(xué)設(shè)計(jì)公司（SD）的專(zhuān)利技術(shù)。 該裝置是原燕化公司30萬(wàn)噸/年乙烯的配套項(xiàng)目，原設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力6萬(wàn)噸/年。1998年由北京工程公司進(jìn)行改造設(shè)計(jì) ，將裝置生產(chǎn)能力擴(kuò)大到8萬(wàn)噸/年。案例二：乙二醇裝置在線氧分析儀故障分析裝置簡(jiǎn)介一 對(duì)于氧化制環(huán)氧乙烷而言，增加進(jìn)入反應(yīng)器原料中乙烯和氧的濃度，可以提高

12、反應(yīng)器的生產(chǎn)能力，但原料氣中乙烯和氧濃度的大小受乙烯爆炸濃度范圍的限制，不能隨意提高。 加入致穩(wěn)氣，可以改變乙烯爆炸濃度范圍，使原料混合氣中的乙烯和氧的濃度提高。燕化乙二醇裝置有氮?dú)庵路€(wěn)和甲烷致穩(wěn)兩種致穩(wěn)方式。案例二：乙二醇裝置在線氧分析儀故障分析氧含量控制二案例二：乙二醇裝置在線氧分析儀故障分析氧含量控制二案例二：乙二醇裝置在線氧分析儀故障分析控制參加反應(yīng)的氧含量，以防含量過(guò)高引起爆炸D110入口氧含量三取二聯(lián)鎖，?；旌险綝110出口氧含量三取二聯(lián)鎖，停混合站ARAZ101AARAZ101BARAZ101CARAZ104AARAZ104BARAZ104CN2致穩(wěn)7.3%7.3%7.3%5.0

13、%5.0%5.0%CH4致穩(wěn)8.4%8.4%8.4%6.0%6.0%6.0%聯(lián)鎖值位號(hào)表1 氧分析儀聯(lián)鎖設(shè)定值氧分析儀作用氧分析儀聯(lián)鎖方式 氧分析儀型號(hào)及廠家案例二：乙二醇裝置在線氧分析儀故障分析位號(hào)ARAZ-101CARAZ-104BARAZ-101BARAZ-104CARAZ-101AARAZ-104A取樣點(diǎn)E-111交換器入口E-111交換器出口E-111交換器入口E-111交換器出口E-111交換器入口E-111交換器出口型號(hào)540A 11002200生產(chǎn)廠家SERVOMEXSERVOMEXSERVOMEX投用日期1985年1998年2005年 2007年9月14日凌晨1點(diǎn)7分，乙二醇

14、氧化單元因反應(yīng)器D-110入口氧分析儀AI-101A、AI-101C指示值超過(guò)聯(lián)鎖值（7.3%）聯(lián)鎖停車(chē)。故障現(xiàn)象案例二：乙二醇裝置在線氧分析儀故障分析三聯(lián)鎖趨勢(shì)圖檢查氧分析儀樣品處理系統(tǒng)：樣品流量正常，樣品排放正常，取樣系統(tǒng)工作正常；檢查入、出口在線氧分析儀：對(duì)氧分析儀通標(biāo)準(zhǔn)氣進(jìn)行標(biāo)定，指示均正常； 儀表回路檢查，未發(fā)現(xiàn)問(wèn)題檢查情況案例二：乙二醇裝置在線氧分析儀故障分析四 1、在線氧分析儀系統(tǒng)構(gòu)成 故障分析案例二：乙二醇裝置在線氧分析儀故障分析五案例二：乙二醇裝置在線氧分析儀故障分析樣品排放示意圖當(dāng)樣品壓力增大時(shí)，一定體積的樣品會(huì)含有更多的氧分子，所以當(dāng)測(cè)量室壓力增大時(shí)，測(cè)量值將會(huì)增大，并同

15、壓力成正比。在正常操作條件下，通常樣品直接排入大氣，測(cè)量室壓力與大氣壓相同。一般情況下，大氣壓力受到地域氣象條件影響，變化范圍一般在9501040mBar（海平面上）之間。而大氣壓力每變化10mBar，氧分析儀讀數(shù)將近似變化當(dāng)前值的1%，這在一定程度上可以看作是系統(tǒng)誤差。案例二：乙二醇裝置在線氧分析儀故障分析在2007年9月14日凌晨，為了避免由于雷雨天氣引起著火事故，工藝人員打開(kāi)了樣品排放口處氮?dú)獯祾吖芫€，使得氧分析儀氣體排放口的壓力（背壓）瞬間發(fā)生很大變化，這種波動(dòng)迅速傳遞到檢測(cè)器測(cè)量池，影響氧分析儀的正常測(cè)量和測(cè)量的準(zhǔn)確性，導(dǎo)致氧分析儀ARAZ101A、ARAZ101C測(cè)量值瞬間波動(dòng)超過(guò)

16、聯(lián)鎖值而引起停車(chē)事故。案例二：乙二醇裝置在線氧分析儀故障分析模擬試驗(yàn)趨勢(shì)圖聯(lián)鎖停車(chē)趨勢(shì)圖案例二：乙二醇裝置在線氧分析儀故障分析空分裝置2#氧壓機(jī)活塞桿下移報(bào)警分析 案例三案例三：空分裝置2#氧壓機(jī)活塞桿下移誤報(bào)警分析 一裝置簡(jiǎn)介 氣體事業(yè)部一空分裝置主要包括分餾和壓縮兩套系統(tǒng)，壓縮裝置又包括空壓機(jī)、氧壓機(jī)和氮壓機(jī)。來(lái)自大氣中的空氣經(jīng)空壓機(jī)壓縮后，進(jìn)入分餾系統(tǒng)，冷卻至零下180左右，利用氧組分和氮組分沸點(diǎn)的不同，將空氣分離為高純度的氧氣和氮?dú)?。分離后的氧氣送入氧壓機(jī)壓縮至3MPa后送入管網(wǎng)，分離后的氮?dú)膺M(jìn)入不同壓力等級(jí)的氮壓機(jī)壓縮至不同的壓力后送入管網(wǎng)，以滿足不同用戶的需要。案例三：空分裝置2#

17、氧壓機(jī)活塞桿下移誤報(bào)警分析 2003年大檢修期間，空分車(chē)間新上了一臺(tái)2#氧壓機(jī),該氧壓機(jī)為一臺(tái)活塞式壓縮機(jī)（沈陽(yáng)遠(yuǎn)大），共有四段，即有四個(gè)活塞桿。 在壓縮機(jī)運(yùn)行過(guò)程中，由于活塞桿在不停地做往復(fù)運(yùn)動(dòng)，時(shí)間一長(zhǎng)支撐活塞桿的活塞環(huán)就有可能發(fā)生磨損，磨損的程度可以用活塞桿下沉的幅度來(lái)檢測(cè)。當(dāng)活塞桿下沉的幅度達(dá)到一定限度（在2#氧壓機(jī)中為1mm)時(shí),就必須提醒工藝人員該壓縮機(jī)需要維修了，否則繼續(xù)磨損下去將會(huì)導(dǎo)致整個(gè)壓縮機(jī)的損壞。案例三：空分裝置2#氧壓機(jī)活塞桿下移誤報(bào)警分析 二故障現(xiàn)象 在2#氧壓機(jī)的儀表系統(tǒng)中，有四個(gè)報(bào)警回路：ZS-3201、ZS-3202、ZS-3203、ZS-3204，分別用于檢測(cè)

18、2#氧壓機(jī)一段、二段、三段、四段氣缸的活塞桿下沉幅度是否超限。當(dāng)任一段氣缸的活塞桿下沉幅度超過(guò)1mm時(shí)，報(bào)警器發(fā)出聲光報(bào)警信號(hào)，但并不區(qū)分到到底是哪一段氣缸的活塞桿下移幅度超限。這四個(gè)回路投用后，經(jīng)常發(fā)生不明原因的報(bào)警，致使2#氧壓機(jī)的活塞桿下沉報(bào)警無(wú)法正常投用。 案例三：空分裝置2#氧壓機(jī)活塞桿下移報(bào)警分析 三原因分析活塞桿下沉檢測(cè)儀表： 上海倍加福公司生產(chǎn)，型號(hào)為NBB5-18GK60-WS的接點(diǎn)輸出型接近開(kāi)關(guān)，電感式。信號(hào)輸出： 當(dāng)接近開(kāi)關(guān)距金屬物的距離小于等于5mm時(shí)，接近開(kāi)關(guān)輸出一個(gè)閉合的接點(diǎn)信號(hào) 當(dāng)接近開(kāi)關(guān)距金屬物的距離大于5mm時(shí)，接近開(kāi)關(guān)輸出一個(gè)斷開(kāi)的接點(diǎn)信號(hào)。1、檢測(cè)回路介紹

19、案例三：空分裝置2#氧壓機(jī)活塞桿下移報(bào)警分析 回路圖為了使接近開(kāi)關(guān)在壓縮機(jī)氣缸的活塞桿下移幅度超過(guò)1mm時(shí)輸出一個(gè)閉合的接點(diǎn)信號(hào)，在安裝接近開(kāi)關(guān)時(shí)，先將接近開(kāi)關(guān)距活塞桿的距離置為5mm，這時(shí)接近開(kāi)關(guān)的輸出接點(diǎn)剛好閉合。再將接近開(kāi)關(guān)向下旋轉(zhuǎn)1mm，這時(shí)接近開(kāi)關(guān)與活塞桿的距離為6mm，接近開(kāi)關(guān)的輸出接點(diǎn)處于斷開(kāi)的狀態(tài)，在這種狀態(tài)下分別將ZS-3201、ZS-3202、ZS-3203、ZS-3204回路投用。如果2#氧壓機(jī)任何一個(gè)氣缸的活塞桿下移幅度大于等于1mm，接近開(kāi)關(guān)距活塞桿的距離就會(huì)小于等于5mm，其輸出接點(diǎn)閉合，從而使報(bào)警器發(fā)出報(bào)警信號(hào)。案例三：空分裝置2#氧壓機(jī)活塞桿下移報(bào)警分析 2、接

20、近開(kāi)關(guān)的安裝案例三：空分裝置2#氧壓機(jī)活塞桿下移報(bào)警分析 2、測(cè)試情況一個(gè)開(kāi)關(guān)（斷），U1220V二個(gè)開(kāi)關(guān)（斷），U1190V三個(gè)開(kāi)關(guān)（斷），U1180V四個(gè)開(kāi)關(guān)（斷），U1160VU1案例三：空分裝置2#氧壓機(jī)活塞桿下移報(bào)警分析 2、誤報(bào)警原因 當(dāng)接近開(kāi)關(guān)距金屬物的距離小于等于5mm時(shí)，其輸出電阻很小，與繼電器線圈電阻相比完全可以忽略。當(dāng)接近開(kāi)頭距金屬物的距離大于5mm時(shí)，接近開(kāi)關(guān)的輸出電阻很大，繼電器線圈的電阻與其相比完全可以忽略。當(dāng)回路中的四個(gè)接近開(kāi)關(guān)信號(hào)均處于斷開(kāi)狀態(tài)時(shí)，接近開(kāi)關(guān)的輸出的兩端的電壓只有160伏，而繼電器線圈兩端的電壓卻達(dá)到了60伏，這時(shí)繼電器處于一種不穩(wěn)定的工作狀態(tài)，所

21、以報(bào)警器就會(huì)時(shí)常發(fā)出報(bào)警信號(hào)。接近開(kāi)關(guān)的輸出實(shí)際是一個(gè)電阻信號(hào)。一苯酚裝置PV1A故障分析 案例四 一苯酚裝置是以苯和丙烯為原料，以FX01（分子篩催化劑）為催化劑，通過(guò)烴化反應(yīng)生產(chǎn)異丙苯，用空氣將異丙苯氧化為過(guò)氧化氫異丙苯，再用硫酸做催化劑將過(guò)氧化氫異丙苯分解生產(chǎn)苯酚和丙酮的裝置。 該裝置引進(jìn)日本三井石油化學(xué)工業(yè)株式會(huì)社的異丙苯法生產(chǎn)苯酚、丙酮專(zhuān)利技術(shù)，1998年采用自行開(kāi)發(fā)的FX01催化劑代替原AlCL3生產(chǎn)異丙苯工藝。設(shè)計(jì)規(guī)模8萬(wàn)噸/年（苯酚5萬(wàn)噸/年，丙酮3萬(wàn)噸/年）案例四：一苯酚PV1A故障案例分析一裝置簡(jiǎn)介 PC-1A壓縮機(jī)用來(lái)制造滿足一苯酚氧化塔需要的無(wú)油空氣，采用美國(guó)英格索蘭公

22、司C3000MX3離心壓縮機(jī)，能力為18000Nm3/hr。 PV1A為PC1A空壓機(jī)旁通閥。案例四：一苯酚PV1A故障案例分析 2009年8月23日23點(diǎn)，一苯酚裝置在完成裝置檢修開(kāi)車(chē)過(guò)程中，發(fā)現(xiàn)PC-1A壓縮機(jī)旁通閥PV1A內(nèi)漏。2009年8月24日11：50工藝停PC1A壓縮機(jī)，儀表人員對(duì)PV1A旁通閥下線檢查，發(fā)現(xiàn)蝶板反向，將旁通閥閥體與執(zhí)行機(jī)構(gòu)進(jìn)行解體，蝶板掉向后回裝、調(diào)試正常。13：54壓縮機(jī)開(kāi)車(chē)正常。案例四：一苯酚PV1A故障案例分析二故障過(guò)程 8月10日，PV1A具備下線條件，下線檢修。8月17日，PV1A檢修完畢，返回現(xiàn)場(chǎng)。檢查校驗(yàn)記錄，維修廠家對(duì)此閥進(jìn)行了解體，對(duì)旁通閥填料

23、、密封面、密封圈等進(jìn)行了檢查和調(diào)試。打壓測(cè)試結(jié)果表明，在全關(guān)狀態(tài)下該閥泄漏量為5.2mL/min，小于允許泄漏量6.7mL/min，符合上線要求。8月17日9時(shí)，PV1A回裝?；匮b中閥體與執(zhí)行機(jī)構(gòu)分開(kāi)8月17日10時(shí)，維修單位開(kāi)始閥門(mén)調(diào)試，12時(shí)調(diào)試完畢8月19日，一苯酚裝置PC1A壓縮機(jī)試車(chē)，因未實(shí)際帶載，未發(fā)現(xiàn)PV1A內(nèi)漏問(wèn)題。8月22日，一苯酚裝置開(kāi)車(chē)，PC1A加載中發(fā)現(xiàn)PV1A旁通閥內(nèi)漏，并于8月24日11：00停機(jī)下線檢查處理。案例四、一苯酚PV1A故障分析三PV1A檢修過(guò)程 蝶板反向?qū)е翽V1A內(nèi)漏閥體無(wú)定位銷(xiāo)子閥體上有流向指示，但沒(méi)有正反指示標(biāo)示案例四、一苯酚PV1A故障分析四故

24、障原因PV1A在廠家檢修、測(cè)試合格后返回現(xiàn)場(chǎng)，在回裝時(shí)閥體與執(zhí)行機(jī)構(gòu)分開(kāi)，由于沒(méi)有限位銷(xiāo)及閥位指示牌，在閥門(mén)調(diào)試時(shí)科薩維修人員誤將該閥開(kāi)過(guò)限的位置（閥板在關(guān)閉狀態(tài)的映射位置）確定為關(guān)的狀態(tài)，同時(shí)沒(méi)有與儀表人員溝通，即按照順時(shí)針關(guān)進(jìn)行閥門(mén)調(diào)試（KOSO蝶閥均為順時(shí)針關(guān)），而該閥實(shí)際上順時(shí)針為開(kāi)，由此導(dǎo)致蝶板反向。配合調(diào)試的儀表人員對(duì)PC-1A壓縮機(jī)旁通閥認(rèn)知不夠，沒(méi)有及時(shí)發(fā)現(xiàn)廠家調(diào)試過(guò)程中產(chǎn)生的問(wèn)題。調(diào)節(jié)閥回裝時(shí)沒(méi)有儀表人員在場(chǎng)，監(jiān)護(hù)不到位。案例四、一苯酚PV1A故障分析五原因分析 案例五：動(dòng)力2804泵跳機(jī)原因分析 案例六：裂解GB1201壓縮機(jī)停機(jī)故障分析 案例七：裂解PLC02故障分析 案

25、例八：無(wú)錫壓縮機(jī)聯(lián)鎖邏輯缺陷分析及處理控制系統(tǒng)故障案例分析動(dòng)力2804泵跳機(jī)原因分析案例五案例五：動(dòng)力2804泵跳機(jī)原因分析 燕化公司化工一廠動(dòng)力裝置GA2804泵是66萬(wàn)噸/年乙烯改擴(kuò)建的配套設(shè)備，主要為動(dòng)力車(chē)間高壓爐和裂解老區(qū)鍋爐供應(yīng)高壓給水，對(duì)乙烯裝置的安全穩(wěn)定運(yùn)行起著關(guān)鍵性的作用。一設(shè)備簡(jiǎn)介 GA2804泵是由汽輪機(jī)驅(qū)動(dòng)的給水泵，水泵將除氧器來(lái)的二級(jí)水（0.3MPa）升壓到14.68 MPa后，分別送至高壓爐及裂解裝置 。 該泵于2000年投入運(yùn)行，從2005年開(kāi)始該系統(tǒng)不定期發(fā)生聯(lián)鎖信號(hào)為汽輪機(jī)前后軸承油壓低低（PIA-156/PIA-157）的停機(jī)事故，從2005年10月到2006

26、年12月期間汽輪機(jī)前后軸承油壓低報(bào)警共發(fā)生51次，前后軸承油壓低低導(dǎo)致聯(lián)鎖停車(chē)7次。各專(zhuān)業(yè)根據(jù)故障現(xiàn)象實(shí)施多項(xiàng)檢修方案，但因控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)復(fù)雜，故障記錄不全面，分析故障原因困難，該故障原因很長(zhǎng)時(shí)間沒(méi)有徹底解決，致使相同原因停機(jī)事故仍然頻繁發(fā)生。案例五：動(dòng)力2804泵跳機(jī)原因分析二故障現(xiàn)象案例五：動(dòng)力2804泵跳機(jī)原因分析跳機(jī)趨勢(shì)超速釋放閥油動(dòng)機(jī)VOITH控制閥主汽門(mén)External SetpoinTIA141.2TIA141.1排汽EZ74水泵齒輪箱主油箱主蒸汽GC112SIAC144GE112SE144.1SE144MSI144主油泵輔油泵PIA156PIA157PIA160PIA158PS1

27、21PIA153TI153GS146GS146.1GS173LS150.1TIA111.2TIA111.1TIA141.4TIA141.3PS160TC149油加熱器調(diào)速閥 分油器汽輪機(jī)控制系統(tǒng)介紹 西門(mén)子PLC（S7300） 操作員面板OP17 多路調(diào)制器MAW1-16 調(diào)速器Peak150 OP17CPU314SM331SM321SM322SM322SM321SM321多路調(diào)制器Peak150MPI三案例五：動(dòng)力2804泵跳機(jī)原因分析檢查內(nèi)容 先后將汽輪機(jī)前后軸承油壓變送器和多路調(diào)制器更換 檢查儀表回路接線、更換信號(hào)電纜 檢查儀表測(cè)壓管路，未發(fā)現(xiàn)問(wèn)題 檢查導(dǎo)壓管內(nèi)潤(rùn)滑油，未發(fā)現(xiàn)異常 對(duì)PL

28、C程序進(jìn)行檢查，未發(fā)現(xiàn)問(wèn)題四案例五：動(dòng)力2804泵跳機(jī)原因分析針對(duì)油壓瞬間波動(dòng)未找到原因的情況，在保證機(jī)組在真正油壓低時(shí)不損壞設(shè)備的前提下，為了避免GA2804泵因干擾信號(hào)停車(chē)，確保裝置平穩(wěn)運(yùn)行，2006年12月對(duì)通過(guò)多路調(diào)制器采集的12個(gè)溫度和壓力信號(hào)增加1秒延時(shí)，以消除1秒內(nèi)信號(hào)波動(dòng)造成GA2804泵停車(chē)，但延時(shí)增加后原故障仍繼續(xù)發(fā)生。案例五：動(dòng)力2804泵跳機(jī)原因分析原因分析五1、PIA156/157報(bào)警分析案例五：動(dòng)力2804泵跳機(jī)原因分析多路調(diào)制器存在工作不穩(wěn)定多路調(diào)制器應(yīng)用的前提是用于變送時(shí)間要求不很迫切的模擬值。由于其信號(hào)采集更新速度很慢將其采集到的信號(hào)作為聯(lián)鎖信號(hào)是不明智的，而

29、PLC控制系統(tǒng)無(wú)法克服從多路調(diào)制器采集的假信號(hào)對(duì)系統(tǒng)的影響 2、延時(shí)1秒仍報(bào)警分析案例五：動(dòng)力2804泵跳機(jī)原因分析 通過(guò)對(duì)PLC程序后分析發(fā)現(xiàn)，系統(tǒng)加延時(shí)不起作用的主要原因是PLC對(duì)多路調(diào)制器每隔200毫秒（或300毫秒）發(fā)出采集信號(hào)，該采集信號(hào)為二進(jìn)制數(shù)0000至1111共16個(gè)信號(hào)周期變化，分別與調(diào)制器的16個(gè)輸入通道相對(duì)應(yīng)。一個(gè)采集周期為3.4秒（或3.5秒），在此期間內(nèi)將調(diào)制器的16個(gè)輸入通道的值都采集道PLC當(dāng)中去。可見(jiàn)任何采集到PLC的溫度和壓力信號(hào)要經(jīng)過(guò)3.2（或3.3秒）秒后才能更新，如果采集到一個(gè)瞬間干擾信號(hào)后，該信號(hào)也會(huì)在PLC中保持3.2 （或3.3秒）秒，故對(duì)經(jīng)過(guò)調(diào)制

30、解調(diào)器的12個(gè)溫度和壓力信號(hào)增加1秒延時(shí)，并不能消除假信號(hào)對(duì)系統(tǒng)的影響。若要加延時(shí)則延時(shí)時(shí)間必須大于3.3秒，但當(dāng)系統(tǒng)發(fā)生真的聯(lián)鎖停車(chē)時(shí)，過(guò)長(zhǎng)的延時(shí)會(huì)對(duì)GA2804泵系統(tǒng)造成損害。 根據(jù)GA2804泵控制系統(tǒng)的現(xiàn)狀，取消多路調(diào)制器，增加一塊8通道SM331模擬量輸入卡，一塊PT100模擬量輸入模塊，將CPU314更換為有兩個(gè)通訊接口的CPU 315-2DP，利用現(xiàn)有系統(tǒng)把5個(gè)壓力和7個(gè)溫度信號(hào)直接引到PLC內(nèi)，不再經(jīng)過(guò)多路調(diào)制器的轉(zhuǎn)換。OP17CPU3152DPSM331SM321SM322SM322SM321SM321Peak150MPISM331OPS監(jiān)控站PROFIBUS案例五：動(dòng)力28

31、04泵跳機(jī)原因分析改造方案及效果六改造效果案例五：動(dòng)力2804泵跳機(jī)原因分析 2008年4月23日GA2804泵控制系統(tǒng)改造完畢投運(yùn)至今，系統(tǒng)運(yùn)行良好、工作正常，沒(méi)有再發(fā)生汽輪機(jī)前后軸承油壓低報(bào)警及低低聯(lián)鎖。從改造后系統(tǒng)運(yùn)行情況來(lái)分析，可以排除工藝原因，原系統(tǒng)聯(lián)鎖停車(chē)的原因是多路調(diào)制器采集信號(hào)不穩(wěn)定造成的，并且由于原系統(tǒng)多路調(diào)制器的采集方法缺陷導(dǎo)致對(duì)程序加延時(shí)也不能克服信號(hào)瞬間干擾，通過(guò)此次改造已將這些故障都已消除。裂解GB1201停機(jī)原因分析案例六 GB1201為裂解新區(qū)乙烯壓縮機(jī) ，采用三菱公司生產(chǎn)的汽輪機(jī)驅(qū)動(dòng)離心式裂解氣壓縮機(jī)，分為低壓缸、中壓缸和高壓缸三個(gè)壓縮缸。 1994年45萬(wàn)噸/

32、年改擴(kuò)建時(shí)投用。案例六：GB1201停機(jī)原因分析設(shè)備簡(jiǎn)介一 2010年7月5日9:32:52 新區(qū)裂解爐BA1104因高壓蒸汽溫度高（TAK-110427）聯(lián)鎖停爐。 9:33:33 新區(qū)裂解氣壓縮機(jī)GB-1201因一段排出溫度過(guò)高（TAK-1206A/B）聯(lián)鎖停車(chē)（壓縮機(jī)排出溫度高聯(lián)鎖均為雙支熱偶，兩只熱偶同時(shí)溫度高導(dǎo)致聯(lián)鎖動(dòng)作，單只溫度高顯示為報(bào)警）。同時(shí)，五段排出溫度過(guò)高（TAK-1210A）、二段排出溫度過(guò)高（TAK-1207A）、三段排出溫度過(guò)高（TAK-1208A）也先后報(bào)警。案例六：GB1201停機(jī)原因分析停機(jī)過(guò)程二 設(shè)備方面停車(chē)前壓縮機(jī)的軸振動(dòng)、軸位移、瓦溫、振動(dòng)頻譜、軸心軌跡

33、等各項(xiàng)參數(shù)均平穩(wěn)正常，無(wú)任何波動(dòng)，停車(chē)前未發(fā)現(xiàn)設(shè)備異常，停車(chē)過(guò)程中未出現(xiàn)設(shè)備損傷。案例六：GB1201停機(jī)原因分析原因分析三案例六：GB1201停機(jī)原因分析 工藝方面BA-1104裂解爐停車(chē)前，裂解爐運(yùn)行平穩(wěn)，超高壓蒸汽溫度為491（聯(lián)鎖值為520），無(wú)異常波動(dòng) 。B1201壓縮機(jī)聯(lián)鎖停車(chē)前，裂解裝置生產(chǎn)負(fù)荷無(wú)變化波動(dòng)，壓縮機(jī)三段出口和五段出口流量無(wú)變化波動(dòng)，透平超高壓蒸汽進(jìn)汽量無(wú)波動(dòng)，壓縮系統(tǒng)各段間罐液面平穩(wěn)無(wú)異常波動(dòng)，段間罐壓力和溫度正常，潤(rùn)滑油系統(tǒng)、密封系統(tǒng)運(yùn)行正常。壓縮機(jī)段間排出溫度過(guò)高聯(lián)鎖TAK1206/07/08/09/10聯(lián)鎖值均為120。聯(lián)鎖發(fā)生時(shí)，各段排出溫度均低于聯(lián)鎖值，分

34、別為93.6/89.0/90.4/90.9/83.8 （9：33：24數(shù)采數(shù)據(jù)），且平穩(wěn)無(wú)異常變化趨勢(shì)。案例六：GB1201停機(jī)原因分析案例六：GB1201停機(jī)原因分析案例六：GB1201停機(jī)原因分析 儀表方面 新區(qū)裂解爐高壓蒸汽出口溫度聯(lián)鎖（TAK110427A/B）及GB1201段間罐溫度聯(lián)鎖（TAK1206A/B、TAK1207A/B、TAK1208A/B、TAK1209A/B 、TAK1210A/B）均采用雙支熱偶二取二聯(lián)鎖方式。根據(jù)SOE報(bào)警記錄，確認(rèn)為高壓蒸汽溫度超高（TAK110427A/B）聯(lián)鎖動(dòng)作導(dǎo)致BA-1104爐停車(chē)；一段排出溫度過(guò)高（TAK-1206A/B）聯(lián)鎖動(dòng)作導(dǎo)致

35、GB1201壓縮機(jī)聯(lián)鎖停車(chē)，TAK1207A、TAK1208A、TAK1210A等3個(gè)溫度回路也同時(shí)出現(xiàn)報(bào)警。根據(jù)聯(lián)鎖記錄，儀表人員對(duì)相關(guān)回路所有環(huán)節(jié)的儀表設(shè)備進(jìn)行了檢查，檢查情況如下：案例六：GB1201停機(jī)原因分析檢查現(xiàn)場(chǎng)熱電偶：熱偶接線牢固、無(wú)松動(dòng)現(xiàn)象；聯(lián)鎖熱偶輸出值與控制熱偶輸出值一致。檢查現(xiàn)場(chǎng)接線箱：TAK110427A/B所在接線箱TJB1401，TAK1207A/B、TAK1209A/B 、TAK1210A/B所在接線箱TJB2208及TAK1206A/B 、TAK1208A/B所在接線箱TJB2209，各接線箱密封完好，無(wú)潮濕現(xiàn)象，各端子接線牢固，無(wú)松動(dòng)現(xiàn)象。檢查信號(hào)電纜：TA

36、K110427A/B與段間罐溫度信號(hào)現(xiàn)場(chǎng)至機(jī)柜間電纜走向不同，用搖表檢測(cè)回路電纜對(duì)地及線間絕緣情況，檢測(cè)結(jié)果正常。檢查中間端子柜：端子柜接線端子緊固，無(wú)松動(dòng)現(xiàn)象。案例六：GB1201停機(jī)原因分析檢查報(bào)警設(shè)定器：報(bào)警設(shè)定器供電正常，各供電開(kāi)關(guān)及保險(xiǎn)正常；校驗(yàn)報(bào)警設(shè)定器，校驗(yàn)結(jié)果正常。檢查聯(lián)鎖繼電器：校驗(yàn)相關(guān)繼電器供電正常，各供電開(kāi)關(guān)及保險(xiǎn)正常；試驗(yàn)繼電器動(dòng)作情況，試驗(yàn)結(jié)果正常。檢查ESD系統(tǒng)及卡件：出現(xiàn)問(wèn)題的7個(gè)儀表回路分別位于兩塊不同的ESD卡件，檢查T(mén)AK110427A/B所在卡件R02S08及 TAK1206A/B 、TAK1207A/B、TAK1208A/B、TAK1209A/B 、TA

37、K1210A/B所在卡件R01S10，卡件狀態(tài)指示正常；檢查系統(tǒng)診斷記錄，無(wú)異常報(bào)警。案例六：GB1201停機(jī)原因分析案例六：GB1201停機(jī)原因分析 綜上所述，我們認(rèn)為BA1104高壓蒸汽溫度高（TAK-110427）聯(lián)鎖停爐以及GB-1201一段排出溫度過(guò)高（TAK-1206A/B）聯(lián)鎖停車(chē)，是因?yàn)槎帱c(diǎn)溫度測(cè)點(diǎn)回路受到強(qiáng)信號(hào)的干擾，在短時(shí)間內(nèi)（TAK-110427為162毫秒，TAK-1206為165毫秒）動(dòng)作所致。 為避免停車(chē)事故的再次發(fā)生，經(jīng)工藝、設(shè)備、儀表等專(zhuān)業(yè)人員充分討論認(rèn)為，此次誤動(dòng)的各點(diǎn)溫度聯(lián)鎖，其中高壓蒸汽溫度聯(lián)鎖是為保護(hù)管線防止超溫而設(shè)置的，機(jī)組各段出口的溫度聯(lián)鎖是為防止溫

38、度過(guò)高造成機(jī)組各部間隙值變化造成動(dòng)靜部位摩擦而設(shè)置的，經(jīng)計(jì)算決定并落實(shí)了以下預(yù)防措施：案例六：GB1201停機(jī)原因分析采取措施 四更換了TAK1206A/B兩臺(tái)溫度報(bào)警設(shè)定器；對(duì)GB1201各段出口排出溫度TAK1206A/B、TAK1207A/B、TAK1208A/B、TAK1209A/B、 TAK1210A/B等聯(lián)鎖增加3秒延時(shí)；對(duì)BA1101/1102/1103/1104等4臺(tái)裂解爐高壓蒸汽溫度聯(lián)鎖增加2秒延時(shí)；嚴(yán)格禁止在機(jī)房周?chē)褂脤?duì)講機(jī)、手機(jī)等通訊設(shè)備和有可能產(chǎn)生強(qiáng)電磁干擾的電氣設(shè)備。將機(jī)房所在的樓層全部劃為電子設(shè)備禁止使用區(qū)域，并設(shè)警示標(biāo)志。案例六：GB1201停機(jī)原因分析裂解裝置

39、PLC02故障分析 案例七案例七：裂解裝置PLC02故障分析一故障現(xiàn)象 2004年6月29日8：15分乙烯裝置碳二加氫系統(tǒng)突然停車(chē)。碳二加氫聯(lián)鎖系統(tǒng)采用MOORE公司的QUADLOG系統(tǒng)，2001的上線使用。在檢查PLC02機(jī)柜時(shí)發(fā)現(xiàn)兩塊相互冗余的CCM+/4M模板OK燈變紅閃爍，發(fā)出報(bào)警。第一塊CCM+/4M模板在控制狀態(tài)，ACTIVE燈顯示正常（綠色），第二塊模板處在冗余狀態(tài)。CDM模板（R3S3、R3S4、R3S5）狀態(tài)正常，其余CDM模板（R3S6、R3S7、R3S8、R3S9、R3S10、R4S1、R4S2、R4S3、R4S4、R4S5、R4S6）的OK燈均變紅閃爍發(fā)出報(bào)警，I/O輸

40、出指示燈狀態(tài)異常。案例七：裂解裝置PLC02故障分析CCM+(控制器卡）CDM+(I/O卡）確認(rèn)PLC02輸出點(diǎn)狀態(tài)，發(fā)現(xiàn)輸出點(diǎn)全部失電。 復(fù)位冗余控制模板，復(fù)位后故障依然存在。 更換R4S6、R3S6 CDM卡件，復(fù)位I/O模板無(wú)效 分析故障現(xiàn)象發(fā)現(xiàn)： R3S3、R3S4、R3S5狀態(tài)正常，其余CDM模板報(bào)警。進(jìn)一步檢查IO BUS CONTINUE模塊，更換IO BUS CONTINUE模塊后，手動(dòng)復(fù)位I/O模塊后系統(tǒng)正常。做CCM卡冗余切換測(cè)試，反復(fù)測(cè)試系統(tǒng)均切換正常，系統(tǒng)投用。案例七：裂解裝置PLC02故障分析二檢查和處理三故障分析案例七：裂解裝置PLC02故障分析 根據(jù)對(duì)故障代碼的分

41、析和現(xiàn)場(chǎng)檢查，系統(tǒng)故障原因是：R04S06模塊后的輸入輸出總線IOBUS電阻發(fā)生接觸不良，在冗余的輸入輸出總線IOBUS產(chǎn)生干擾信號(hào)，從而使R04S06模塊的輸入輸出通道的信號(hào)數(shù)量與控制器中該模塊應(yīng)該有的通道數(shù)量不一致。這樣R04S06模塊產(chǎn)生4級(jí)報(bào)警，引起4級(jí)錯(cuò)誤，導(dǎo)致控制模塊R03S01停車(chē)，并引起其他故障報(bào)警 案例七：裂解裝置PLC02故障分析I/O BUS CONTIUNE/TERMINATE（總線連接/總線終端）這種故障發(fā)生的幾率是很低的，因?yàn)橐环矫娼佑|不良是一個(gè)很復(fù)雜的問(wèn)題，由接觸不良而導(dǎo)致故障需要震動(dòng)等外界條件的參與，同時(shí)滿足這些外界條件的幾率很低；另一方面引起的干擾信號(hào)在使冗余

42、的IOBUS上同時(shí)發(fā)生錯(cuò)誤的幾率很低。在系統(tǒng)文檔中明確指出：IOBUS電阻必須牢固地安裝在從W1到W11的位置上，否則會(huì)引起IOBUS的開(kāi)路。案例七：裂解裝置PLC02故障分析無(wú)錫壓縮機(jī)聯(lián)鎖邏輯缺陷分析及處理 案例八工藝及設(shè)備簡(jiǎn)介案例八：無(wú)錫壓縮機(jī)聯(lián)鎖邏輯缺陷分析及處理一 二高壓裝置是燕山第二輪乙烯改擴(kuò)建工程配套建設(shè)的一套聚乙烯裝置，采用美國(guó)Exxon公司的管式法工藝技術(shù)，2001年12月建成投產(chǎn)，設(shè)計(jì)能力20萬(wàn)噸/年，是當(dāng)時(shí)國(guó)內(nèi)單線生產(chǎn)能力最大的聚乙烯裝置。案例八：無(wú)錫壓縮機(jī)聯(lián)鎖邏輯缺陷分析及處理 裝置按工藝流程可分為壓縮單元、聚合單元、高/低壓循環(huán)單元、造粒單元、風(fēng)送單元和公用工程單元幾部

43、分組成。其中風(fēng)送單元采用密相輸送，由德國(guó)ZEPPELIN公司成套提供。風(fēng)送單元又可分為三個(gè)子系統(tǒng)，系統(tǒng)1將聚乙烯顆粒由造粒系統(tǒng)送至摻混料倉(cāng)，系統(tǒng)2為摻混料倉(cāng)自摻混，系統(tǒng)3將經(jīng)過(guò)摻混和凈化后的聚乙烯顆粒送至存儲(chǔ)料倉(cāng)進(jìn)行包裝。整個(gè)風(fēng)送系統(tǒng)所需的輸送風(fēng)、凈化風(fēng)都由無(wú)錫壓縮機(jī)有限公司生產(chǎn)的壓縮機(jī)提供。 6臺(tái)無(wú)錫壓縮機(jī)有限公司生產(chǎn)的雙螺桿壓縮機(jī)，位號(hào)為BR-1701A/B、BR-1800A/B/C、BR-1802。壓縮機(jī)主電機(jī)供電為6KVAC，潤(rùn)滑油泵供電為220VAC?，F(xiàn)場(chǎng)有就地控制盤(pán)/報(bào)警燈屏，采用 S7-200系列PLC控制，可以通過(guò)上位機(jī)/現(xiàn)場(chǎng)就地盤(pán)就行啟停操作。案例八：無(wú)錫壓縮機(jī)聯(lián)鎖邏輯缺陷分

44、析及處理案例八：無(wú)錫壓縮機(jī)聯(lián)鎖邏輯缺陷分析及處理 2005年5月19日凌晨3:00左右，因電網(wǎng)波動(dòng)，造成二高壓裝置停車(chē)。二高壓工藝人員到現(xiàn)場(chǎng)檢查，發(fā)現(xiàn)BR1701 A/BR1800C壓縮機(jī)潤(rùn)滑油泵已停止,但主電機(jī)仍然在運(yùn)行，造成BR1701A/ BR1800C齒輪箱燒毀。 缺陷分析一二 由于此次電網(wǎng)波動(dòng)僅造成380V供電瞬時(shí)失電，6KV供電沒(méi)受影響，因此電網(wǎng)波動(dòng)導(dǎo)致潤(rùn)滑油泵停止。查看聯(lián)鎖邏輯圖，油泵運(yùn)行信號(hào)作為聯(lián)鎖停機(jī)的條件之一，同時(shí)，潤(rùn)滑油壓力低和潤(rùn)滑油溫度高都作為聯(lián)鎖停主電機(jī)的條件。因此，在油泵停止之后，主電機(jī)應(yīng)該聯(lián)鎖停機(jī)。案例八：無(wú)錫壓縮機(jī)聯(lián)鎖邏輯缺陷分析及處理 5月20日，儀表、電氣、

45、工藝聯(lián)合對(duì)BR1800B（當(dāng)時(shí)BR1800C已壞，正在維修當(dāng)中，BR1800B和BR1800C的邏輯相同）進(jìn)行聯(lián)鎖試驗(yàn)。聯(lián)鎖試驗(yàn)的重點(diǎn)就是當(dāng)潤(rùn)滑油泵突然斷電的時(shí)候，壓縮機(jī)主機(jī)的聯(lián)鎖動(dòng)作情況。為了保護(hù)壓縮機(jī)，由電氣將主電機(jī)打到試驗(yàn)位進(jìn)行試驗(yàn)。正常啟動(dòng)壓縮機(jī)，在油泵和主電機(jī)運(yùn)行之后，電氣將油泵斷電，察看PLC及聯(lián)鎖輸出。案例 八：無(wú)錫壓縮機(jī)聯(lián)鎖邏輯缺陷分析及處理 聯(lián)鎖試驗(yàn)結(jié)果表明，當(dāng)油泵斷電后， 油泵停止和油壓低報(bào)警信號(hào)都已進(jìn)入PLC，但主機(jī)停止信號(hào)沒(méi)有從PLC送出，同時(shí)，電氣檢查確認(rèn)主機(jī)依然處于運(yùn)行狀態(tài)。為了更好的確認(rèn)這種情況，反復(fù)進(jìn)行幾次試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果都一致。由此初步判斷PLC內(nèi)部程序存在問(wèn)題

46、，導(dǎo)致聯(lián)鎖拒動(dòng)。案例八：無(wú)錫壓縮機(jī)聯(lián)鎖邏輯缺陷分析及處理 如梯形圖1所示，M0.0為主電機(jī)和油泵運(yùn)行狀態(tài)的中間節(jié)點(diǎn)，用于表示壓縮機(jī)運(yùn)行狀態(tài)，只有當(dāng)主電機(jī)和油泵都運(yùn)行時(shí)，節(jié)點(diǎn)閉合，壓縮機(jī)運(yùn)行。 案例八：無(wú)錫壓縮機(jī)聯(lián)鎖邏輯缺陷分析及處理原因分析梯形圖一案例八：無(wú)錫壓縮機(jī)聯(lián)鎖邏輯缺陷分析及處理梯形圖二案例八：無(wú)錫壓縮機(jī)聯(lián)鎖邏輯缺陷分析及處理梯形圖三修改后的梯形圖1案例八：無(wú)錫壓縮機(jī)聯(lián)鎖邏輯缺陷分析及處理采取措施 但是經(jīng)過(guò)修改后的聯(lián)鎖邏輯還存在另一個(gè)問(wèn)題：如果發(fā)生油泵停但主機(jī)運(yùn)行的情況時(shí)，從梯形圖2可以得知，報(bào)警需要經(jīng)過(guò)3s延時(shí)后聯(lián)鎖停主機(jī)信號(hào)才發(fā)出，也就意味著主機(jī)至少在無(wú)潤(rùn)滑油的情況下運(yùn)行3秒鐘，考

47、慮到機(jī)組安全，這種方法不可行。如果報(bào)警不經(jīng)過(guò)延時(shí)直接聯(lián)鎖，則可能會(huì)發(fā)生誤報(bào)警導(dǎo)致聯(lián)鎖停車(chē)。因此，需考慮其它方案。案例八：無(wú)錫壓縮機(jī)聯(lián)鎖邏輯缺陷分析及處理 針對(duì)修改聯(lián)鎖邏輯中存在的問(wèn)題，我們提出了另一種方案，通過(guò)硬接線方式進(jìn)行聯(lián)鎖修改。具體方法就是引出一路油泵運(yùn)行狀態(tài)的干節(jié)點(diǎn)信號(hào)，串入PLC輸出停主機(jī)的回路中。當(dāng)油泵停止時(shí)，干節(jié)點(diǎn)斷開(kāi)，直接停主電機(jī)。 按照上述硬接線方式對(duì)BR-1800B進(jìn)行修改后，再對(duì)其進(jìn)行聯(lián)鎖試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果到達(dá)預(yù)期效果，當(dāng)油泵停時(shí)主電機(jī)立即停止，消除了一大隱患，確保了設(shè)備安全。案例八：無(wú)錫壓縮機(jī)聯(lián)鎖邏輯缺陷分析及處理邏輯缺陷二三案例八：無(wú)錫壓縮機(jī)聯(lián)鎖邏輯缺陷分析及處理故障現(xiàn)象

48、 2009年1月2日晚上22:30左右，按照例行操作，二高壓操作人員在控制室內(nèi)遠(yuǎn)程停止BR-1802運(yùn)行，但控制室顯示BR-1802仍然運(yùn)行。現(xiàn)場(chǎng)檢查發(fā)現(xiàn)BR1802潤(rùn)滑油泵已停止,但主電機(jī)仍然在運(yùn)行?，F(xiàn)場(chǎng)手動(dòng)停止、緊急停車(chē)停車(chē)都無(wú)法停止。 檢查PLC輸出，發(fā)現(xiàn)停主機(jī)信號(hào)已發(fā)出，繼電器輸出節(jié)點(diǎn)也已閉合。最后，電氣人員發(fā)現(xiàn)BR-1802接觸器故障，導(dǎo)致BR-1802無(wú)法停止，手動(dòng)分閘后BR-1802停止，但齒輪箱已燒毀。案例八：無(wú)錫壓縮機(jī)聯(lián)鎖邏輯缺陷分析及處理 雖然是由于接觸器故障導(dǎo)致設(shè)備事故，但從機(jī)組安全角度考慮，還存在著主機(jī)未停的情況下油泵停止這一大隱患。案例八：無(wú)錫壓縮機(jī)聯(lián)鎖邏輯缺陷分析及

49、處理 原因分析案例八：無(wú)錫壓縮機(jī)聯(lián)鎖邏輯缺陷分析及處理案例八：無(wú)錫壓縮機(jī)聯(lián)鎖邏輯缺陷分析及處理 如梯形圖所示，當(dāng)遙控、手動(dòng)以及報(bào)警聯(lián)鎖停車(chē)時(shí)，PLC發(fā)出一個(gè)停主機(jī)信號(hào)，同時(shí)根據(jù)此停主機(jī)信號(hào)來(lái)延時(shí)30s停油泵。正因?yàn)橥Ｓ捅檬歉鶕?jù)PLC輸出的主機(jī)停信號(hào)來(lái)控制，而主機(jī)實(shí)際運(yùn)行情況沒(méi)有反饋，所以當(dāng)主機(jī)因?yàn)槠渌蛲２幌聛?lái)時(shí)，油泵卻停止運(yùn)行，從而造成主機(jī)無(wú)潤(rùn)滑油運(yùn)行導(dǎo)致機(jī)組燒毀。案例八：無(wú)錫壓縮機(jī)聯(lián)鎖邏輯缺陷分析及處理 正是由于聯(lián)鎖邏輯存在上述缺陷，造成2009年1月2日BR1802燒毀。為了解決這個(gè)問(wèn)題，需要對(duì)聯(lián)鎖邏輯進(jìn)行修改。 如上面分析，由于油泵停止是根據(jù)PLC輸出主機(jī)停信號(hào)從而存在油泵停但主機(jī)不

50、停的隱患，因此，需要對(duì)程序進(jìn)行修改。修改后的程序如下圖所示。案例八：無(wú)錫壓縮機(jī)聯(lián)鎖邏輯缺陷分析及處理 解決方案 修改后，當(dāng)油泵運(yùn)行但主機(jī)未啟動(dòng)時(shí)如手動(dòng)或遙控停車(chē)，油泵直接停止。如果主機(jī)和油泵都已運(yùn)行，則停油泵根據(jù)主機(jī)運(yùn)行信號(hào)，當(dāng)主機(jī)運(yùn)行信號(hào)斷開(kāi)即主機(jī)已停止之后，油泵才開(kāi)始延時(shí)停止。 程序經(jīng)過(guò)修改后下裝，經(jīng)過(guò)聯(lián)鎖試驗(yàn)，結(jié)果與設(shè)想一致，解決了主機(jī)拒停但油泵停的隱患，并對(duì)其它5臺(tái)無(wú)錫壓縮機(jī)都做了相應(yīng)的修改。案例八：無(wú)錫壓縮機(jī)聯(lián)鎖邏輯缺陷分析及處理 案例九：制苯裝置DCS控制站失電原因分析 案例十：三催化裝置主風(fēng)機(jī)控制柜掉電故障分析 案例十：高壓三線ESD系統(tǒng)掉電故障分析儀表電源故障案例分析制苯裝置D

51、CS控制站失電原因分析案例九 制苯裝置是以乙烯裝置的副產(chǎn)品裂解汽油和氫氣為原料，通過(guò)加氫脫除烯烴、二烯烴及硫等雜質(zhì)，經(jīng)芳烴抽提制取純苯的裝置。 該裝置1978年8月建成投產(chǎn)，經(jīng)過(guò)1994年、2001年兩輪改造，目前采用加氫和芳烴抽提工藝路線，設(shè)計(jì)年生產(chǎn)能力為10萬(wàn)噸苯。案例九：制苯裝置DCS控制站失電原因分析一裝置及設(shè)備簡(jiǎn)介 2001年9月裝置控制系統(tǒng)進(jìn)行了改造，由常規(guī)儀表改為DCS系統(tǒng)，采用Eerson Delta V DCS控制系統(tǒng)。 系統(tǒng)由控制站4個(gè)、操作站6臺(tái)、中間端子柜3面，繼電器柜2面、安全柵柜2面、220VAC電源柜1面、24VDC電源柜一面構(gòu)成。 系統(tǒng)配置為電源冗余、控制器冗余

52、、通訊冗余和控制冗余。案例九：制苯裝置DCS控制站失電原因分析一裝置及設(shè)備簡(jiǎn)介案例九：制苯裝置DCS控制站失電原因分析一故障現(xiàn)象2003年2月10日，Delta V控制系統(tǒng)的3控制站停止運(yùn)行，導(dǎo)致生產(chǎn)裝置停車(chē)。對(duì)停電的控制站進(jìn)行檢查，發(fā)現(xiàn)PS1電源損壞，圖中的AK1和ZK兩個(gè)自動(dòng)開(kāi)關(guān)跳閘。案例九：制苯裝置DCS控制站失電原因分析PS1電源故障，輸入側(cè)瞬間短路案例九：制苯裝置DCS控制站失電原因分析三故障原因案例九：制苯裝置DCS控制站失電原因分析四解決方案三催化主風(fēng)機(jī)控制柜掉電故障分析 案例十 重油催化裂解是在催化劑的作用下將重質(zhì)油轉(zhuǎn)化為汽油、柴油及液化氣等產(chǎn)品的過(guò)程。三催化裝置由北京設(shè)計(jì)院設(shè)

53、計(jì)，加工能力為200萬(wàn)噸/年，1998年6月建成投產(chǎn)。 該裝置主要由反應(yīng)再生系統(tǒng)、分餾系統(tǒng)、吸收穩(wěn)定系統(tǒng)和四機(jī)組（煙機(jī)、氣壓機(jī)、主風(fēng)機(jī)和增壓機(jī)）以及雙脫部分組成案例十：三催化主風(fēng)機(jī)控制柜掉電故障分析 裝置簡(jiǎn)介一 機(jī)組控制方式 煙機(jī)： S7-400H+CCC 3+ 氣壓機(jī)：CCCHIMA 主風(fēng)機(jī)：S7-400H+CCC 3+ 增壓機(jī)：S7-400H+CCC 3+案例十：三催化主風(fēng)機(jī)控制柜掉電故障分析案例十：三催化主風(fēng)機(jī)控制柜掉電故障分析 故障經(jīng)過(guò)二 2007年12月24日17時(shí)55分，三催化裝置主風(fēng)機(jī)控制站掉電，主風(fēng)機(jī)停機(jī)，造成三催化裝置切斷進(jìn)料。案例十：三催化主風(fēng)機(jī)控制柜掉電故障分析 檢查情況

54、三 主風(fēng)機(jī)儀表控制柜電源停電，墻壁供電箱中該機(jī)柜的供電開(kāi)關(guān)跳開(kāi)，進(jìn)一步檢查發(fā)現(xiàn)機(jī)柜內(nèi)部分支電源的風(fēng)扇開(kāi)關(guān)也跳開(kāi)，其它分支電源開(kāi)關(guān)位置正常 。案例十：三催化主風(fēng)機(jī)控制柜掉電故障分析案例十：三催化主風(fēng)機(jī)控制柜掉電故障分析 故障原因四主風(fēng)機(jī)儀表控制柜風(fēng)扇故障導(dǎo)致電源開(kāi)關(guān)超電流跳斷造成控制系統(tǒng)停電。控制柜風(fēng)扇與控制系統(tǒng)共用一個(gè)電源，存在著設(shè)計(jì)缺陷。案例十：三催化主風(fēng)機(jī)控制柜掉電故障分析 類(lèi)似故障五2006年7月10日下午儀表人員對(duì)低壓機(jī)柜室內(nèi)風(fēng)扇進(jìn)行檢查，發(fā)現(xiàn)LM柜風(fēng)扇故障，由于夏季溫度較高，為保證柜內(nèi)卡件正常工作，決定對(duì)風(fēng)扇進(jìn)行更換。在將電源專(zhuān)用插頭插入的過(guò)程中，出現(xiàn)火花，接著發(fā)生B線LM卡掉電，導(dǎo)

55、致B線聯(lián)鎖停車(chē)。停車(chē)后，儀表人員對(duì)LM柜供電回路進(jìn)行檢查，發(fā)現(xiàn)此時(shí)B線LM卡件220VAC供電空開(kāi)跳閘并且不能進(jìn)行復(fù)位，進(jìn)一步檢查發(fā)現(xiàn)該控制柜頂風(fēng)扇電源是從LM卡件220VAC供電端子上跨接引出，即B線LM卡件與柜中風(fēng)扇共用一路空氣開(kāi)關(guān)。案例十：三催化主風(fēng)機(jī)控制柜掉電故障分析2007年9月23日16點(diǎn)40分，高壓一線突然聯(lián)鎖停車(chē)，操作人員無(wú)法在控制室內(nèi)控制一線的所有遙控閥，操作臺(tái)上的指示燈都失電。停車(chē)后，儀表人員立即檢查一線的緊急停車(chē)系統(tǒng)，發(fā)現(xiàn)電源柜內(nèi)的一線緊急停車(chē)系統(tǒng)220VAC電源空氣開(kāi)關(guān)動(dòng)作，系統(tǒng)失電。經(jīng)過(guò)檢查發(fā)現(xiàn)A3柜內(nèi)的風(fēng)扇過(guò)流燒壞，導(dǎo)致開(kāi)關(guān)動(dòng)作。我們將原來(lái)的10A風(fēng)扇電源開(kāi)關(guān)更換為

56、3A的電源開(kāi)關(guān)，系統(tǒng)送電正常。案例十：三催化主風(fēng)機(jī)控制柜掉電故障分析2009年8月19日，三聚裝置ESD系統(tǒng)因供電回路指示燈故障導(dǎo)致供電開(kāi)關(guān)跳閘，系統(tǒng)掉電。幸虧當(dāng)時(shí)裝置正在進(jìn)行停工搶修，未發(fā)生裝置非計(jì)劃停工事故。 解決方案七案例十：三催化主風(fēng)機(jī)控制柜掉電故障分析對(duì)各控制系統(tǒng)機(jī)柜風(fēng)扇、照明供電方案進(jìn)行調(diào)查，并制定整改方案，在條件具備時(shí)，將風(fēng)扇、照明供電與系統(tǒng)供電徹底分開(kāi)，有自己?jiǎn)为?dú)的供電回路、空開(kāi)和保險(xiǎn)；從源頭把關(guān)，新上系統(tǒng)機(jī)柜風(fēng)扇、照明供電與系統(tǒng)供電分開(kāi)。注意容量匹配高壓三線ESD系統(tǒng)掉電故障分析案例十一案例十一：高壓三線ESD系統(tǒng)掉電故障分析高壓三線裝置以高純度乙烯和新鮮的VA為原料，以有機(jī)

57、過(guò)氧化物為催化劑，通過(guò)壓縮、聚合、分離、擠壓造粒、混合、加工、包裝等工序，在超高壓條件（ 150MPa180MPa ）經(jīng)高溫（170240）聚合得具有優(yōu)良性能的EVA成品。 工藝及設(shè)備簡(jiǎn)介一案例十一：高壓三線ESD系統(tǒng)掉電故障分析 高壓三線ESD系統(tǒng)介紹案例十一：高壓三線ESD系統(tǒng)掉電故障分析 2010年7月11日10：55左右，三線裝置 ESD系統(tǒng)新增ESD柜24VDC電源空開(kāi)（QF07）動(dòng)作，導(dǎo)致系統(tǒng)卡件掉電引起停車(chē)。 故障經(jīng)過(guò)二案例十一：高壓三線ESD系統(tǒng)掉電故障分析檢查開(kāi)關(guān)所帶負(fù)載，沒(méi)有發(fā)現(xiàn)線路有短路或接地現(xiàn)象 。用鉗形電流表測(cè)得實(shí)際電流為17.2安培 。因ESD機(jī)柜為廠家集成，咨詢系

58、統(tǒng)廠家，對(duì)配置進(jìn)行負(fù)荷核算，計(jì)算電流大約在15安培 ，柜內(nèi)空開(kāi)為16安培。案例十一：高壓三線ESD系統(tǒng)掉電故障分析 檢查情況三系統(tǒng)集成商配備的空開(kāi)容量較小，接近理論核算電流，當(dāng)實(shí)際電流大于理論核算電流時(shí)，導(dǎo)致空開(kāi)過(guò)流。在系統(tǒng)裝配、集成過(guò)程中，對(duì)電源系統(tǒng)負(fù)荷確認(rèn)不到位。系統(tǒng)機(jī)架供電開(kāi)關(guān)QF07 是非冗余開(kāi)關(guān)，從電氣送來(lái)24V UPS兩路供電都接到空開(kāi)QF7上，如果空開(kāi)QF7過(guò)流，直接就會(huì)導(dǎo)致系統(tǒng)機(jī)架和機(jī)架風(fēng)扇斷電，從而使ESD控制系統(tǒng)所有卡件都斷電，導(dǎo)致聯(lián)鎖停車(chē)案例十一：高壓三線ESD系統(tǒng)掉電故障分析原因分析四將24V總電源開(kāi)關(guān)QF7取消，從電氣送來(lái)的兩路24V UPS供電直接接到電源的母排上。

59、同樣道理，將24V繼電器供電總開(kāi)關(guān)QF12取消。對(duì)系統(tǒng)機(jī)架供電，增加冗余供電開(kāi)關(guān)。對(duì)系統(tǒng)FTB DO端子板的供電，增加冗余供電開(kāi)關(guān)。這樣即使空開(kāi)過(guò)流斷電DO輸出也會(huì)保持，系統(tǒng)斷電導(dǎo)致停車(chē)。案例十一：高壓三線ESD系統(tǒng)掉電故障分析整改措施四案例十二：儀表直流供電系統(tǒng)接地故障處理案例十三：裂解電磁閥線圈在線更換故障判斷及處理儀表直流供電系統(tǒng)接地故障處理案例十二案例十二：儀表直流供電系統(tǒng)接地故障處理直流供電系統(tǒng)接地故障一直流供電系統(tǒng)是控制和信號(hào)系統(tǒng)、繼電保護(hù)及自動(dòng)裝置的工作電源長(zhǎng)期運(yùn)行中環(huán)境改變、氣候變化，電纜及接頭老化，設(shè)備本身問(wèn)題等 ，不可避免地發(fā)生直流系統(tǒng)接地，投運(yùn)時(shí)間越長(zhǎng)接地故障的概率越大如

60、果出現(xiàn)第二個(gè)接地點(diǎn)時(shí)，將引起信號(hào)回路、控制回路開(kāi)關(guān)和繼電保護(hù)裝置誤動(dòng)或拒動(dòng)，影響裝置及設(shè)備安穩(wěn)運(yùn)行 信號(hào)發(fā)生器檢測(cè)原理-低頻信號(hào)注入檢測(cè)技術(shù)+-110VDC案例十二：儀表直流供電系統(tǒng)接地故障處理檢查方法二使用儀器-直流系統(tǒng)接地故障定位儀案例十二：儀表直流供電系統(tǒng)接地故障處理檢測(cè)過(guò)程三由電氣絕緣檢測(cè)設(shè)備或使用萬(wàn)用表判斷是正極接地還是負(fù)極接地檢測(cè)探頭夾在超低頻信號(hào)注入點(diǎn)后面，沿線移動(dòng)查尋接地故障點(diǎn)，并確定接地點(diǎn)位置檢測(cè)探頭夾在超低頻信號(hào)注入點(diǎn)后面，沿線移動(dòng)查尋接地故障點(diǎn)，并確定接地點(diǎn)位置卡在被測(cè)線路上的檢測(cè)探頭感應(yīng)到電流，感應(yīng)電流的大小與接地電阻成反比。該感應(yīng)電流經(jīng)放大，濾波A/D轉(zhuǎn)換，CPU處理