電大鋼結(jié)構(gòu)(本)歷年考試完美精華版匯編

1、更多精品文檔學(xué)習(xí)-好資料鋼結(jié)構(gòu)歷年考題匯總練習(xí)一、選擇題（一）概率極限狀態(tài)設(shè)計法.在結(jié)構(gòu)設(shè)計中，失效概率Pf與可 靠指標(biāo)P的關(guān)系為（B）A. Pf越大，B越大，結(jié)構(gòu)可靠性越差B. Pf越大，P越小，結(jié)構(gòu)可靠性越差C. Pf越大，P越小，結(jié)構(gòu)越可靠D. Pf越大，P越大，結(jié)構(gòu)越可靠.目前我國鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計，（C ）。A .全部采用以概率理論為基礎(chǔ)的 近似概率極限狀態(tài)設(shè)計方法B.采用分項系數(shù)表達(dá)的極限狀態(tài) 設(shè)計方法C.除疲勞計算按容許應(yīng)力幅、應(yīng) 力按彈性狀態(tài)計算外，其他采用以概 率理論為基礎(chǔ)的近似概率極限狀態(tài)設(shè) 計方法D.部分采用彈性方法，部分采用 塑性方法.按承載力極限狀態(tài)設(shè)計鋼結(jié)構(gòu)時，應(yīng)考慮（C

2、）。A .荷載效應(yīng)的基本組合B.荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合C.荷載效應(yīng)的基本組合，必要時尚應(yīng)考慮荷載效應(yīng)的偶然組合D.荷載效應(yīng)的頻遇組合（二）鋼結(jié)構(gòu)的材料.在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，具有明顯 先兆的情況是（B ）的典型特征。A.脆性破壞B . 塑性破壞C.強(qiáng)度破壞D.失穩(wěn)破壞.下列因素中（A）與鋼構(gòu)件發(fā)生脆 性破壞無直接關(guān)系。A.鋼材屈服點(diǎn)的大小 B.鋼 材的含碳量C.負(fù)溫環(huán)境D.應(yīng)力集中.鋼結(jié)構(gòu)對動力荷載適應(yīng)性較強(qiáng)，是由于鋼材具有（C）。A.良好的塑性 B.高強(qiáng)度 和良好的塑性C.良好的韌性D.質(zhì)地均勻、各向同性.沸騰鋼與鎮(zhèn)靜鋼冶煉澆注方法的主 要不同之處是（D）。A .冶煉溫度不同B.冶煉時間不同C.

3、沸騰鋼不加脫氧劑D.兩者都加脫氧劑，但鎮(zhèn)靜鋼再加強(qiáng)脫氧劑.鋼材的設(shè)計強(qiáng)度是根據(jù)（C）確定 的。A .比例極限B.彈性極限C.屈服點(diǎn)D.抗拉強(qiáng)度.鋼材的三項主要力學(xué)性能指標(biāo)為（A）。A.抗拉強(qiáng)度、屈服點(diǎn)、伸長率B.抗拉強(qiáng)度、屈服點(diǎn)、冷彎性能C.抗拉強(qiáng)度、冷彎性能、伸長率D.冷彎性能、屈服點(diǎn)、伸長率.鋼材牌號 Q235、Q345、Q390是根 據(jù)材料（A）命名的。A.屈服點(diǎn)B.設(shè)計強(qiáng)度C.標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度D.含碳量.對鋼材的分組是根據(jù)鋼材的 確定的。（D）A.鋼種B.鋼號C.橫截面積的大小D.厚度與直徑.四種不同厚度的 Q345鋼，其中（A） 厚的鋼板強(qiáng)度設(shè)計值最高。A. 12mmB. 18mm36mm5

4、2mm.塑性好的鋼材，則（A）。A.韌性也可能好B .韌性一定好C.含碳量一定高 D. 一定具有屈服平臺.鋼材的伸長率用來反映材料的 （C）。A .承載能力B .彈性變形能力 C .塑性變形能 力D .抗沖擊荷載能力.鋼材的伸長率與 標(biāo)準(zhǔn)拉伸 試件標(biāo)距間長度的伸長值有關(guān)。 （D）A.達(dá)到屈服應(yīng)力時B.達(dá)到極限應(yīng)力時C.試件塑性變形后D.試件斷裂后.鋼中硫和氧的含量超過限量時， 會使鋼材（B）A.變軟 B.熱脆 C.冷脆 D.變硬.鋼材在低溫下，強(qiáng)度提高，塑性 下降，沖擊韌性（B）oA.提高B.下降C.不變D.可能提身也可能下降.鋼材在低溫下，強(qiáng)度（A）;鋼材 在低溫下，塑性（B）A .提高 B

5、 .降低 C.不變 D.不能確定.鋼材的疲勞破壞屬于（C）破壞。A .彈性B .塑性C .脆性D .低周高應(yīng)變.型鋼中的H型鋼和工字鋼相 比，。 （B）A.兩者所用的鋼材不同B.前者的翼緣相對較寬C.前者的強(qiáng)度相對較高D.兩者的翼緣都有較大的斜度（三）鋼結(jié)構(gòu)的連接.部分焊透的對接焊縫的計算應(yīng)按 （B）計算。A.對接焊縫B.角焊縫C.斷續(xù)焊縫D.斜焊縫.斜角焊縫主要用于（C ）。A.鋼板梁B.角鋼桁架C.鋼管結(jié)構(gòu)D .薄壁型鋼結(jié)構(gòu).在彈性階段，側(cè)面角焊縫應(yīng)力沿長度方向的分布為。（C）A.均分分希B. 一端大、一端小C.兩端大、中間小 D.兩端小、中間大.在鋼梁底面設(shè)有吊桿，其拉力設(shè)計 值為650

6、kN （靜載），吊桿通過節(jié)點(diǎn)板 將荷載傳給鋼梁，節(jié)點(diǎn)板采用雙面焊縫焊于梁下翼緣，hf =10mm ,fw =160MPa ,則每面焊縫長度為 （C）。A . 240mmB . 250 mmC. 260mm D . 270mm.焊接殘余應(yīng)力對構(gòu)件的（A）無影 響。A.靜力強(qiáng)度B .剛度C.低溫冷脆D.疲勞強(qiáng)度.關(guān)于重級工作制吊車焊接吊車梁的 腹板與上翼緣間的焊縫，（D）。A.必須采用一級焊透對接焊縫B.可采用三級焊透對接焊縫C . 可采用角焊縫D.可采用二級焊透對接焊縫7. 一寬度為b、厚度為t的鋼板上有 一直徑為d0的孔，則鋼板的凈截面面 積為（D）。dA .An=bMt-xt2.2, 二 d

7、。b. An =bt -0- Mt4C .An = bxt-Jid0 xtD. An =bt d0 Mt.采用高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接與承壓 型連接，在相同螺栓直徑的條件下， 它們對螺栓孔要求，（A）。A.摩擦型連接孔要求略大，承 壓型連接孔要求略小B .兩者孔要求相同C.摩擦型連接孔要求略小，承 壓型連接孔要求略大D.無要求.在鋼梁底面設(shè)置吊桿，其拉力設(shè)計 值為650kN ,吊桿通過T形連接件將學(xué)習(xí)-好資料更多精品文檔荷載傳給鋼梁，T形連接件與鋼梁下 翼緣板采用雙排8. 8級M20高強(qiáng)度 螺栓摩擦型連接，預(yù)拉力P=125kN,抗滑移系數(shù)為0.45,則高強(qiáng)度螺栓的 數(shù)量應(yīng)為（C ）。A. 4B .

8、 6 C. 8D. 1010.在鋼梁底面設(shè)有吊桿，其拉力設(shè)計值為650kN （靜載），吊桿通過節(jié)點(diǎn)板將荷載傳給鋼梁，節(jié)點(diǎn)板采用雙面焊縫焊于梁下翼緣，hf =10mm ,ffw =160MPa ,則每面焊縫長度為（C ）。A . 240mmB . 250 mmC. 260mmD. 270mm.普通螺栓受剪連接主要有四種破 壞形式，即（I）螺桿剪斷；（口）壁 孔擠壓破壞；（W）構(gòu)件拉斷；（IV） 端部鋼板沖剪破壞。在設(shè)計時應(yīng)按下 述（C）組進(jìn)行計算。A.（1）（口） B.（I）（口）（m） （iv） C. （i） （口）（m） d. （i） （口） （IV）.摩擦型連接的高強(qiáng)度螺栓在桿軸 方向受拉

9、時，承載力（C）。A . 與摩擦面的處理方法有 關(guān)B .與摩擦面的數(shù)量有關(guān)C . 與螺栓直徑有D.與螺栓的 性能等級無關(guān).高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接和承壓型 連接主要區(qū)別是（D）。（A）A.預(yù)拉力不同B.連接處構(gòu)件接觸面的處 理方法不同C.采用的材料等級不同 D.設(shè)計計算方法不同A .承載力計算方法不同B.施工方法相同 C.沒有本質(zhì)區(qū)別D.材料不同.承壓型高強(qiáng)度螺栓可用于（D）。A .直接承受動力荷載B.承受反復(fù)荷載作用的結(jié)構(gòu)的連接C .冷彎薄壁鋼結(jié)構(gòu)的連接 D.承受靜力荷載或間接承受動力荷載結(jié)構(gòu)的連接.每個受剪力作用的摩擦型高強(qiáng)度 螺栓所受的拉力應(yīng)低于其預(yù)拉力的（C）倍。A . 1.0B , 0.

10、5C. 0.8D, 0.7. 一個承受剪力作用的普通螺栓在抗剪連接中的承載力是（D ）。A .栓桿的抗剪承載力B.被連接構(gòu)件（板）的承壓承載力C . A、 B 中的較大值D. A、B中的較小值17.下圖所示為高強(qiáng)度螺栓連接，在 彎矩M的作用下，可以認(rèn)為中和軸在螺栓（C）上。A. 1B. 2C. 3D. 4（四）軸心受力構(gòu)件1.實腹式軸心受拉構(gòu)件計算的內(nèi)容包 括（D）oA .強(qiáng) 度B.強(qiáng)度和整體穩(wěn)定性C.強(qiáng)度、局部穩(wěn)定和整體穩(wěn)定 D.強(qiáng)度、剛度（長細(xì)比） 2.對有孔眼等削弱的軸心拉桿承載 力，鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 采用的準(zhǔn)則為 凈截面（B）。A .最大應(yīng)力達(dá)到鋼材屈服點(diǎn) B.平均應(yīng)力達(dá)到鋼材屈服點(diǎn)C.

11、最大應(yīng)力達(dá)到鋼材抗拉強(qiáng)度 D.平均應(yīng)力達(dá)到鋼材抗拉強(qiáng)度 3.下列軸心受拉構(gòu)件，可不驗算正常 使用極限狀態(tài)的為（D）。A.屋架下弦B.托架受拉腹桿C .受拉支撐桿D.預(yù)應(yīng)力拉桿 4.計算軸心壓桿時需要滿足（D）的 要求。A .強(qiáng)度、剛度（長細(xì)比）B.強(qiáng)度、整體穩(wěn)定性、剛度（長細(xì)比）C.強(qiáng)度、整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定 性 D.強(qiáng)度、整體穩(wěn)定性、局部 穩(wěn)定性、剛度（長細(xì)比）.軸心受壓構(gòu)件的強(qiáng)度與穩(wěn)定，應(yīng)分 別滿足（B）。 TOC o 1-5 h z A.N,N.；二=一f,二一=一一fAnAnN N,B . CT = 14mmB.底板厚度與支座反力和底板 的支承條件有關(guān)C.其它條件相同時，四邊支承 板應(yīng)

12、比三邊支承板更厚些D.底板不能太薄，否則剛度不 夠，將使基礎(chǔ)反力分布不均勻.計算格構(gòu)式柱繞虛軸 X X軸彎 曲的整體穩(wěn)定，其穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)根據(jù)（B） 查表確定。A 鼠B .，x TOC o 1-5 h z C.yD.0y15.雙肢格構(gòu)式受壓柱，實軸為x x, 虛軸為y-y,應(yīng)根據(jù)（B）確定 肢件間距離。A. x - yB.0y = xC.K0y = KyD.強(qiáng)度條件（五）受彎構(gòu)件1.在焊接組合梁的設(shè)計中，腹板厚度 應(yīng)（C）。A .越薄越好B ,越厚越好C.厚薄相當(dāng)D.厚薄無所謂 2.在焊接工字形組合梁中，翼緣與腹板連接的角焊縫計算長度不受60h f的限制，是因為（D）。A.截面形式的關(guān)系B.焊接次

13、序的關(guān)系C.梁設(shè)置有加勁肋的關(guān)系D.內(nèi)力沿側(cè)面角焊縫 全長分布的關(guān)系.當(dāng)無集中荷載作用時，焊接工字形截面梁翼緣與腹板的焊縫主要承受（C）。A.豎向剪力B.豎向剪力及水平剪力聯(lián)合作用C.水平剪力D.壓力.焊接工字形截面梁腹板設(shè)置加勁肋 的目的是（D）oA.提高梁的抗彎強(qiáng)度B.提高梁的抗剪強(qiáng)度C.提高梁的整體穩(wěn)定性D .提高梁的局部穩(wěn)定 性.焊接組合梁腹板中，布置橫向加勁 肋對防止（A舊）引起的局部失穩(wěn)最 有效。A.剪應(yīng)力 B.彎曲應(yīng)力 C.復(fù)合應(yīng)力D.局部壓應(yīng)力.保證工字形截面梁受壓翼緣局部穩(wěn) 定的方法是（D）。A . 設(shè)置縱向加勁肋 B.設(shè)置橫向加勁肋C . 采用有效寬度 D.限制其寬厚比.工

14、字形截面梁受壓翼緣，對 Q235 鋼，保證局部穩(wěn)定的寬厚比限值為b .一 15,對Q345鋼，此寬厚比限值t應(yīng)為（A）。A.比15更小著 B.仍等 于15 C.比15更大 D.可 能大于15,也可能小于15.梁的支承加勁肋應(yīng)設(shè)置在（ B ）。A.彎曲應(yīng)力大的區(qū)段B.上翼緣或下翼緣有固定集中力作 用處C.剪應(yīng)力較大的區(qū)段D.有吊車輪壓的部位.梁上作用較大固定集中荷載時，其 作用點(diǎn)處應(yīng)（B ）。A .設(shè)置縱向加勁肋B .設(shè)置支承加勁肋 C.減少腹板厚度D.增加翼緣的厚度.梁受固定集中荷載作用，當(dāng)局部 承壓強(qiáng)度不能滿足要求時，采用（B）是較合理的措施。A . 加 厚 翼 緣B .在集中荷載作用處設(shè)置

15、支撐加勁肋C .增加橫向加勁肋的數(shù)量D.加厚腹板.右圖所示的單向彎曲簡支梁的整體穩(wěn)定計算公式網(wǎng)L _ f中，Wx bWx=（C）。A- Ix/y1b. Ix/y2c- Ix/y3d. Ix/y4.右圖所示為加強(qiáng)受壓翼緣的工字 形等截面簡支組合梁，抗側(cè)移支撐桿 如圖中（A）設(shè)置，對提高梁的整體穩(wěn) 定性效果最好。.焊接工字形截面簡支梁，其他條 件均相同的情況下，當(dāng)（A）時，梁的 整體穩(wěn)定性最好。A.加強(qiáng)梁的受壓翼緣寬度B.加強(qiáng)梁受拉翼緣寬度C.受壓翼緣與受拉翼緣寬度相同D.在距支座l/6 （l為跨度）減小 受壓翼緣寬度（六）拉彎和壓彎構(gòu)件.在壓彎構(gòu)件彎矩作用平面外穩(wěn)定計 算式中，軸力項分母里的 邛

16、y是（D）。A.彎矩作用平面內(nèi)軸心壓桿的 穩(wěn)定系數(shù)B.彎矩作用平面外軸心壓桿的穩(wěn)定系數(shù)C.軸心壓桿兩方面穩(wěn)定系數(shù)的 較小者D.壓彎構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù).彎矩作用在實軸平面內(nèi)的雙肢格構(gòu) 式壓彎柱應(yīng)進(jìn)行（D ）和綴材的計 算。A.強(qiáng)度、剛度、彎矩作用平面內(nèi) 穩(wěn)定性、彎矩作用平面外的穩(wěn)定性、 單肢穩(wěn)定性B .彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定性、 單 肢穩(wěn)定性C.彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、彎矩 作用平面外的穩(wěn)定性D.強(qiáng)度、剛度、彎矩作用平面內(nèi) 穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定性.單軸對稱截面的壓彎構(gòu)件，當(dāng)彎 矩作用在對稱軸平面內(nèi)，且使較大翼 緣受壓時，構(gòu)件達(dá)到臨界狀態(tài)的應(yīng)力分布（A ）。A.可能在拉、壓側(cè)都出現(xiàn)塑性B.只在受壓側(cè)出現(xiàn)塑性C

17、.只在受拉側(cè)出現(xiàn)塑性D.拉、壓側(cè)都不會出現(xiàn)塑性.實腹式壓彎構(gòu)件的設(shè)計一般應(yīng)進(jìn) 行的計算的內(nèi)容為（D ）。A.強(qiáng)度、剛度、彎矩作用平面 內(nèi)穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、變形b.彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定性、 局部穩(wěn)定、變形、長細(xì)比C.強(qiáng)度、 剛度、彎矩作用 平面內(nèi)及平面 外穩(wěn)定性、局部 穩(wěn)定、變形D.強(qiáng)度、 剛度、彎矩作用 平面內(nèi)及平面 外穩(wěn)定性、局部 穩(wěn)定、長細(xì)比.計算格構(gòu)式壓彎構(gòu)件的綴材時, 剪力應(yīng)取（C ）o構(gòu)件實際剪力設(shè)計值A(chǔ).B.Af由公式V =上計85 235算的剪力C.構(gòu)件實際剪力設(shè)計值或由公 Af式V =jJ計算的男力兩者85 . 235中較大值D.由丫 =dM /dx計算值 16.單軸對稱截面的

18、壓彎構(gòu)件，一般 宜使彎矩（A ）oA.繞非對稱軸作用B.繞對稱軸作用C.繞任意軸作用D.視情況繞對稱軸或非對稱軸 作用17.實腹式偏心受壓構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)整體穩(wěn)定驗算公式中的Yx主要是考慮（A）oA.截面塑性發(fā)展對承載力的影 響B(tài).殘余應(yīng)力的影響C.初偏心的影響D.初彎矩的影響18.彎矩作用在實軸平面內(nèi)的雙肢格 構(gòu)式壓彎柱應(yīng)進(jìn)行（D）和綴材的計算。A.強(qiáng)度、剛度、彎矩作用平面 內(nèi)穩(wěn)定性、彎矩作用平面外的穩(wěn)定性、 單肢穩(wěn)定性B.彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定性、 單肢穩(wěn)定性C.彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、彎 矩作用平面外的穩(wěn)定性D.強(qiáng)度、剛度、彎矩作用平面 內(nèi)穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定性（七）屋蓋結(jié)構(gòu)1.為保證屋蓋結(jié)

19、構(gòu)的（D）,應(yīng)根據(jù)屋 蓋結(jié)構(gòu)形式（有橡體系或無橡體系， 有托架或無托架）、廠房內(nèi)吊車的位 置、有無振動設(shè)備，以及房屋的跨度 和高度等情況，設(shè)置可靠的支撐系統(tǒng)。.空間整體作用，提高其整體 剛度，減小腹桿的計算長度；.空間整體作用，承擔(dān)和傳遞水 平荷載，減小節(jié)點(diǎn)板厚度；.空間整體作用，提高其整體 剛度，減小弦桿的計算長度；.安裝時穩(wěn)定與方便，承擔(dān)和 傳遞水平荷載（如風(fēng)荷載、懸掛吊車 水平荷載和地震荷載等）。I 、III、IIIII 、IVIII、IV二、判斷題（一）概率極限狀態(tài)設(shè)計法.承載能力極限狀態(tài)包括構(gòu)件和連接的強(qiáng)度破壞、疲勞破壞和因過度變形而不適于繼續(xù)承載的狀態(tài)。（，）.正常使用極限狀態(tài)包括

20、影響結(jié)構(gòu)、構(gòu)件和非結(jié)構(gòu)構(gòu)件正常使用或外觀的變形，影響正常使用的振動，影響正常使用或耐久性能的局部損壞。（，）.鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范中，荷載設(shè)計 值為荷載標(biāo)準(zhǔn)值除以荷載分項系數(shù)。（X）4.計算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度，穩(wěn)定性以 及連接的強(qiáng)度時，應(yīng)采用荷載設(shè)計值。（V）5.計算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度，穩(wěn)定性以 及連接的強(qiáng)度時，應(yīng)采用荷載設(shè)計值，而不是標(biāo)準(zhǔn)值。（，）（二）鋼結(jié)構(gòu)的材料.鋼材具有兩種性質(zhì)完全不同的破壞 形式，即塑性破壞和脆性破壞。（，）.碳的含量對鋼材性能的影響很大， 一般情況下隨著含碳量的增高，鋼材的塑性和韌性逐漸增高。（X）.當(dāng)溫度從常溫下降為低溫時，鋼材 的塑性和沖擊韌性降低。（，）.高溫時，硫使鋼

21、變脆，稱之冷脆；低溫時，磷使鋼變脆，稱之熱脆。（X）.鋼材的強(qiáng)度隨溫度的升高而增大，塑性和韌性增大（X）.長期承受頻繁的反復(fù)荷載的結(jié)構(gòu)及 其連接，在設(shè)計中必須考慮結(jié)構(gòu)的疲勞問題。（，）.承受動力荷載重復(fù)作用的鋼結(jié)構(gòu)構(gòu) 件及其連接，當(dāng)應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)4n之5M10次時，應(yīng)進(jìn)行疲勞驗算。（V）.試驗證明，鋼材的疲勞強(qiáng)度主要與 構(gòu)造狀況、應(yīng)力幅和循環(huán)荷載重復(fù)次 數(shù)有關(guān)，而與鋼材的強(qiáng)度并無明顯關(guān)系。（，）.承受動力荷載重復(fù)作用的鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件及其連接，當(dāng)應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)4n 5x10次時，應(yīng)進(jìn)行疲勞驗算。（V）10.鋼材越厚壓縮比越小，因此厚度 大的鋼材不但強(qiáng)度較高，而且塑性、 沖擊韌性和焊接性能也較

22、好。（x）（三）鋼結(jié)構(gòu)的連接.焊縫按施焊位置分為平焊、橫焊、立焊及仰焊，其中仰焊的操作條件最差，焊縫質(zhì)量不易保證。（，）.鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范規(guī)定角焊縫中的最小焊角尺寸hf=1.5/t,其中t為較厚焊件的厚度（mm） （V）.構(gòu)件上存在焊接殘余應(yīng)力會增大結(jié)構(gòu)的剛度。（x）.在靜荷載作用下，焊接殘余應(yīng)力不影響結(jié)構(gòu)的靜力強(qiáng)度。（，）.角焊縫中的最小焊縫尺寸hf =1.5jt，其中t為較薄焊件的厚度（mm）。（x）.在靜力或間接動力荷載作用下，正面角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計增大系數(shù)f =1.0 ;但對直接承受動力荷載的結(jié)構(gòu)，應(yīng)取 P f =1.22。（X）.正面角焊縫相對于側(cè)面角焊縫，破壞強(qiáng)度低，塑性變形能力好。（

23、x）.加引弧板施焊的情況下，受壓、受剪的對接焊縫，以及受拉的一級和二級焊縫，均與母材等強(qiáng)，不需計算；學(xué)習(xí)-好資料只有受拉的三級焊縫才需要計算 （V）.摩擦型高強(qiáng)螺栓連接只依靠被連接 板件間強(qiáng)大的摩擦阻力承受外力，以 摩擦阻力被克服作為連接承載能力的 極限狀態(tài)。（，）.承壓型高強(qiáng)螺栓連接只依靠被連接板件間強(qiáng)大的摩擦阻力承受外力，以摩擦阻力被克服作為連接承載能力的極限狀態(tài)。（x）.承壓型高強(qiáng)度螺栓連接以螺栓被 剪壞或承壓破壞作為連接承載能力的 極限狀態(tài)。（，）.螺栓群的抗剪連接承受軸心力時， 長度方向螺栓受力不均勻，兩段受力 大，中間受力小。（，）.螺栓排列分為并列和錯列兩種形 式，其中錯列可以減

24、小栓孔對截面的 削弱，但螺栓排列松散，連接板尺寸 較大。（，）.螺栓排列分為并列和錯列兩種形 式，錯列比較簡單整齊，布置緊湊， 所用連接板尺寸小，但對構(gòu)件截面的 削弱較大。（X）（四）軸心受力構(gòu)件.承受軸心荷載的構(gòu)件稱為受彎構(gòu)件。（X）.軸心受壓構(gòu)件，應(yīng)進(jìn)行強(qiáng)度、整體 穩(wěn)定、局部穩(wěn)定和剛度的驗算。（V）.設(shè)計軸心受力構(gòu)件時，軸心受壓構(gòu) 更多精品文檔件只需進(jìn)行強(qiáng)度和剛度計算。（X ）.軸心受力構(gòu)件的強(qiáng)度是以毛截面的 平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服點(diǎn)為承載能 力極限狀。（X）.構(gòu)件的長細(xì)比是計算長度與相應(yīng)截 面積之比。（X）.軸心受力構(gòu)件的剛度通過限制其長 細(xì)比來保證。（，）.軸心受壓構(gòu)件板件過薄，在壓力

25、作 用下，板件離開平面位置發(fā)生凸曲現(xiàn)象，稱為構(gòu)件喪失局部穩(wěn)定。（，）.柱與梁連接的部分稱為柱腳，與基礎(chǔ)連接的部分稱為柱頭。（X）.柱與梁連接的部分稱為柱頭，與基礎(chǔ)連接的部分稱為柱腳。（，）（五）受彎構(gòu)件.當(dāng)荷載作用在梁的上翼緣時，梁整 體穩(wěn)定性提高。（x）.梁主要用于承受彎矩，為了充分發(fā) 揮材料的強(qiáng)度，其截面通常設(shè)計成高 而窄的形式。（，）.承受靜力荷載的焊接工字鋼梁， 當(dāng) 腹板高厚比ho/tw 170235 fy 時，利用腹板屈曲后強(qiáng)度，腹板應(yīng)配置縱向加勁肋。（X）.采用加大梁的截面尺寸來提高梁的 整體穩(wěn)定性，以增大受壓翼緣的寬度 最有效。（，）.梁的抗剪強(qiáng)度不滿足設(shè)計要求時，最有效的辦法是

26、增大腹板的面積 （V）.工字形截面簡支梁，當(dāng)受壓翼緣側(cè) 向支承點(diǎn)間距離越小時，則梁的整體 穩(wěn)定就越差。（X）7.對于跨中無側(cè)向支承的組合梁，當(dāng) 驗算整體穩(wěn)定不足時，宜采用加大受 壓翼緣板的寬度（，）（六）拉彎和壓彎構(gòu)件.進(jìn)行拉彎和壓彎構(gòu)件設(shè)計時，壓彎 構(gòu)件僅需要計算強(qiáng)度和剛度；拉彎構(gòu) 件則需要計算強(qiáng)度、局部穩(wěn)定、整體 穩(wěn)定、剛度。（X）.格構(gòu)式構(gòu)件可使軸心受壓構(gòu)件實現(xiàn) 兩主軸方向的等穩(wěn)性，并且剛度大， 抗扭性能好，用料較省。（，）.偏心受壓柱較接柱腳只傳遞軸心壓 力和剪力，剛接柱腳除傳遞軸心壓力 和剪力外，還要傳遞彎矩。（，）.屋架的外形首先取決與建筑物的用 途，其次考慮用料經(jīng)濟(jì)施工方便、與

27、其他構(gòu)件的連接以及結(jié)構(gòu)的剛度等問 題。（，）.框架的梁柱連接時，梁端采用剛接 可以減小梁跨中的彎矩，但制作施工較復(fù)雜。（，）（七）屋蓋結(jié)構(gòu).鋼屋蓋的剛度和空間整體性是由屋 蓋支撐系統(tǒng)保證的。（，）學(xué)習(xí)-好資料更多精品文檔九0123200.9700.9670.9630.960(o驗算此支柱的承載力。（12分）.屋架的外形應(yīng)考慮在制造簡單的條件下盡量與彎矩圖接近，使弦桿的內(nèi) 力差別較小。（，）三、簡答題.簡述鋼結(jié)構(gòu)對鋼材的基本要 求。答：（1）較高的抗拉強(qiáng)度九和屈 服點(diǎn)fy ; （2）較高的塑性和韌性；（3） 良好的工藝性能，包括冷加工、熱加 工和可焊性能；（4）根據(jù)結(jié)構(gòu)的具體工 作條件，有時還要

28、求鋼材具有適應(yīng)低 溫、高溫和腐蝕性環(huán)境的能力。.鋼結(jié)構(gòu)和其他材料的結(jié)構(gòu)相比 具有哪些特點(diǎn)？答：建筑鋼材強(qiáng)度高，塑性和韌 性好；鋼結(jié)構(gòu)的重量輕；材質(zhì)均勻， 與力學(xué)計算的假定比較符合；鋼結(jié)構(gòu) 制作簡便，施工工期短；鋼結(jié)構(gòu)密閉 性好；鋼結(jié)構(gòu)耐腐蝕性差；鋼結(jié)構(gòu)耐 熱但不耐火；鋼結(jié)構(gòu)可能發(fā)生脆性斷 裂。.什么情況下會產(chǎn)生應(yīng)力集中， 應(yīng)力集中對鋼材材性能有何影響？答：實際的鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件有時存在 著孔洞、槽口、凹角、截面突然改變 以及鋼材內(nèi)部缺陷等。此時，構(gòu)件中 的應(yīng)力分布將不再保持均勻，產(chǎn)生應(yīng) 力集中。在負(fù)溫或動力荷載作用下， 應(yīng)力集中的不利影響將十分突出，往 往是引起脆性破壞的根源。.化學(xué)成分碳、硫、磷對

29、鋼材的 性能有哪些影響？答：碳含量增加，強(qiáng)度提高，塑 性、韌性和疲勞強(qiáng)度下降，同時惡化 可焊性和抗腐蝕性。硫使鋼熱脆，磷 使鋼冷脆。但磷也可提高鋼材的強(qiáng)度 和抗銹性。.簡述鋼材塑性破壞和脆性破 壞。答：塑性破壞是由于變形過大， 超過了材料或構(gòu)件可能的應(yīng)變能力而 產(chǎn)生的，而且僅在構(gòu)件的應(yīng)力達(dá)到鋼 材的抗拉強(qiáng)度fu后才發(fā)生，破壞前構(gòu) 件產(chǎn)生較大的塑性變形；脆性破壞前 塑性變形很小，甚至沒有塑性變形， 計算應(yīng)力可能小于鋼材的屈服點(diǎn)fy,斷裂從應(yīng)力集中處開始。.簡述鋼結(jié)構(gòu)連接方法的種類。 鋼結(jié)構(gòu)焊接連接方法的優(yōu)點(diǎn)和缺點(diǎn)有 哪些？答：鋼結(jié)構(gòu)的連接方法可分為焊 接連接、螺栓連接和鐘釘連接三種。焊接連接的優(yōu)

30、點(diǎn)：焊件間可以直 接連接，構(gòu)造簡單，制作方便；不消 弱截面，節(jié)省材料；連接的密閉性好，結(jié)構(gòu)的剛度大；可實現(xiàn)自動化操作， 提高焊接結(jié)構(gòu)的質(zhì)量；焊接連接的缺點(diǎn)：焊縫附近的熱 影響區(qū)內(nèi)，鋼材的金相組織發(fā)生改變， 導(dǎo)致局部材質(zhì)變脆；焊接殘余應(yīng)力和 殘余變形使受壓構(gòu)件承載力降低；焊 接結(jié)構(gòu)對裂紋很敏感，局部裂紋一旦 發(fā)生，容易擴(kuò)展至整個截面，低溫冷 脆問題較為突出。.簡述普通螺栓連接與高強(qiáng)度螺 栓摩擦型連接在彎矩作用下計算時的 不同點(diǎn)。答：在彎矩作用下，普通螺栓連 接計算時假定中和軸位于彎矩所指的 最下列螺栓處，高強(qiáng)度螺栓摩擦型連 接計算時中和軸位于螺栓形心軸處。.為何要規(guī)定螺栓排列的最大和 最小容許距

31、離？答：為了避免螺栓周圍應(yīng)力集中 相互影響、鋼板的截面削弱過多、鋼 板在端部被螺栓沖剪破壞、被連接板 件間發(fā)生鼓曲現(xiàn)象和滿足施工空間要 求等，規(guī)定了螺栓排列的最大和最小 容許距離。.抗剪普通螺栓有哪幾種可能的 破壞形式？如何防止？答：螺栓抗剪連接達(dá)到極限承載 力時，可能的破壞形式有四種形式： 栓桿被剪斷；螺栓承壓破壞； 板件凈截面被拉斷；端板被栓桿沖 剪破壞。第種破壞形式采用構(gòu)件強(qiáng) 度驗算保證；第種破壞形式由螺栓 端距 2d0保證。第、種破壞形式 通過螺栓計算保證。.高強(qiáng)度螺栓連接和普通螺栓連 接的主要區(qū)別是什么？答：高強(qiáng)度螺栓連接和普通螺栓 連接的主要區(qū)別在于普通螺栓連接在 受剪時依靠螺栓栓

32、桿承壓和抗剪傳遞 剪力，在擰緊螺帽時螺栓產(chǎn)生的預(yù)拉 力很小，其影響可以忽略。而高強(qiáng)度 螺栓除了其材料強(qiáng)度高之外，擰緊螺 栓還施加很大的預(yù)拉力，使被連接板 件的接觸面之間產(chǎn)生壓緊力，因而板 件間存在很大的摩擦力。.實腹式軸心受壓構(gòu)件進(jìn)行截 面選擇時，應(yīng)主要考慮的原則是什 么？答：（1）面積的分布盡量開展， 以增加截面的慣性矩和回轉(zhuǎn)半徑，提 高柱的整體穩(wěn)定承載力和剛度；（2） 兩個主軸方向盡量等穩(wěn)定，以達(dá)到經(jīng) 濟(jì)的效果；（3）便于與其他構(gòu)件進(jìn)行 連接，盡可能構(gòu)造簡單，制造省工， 取材方便。.格構(gòu)式構(gòu)件截面考慮塑性發(fā) 展嗎？為什么？答：格構(gòu)式構(gòu)件截面不考慮塑性 發(fā)展，按邊緣屈服準(zhǔn)則計算，因為截 面中

33、部空心。.哪些因素影響軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定承載力？答：構(gòu)件的初彎曲、荷載的初偏 心、殘余應(yīng)力的分布以及構(gòu)件的約束 情況等。.計算格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件繞 虛軸的整體穩(wěn)定時，為什么采用換算 長細(xì)比？答：格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件，當(dāng)繞 虛軸失穩(wěn)時，因肢件之間并不是連續(xù) 的板而只是每隔一定距離用綴條或綴 板聯(lián)系起來，構(gòu)件的剪切變形較大， 剪力造成的附加影響不能忽略。因此, 采用換算長細(xì)比來考慮綴材剪切變形 對格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件繞虛軸的穩(wěn)定 承載力的影響。.梁的整體失穩(wěn)現(xiàn)象是指：梁 主要用于承受彎矩，為了充分發(fā)揮材 料的強(qiáng)度，其截面通常設(shè)計成高而窄 的形式。當(dāng)荷載較小時，僅在彎矩作 用平面內(nèi)彎曲，當(dāng)荷載增大到某一

34、數(shù) 值后，梁在彎矩作用平面內(nèi)彎曲的同 時，將突然發(fā)生側(cè)向彎曲和扭轉(zhuǎn)，并 喪失繼續(xù)承載的能力，這種現(xiàn)象稱為 梁的整體失穩(wěn)，或彎扭屈曲。.影響梁整體穩(wěn)定的因素包括 哪些？提高梁整體穩(wěn)定的措施包括哪 些？答：影響梁整體穩(wěn)定的因素包括 荷載的形式和作用位置、梁的截面形 式、側(cè)向支撐的間距以及支座形式等。 提高梁整體穩(wěn)定的措施包括加強(qiáng)受壓 翼緣和設(shè)置側(cè)向支撐等。.設(shè)計拉彎和壓彎構(gòu)件時應(yīng)計 算的內(nèi)容？答：拉彎構(gòu)件需要計算強(qiáng)度和剛 度（限制長細(xì)比）；壓彎構(gòu)件則需要 計算強(qiáng)度、整體穩(wěn)定（彎矩作用平面 內(nèi)穩(wěn)定和彎矩作用平面外穩(wěn)定）、局 部穩(wěn)定和剛度（限制長細(xì)比）四、計算題1.圖1 （a）所示為一支架，其支柱的

35、壓力設(shè)計值N =1600kN ,柱兩端較 接，鋼材為Q235 ,容許長細(xì)比A】=150。截面無孔眼削弱。支柱選用 156a （ f=205N/mm2 ）,2A = 135cm , ix = 22.0cm, iy = 3.18cm900.6210.6140.6080甯01分 在弱軸點(diǎn)攝9件方向的過萬.失手直88構(gòu)鄧康1件的設(shè)0.5750.5680.561qA計壓力為N = 250kN ,容許長細(xì)比 fLrft50o支柱截面為工字形I20a,1.解：因截面無孔眼削弱，可不驗算強(qiáng)度。軋制工字形鋼的翼緣和腹板均較厚，可不驗算局部穩(wěn)定，只需進(jìn)行整體穩(wěn)定和剛度驗算。（2分）一 25.5cmix =8.15

36、= 2$1&m =Lf 備 215N2 .mm ）。鋼材為23515加解：梁自重產(chǎn)生的彎矩為:Mil 0 xix6000 =27.3 :二； L150220（2分）10y . =y iy300031.8（2分）靠此支柱y整體穩(wěn)定和剛度。計算4 L - j得* =0.559 ,邛v =0.339-xy先計算長細(xì)比=900. 8.15=110.4 ：二= 300 2.12 =141.5 ： 算得 中x=0.5 5= 0.339,取5min =0.339Nl mM212=517 1.2 62 = 27978（2分）外荷載在跨中產(chǎn)生的最大彎12=29700 1.2 62 =1336508Nl m （2

37、分）Mx =133650 2792 =136442N（A）=250 103.（0.339 35.5 N 0） =（20717 ：二 215 N； mm23.如圖3所示一根簡支梁長 6m,采132a驗算彎曲正應(yīng)力：Mx136442 1033 = 187.81.05 692 103f = 215N, mm2N/mm2 f =215 N/mm 2（3 分）e/e L 1 / L fv =125N/mm2 ）,已知單位長度=94.315 0得質(zhì)量為52.7kg/m,梁的自重為 52.7驗算支座處最大剪應(yīng)力:遠(yuǎn)大于九*,故由yx中=0.592,于是 （2分）3N _1600 10A 0.592 135

38、102（4分）X9.8=517N/m, Ix =11080 cm4,Wnx =692 cm3, Ix/Sx = 27.5cm,tw = 9.5mm。梁上作用恒荷載，荷載密國q=29700N/m,荷尊分項等數(shù)為= 200.2（N mm ）：二 f =205 N. mm1.2,截面塑性發(fā)展系數(shù) 工=1.05,Yy =1.20。試驗算此梁的正應(yīng)力及支座處最大剪力:V=0.5 X29700 X6+517x1.2x3=90961.2N（2分）It90961.227.5 10 9.5= 34.8N2.如圖2所示支柱上下端均為較接且設(shè)置支撐。支柱長度為 9m,在兩支座處剪應(yīng)力。（13分）NN/mm 2 f

39、=215 N/mm2 （4 分）（ f =215N mm2,fv =125N/mm2）采用如圖所示焊接工字形截面，已知單位長度得質(zhì)量為 149.2kg/m,梁的自重為 149.2X9.8=1463N/m ,截面積 A=158.4cm2 ,Ix =268193 cm4,Wnx =5128cm3, Sx =2987cm3,tw =8 mm。梁上集中荷載如圖所示（單位kN）。試驗算此梁的正應(yīng)力和驗算支座處最大剪應(yīng)力:【解】：將F分解為垂直于焊縫和平行于焊縫的分力支座處剪應(yīng)力。荷載分項系數(shù)為1.2,截面塑性發(fā)展系數(shù)Y =1.05 ,?y Ta。, 2N -Fsin 二-Fsin45 =230 =162.2支座處的最大剪力按梁的支座反力計算，V = 181.9 X 25.驗算圖5所示直角角焊縫的強(qiáng)度。已知焊縫承受的斜向靜力荷載設(shè)計值F=230kN ,9 =45 ,偏心e為30mm,角焊縫的焊腳尺寸hf =8mm ,實際長度l = 220mm ,鋼材為（2分）二 f = c N 二 M = 71.2 63.1 = 134.3（N. r（1分）【解】：梁自重產(chǎn)生的彎矩為：12