抗浮錨桿設(shè)計(jì)施工中相關(guān)問題的全面探討

1、抗浮錨桿設(shè)計(jì)施工中相關(guān)問題的全面探討目錄前言抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 有關(guān)地下室上浮破壞的一些案例及原因分析有關(guān)地下室抗浮問題的一些思考 前言 如今的高層建筑多采用高層塔樓帶大底盤地下室的建筑形式，在地下水位較高的場地，無上部高層結(jié)構(gòu)的純地下室部分就存在抗浮問題，此時(shí)，一般可采用地下室配重、增設(shè)抗浮錨桿或抗拔樁的方式來解決地下室的抗浮問題，而其中的增設(shè)抗浮錨桿的方法是一種相對經(jīng)濟(jì)有效的解決方法。 但近幾年，隨著抗浮工程的越來越多，一些因抗浮不到位或?qū)垢≌J(rèn)識(shí)不足而產(chǎn)生的地下室上浮從而造成地下室樓板、梁或上部結(jié)構(gòu)梁、板、柱產(chǎn)生裂縫，均對整體工程產(chǎn)生了較大的影響。 這里就抗浮錨桿設(shè)計(jì)和施工中存在

2、的一些問題和大家一起商討學(xué)習(xí)。 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 一、抗浮設(shè)計(jì)中存在的主要問題 這里所說的抗浮設(shè)計(jì)是指建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)層面的抗浮設(shè)計(jì)。 防止地下室整體上浮我們通常采用兩類做法：一類為“壓”，一類為“拉”。所謂的 “壓”就是結(jié)構(gòu)上采用的抗浮措施，即當(dāng)采用“壓”的做法時(shí)，則是利用建筑的自重(包括結(jié)構(gòu)及建筑裝修、上部覆土等，不含樓面活荷載)平衡地下室水的總浮力。當(dāng)不能平衡時(shí)，必須增加“拉”的做法，即采用抗浮樁或抗浮錨桿等來抵抗地下水的浮力。無論是“壓”還是“拉”的做法，都必須進(jìn)行整體抗浮驗(yàn)算，保證抗浮力(壓重+抗拉力)大于水的總浮力。 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 此外，還有就是采用釋放水浮力法

3、來進(jìn)行抗?。杭丛诨紫路皆O(shè)置靜水壓力釋放層，使基底下的壓力水通過釋放層中的透水系統(tǒng)(過濾層、導(dǎo)水層)匯集到集水系統(tǒng)(濾水管網(wǎng)絡(luò))，并導(dǎo)流至出水系統(tǒng)后進(jìn)入專用水箱或集水井中排出，從而釋放部分水浮力。 存在的主要問題是： 1、重視地下室的梁、板、柱、墻的結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計(jì)，忽視整體抗浮驗(yàn)算分析，忽視施工的抗浮措施； 2、地下室底板裂縫、漏水，甚至成為地下游泳池，把某些實(shí)質(zhì)上是因?yàn)榈叵滤淖饔眠h(yuǎn)大于設(shè)計(jì)荷載而造成的工程事故，錯(cuò)判為溫度應(yīng)力作用、砼施工質(zhì)量等； 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 3、對于基地為不透水土層的地基(堅(jiān)硬粘土、基巖)，深基坑支護(hù)又采用了止水帷幕或樁、錨、噴射混凝土聯(lián)合支護(hù)，忽視水的浮力。

4、 4、有些設(shè)計(jì)人員只對地下室底板的梁、板、墻在地下水浮力荷載作用下的的強(qiáng)度計(jì)算，未做整體的抗浮認(rèn)真分析，特別是獨(dú)立地下室、水池等，造成地下室整體上浮，給地下室結(jié)構(gòu)帶來嚴(yán)重破壞，難以進(jìn)行復(fù)原處理。 這里特別強(qiáng)調(diào)的是，地下室的抗浮設(shè)計(jì)應(yīng)進(jìn)行整體抗浮和局部抗浮驗(yàn)算。 整體抗浮驗(yàn)算，就是上述所說的保證抗浮力大于水的總浮力。 局部抗浮驗(yàn)算，除了梁板墻柱結(jié)構(gòu)構(gòu)件的強(qiáng)度驗(yàn)算、變形驗(yàn)算和裂縫驗(yàn)算，還應(yīng)包括局部的抗浮驗(yàn)算，對于大面積地下室上建有多棟高層和低層建筑，建筑自重不均勻，當(dāng)上部為高層或恒荷載較大時(shí)，該范圍的整體抗浮能力可能較高，但上部沒有建筑或建筑層數(shù)不多的局部范圍，特別應(yīng)進(jìn)行分區(qū)、分塊的局部抗浮驗(yàn)算，

5、如：柱、樁、墻的 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 壓力或拉力能否平衡它所影響區(qū)域里的水浮力總值。 局部抗浮驗(yàn)算主要存在以下問題： 1、設(shè)計(jì)利用上部結(jié)構(gòu)自重抗浮，只計(jì)算上部結(jié)構(gòu)總自重標(biāo)準(zhǔn)值大于總的水浮力設(shè)計(jì)值，就認(rèn)為抗浮設(shè)計(jì)滿足要求；既不分析其上部建筑荷載的分布，又未計(jì)算局部抗浮，局部范圍因抗浮力小于水浮力，底板隆起，造成地下室及上部結(jié)構(gòu)局部范圍內(nèi)大面積的破壞。 2、設(shè)計(jì)在地下室底板計(jì)算中只驗(yàn)算強(qiáng)度不進(jìn)行變形的裂縫寬度計(jì)算，造成底板產(chǎn)生裂縫，漏水嚴(yán)重。 3、設(shè)計(jì)和施工人員對地表水作用認(rèn)識(shí)不足，當(dāng)?shù)叵率业鼗鶠椴煌杆膸r土層、支護(hù)又嚴(yán)密的基坑，一般認(rèn)為不存在水的浮力，因此造成施工期間或使用期間地下室上浮

6、破壞的盲點(diǎn)，一旦暴雨來臨，地面的地表水全流入基坑形成“腳盆”效應(yīng)，即基坑為的“大腳盆”，地下室成為“小腳盆”，施工期間一旦未采取降排水措施就會(huì)將“小腳盆”浮起，使用期間若不將四周的回填土采用粘性土分層夯實(shí)形成止水層，也同樣會(huì)產(chǎn)生“腳盆”效應(yīng)。 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 4、設(shè)計(jì)和施工人員忽視施工對地下室抗浮的重要性，設(shè)計(jì)圖紙對施工時(shí)抗浮措施的要求只字不提，施工人員在施工過程中不關(guān)注降水，沒有采取降水措施或在抗浮結(jié)構(gòu)未達(dá)到設(shè)計(jì)預(yù)定目標(biāo)時(shí)就停止了降水，導(dǎo)致在施工期間產(chǎn)生地下室上浮破壞。 目前在地下室采用抗浮錨桿的抗浮設(shè)計(jì)中，有下列兩種不正確的方法： 1）上部建筑結(jié)構(gòu)荷重不滿足整體抗浮要求，采用錨

7、桿抗浮。其計(jì)算方法為：總的水浮力設(shè)計(jì)值/單根錨桿設(shè)計(jì)值=所需錨桿根數(shù)。具體做法：底板下(連柱底或砼墻下)滿鋪錨桿，水浮力全部由錨桿承擔(dān)，即不考慮上部建筑自重，也不考慮地下室底板自重可抵抗水浮力的作用，保守且不合理。 2）利用上部建筑結(jié)構(gòu)自重和錨桿共同抗浮，其計(jì)算方法為：(總的水浮力設(shè)計(jì)值-底板及上部結(jié)構(gòu)自重設(shè)計(jì)值)/單根錨桿設(shè)計(jì)值=所需錨桿根數(shù)。具體做法：將錨桿均勻分布在底板下(包括柱底或砼墻下)，錨桿間距用底部面積除所需錨桿根數(shù)確定。 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 上述兩種抗浮設(shè)計(jì)方法，都出現(xiàn)了傳力途徑不清晰的錯(cuò)誤。從理論上講，不管采用“壓”還是“拉”的方法抵抗水浮力，水的浮力都是均勻作用在底

8、板上的，而結(jié)構(gòu)抗浮力作用(除底板自重外)都具有不均勻性，并不是在整個(gè)地下室底板區(qū)域均勻分布的，可能集中在一個(gè)點(diǎn)上(即柱、樁和錨桿)或一條線上(即墻、梁)，因此，分析其傳力途徑尤為重要。 如下圖所示，由于與柱、墻相連的梁板一定范圍內(nèi)具有一定的剛度，水浮力可直接與上部結(jié)構(gòu)自重平衡，而上部自重很難傳遞至遠(yuǎn)離梁、柱、樁、墻的區(qū)域。因此，上述第一種方法全部采用抗浮錨桿，上部結(jié)構(gòu)自重為充分利用，造成浪費(fèi)。第二種方法，減去上部建筑結(jié)構(gòu)自重后的水浮力由錨桿平均承擔(dān)，存在安全隱患，因?yàn)?，中間純底板區(qū)域的錨桿實(shí)際受力不會(huì)是減去上部自重的水浮力，上部建筑自重是集中在一個(gè)點(diǎn)(即柱)或一條線(即墻、梁)上的，一旦地下水

9、達(dá)到抗浮設(shè)計(jì)水位，首先中間純底板抵抗區(qū)域的錨桿破壞和失效，然后慢慢延伸至柱、墻、梁影響區(qū)域的錨桿，造成所有錨桿失效，最后底板隆起，梁板開裂破壞。 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 上 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 合理的做法是：抗浮力與水浮力平衡計(jì)算可分為兩種區(qū)域：柱、墻、梁影響區(qū)域和純底板抵抗區(qū)域。純底板抵抗區(qū)域的計(jì)算方法應(yīng)是抗浮錨桿設(shè)計(jì)承載力除以每平方米水浮力(減去每平米底板自重)，得到抗浮錨桿的受力面積；而柱、墻、梁影響區(qū)域應(yīng)充分利用上部建筑自重進(jìn)行抗浮，此時(shí)設(shè)計(jì)應(yīng)驗(yàn)算傳遞的上部建筑自重能否平衡該區(qū)域的水浮力，此外，還應(yīng)驗(yàn)算在水浮力作用下梁強(qiáng)度和裂縫是否滿足要求。 對于上述第二種抗浮設(shè)計(jì)方法，目

10、前結(jié)構(gòu)上按照底板的梁板采用倒置樓蓋計(jì)算，即將自重均勻分布到底板上，保證水浮力傳至柱上或墻上，自重不滿足抗浮要求的部分，采用抗浮錨桿予以解決。 二、抗浮錨桿設(shè)計(jì)中存在的主要問題 （一）地下室抗浮水位的確定 地下室抗浮水位的確定是一個(gè)很重要的問題，也是一個(gè)十分復(fù)雜的問題，擬建場地的地層分布及變化、場地水文地質(zhì)條件的復(fù)雜多變性等，都給抗浮水位的確定帶來了較大的問題，而抗浮水位又是地下室抗浮設(shè)計(jì)中一個(gè)決定性的參數(shù)，抗浮水位的正確與否對后期地下室的 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題抗浮設(shè)計(jì)和施工是至關(guān)重要的。 根據(jù)高層建筑巖土工程勘察規(guī)程第條，場地地下水抗浮設(shè)防水位的綜合確定宜符合下列規(guī)定： 1、當(dāng)有長期水位

11、觀測資料時(shí)，場地抗浮設(shè)防水位可用實(shí)測最高水位，當(dāng)無長期水位觀測資料時(shí)，應(yīng)按勘察期間實(shí)測最高水位并結(jié)合場地地形地貌、地下水補(bǔ)給、排泄條件等因素綜合確定。 2、場地有承壓水且與潛水有水力聯(lián)系時(shí)，應(yīng)實(shí)測承壓水位并考慮其對抗浮設(shè)防水位的影響。 3、只考慮施工期間的抗浮設(shè)防時(shí)，抗浮設(shè)防水位可按一個(gè)水文年的最高水位確定。 如上所述，抗浮水位的確定是一個(gè)十分復(fù)雜的問題，在抗浮水位的確定中還存在很多特殊的情況，對這些特殊情況應(yīng)進(jìn)行必要的分析和論證：一是地下水賦存條件復(fù)雜、變化幅度大、區(qū)域性補(bǔ)給和排泄條件可能有較大改變或工程需要時(shí)，應(yīng)進(jìn)行專門論證；二是對于斜坡地段的地下室或可能產(chǎn)生明顯水頭差的場地上的地下室的抗

12、浮水位的 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 確定，應(yīng)結(jié)合地下室(建筑物)的具體分布和場地內(nèi)的地形地貌確定，不能籠統(tǒng)的確定一個(gè)遠(yuǎn)高于室外地坪的抗浮設(shè)防水位(既要考慮地下水滲流在地下室底板產(chǎn)生的非均布荷載對地下室結(jié)構(gòu)的影響，也要考慮到水是往低處流的，若建筑物一側(cè)或多側(cè)是敞開的，水浮力不可能高出室外地坪)；三是在有水頭壓差的江、河岸邊，且存在水力聯(lián)系，則應(yīng)按設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期的最高洪水位來確定其抗浮水位；四是對于雨水豐富的南方地區(qū)，尤其應(yīng)注意因地面標(biāo)高變化后對原抗浮水位的修正，防止產(chǎn)生地表水聚集效應(yīng)對地下室的破壞。 （二）抗浮錨桿設(shè)計(jì)中存在的一些問題的探討 1、有關(guān)的分項(xiàng)系數(shù)的取值 目前在地下室抗浮設(shè)計(jì)中對于水浮

13、力的分項(xiàng)系數(shù)和抵抗力的分項(xiàng)系數(shù)如何取值是一個(gè)很有爭議的問題，我國不同規(guī)范對水浮力和抵抗力的分項(xiàng)系數(shù)有不同的取值，造成設(shè)計(jì)人員分項(xiàng)系數(shù)取值時(shí)的混亂。 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB 50009-2012）中第條規(guī)定，抵抗水浮力的結(jié)構(gòu)自重作為永久荷載，對結(jié)構(gòu)有利組合時(shí)其分項(xiàng)系數(shù)rG取 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題是無爭議的，但水浮力是可變荷載，其分項(xiàng)系數(shù)rQ應(yīng)該如何取值呢？在該條第3款：“對結(jié)構(gòu)的傾覆、滑移或漂浮驗(yàn)算，荷載的分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)滿足有關(guān)的建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范的規(guī)定”。在查閱相關(guān)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范中，民用建筑地下室及人民防空地下室均未涉及此項(xiàng)內(nèi)容，只有給水排水工程構(gòu)筑物結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB 50069-2002）

14、提到了冠以水浮力可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)問題。 給水排水工程構(gòu)筑物結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB 50069-2002）第條和條中比較清晰的表述了，對于抗浮結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)，地表水或地下水作用應(yīng)是第一可變荷載，(1)在進(jìn)行結(jié)構(gòu)構(gòu)件的強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，它的分項(xiàng)系數(shù)取值為；即在結(jié)構(gòu)構(gòu)件的強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，水浮力的基本組合設(shè)計(jì)值為標(biāo)準(zhǔn)值乘上。(2)當(dāng)計(jì)算整體抗浮的穩(wěn)定性時(shí)，抵抗力只計(jì)入永久荷載，水浮力采用標(biāo)準(zhǔn)值乘以抗力系數(shù)Ks(取1.05)。民用建筑地下室和給排水構(gòu)筑物在使用功能上存在著一定的差異，但其水浮力的作用和結(jié)構(gòu)的受力性能應(yīng)是相似的，所以，在相關(guān)規(guī)范還沒有作出明確規(guī)定之前，此規(guī)范的相關(guān)參數(shù)值得借鑒。(3)若設(shè)計(jì)者對抗浮水位存在

15、質(zhì)疑，應(yīng)將水浮力按荷載規(guī)范中的永久荷載和可變荷載的方 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 法來確定分項(xiàng)系數(shù)。即根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB 50009-2012）第條的條文說明：“在建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，有時(shí)也會(huì)遇有水壓力作用的情況，對水位不變的水壓力可按永久荷載考慮，而水位變化的水壓力應(yīng)按可變荷載考慮”。是否可以理解為當(dāng)抗浮水位平室外地坪時(shí)，水壓力就不可能再增加了，視為不變的水壓力，在驗(yàn)算抗浮時(shí)，水浮力為主要可變荷載效應(yīng)來控制的組合，它的分項(xiàng)系數(shù)宜取；當(dāng)抗浮水位低于室外地坪，水壓力有可能再增加，視為可變荷載，它的分項(xiàng)系數(shù)宜取為。 此外，在中國建筑標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)研究院于2009年編制出版的全國民用建筑工程設(shè)計(jì)技術(shù)措

16、施結(jié)構(gòu)（地基與基礎(chǔ)）第七章 基礎(chǔ)抗浮設(shè)計(jì)中的 抗浮錨桿設(shè)計(jì)中，其分項(xiàng)系數(shù)采用的是。 2、有關(guān)抗浮錨桿設(shè)計(jì)中四種不同規(guī)范、規(guī)程及標(biāo)準(zhǔn)的設(shè)計(jì)計(jì)算比較 我們在此將建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50007-2011）-與其配套的是混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010-2010）、建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范（GB50330-2002）、建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范（GB50330-2013）、 巖土錨桿(索)技術(shù)規(guī)程（CECS 22:2005）以及全國民用建筑工程設(shè)計(jì)技術(shù)措施結(jié)構(gòu)（地基與基礎(chǔ)）（2009年)四種規(guī)范、規(guī)程及標(biāo)準(zhǔn)中有關(guān)錨桿的設(shè)計(jì)計(jì)算公式列出，并依據(jù)相同的工程實(shí)例進(jìn)行計(jì)算比較。 2.1巖土錨桿(索)技術(shù)規(guī)程（C

17、ECS 22:2005） 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 第條 鋼錨桿的桿體的截面面積應(yīng)按下式確定： （） 或 Kt 為錨桿桿體的抗拉安全系數(shù)，按條選??； Nt 為錨桿的軸向拉力設(shè)計(jì)值（KN）； fyk、fptk為鋼筋、鋼絞線的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（kPa）。 第條 錨桿或單元錨桿的錨固長度可按下式估算，并取其中的較大值： 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 （） （） K 為錨桿錨固體的抗拔安全系數(shù)，按表選?。?Nt 為錨桿或單元錨桿的軸向拉力設(shè)計(jì)值（KN）； 注：拉力設(shè)計(jì)值錨桿在設(shè)計(jì)使用期內(nèi)可能出現(xiàn)的最大拉力值。 La為錨桿錨固段長度(m)； fmg為錨固段注漿體與地層間的粘結(jié)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)，通過試驗(yàn)

18、確定；當(dāng)無試驗(yàn)資料時(shí)，可按表或表取值； fms為錨固段注漿體與筋體間的粘結(jié)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(kPa)，通過試驗(yàn)確定；當(dāng)無試驗(yàn)資料時(shí)，可按表取值； 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 D為錨桿錨固段的鉆孔直徑(mm)； 為采用兩根或兩根以上鋼筋或鋼絞線時(shí)，界面的粘結(jié)強(qiáng)度降低系數(shù)，?。?為錨固長度對粘結(jié)強(qiáng)度的影響系數(shù)，應(yīng)由試驗(yàn)確定；無試驗(yàn)資料時(shí)，可按表取值； n為鋼筋或鋼絞線根數(shù)。 2.2 建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范（GB50330-2002） 第條 錨桿的軸向拉力標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值可按下式計(jì)算： (7.2.1-1) Na=Q Nak (7.2.1-2) 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 Nak 錨桿軸向拉力標(biāo)準(zhǔn)值(kN)；

19、Na 錨桿軸向拉力設(shè)計(jì)值(kN)； Htk 錨桿所受水平拉力標(biāo)準(zhǔn)值(kN)； 錨桿傾角()； Q 荷載分項(xiàng)系數(shù)，可取，當(dāng)可變荷載較大時(shí)應(yīng)按現(xiàn)行荷載規(guī)范確定。 第條 錨桿鋼筋截面面積應(yīng)滿足下式要求： (7.2.2) As錨桿鋼筋或預(yù)應(yīng)力鋼絞線截面面積(m2)； 2 錨桿抗拉工作條件系數(shù)，永久性錨桿取，臨時(shí)性錨桿取； 0 邊坡工程重要性系數(shù)； Na錨桿軸向拉力設(shè)計(jì)值(kN)； 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 fy，fpy錨筋或預(yù)應(yīng)力鋼絞線抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(kPa)。 第條 錨桿錨固體與地層的錨固長度應(yīng)滿足下式要求： （） La 錨桿錨固段長度(m)；尚應(yīng)滿足條要求； Nak 錨桿軸向拉力設(shè)計(jì)值(kN)；

20、 frb 地層與錨固體粘結(jié)強(qiáng)度特征值（kPa），應(yīng)通過試驗(yàn)確定，當(dāng)無試驗(yàn)資料時(shí)可按表和表取值； ； D錨固體直徑(m)； 1 錨固體與地層粘結(jié)工作條件系數(shù)，對永久性錨桿取，對臨時(shí)性錨桿取。 第條 錨桿鋼筋與錨固砂漿間的錨固長度應(yīng)滿足下式要求： 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 （） La 錨桿鋼筋與砂漿間的錨固長度(m)； 0 邊坡工程重要性系數(shù)； Na 錨桿軸向拉力設(shè)計(jì)值(kN)； fb 鋼筋與錨固砂漿間的粘結(jié)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(kPa)，應(yīng)由試驗(yàn)確定，當(dāng)缺乏試驗(yàn)資料時(shí)可按表取值。 d錨桿鋼筋直徑(m)； 3 鋼筋與砂漿粘結(jié)強(qiáng)度工作條件系數(shù)，對永久性錨桿取，對臨時(shí)性錨桿取； n錨桿鋼筋(鋼絞線)根數(shù)(根)

21、。 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 2.3 建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范（GB50330-2013） 第條 錨桿(索)的軸向拉力標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按下式計(jì)算： (8.2.1) 式中： Nak 錨桿軸向拉力標(biāo)準(zhǔn)值(kN)； Na 錨桿軸向拉力設(shè)計(jì)值(kN)； Htk 錨桿所受水平拉力標(biāo)準(zhǔn)值(kN)； 錨桿傾角()； 第條 錨桿（索）鋼筋截面面積應(yīng)滿足下列公式的要求： 普通鋼筋錨桿： (8.2.2-1) 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 預(yù)應(yīng)力錨索錨桿 （） As錨桿鋼筋或預(yù)應(yīng)力鋼絞線截面面積(m2)； Kb錨桿桿體抗拉安全系數(shù)，應(yīng)按表取值； fy，fpy普通錨筋或預(yù)應(yīng)力鋼絞線抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(kPa)。 第條 錨桿(索)錨固

22、體與巖土層間的長度應(yīng)滿足下式要求 （） la錨桿錨固段長度(m)；尚應(yīng)滿足本規(guī)范條的規(guī)定； K錨桿錨固體抗拔安全系數(shù)，按表取值； D錨桿錨固段鉆孔直徑(m)； frbk巖土層與錨固體極限粘結(jié)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（kPa），應(yīng)通過試驗(yàn)確定，當(dāng)無試驗(yàn)資料時(shí)可按表和表取值； 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 第條 錨桿(索)桿體與錨固砂漿間的錨固長度應(yīng)滿足下式的要求： （） la 錨筋與砂漿間的錨固長度(m)； d錨筋直徑(m)； n桿體(鋼筋、鋼絞線)根數(shù)(根)； fb鋼筋與錨固砂漿間的粘結(jié)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(kPa)，應(yīng)由試驗(yàn)確定，當(dāng)缺乏試驗(yàn)資料時(shí)可按表取值。 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 2.4建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（G

23、B50007-2011） 第條 對于設(shè)計(jì)等級(jí)為甲級(jí)的建筑物，單根錨桿抗拔承載力特征值Rt應(yīng)通過現(xiàn)場試驗(yàn)確定；對于其他建筑物應(yīng)符合下式規(guī)定： Rt1lf （） Rt單根錨桿抗拔承載力特征值(kPa)； d1 錨桿孔直徑(m)； l 錨桿的有效錨固長度(m)； f 砂漿與巖石間的粘結(jié)強(qiáng)度特征值(kPa)，可按本規(guī)范表選用； 與此規(guī)范相配套的錨筋的配筋面積是按照混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010-2010）第6.2.22 條軸心受拉構(gòu)件正截面受拉承載力計(jì)算公式： 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 （） As縱向普通鋼筋的全部截面面積(mm2)； N軸向拉力設(shè)計(jì)值(kN)； fy普通鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N

24、/mm2)。 第條 錨桿預(yù)應(yīng)力筋的截面面積應(yīng)按下式計(jì)算： （） 式中： Nt 相應(yīng)于作用的標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，錨桿所承受的拉力值(KN) P 錨桿張拉施工工藝控制系數(shù)，當(dāng)預(yù)應(yīng)力筋為單束時(shí) 可取，當(dāng)預(yù)應(yīng)力筋為多束時(shí)可??； fPt鋼筋、鋼絞線強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(kPa)。 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 第條 土層錨桿錨固段長度(La)應(yīng)按基本試驗(yàn)確定，初步設(shè)計(jì)時(shí)也可按下式計(jì)算： （） D錨固體直徑（m）； K安全系數(shù)，可??； qs土體與錨固體間粘結(jié)強(qiáng)度特征值(kPa)，由當(dāng)?shù)劐^桿抗拔試驗(yàn)結(jié)果統(tǒng)計(jì)分析算得。 注：第和條為基坑支護(hù)錨桿，為臨時(shí)錨桿。 全國民用建筑工程設(shè)計(jì)技術(shù)措施結(jié)構(gòu)（地基與基礎(chǔ)）（2009年） 第條 抗

25、浮錨桿的設(shè)計(jì) 1 對設(shè)計(jì)等級(jí)為甲級(jí)的建筑物，單根錨桿軸向抗拔承載力應(yīng)通過現(xiàn)場試驗(yàn)確定；對于其他建筑物可按式(7.3.2-1)和式(7.3.2-2)估算，宜取較小值。 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 Rt = Dlafrb (7.2.3-1) 即 Rt 錨桿豎向抗拔承載力特征值； D錨桿錨固段注漿體直徑； la錨桿錨固段有效錨固長度； frb錨桿錨固段注漿體與地層的粘結(jié)強(qiáng)度特征值，應(yīng)由試驗(yàn)確定，當(dāng)無試驗(yàn)資料時(shí)可參見表和表選用； 經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，對于永久性錨桿取，對于臨時(shí)性錨桿取。 n Rt = Diqsiali (7.3.2-2) i=1 i第i土層的抗拔系數(shù)，可按表取值； qsia第i土層的錨桿錨固段側(cè)

26、阻力特征值； li第i土層的錨桿錨固段有效錨固長度。 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 2 抗拔錨桿桿體的橫截面積A可以按下式計(jì)算： （） Ntdt (7.3.2-4) A抗拔錨桿鋼筋或預(yù)應(yīng)力鋼絞線橫截面面積； Ntd 荷載效應(yīng)基本組合下的錨桿軸向拉力設(shè)計(jì)值； Rt錨桿豎向抗拔力； fy鋼筋或預(yù)應(yīng)力鋼絞線的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； 錨桿抗拉工作條件系數(shù)，永久錨桿取。 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 3 錨桿鋼筋與砂漿間的錨固長度還應(yīng)滿足下式驗(yàn)算要求： (7.3.2-5) ns 鋼筋或鋼絞線根數(shù)； D 單根鋼筋或鋼絞線直徑； fb 鋼筋或鋼絞線與錨固注漿體間的粘結(jié)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，應(yīng)由試驗(yàn)確定，當(dāng)無試驗(yàn)資料時(shí)可參見表選

27、用； 3 鋼筋與砂漿粘結(jié)強(qiáng)度工作系數(shù)，對于永久性錨桿取，臨時(shí)性錨桿取。 計(jì)算比較 成都某工程，三層地下室，水頭高度，地下室部分結(jié)構(gòu)主體自重2，錨桿間距2m2m。則水浮力標(biāo)準(zhǔn)值為2，設(shè)計(jì)值為2(水位常年變化幅度不大)。單根錨桿的軸向拉力標(biāo)準(zhǔn)值為161kN，設(shè)計(jì)值為234kN。錨桿錨固土為中密卵石層。 2.6.1巖土錨桿(索)技術(shù)規(guī)程（CECS 22:2005） 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 式中：，Nt=234kN，D=150mm， fmg=220kPa， =1.3, 則 ； 式中：n=3，d=22mm， ，fms=2000kPa， 則 。 由上可知，錨桿最小長度應(yīng)為。 式中：Kt，Nt=234k

28、N，fyk=335kPa 則 =1118mm2 即3根22的鋼筋(As=1140mm2)。 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 2.6.2 建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范（GB50330-2002） 式中：Nak=161kN， ， frb=110kPa。 則 ； 式中： ，Na=Q Nak =； n=3，fb=0.72.11000=1470kPa； d； 。 則 。 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 式中：Na=Q Nak =； ； ；fy =300kPa。 則 = 1011mm2(若 =1.1,則As=1112mm2) 根據(jù)上述配筋計(jì)算結(jié)果，取3根22的鋼筋(As=1140mm2)。 2.6.3 建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)

29、范（GB50330-2013） 式中：K=(二級(jí)邊坡工程安全等級(jí)下的永久性錨桿)，Nak=161,D=，frbk=160(中密碎石土下限值-160220)。 則 。 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 式中：K=，Nak=161，d=， fb=(MPa)。 則 。 式中：Kb=(二級(jí)邊坡工程安全等級(jí)下的永久性錨桿)， Nak=161,fy=300。 則： = =2。 根據(jù)上述配筋計(jì)算結(jié)果，取3根22的鋼筋(As=1140mm2)。 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 2.6.4建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50007-2011） 根據(jù)Rtd1lf l 式中：Rt=161kN，f=110kPa，d1， 則 l =。

30、 式中：N =234kN，fy =300kPa； 則 =780mm2。 全國民用建筑工程設(shè)計(jì)技術(shù)措施結(jié)構(gòu)（地基與基礎(chǔ)）（2009年) 式中：Rt=161(錨桿豎向抗拔承載力特征值)； 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 D=(錨桿錨固段注漿體直徑)； la錨桿錨固段有效錨固長度； frb=110(錨桿錨固段注漿體與地層的粘結(jié)強(qiáng)度特征值,按中密碎石土取值：80110)； 經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，對于永久性錨桿取，對于臨時(shí)性錨桿取。 則 。 此外 式中： ta=錨桿鋼筋與砂漿間的錨固長度； ns=3(鋼筋根數(shù))； D=（單根鋼筋或鋼絞線直徑）； 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 fb=24000.70=1680(鋼筋與砂漿間

31、的粘結(jié)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值)； =(鋼筋與砂漿粘結(jié)強(qiáng)度工作條件系數(shù)，對于永久性錨桿取，臨時(shí)性錨桿)。 則 = =m。 式中： Ntd=Rt =1.35161=(荷載效應(yīng)基本組合下的錨桿軸向拉力設(shè)計(jì)值)； A抗拔錨桿鋼筋或預(yù)應(yīng)力鋼絞線橫截面面積； 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 Rt=161錨桿豎向抗拔力； fy=300鋼筋或預(yù)應(yīng)力鋼絞線的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； =錨桿抗拉工作條件系數(shù)，永久錨桿取。 則 = =1050mm2。 根據(jù)上述配筋計(jì)算結(jié)果，取3根22的鋼筋(As=1140mm2)。 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 2.6.6 結(jié)果比較 規(guī)范 錨桿長度(m)錨筋面積(mm2)巖土錨桿(索)技術(shù)規(guī)程 3.8211

32、18建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范(2002版) 3.111011建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范(2013版) 5.151073建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范 3.88780建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（基坑工程土層錨桿） 4.97805全國民用建筑工程設(shè)計(jì)技術(shù)措施-2009 結(jié)構(gòu)(地基與基礎(chǔ)) 3.881050 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 單從上表綜合來看，似乎比較合理的的是采用巖土錨桿(索)技術(shù)規(guī)程計(jì)算的結(jié)果，但上述利用巖土錨桿(索)技術(shù)規(guī)程公式計(jì)算錨桿長度時(shí)，并未完全采用其表和表中的fmg采用，而是采用的勘察報(bào)告所提供的值，該值（中密卵石層fmg=220kPa）比表中所列值小，所以依據(jù)其公式計(jì)算出的錨桿長度相對較長，若采用表

33、中所列值計(jì)算，則其錨桿長度的計(jì)算結(jié)果與建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范(GB50330-2002)計(jì)算結(jié)果差別不大，而計(jì)算的錨筋面積的結(jié)果二者也比較接近。對于建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范(GB50330-2013)的計(jì)算結(jié)果，無論是從錨桿長度還是錨桿配筋上說，都是比較大的，主要原因是該新規(guī)范將錨桿的有關(guān)計(jì)算(錨桿截面、錨固體與地層的錨固長度和桿體與錨固體的錨固長度)由原規(guī)范的概率極限狀態(tài)計(jì)算方法轉(zhuǎn)換成安全系數(shù)法所致。對于建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范，其錨桿主要是用在巖層錨桿擋墻中，加之其未考慮鋼筋的安全系數(shù)，所以不太適用抗浮錨桿設(shè)計(jì)計(jì)算。而用建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50007-2011)基坑工程土層錨桿計(jì)算的錨桿長度和

34、配筋，由于為臨時(shí)錨桿，所以并不適用于永久性的抗浮錨桿；全國民用建筑工程設(shè)計(jì)技術(shù)措施-2009結(jié)構(gòu)(地基與基礎(chǔ))關(guān)于抗浮錨桿的設(shè)計(jì)計(jì)算，其長度計(jì)算公式采用的是建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50007-2011)中的相關(guān)公式，所以其計(jì)算的錨桿長度一樣，而錨桿桿筋截面計(jì)算中加了一個(gè)的分項(xiàng)系數(shù)和錨筋抗拉工作條件系數(shù)(永久錨桿取0.69)。 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 個(gè)人建議：在抗浮錨桿相關(guān)規(guī)范未出臺(tái)之前，若相關(guān)單位沒有指定采用哪本規(guī)范進(jìn)行抗浮錨桿設(shè)計(jì)時(shí)，從相對安全的角度出發(fā)，抗浮錨桿的設(shè)計(jì)計(jì)算可優(yōu)先采用巖土錨桿(索)技術(shù)規(guī)程（CECS 22:2005）的相關(guān)公式計(jì)算錨桿長度和桿筋的配筋面積，其分項(xiàng)系數(shù)r

35、Q建議取或；其次也可采用建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范（GB50330-2013）進(jìn)行抗浮錨桿的設(shè)計(jì)計(jì)算(關(guān)于采用建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范需注意：2002年版的規(guī)范已經(jīng)于2014年6月1日作廢，而2013版的規(guī)范中有下列說明：“8.1.2 錨桿(索)主要分為拉力型、壓力型、荷載拉力分散型和荷載壓力分散型，適用于邊坡工程和巖質(zhì)基坑工程?！迸c2002版中“7.1.1 錨桿(索)為拉力型錨桿，適用于巖質(zhì)邊坡、土質(zhì)邊坡、巖石基坑以及建(構(gòu))筑物錨固的設(shè)計(jì)、施工和試驗(yàn)?！庇袇^(qū)別，所以有些審圖單位認(rèn)為抗浮錨桿設(shè)計(jì)計(jì)算已不宜采用建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范（GB50330-2013）)，同時(shí)需要注意以下問題： 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存

36、在的問題 1、設(shè)計(jì)計(jì)算錨桿的長度和桿筋配筋面積應(yīng)采用（上述兩規(guī)范中）同一規(guī)范中的公式，不能兩種規(guī)范混用； 2、上述設(shè)計(jì)計(jì)算中，應(yīng)采用相關(guān)勘察報(bào)告所提的巖土參數(shù)，若勘察報(bào)告未提供相關(guān)參數(shù)，則采用相關(guān)規(guī)范中所列巖土參數(shù)的經(jīng)驗(yàn)值（對于規(guī)范中所列參數(shù)的區(qū)間值，應(yīng)采用對計(jì)算結(jié)果相對安全的值）； 3、錨桿的設(shè)計(jì)計(jì)算，其巖土層的相關(guān)參數(shù)一般均為經(jīng)驗(yàn)值(包括勘察報(bào)告所提的參數(shù)值)，所以在錨桿正式施工前，均應(yīng)按照規(guī)范進(jìn)行錨桿的基本試驗(yàn)，以驗(yàn)證參數(shù)的準(zhǔn)確性，并應(yīng)根據(jù)其調(diào)整設(shè)計(jì)。 三、抗浮錨桿施工中存在的主要問題 （一）抗浮錨桿成孔 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 抗浮錨桿成孔中主要存在以下問題： 1、成孔工藝選擇不當(dāng)

37、，造成成孔質(zhì)量較差；例如在裂隙較發(fā)育的泥巖中采用氣動(dòng)潛孔錘成孔工藝，造成排渣困難，孔內(nèi)沉渣較多，影響成孔質(zhì)量等； 2、成孔孔徑及垂直度不滿足設(shè)計(jì)要求； 3、成孔深度不滿足設(shè)計(jì)要求； 4、成孔時(shí)局部地段地層的分布與設(shè)計(jì)工況不符時(shí)，沒有及時(shí)和設(shè)計(jì)溝通并調(diào)整孔的深度，造成由于錨桿長度的不夠而達(dá)不到設(shè)計(jì)抗拔力。 （二）抗浮錨桿填礫、注漿 一般抗浮錨桿設(shè)計(jì)中，其砂漿（或純水泥漿）的強(qiáng)度采用的是M30，但施工中由于存在以下問題，常常導(dǎo)致砂漿或漿液強(qiáng)度達(dá)不到設(shè)計(jì)要求： 1、通常在卵石層中施工的抗浮錨桿，采用的是跟管鉆進(jìn)成孔，然后在制安好桿筋的孔內(nèi)填入礫料，最后進(jìn)行注漿；由于礫料的填筑是邊拔護(hù)壁套管邊填礫料，

38、所以當(dāng)施工不當(dāng)時(shí)（拔管速度較快，礫料填量不飽滿等），就會(huì)造成錨桿局部地段錨固體的直徑達(dá)不到設(shè)計(jì)要求，從而影響錨桿質(zhì)量； 2、漿液（或砂漿）的配合比未按照設(shè)計(jì)（其中最主要的是漿 抗浮設(shè)計(jì)和施工中存在的問題 液的水灰比、砂灰比未按照設(shè)計(jì)要求配制）進(jìn)行，導(dǎo)致漿液強(qiáng)度降低影響錨桿質(zhì)量； 3、灌漿設(shè)備及工藝選擇不當(dāng)，造成灌漿質(zhì)量低下：水泥（砂）漿采用注漿泵通過高壓膠管和注漿管注入錨桿孔，注漿泵的操作壓力范圍為12MPa，多采用擠壓式或活塞式兩種注漿泵，通常采用擠壓式注漿泵注入水泥砂漿，活塞式注漿泵注入純水泥漿；目前對于水灰比不大于的純水泥漿，用擠壓式注漿泵注漿的效果好于活塞式注漿泵。許多時(shí)候由于壓漿設(shè)備

39、的選型不當(dāng)，造成注漿效果和質(zhì)量不佳，直接影響錨桿質(zhì)量； 4、注漿時(shí)其注漿壓力、注漿時(shí)間及注漿量（主要是注漿的飽滿度不夠）控制不好，導(dǎo)致錨桿質(zhì)量下降，無法滿足設(shè)計(jì)要求。 （三）抗浮錨桿的后期保護(hù) 1、在錨桿注漿材料的強(qiáng)度還未達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的時(shí)候，對錨桿進(jìn)行搖動(dòng)或其他的破壞，造成錨桿的損傷； 2、各類機(jī)械設(shè)備對錨桿端頭桿筋及錨固砂漿(水泥漿)固結(jié)體的碾壓損傷破壞。有關(guān)地下室上浮破壞的一些案例及原因分析 一、青衣人家限價(jià)商品房項(xiàng)目地下車庫上浮 （一）情況簡介 1、場地地形地貌及地層情況 該工程位于樂山市中區(qū)蘇稽鎮(zhèn)，由六棟26層住宅樓及地下車庫組成，地下車庫分布在六棟高層建筑周圍，獨(dú)立結(jié)構(gòu)體系，為地下兩

40、層建筑。該工程場地地貌單元屬青衣江水系I級(jí)階地，地貌成因?qū)贈(zèng)_洪積類型；地形開闊平坦，地面標(biāo)高（局部因挖坑取卵石所致）；地層從上到下主要為：耕土、粉土、細(xì)砂、卵石、中等風(fēng)化砂質(zhì)泥巖。場地內(nèi)的地下水類型為第四系孔隙潛水，賦存在粉細(xì)砂、卵石層之中。據(jù)施工降水資料，粉細(xì)砂：K=12m/d、卵石K=2030m/d?？碧狡陂g為4月平水期，測得地下水埋深m，水位高程m。補(bǔ)給來源為大氣降水和地表徑流水；地下水年變幅m。據(jù)調(diào)查、訪問汛期年內(nèi)最高地下水位高約，故勘察報(bào)告提出的本工程地下車庫抗浮設(shè)防水位標(biāo)高按計(jì)。 2、地下車庫簡介 地下車庫為地下兩層框架結(jié)構(gòu)，與高層建筑塔樓結(jié)構(gòu)分開，僅 有關(guān)地下室上浮破壞的一些案例

41、及原因分析 在車庫人行通道處有擋土墻連接；對應(yīng)的絕對標(biāo)高為，頂板面低于室外地面1.2m(地下車庫頂板覆土厚度最厚不大于1200mm)；該地下車庫結(jié)構(gòu)總高度，地下車庫頂板頂面絕對標(biāo)高，地下車庫底板底面絕對標(biāo)高，地勘抗浮設(shè)計(jì)水位，抗浮設(shè)計(jì)水頭，地下車庫頂蓋覆土厚。以地下車庫基本柱網(wǎng)進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算書表明地下車庫施工完畢后的自重（包括上部覆土）能滿足抗浮要求；地下車庫抗水板計(jì)算采用柱網(wǎng)，設(shè)計(jì)計(jì)算表明抗水板配筋能滿足地下車庫抗浮要求。 如上所述，該地下車庫未使用諸如抗浮錨桿之類的抗浮措施，而是采用地下車庫的結(jié)構(gòu)自重加上厚覆土即可抵消高的水浮力。 3、地下車庫上浮開裂情況 青衣人家限價(jià)商品房工程于2012

42、年9月開工建造，截止2013年7月27日，六棟高層建筑（9#、10#、11#、12#、13#、14#樓）主體已施工至15層左右，地下車庫已完成混凝土澆筑，尚未按設(shè)計(jì)工況形成上部覆土，各單體已完成基礎(chǔ)分部工程驗(yàn)收。 2013年7月27日，現(xiàn)場發(fā)現(xiàn)地下車庫頂板出現(xiàn)貫通性裂縫，地下車庫中間部位與邊緣區(qū)域有明顯高差，7月27日現(xiàn)場測得高差為350mm左右，地下車庫梁、柱在節(jié)點(diǎn)位置出現(xiàn)不同程度的開裂。 有關(guān)地下室上浮破壞的一些案例及原因分析 地下車庫隆起變形、構(gòu)件開裂示意圖有關(guān)地下室上浮破壞的一些案例及原因分析 地下車庫頂板開裂照片一 地下車庫頂板開裂照片二有關(guān)地下室上浮破壞的一些案例及原因分析 柱上節(jié)

43、點(diǎn)截面受拉開裂 頂板梁與擋土墻交結(jié)位置柱截面開裂有關(guān)地下室上浮破壞的一些案例及原因分析 柱下節(jié)點(diǎn)截面開裂 頂板梁與擋土墻交結(jié)位置下部U形開裂有關(guān)地下室上浮破壞的一些案例及原因分析 （二）地下車庫上浮開裂原因 1、勘察報(bào)告所提場地地下車庫抗浮設(shè)防水位偏低 據(jù)樂山氣象站資料出具的氣象證明：“2013年7月樂山市中區(qū)降雨量為，比歷史同期平均降雨量偏多27.5%?！保^了2008年20年一遇的最大降雨量的25.7%。資料表明，2013年7月自然降雨量的大幅度增高，造成場地地下水位異常增高，2013年7月27日發(fā)現(xiàn)地下車庫上浮開裂后，于2013年7月29日實(shí)測已停用的降水井內(nèi)的地下水水位，其水位標(biāo)高值

44、為，已超過抗浮設(shè)防水位。綜合分析表明，勘察報(bào)告抗浮設(shè)防水位偏低，與場地實(shí)際情況不符，是造成地下車庫上浮的原因之一。 2、施工環(huán)節(jié)沒按相關(guān)規(guī)范對場地降水實(shí)施嚴(yán)格管理 根據(jù)青衣人家限價(jià)房、統(tǒng)建還房工程基坑降水專項(xiàng)施工方案（修改），方案要求基坑采用管井降水，主體3層混凝土澆筑施工完畢后停止降水作業(yè)。該方案中無地下車庫修建至何種狀態(tài)停止降水作業(yè)條件。根據(jù)相關(guān)資料顯示，該工程于2013年1月26日停止基坑降水，此時(shí)高層建筑塔樓均已澆筑至以上，但未澆筑至三層梁、板；地下車庫混凝土已澆筑至頂梁、板；截至2013年7月27日發(fā)現(xiàn)地下車庫上浮開裂時(shí)，地下車庫頂板尚未覆土（按設(shè)計(jì)要求頂板覆土厚），而其間測得該場地

45、地下水位為 有關(guān)地下室上浮破壞的一些案例及原因分析 ，在此工況下，車庫自重不能抵抗地下水浮力（地下車庫自重與浮力的比值為）。隆起變形發(fā)生過程中地下水位可能更高，自重與浮力的比值可能更低?？梢哉f降水的停止是造成此次地下車庫上浮開裂的主要原因。 二、望江水岸工程地下室結(jié)構(gòu)開裂隆起 （一）工程概況 1、場地地形地貌及地層分布 該望江水岸工程位于成都市錦江區(qū)，擬建場地位于沙河堡片區(qū)，為舊房拆遷后空地，東面臨望江賓館，北、南臨近現(xiàn)狀道路，北面距沙河約 50m，地面地形起伏不大，相對高差 。地貌單元屬成都平原泯江水系三級(jí)階地，所處場地地層特征為：第一層為第四系全新人工填土層，分布厚度 ；第二層為第四系中、

46、下更新統(tǒng)冰水沉積層（依次是粘土、粉質(zhì)粘土、中砂、含粘土卵石）；第三層為白堊系上統(tǒng)灌口組，含強(qiáng)風(fēng)化泥巖（分布厚度 ）和中風(fēng)化泥巖。 場地分布的地下水主要為埋藏于人工填土層中的上層滯水（主要補(bǔ)給來源為大氣降水），以及賦存于第四系中、下更新統(tǒng)冰水沉積層含粘土卵石中的空隙裂隙水和白堊系上統(tǒng)灌口組泥巖地層中的裂隙水（主要補(bǔ)給來源為大氣降水、河水及區(qū)域地下水）。本工程抗浮設(shè)計(jì)水位地勘報(bào)告建議取值（標(biāo)高）為m。有關(guān)地下室上浮破壞的一些案例及原因分析 2、地下室簡介 該工程位于成都市錦江區(qū)靜居寺路 20號(hào)沙河旁，由地上 4棟高層主樓建筑及與主樓地下室連通的二層裙樓地下室（以下簡稱純地下室）組成，其 1#、4#

47、主樓為地下兩層地上 21層的剪力墻結(jié)構(gòu)高層住宅房屋，其 2#、3#主樓為地下兩層地上 31層的剪力墻結(jié)構(gòu)高層住宅房屋，純地下室部分為二層框架結(jié)構(gòu)的車庫。其設(shè)計(jì)標(biāo)高為，抗浮設(shè)計(jì)水位標(biāo)高為，地下室頂板相對標(biāo)高為（結(jié)構(gòu)）。該工程總建筑面積為，總占地面積為22381.36 m2，地下室建筑面積為，建筑基底面積為；地下室負(fù)一層層高為，負(fù)二層層高為。 純地下室為二層框架結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)+500mm厚防水底板（雙層雙向滿布14150鋼筋），基礎(chǔ)以強(qiáng)風(fēng)化泥巖為持力層，地基承載力特征值為fak=280KPa。通過上述數(shù)據(jù)，地下室需抗浮的水頭高度約，未采用抗浮錨桿等抗浮措施，而是經(jīng)過計(jì)算利用地下室本身的

48、結(jié)構(gòu)自重（包括頂板一些覆土）即可滿足抗浮要求。 有關(guān)地下室上浮破壞的一些案例及原因分析 設(shè)計(jì)要求地下室外墻周圍在地下室部分混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后應(yīng)立即進(jìn)行周圍土的回填工作，回填施工應(yīng)均勻?qū)ΨQ進(jìn)行，分層夯實(shí)，回填土不得采用淤泥、耕植土、膨脹土、生活垃圾及有機(jī)質(zhì)土。 3、地下室開裂隆起情況 該工程于 2011年 11月 23日開工，主體結(jié)構(gòu)于 2012年 10月完工且均已驗(yàn)收。相關(guān)單位于 2013年 4月對地下室的后澆帶部分進(jìn)行施工作業(yè)后，除個(gè)別井外陸續(xù)停止了地下室降水作業(yè)。2013年8月5日隆起開裂時(shí)正在進(jìn)行裝飾部分的施工，其純地下室部分的頂板上部大部分已堆土（或覆土）綠化。 2013年7月初幾場

49、大雨（暴雨）后，相關(guān)單位發(fā)現(xiàn)純地下室部分的基礎(chǔ)抗水板（地下室底板）有上拱變形現(xiàn)象，其上部框架部分的柱、梁、板構(gòu)件出現(xiàn)不同程度的裂縫及損傷。為遏制損傷進(jìn)一步加劇，施工單位于 2013年 7月 10日對地下室底板進(jìn)行開孔（鉆孔直徑約 100mm）導(dǎo)水，開孔時(shí)有大量水從底板冒出，其中位于 2#、3#樓北側(cè)中間位置孔的涌出水頭達(dá)到負(fù)二層底板位置（不小于），約2小時(shí)后涌出水頭高度回落為，之后約6小時(shí)左右逐漸回落至底板表面，隨后用水泵進(jìn)行抽水，在此過程中地下室底板積水最深約 。 有關(guān)地下室上浮破壞的一些案例及原因分析 據(jù)工程施工單位對其地下室持續(xù)進(jìn)行的變形位移觀測資料顯示：該工程純地下室存在整體上浮及局部

50、構(gòu)件（地下室底板、頂板和獨(dú)立柱基礎(chǔ)）上拱變形現(xiàn)象，其變形值在 10160mm范圍；至 2013年 7月 10日對底板開孔導(dǎo)水后上述出現(xiàn)上拱變形的底板開始逐步下沉。之后相關(guān)單位于2013年7月16日對地下室底板的豎向位移進(jìn)行了抽測，抽測結(jié)果表明，純地下室抗水板（底板）的豎向位移最大值約 41mm（含底板施工誤差）。有關(guān)地下室上浮破壞的一些案例及原因分析 有關(guān)地下室上浮破壞的一些案例及原因分析 開孔導(dǎo)水時(shí)的水柱照片有關(guān)地下室上浮破壞的一些案例及原因分析 地下室框架柱柱頂水平裂縫照片 地下室框架柱柱頂斜向裂縫照片 有關(guān)地下室上浮破壞的一些案例及原因分析 地下室框架柱柱頂角部混凝土壓碎照片 地下室框架

51、柱角部混凝土壓碎照片 有關(guān)地下室上浮破壞的一些案例及原因分析 地下室底板裂縫照片 地下室填充墻交叉裂縫照片 有關(guān)地下室上浮破壞的一些案例及原因分析 （二）地下室隆起開裂原因 望江水岸工程上述地下室上浮事件的主要原因系2013年7月初的幾場大雨（暴雨）所形成的豐富大氣降水（地表水）短時(shí)間內(nèi)快速涌入地下室基坑，由于地下室周邊部分土層滲透性差，加之基坑護(hù)壁對水流滲透的阻礙作用，使得滲入基坑的大氣降水產(chǎn)生的水頭壓力無法通過土層短期內(nèi)自然消散；封閉的底板下的水和地下室擋土墻側(cè)壁外的水形成較高的水頭壓力使得地下室上浮開裂。此外，依據(jù)現(xiàn)場鉆孔處涌水高度判斷，該地下室同標(biāo)高底板水頭壓力不一致，后續(xù)處理過程中應(yīng)

52、對其影響進(jìn)行充分考慮。 該工程地下室上浮開裂原因?qū)嵸|(zhì)就是我們前面所說的腳盆效應(yīng)，由于基坑周邊肥槽回填不密實(shí)，暴雨期間大量的雨水沿肥槽下滲至地下室底板處，形成較高的水頭差，從而造成地下室的上浮開裂。 除上述兩個(gè)實(shí)例外，還有一些例子就不在此詳細(xì)說明了，只把主要的造成地下室上浮破壞的一些原因列舉如下： 1、勘察報(bào)告所提地下水抗浮設(shè)防水位不準(zhǔn)確，與實(shí)際情況有有關(guān)地下室上浮破壞的一些案例及原因分析 出入； 2、由于后期周邊環(huán)境的變化（例如某工程地下室位于府南河附近，場地地層顯示地下水與河水有一定的水力聯(lián)系，勘察報(bào)告所提抗浮水位考慮了地表水的歷史最高洪水位，但后期有關(guān)部門決定在靠近該工程的府南河上建一座人

53、工橡皮壩，由此造成了該段地表水位和地下水位的上升，并對抗浮設(shè)防水位產(chǎn)生了影響），造成抗浮設(shè)防水位變化，而地下室抗浮設(shè)計(jì)中又未能考慮后期的變化，造成對地下室的上浮破壞； 3、設(shè)計(jì)單位（主要是指結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)）對抵抗水浮力的梁、板的強(qiáng)度計(jì)算錯(cuò)誤，導(dǎo)致由于梁、板強(qiáng)度（包括裂縫）不夠和整體抗浮不夠?qū)е碌纳细￠_裂； 4、抗浮錨桿設(shè)計(jì)中，由于錨固體與地層之間的摩阻力參數(shù)取值不當(dāng)、而錨桿的基本試驗(yàn)也未按照要求去做，造成錨桿的實(shí)際承載力達(dá)不到設(shè)計(jì)計(jì)算的承載力，導(dǎo)致錨桿在水浮力作用下失效; 5、由于抗浮錨桿施工質(zhì)量不合格產(chǎn)生的錨桿失效導(dǎo)致的地下室上浮開裂，其中多數(shù)是由于錨桿壓漿質(zhì)量較差和錨桿長度未按照設(shè)計(jì)施工所致，尤其是前者，主要原因一是漿液未按照設(shè)計(jì)的 有關(guān)地下室上浮破壞的一些案例及原因分析 灰比配置，二是壓漿過程中壓漿量和灌漿壓力未按設(shè)計(jì)要求進(jìn)行，導(dǎo)致一些錨桿的由純水泥漿或水泥砂漿組成的固結(jié)體的直徑和長度均偏小，造成的結(jié)果就是錨桿的抗拔承載力不滿足設(shè)計(jì)要求； 6、由于后期保護(hù)不力，各種外力（包括機(jī)械碾壓、其強(qiáng)度還未達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度時(shí)的搖晃等）造成錨桿在接近地表的相當(dāng)長的一部分遭到破壞，導(dǎo)致其承載力無法滿足設(shè)計(jì)要求。 7、錨桿施工當(dāng)中由于實(shí)際工況與設(shè)計(jì)工況不符或有差異時(shí)，未能及時(shí)反饋設(shè)計(jì)進(jìn)行