焊工中級(jí)考證職業(yè)技能鑒定國(guó)家題庫(kù)考試復(fù)習(xí)分析

1、職業(yè)技能鑒定國(guó)家題庫(kù)考試復(fù)習(xí)焊工（中級(jí)）選擇題：1,能夠完整地反映（）特征的最小幾何單元稱(chēng)為晶胞。A,晶格B,晶粒C ,晶面D,晶體 TOC o 1-5 h z 2,在物質(zhì)內(nèi)部，凡是原子呈無(wú)序堆積狀況的稱(chēng)為（）A,晶體B,亞晶界 C,非晶體 D,錯(cuò)位3,下列金屬中具有體心立方品格的是（）A, CrB , Cu C , 丫一Fe D , Al4,當(dāng)鐵由面心立方品格變?yōu)轶w心立方晶格時(shí)，體積會(huì)（）A,變小B ,不變 C, 不定 D ,變大5,在常溫下的金屬晶體結(jié)構(gòu)中，晶粒（），晶界越多，金屬材料的硬度，強(qiáng)度就越高。A,很大B，越粗C,不變D,越細(xì) TOC o 1-5 h z 6, 一般純金屬的結(jié)晶溫

2、度都比理論結(jié)晶溫度（）A,不同B，相同C,高D,低7,結(jié)晶過(guò)程是（）的過(guò)程A,形核及晶核長(zhǎng)大B,形核及晶核轉(zhuǎn)變C,晶核及質(zhì)點(diǎn)長(zhǎng)大D,晶核及質(zhì)點(diǎn)轉(zhuǎn)變8,變質(zhì)處理的目的是使晶核長(zhǎng)大速度（）A,變大B,變小C,不變D,與晶核長(zhǎng)大速度無(wú)關(guān)9,金屬在固態(tài)下，隨溫度的改變，由一種品格轉(zhuǎn)變?yōu)榱硪环N品格的現(xiàn)象， 稱(chēng)為（）A,品格轉(zhuǎn)變B,晶體轉(zhuǎn)變C,同素異構(gòu)轉(zhuǎn)變D,同素同構(gòu)轉(zhuǎn)變10,金屬發(fā)生同素異構(gòu)轉(zhuǎn)變時(shí)與金屬結(jié)晶一樣，是在（）下進(jìn)行的。A，冷卻B,恒溫 C ,常溫 D, 加熱11,合金組織（）都屬于機(jī)械混合物。A,極少數(shù)B ,大概 C ,不可能D,大多數(shù)12,合金鋼的性能主要取決于它的（），但可用熱處理方法通

3、過(guò)改變它的組織來(lái)改變它的性能。A,工藝性能B,化學(xué)成分C,機(jī)械性能D,物理成分13,冷卻時(shí)，合金的實(shí)際相變溫度總是（）A,與理論相變溫度成線性關(guān)系B,高于理論相變溫度C,低于理論相變溫度D,等于理論相變溫度14,二元合金的（）是通過(guò)實(shí)驗(yàn)方法建立起來(lái)的。A,相圖B ，成分 C ，性能 D ,規(guī)律15,（）是由銅和鋅組成的二元合金。A,紫銅 B ,白銅C ,青銅D,普通黃銅16,碳溶于面心立方晶格的丫 一Fe中所形成的固溶體稱(chēng)為（）A,鐵素體B,滲碳體C,萊氏體D,奧氏體17,下列鐵碳合金組織中，硬度高，塑韌性低的是A,滲碳體B ,珠光體C,鐵素體D,奧氏體18,鐵碳合金狀態(tài)圖上的共析線是（）A,

4、 ACD B , ECFC, PSK D , GS19,（）轉(zhuǎn)變產(chǎn)物是珠光體組織。A,共晶 B ,氮化C,共析D ,分解20,鍛鋼一般加熱后獲得奧氏體組織，這是它的（）便于塑性變形加工。A,強(qiáng)度高，塑性好B,強(qiáng)度低，塑性差C,強(qiáng)度低，塑性好D,強(qiáng)度高，塑性差21,各種不同熱處理方法的加熱溫度都是參考（）選定的。A, Fe- FeC相圖B,應(yīng)力狀態(tài)C,晶體結(jié)構(gòu)D,結(jié)晶溫度22,熱處理是將固態(tài)金屬或合金采用適當(dāng)?shù)姆绞竭M(jìn)行加熱，保溫和冷卻，以獲得所需要的（）與性能的工藝。A,晶體結(jié)構(gòu)B,機(jī)械性能C,組織結(jié)構(gòu)D,焊接方法23,（）方法雖然很多，但任何一種熱處理工藝都是由加熱，保溫和冷卻三個(gè)階 段所組成

5、的。A,化學(xué)處理B,機(jī)械處理C,氮化處理D,熱處理24,熱處理之所以能使鋼的性能發(fā)生變化，其根本原因是由于鐵有（），從而使鋼在加熱和冷卻過(guò)程中，其內(nèi)部發(fā)生了組織與結(jié)構(gòu)變化的結(jié)果。A,同素異構(gòu)轉(zhuǎn)變B ,好的機(jī)械性能C,組織變化的規(guī)律D ,相當(dāng)多的碳25,（）的主要目的是改善剛的性能。A,熱處理B,變質(zhì)處理C,機(jī)械處理D,化學(xué)處理26,當(dāng)奧氏體（）時(shí)，剛的強(qiáng)度，塑韌性的變化是強(qiáng)度增高，塑韌性增高。A,晶粒細(xì)小且均勻C,晶粒相同D,晶粒粗大27,鋼中加入（）元素，并不改變加熱時(shí)奧氏體所形成的基本過(guò)程，但影響奧氏體的形成速度。A,單一固體B,純金屬C,單元體D,合金28,共析鋼在冷卻轉(zhuǎn)變是，過(guò)冷度越大

6、，珠光體型組織的層片間距越小，強(qiáng)硬度（）A,越低BC,越高D,與冷卻速度無(wú)關(guān)29,貝氏體組織中，機(jī)械性能最好的是（A,上貝氏體C,粒狀貝氏體B,下貝氏體D,球狀貝氏體30,將鋼材或鋼件加熱到 A3或（Ac-）以上（），保溫適當(dāng)?shù)臅r(shí)間后，在靜止的空氣中冷卻的熱處理工藝稱(chēng)為正火。A, 10 20 CC, 40 60 CB, 2030 CD, 3050 C31,將鋼加熱到適當(dāng)溫度，保溫一定時(shí)間，然后緩慢冷卻的熱處理工藝稱(chēng)為（A,退火C,正火B(yǎng),淬火D,回火32,為了消除合金鑄錠在結(jié)晶過(guò)程中形成的枝晶偏析，采用的退火方法為（A,完全退火C,球化退火B(yǎng) ,擴(kuò)散退火D,去應(yīng)力退火33,工件出現(xiàn)硬度偏高這種

7、（）缺陷時(shí)，其補(bǔ)救的方法是：調(diào)整加熱和冷卻參數(shù)，重新進(jìn)行一次退火。A,回火C,淬火 34,退火后（ A,彈性C,韌性35,為消除鑄件， 方式是（）A,擴(kuò)散退火C,完全退火B(yǎng),正火D,退火）偏局，多數(shù)情況造成的原因是冷卻過(guò)快。B,硬度D,應(yīng)力焊接件及機(jī)加工件中參與應(yīng)力，應(yīng)在精加工或淬火前進(jìn)行的退火B(yǎng),球化退火D,去應(yīng)力退火36, 35號(hào)鋼鑄造后存在魏氏組織，再經(jīng)正火處理后，可得到均勻細(xì)小的（ 珠光體晶體，是機(jī)械性能大大改善。A,鐵素體C,滲碳體B,奧氏體D,萊氏體37,正火與退火相比，主要區(qū)別是正火冷卻速度較快，所以獲得的組織較細(xì)，強(qiáng)度,硬度比（）A,回火高些 C,回火低些B,退火高些D,退火低

8、些38,對(duì)于（），要消除嚴(yán)重的網(wǎng)狀二次滲碳體，以利于球化退火，則必須進(jìn)行正火。A,純鐵B,共析鋼C,亞共析鋼D,過(guò)共析鋼39,中溫回火的溫度是（）A, 150250 C B , 350500 C C , 500650 C D , 250 350 C40,（）的組織是回火屈氏體。A,回火B(yǎng)，低溫回火C,中溫回火D,高溫回火41,淬火鋼在回火時(shí)，隨著回火溫度的（），其機(jī)械性能變化趨勢(shì)是：強(qiáng)硬度降低，塑韌性提高。A,相同 B ,降低 C ,不變 D,升高42,淬火鋼回火溫度超過(guò)（）時(shí)，硬度值降低。A, 3000 C B , 400 C C , 500 C D , 600 C43,回火時(shí)，決定鋼的組織

9、和性能的主要因素是回火溫度，回火溫度可根據(jù)工件要求的（）來(lái)選擇。A,力學(xué)性能B,物理性能C,化學(xué)性能D,工藝性能44,（）是指在一定溫度下，在含有某種化學(xué)元素的活性介質(zhì)中，向鋼件表面滲入某種化學(xué)元素，從而改變鋼件表面化學(xué)成分以獲得預(yù)期組織和性能的一種熱處理 方法。A,完全退火B(yǎng),化學(xué)熱處理 C ,正火 D ,正火45,化學(xué)熱處理的基本過(guò)程由（）組成。A,分解、吸收和擴(kuò)散三部分B,加熱、保溫和擴(kuò)散三部分C,加熱、保溫和氮化三部分D,分解、保溫和氮化三部分46,化學(xué)熱處理不僅改變了鋼的組織，而且表層（）也發(fā)生了變化。A,化學(xué)成分B,內(nèi)部性能C,機(jī)械性能D,物理成分47,（）的目的是使零件表面具有高

10、的硬度、耐磨性及疲勞強(qiáng)度，而心部具有較高的韌性。A,調(diào)質(zhì)B ,滲碳 C ,正火 D ,淬火48,電動(dòng)勢(shì)是衡量電源將（）本領(lǐng)的物理量。A,非電能轉(zhuǎn)換成電能B ,電能轉(zhuǎn)換成非電能C,熱能轉(zhuǎn)換成電能D ,電能轉(zhuǎn)換成熱能49,全電路歐姆定律的內(nèi)容是：全電路中的（）與電源的電動(dòng)勢(shì)成正比，與整個(gè)電路的電阻成反比。A,電壓B,電阻C,電流強(qiáng)度D ,電感強(qiáng)度50,電路中某點(diǎn)的電位就是該點(diǎn)與電路中（）A,零電位點(diǎn)之間的電壓B ,零電位點(diǎn)之間的電阻C,參考點(diǎn)之間的電壓D ,參考點(diǎn)之間的電阻51,電流流過(guò)導(dǎo)體產(chǎn)生的熱量，除了與（）外，還與電流強(qiáng)度的平方成正比。A,導(dǎo)體的電阻及通電時(shí)間成正比B,電容強(qiáng)度成反比C,電感

11、強(qiáng)度成正比D,電感強(qiáng)度成反比52,在串聯(lián)電路中，（）的分配與電阻成正比，即阻值越大的電阻所分配的電壓越大，反之電壓越小。A,電流B,電壓 C ,電動(dòng)勢(shì) D ,電源53,在并聯(lián)電路中，電流的分配（）關(guān)系。A,與電阻成反比B ,與電阻成正比C,與電壓成正比D,與電壓成反比54,并聯(lián)電路中各電阻兩端的（）A,電壓大B ,電壓小C,電壓相等D ,電壓急變55,基爾霍夫第二定律的內(nèi)容是：在任意電路中（）的代數(shù)和恒等到于各電阻上電壓降代數(shù)和。A,電流B,電動(dòng)勢(shì)C,電阻D,電感56,磁通是描述磁場(chǎng)在（）的物理量A,空間分布B,個(gè)點(diǎn)性質(zhì)C,具體情況D,空間曲線57,通電導(dǎo)體在磁場(chǎng)中受到（）的大小與導(dǎo)體的電流及

12、導(dǎo)體在磁場(chǎng)中的有效長(zhǎng)度成正比。A,電磁力 B ,機(jī)械力C,電場(chǎng)力 D ,動(dòng)力58,鐵磁材料對(duì)（）的阻力稱(chēng)為磁阻,A、磁體Ek磁通C、磁阻D、磁極59,（）是利用通電的鐵心線圈吸引銜鐵從而產(chǎn)生牽引力的一種電器A、磁阻器B、電磁鐵C、磁力線D、電抗器60,變壓器工作時(shí)其初次級(jí)的電流與初次級(jí)的電壓或匝數(shù)的關(guān)系是（）的物理量A,與初次級(jí)電壓成正比與匝數(shù)成反比B,與初次級(jí)電壓或匝數(shù)成反比C,與初次級(jí)電壓或匝數(shù)成正比D,與初次級(jí)電壓成反比與匝數(shù)成正比61, BX2500型弧焊變壓器的結(jié)構(gòu)，實(shí)際上是一種帶有電抗器的單相（）A、變壓器B 、電磁鐵C、跳繞組D、電容器62中性粒子在受熱作用下產(chǎn)生的（）稱(chēng)為熱電離

13、A、電離B、發(fā)射C、分解D、擴(kuò)散63,維持電弧放電的電壓一般為（）A、1050VB 、50100VC、100200VD 、220380V64,電弧焊在焊接方法 中之所以占主要的地位是因?yàn)殡娀『改苡行Ф?jiǎn)單地把電能轉(zhuǎn)化成熔化焊接所需要的（）A、光能B 、化學(xué)能C、熱能和機(jī)械能D、光能和機(jī)械能65,手工電弧焊施焊時(shí)，電弧的（）曲線在U型曲線的水平段A、靜特性B 、外特性C、內(nèi)特性D、動(dòng)特性66,手工電弧焊時(shí)，由于使用電流受到限制，故其（）曲線無(wú)上升特性區(qū)A、靜特性B、外特性C、動(dòng)特性D、內(nèi)特性67,埋弧自動(dòng)焊在正常電流密度下焊接時(shí)其特性為（）A、上升特性區(qū)B、平特性區(qū)C、陡降特性區(qū)D、換將特性區(qū)6

14、8鴇極氮弧焊在（）焊接時(shí)，靜特性為平特性區(qū)。A、小電流區(qū)間B 、大電流區(qū)間C、恒定電流區(qū)間D、不變電流區(qū)間69,細(xì)絲二氧化碳保護(hù)焊時(shí)，由于電流密度大，所以其（）曲線為上升特性A、靜特性B、內(nèi)特性C、外特性D、平特性70、手弧焊時(shí)與電流在焊條上產(chǎn)生的電阻熱大小有關(guān)的因素（）A焊件厚度B 、藥皮類(lèi)型C、焊接種類(lèi)D 、電流密度71、表示焊條（焊絲）金屬（）的主要參數(shù)是熔化速度A、熔合比B 、成形系數(shù)C、熔化特性D 、形狀系數(shù)72、焊接薄板時(shí)，一般采用的熔滴過(guò)度形式（）A粗滴過(guò)渡B 、短路過(guò)度C、細(xì)滴過(guò)度D、噴射過(guò)度73、焊接電流較小時(shí)熔滴通常成（）形式A粗滴過(guò)度B、細(xì)滴過(guò)度C、噴射過(guò)度D、短路過(guò)度7

15、4、立焊時(shí)，不利于熔滴過(guò)渡的作用力是（）A、氣體吹力B 、重力C、磁力D 、表面張力75、用堿性焊條焊接時(shí)，焊接區(qū)的氣體主要是（）A、CO和 CO B 、N和 OC、N和H2 D 、O和水蒸氣76、（）中的絕大部分氮來(lái)自空氣A、焊接區(qū)B 、熱影響區(qū)C、熔合區(qū)D 、焊縫區(qū)77、（）元素是一種有益元素，在碳素結(jié)構(gòu)鋼中要保持一定的含量A、碳B 、硅C、鈕D、氫78、由于冶金反應(yīng)在手工電弧焊時(shí)，熔滴和熔池內(nèi)部將產(chǎn)生（）而使熔池引起飛濺的現(xiàn)象A CO氣孔B、H2氣孔C、N氣孔D 、Cg孔 TOC o 1-5 h z 79、焊接化學(xué)冶金過(guò)程中焊接電弧的溫度很高，一般可達(dá)（）A、600800 CB、1000

16、2000 CC、60008000 C D 、90009500 C80、焊縫中，與氫有關(guān)的缺陷（）A、夾渣B 、咬邊C、氣孔D、冷裂紋81、當(dāng)熔渣的堿度為（）時(shí)，稱(chēng)為堿性渣A 1.2B、1.5C、1.4D、1.582、焊縫中的（）是在焊接熔池的一次結(jié)晶過(guò)程中產(chǎn)生的A,焊瘤、咬邊、燒穿等缺陷B,偏析、夾渣、氣孔等缺陷C,未焊透、未焊滿、凹坑等缺陷D,燒穿、未焊透、焊瘤等缺陷83、低碳鋼由于結(jié)晶區(qū)間不大所以（）不嚴(yán)重A、顯微偏析B 、火口偏析C、層狀偏析D 、區(qū)域偏析 TOC o 1-5 h z 84、低碳鋼焊縫在第二次結(jié)晶后的組織是（）A F+PB、 F+AC、F+Fe3 CD、F+ L85、焊接

17、時(shí)跟蹤回火的加熱溫度應(yīng)控制在（）的范圍A 1000 1200 CB、9001000 CC 600700 C D 、800 900 C86、不屬于焊接熱循環(huán)的參數(shù)是（）A,加熱速度B,加熱速度所達(dá)到的最高溫度C、冷卻速度D焊條熔化速度87、在（）中，由于熔化的母材和填充金屬組成的部分叫焊縫A、熔合區(qū)B、正火區(qū)C、焊接接頭D熱影響區(qū)88、承受載荷時(shí)，（）角焊縫的承載能力最高A、平形B、凹形C、凸形D、承載能力一樣89、焊接熱影響區(qū)中，有過(guò)熱組織或大晶粒的區(qū)是（）A、熔合區(qū)B、焊縫區(qū)C、正火區(qū)D、過(guò)熱區(qū)90、二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊特點(diǎn)是（）和焊后變形小A焊接成本高、生產(chǎn)率高、抗銹能力強(qiáng)B、焊接成本高、生

18、產(chǎn)率低、抗銹能力強(qiáng)C、焊接成本低、生產(chǎn)率高、抗銹能力強(qiáng)D焊接成本低、生產(chǎn)率低、抗銹能力強(qiáng)91、二氧化碳保護(hù)焊，熔滴采用（）過(guò)渡形式A、短路B、顆粒狀C、噴射D、滴狀92,粗絲二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊的焊絲直徑為（）1.6mmA, 1.0mmB , 1.3mm C , 1.3 1.5mm D,大于等號(hào)93,當(dāng)CQ氣體保護(hù)焊采用（）焊時(shí)，所出現(xiàn)的熔滴過(guò)渡形式是短路過(guò)渡。A,細(xì)焊絲，小電流，低電弧電壓施B,細(xì)焊絲，大電流，低電弧電壓施C,細(xì)焊絲，大電流，高電弧電壓施D,細(xì)焊絲，小電流，高電弧電壓施94,二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊時(shí)，用的最多的脫氧劑是（）A, Al、CB, Si、Mn C , C、Ti D , T

19、i、Fe95,細(xì)絲二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊焊絲的伸出長(zhǎng)度為（）mmA, 25 D , 15 2596,二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊時(shí)，若選用焊絲直徑小于或等于1.2mm則氣體流量一般為（ ）A, 25L/minB, 615L/minC, 15 25L/minD , 2530L/min97,（）二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊屬于氣一一渣聯(lián)合保護(hù)A,藥芯焊絲B,金屬焊絲C,細(xì)焊絲D,粗焊絲98,二氧化碳加氧氣混合氣體保護(hù)焊時(shí)，二氧化碳加氧氣混合氣體中氧氣的比例是A, 10%B , 20325%C, 30%-45%D, 45%- 55%99,我國(guó)目前常用的二氧化碳?xì)怏w保護(hù)半自動(dòng)焊送絲機(jī)構(gòu)的形式是（）A,推絲式B,拉絲式C,推絲

20、式D,以上都不是100,二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊的設(shè)備由焊接電源、送絲系統(tǒng)、焊槍、（）和控制系統(tǒng)等部分組成。A,供絲裝置B ,供水裝置C,供電裝置D,供氣裝置101,在NBC-250型中用（）表示熔化極氣體保護(hù)焊機(jī)。 TOC o 1-5 h z A, （B）B,（N）C,（Z）D,（A）102,在NBC-250型中用（）表示二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊。A, （Z）B,（B）C ,（N）D,（C）103,細(xì)絲二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊時(shí)使用的電源外特性是（）。A,平硬外特性B ,上升外特性C,陡降外特性D ,緩降外特性104,細(xì)絲（）時(shí)使用的電源特性是平硬外特性A,壓焊B,手弧焊C,二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊D ,氣焊105

21、,二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊時(shí)使用的焊絲直徑在（）A, 1mnmZ上B , 2mnmZ上C, 3mnmZ上D , 4mnO上106,二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊時(shí)使用的焊絲直徑為（）的半自動(dòng)焊槍是拉絲式焊槍。A, 0.20.6mmB0.50.8mmD107,貯存二氧化碳?xì)怏w氣瓶外涂（A,白B,黑 C,紅108,貯存CO2氣體的氣瓶容量為（A, 10 B, 25 C, 40,0.3 1mm,0.6 1.2mm）色，并標(biāo)有二氧化碳字樣D,綠）L。45109,二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊控制系統(tǒng)的作用是給二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊（A,供氣、送絲和供水系統(tǒng)實(shí)行控制B,供氣、送絲和供電系統(tǒng)實(shí)行控制C,供氣、送絲和微機(jī)系統(tǒng)實(shí)行控制D,供氣

22、、送絲和自動(dòng)系統(tǒng)實(shí)行控制飛濺大110,二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊焊接回路中串聯(lián)電感的原因是防止產(chǎn)生（）。A,氣孔B,夾渣C,凹坑D,電弧燃燒不穩(wěn)定，飛濺大111,二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊時(shí)，如果氣體保護(hù)層被破壞，則易產(chǎn)生（）氣孔A,氮?dú)釨 ,氫氣 C , 一氧化碳 D ,二氧化碳112,二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊時(shí)，所用二氧化碳?xì)怏w的純度不得低于（）。A, 80%B, 99%C, 99.5% D , 95%113,焊接用二氧化碳?xì)怏w時(shí)，所用二氧化碳?xì)怏w的純度不得低于（）。A, 0.4%B , 0.3% C , 0.2%D, 0.1%114,用CO氣體保護(hù)焊焊接10mnS的板材立焊時(shí)，宜選用的焊絲直徑是（A, 0.8

23、mmB , 1.01.6mmC, 0.6 1.6mmD , 1.8mm TOC o 1-5 h z 115, CO2氣體保護(hù)焊常用焊絲牌號(hào)是（：B, H08MnA,H08Mn2A、焊后焊件變形大 D易于實(shí)現(xiàn)機(jī)械化A, H08AC, H08Mn2SiAD116,、氮弧焊的特點(diǎn)是（）A、完成的焊縫性能很差BC、焊后焊件應(yīng)力大 117、惰性氣體中氮?dú)庠诳諝庵械谋壤疃啵大w積約占空氣的（A、2.0%B、1.6%C、0.93%D、0.78%118、目前我國(guó)生產(chǎn)的氮?dú)饧兌瓤蛇_(dá)（）A、99%B、99.1%C、99.5%D、99.99%119、具有良好的（）作用的焊接方法是氮弧焊。A、容易引燃B、陰性破碎C

24、、穩(wěn)定性差D、熱量分散120、（）比一般焊接電弧有“陰極破碎”作用。A、氮弧B、手弧C、埋弧D、電渣121、鴇極量弧焊的代表符號(hào)是（）A、MIGoB、TIGC、MAGD、PMIG122、（）的特點(diǎn)是可采用高密度電流。A、鴇極氮弧焊B、手弧焊C、熔化極氮弧焊D 、氣焊123、融化極量弧焊的電極材料是（）A、鴇極B、碳棒C、焊絲D 、焊條124、熔化極氮弧焊焊接電流增加時(shí)，熔滴尺寸（A、增大C、不變B 、減小、增大或不變125、熔化極氮弧焊為使熔滴出現(xiàn)噴射過(guò)度，其電源極性應(yīng)選用（A直流正接B、直流反接C、直流正接或反接D 、交流電126、氮?dú)夂脱鯕獾幕旌蠚怏w用于焊接低碳鋼及合金鋼時(shí)，氧氣的含量可達(dá)

25、（A、10%C、30%D127、熔化極氮弧焊在氮?dú)庵屑尤?象。A、T量的氮?dú)釨C、的CO128、焊接銅及銅合金時(shí)，采用（）A、潤(rùn)濕性BC、強(qiáng)度DB、20%、35%（）,可以有效地支付焊接不銹鋼的陰影飄移現(xiàn)、一定量得氫氣D aEM的制氣Ar+He混合氣體最顯著的好處是可改善焊縫金屬的、抗氧化性、抗裂性129、同等條件下，氮弧焊的焊接速度幾乎可（）于氮弧焊。A、1倍B、2倍C、3倍D、4倍130、對(duì)自由電弧的弧柱進(jìn)行強(qiáng)迫“壓縮”，就能獲得導(dǎo)電截面收縮得比較小、能量 更加集中、弧柱中氣體幾乎可達(dá)到（），稱(chēng)為等離子弧。A、部分等離子體狀態(tài)的電弧B、全部等離子體狀態(tài)的電弧C、部分自由狀態(tài)的電弧D全部滯留

26、狀態(tài)的電弧131、等離子弧都是（）A、直流電弧B、自由電弧C、等離子電弧D、壓縮電弧132、一般等離子弧在噴嘴口中心的溫度可達(dá) （）A、2600 cB、3300 cC、10 000 cD、20 000 c133、在（）的等離子弧成為非轉(zhuǎn)移弧。A、電極與焊件之間建立B、電極與噴嘴之間建立C、電極與焊絲之間建立D 、電機(jī)與離子之間建立134、等離子弧焊接是利用（）產(chǎn)生的高溫等離子弧來(lái)融化金屬的焊接方法。A、鴇極氮弧焊焊槍B、手弧焊焊鉗C、等離子焊槍D、碳弧氣刨槍135、等離子弧焊焊槍中，鴇極內(nèi)閃的原因是避免產(chǎn)生夾鴇缺陷。A、夾鴇B、夾碳C、夾雜D、夾渣136、等離子弧鴇極（） 的原因是避免產(chǎn)生夾鴇

27、缺陷。A、內(nèi)縮B、伸長(zhǎng)C、縮短D外伸137、微束等離子弧焊的優(yōu)點(diǎn)之一是，可以焊接（）的金屬構(gòu)件。A極薄件 C、中厚板B、薄板D、大厚板138、焊接0.01mm厚的超薄件時(shí)，應(yīng)選用的焊接方法是（）A、手工電焊弧B 、窄間隙焊C、微束等離子弧焊D 、細(xì)絲二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊139、大電流等離子弧焊的電流使用范圍為（）A 30-700AB、40-600AC、50-500AD、80-1000A140、等離子弧焊是，為了保證（），必須使焊接電流與離子氣流量相匹配。A、等離子壓縮B、等離子弧燃燒穩(wěn)定C、等離子熱壓縮 D 、等離子磁收縮141、利用電流通過(guò)液體熔渣所產(chǎn)生的電阻熱來(lái)進(jìn)行焊接的方法稱(chēng)為（A、電阻焊

28、B、電弧焊C、埋弧焊D、電渣焊 142、電渣焊時(shí)，電流通過(guò)渣池時(shí)產(chǎn)生大量的電阻熱，可將渣池加熱到（A 700-1000 c B 、1000-1200 cC、1700-2000 CD 、2000-3000 C143、電渣焊通常用于焊接板厚（）以上焊件。A 10mmB、20mm TOC o 1-5 h z C、30mmD、40mm144、電渣焊時(shí)，熔入焊縫中的基本金屬只占（）A 10%-20%B、25%-35%C、30%-40%D、45%-55%145、能夠焊接斷面厚焊件的焊接方法是（）A、脈沖量弧焊B 、微束等離子弧焊C、熔嘴電渣焊D 、板極電渣焊146、管狀熔嘴電渣焊適用于厚度為（）的焊件的焊

29、接。A、20-60mmB、50mmC、160-200mmD、200-300mm147、下列焊接方法屬于壓焊的是（）A、電渣焊B、釬焊C、點(diǎn)焊D氣焊148、從防止過(guò)熱組織和細(xì)化晶粒的角度考慮，應(yīng)（）A、減少焊接電流B 、減少焊接速度C、增大弧長(zhǎng)D、增大焊接電流149、18MnMoNb前預(yù)熱溫度為（）A 150CD 、20 c150、焊前（）的主要目的是減少淬硬傾向，防止裂紋產(chǎn)生。A、時(shí)效B、預(yù)熱C、開(kāi)坡口D、清理151、后熱是焊后立即將焊件加熱到（），保溫2-8h后空冷A 150-200 CB、250-350 C、100-150 CC、500-600 C152、焊后立即采取消氫處理的目的是（）。

30、A防止氫氣孔B 、防止熱裂紋C、防止冷裂紋D 、冉熱裂紋153、對(duì)于厚壁容器，加熱和冷卻速度應(yīng)控制在（A 200-400 C/hB、600-650 C/hC、700-800 C/hD 、800-850 C/h154、選擇坡口型式時(shí)，應(yīng)盡量（）焊縫金屬的填充量。A、減少 B、調(diào)整 C 、保證 D 、增加155、坡口的選擇正確的是（）A防止焊穿B 、焊條類(lèi)型C、母材的強(qiáng)度D保證焊透156、下列可用于加工V形坡口的方法是（A氧氣切割B、碳弧氣刨C、等離子弧切割D 、磁力切割157、開(kāi)坡口的目的是為了（）A、增加焊寬B 、氧氣切割C、保證焊透D、增大融合比158、普通低合金結(jié)構(gòu)鋼，淬硬和冷裂比較（A、

31、敏感B 、不敏感C、遲鈍D、適應(yīng)159、影響焊接性能的因素有（）A抗氧化性、工藝因素、結(jié)構(gòu)因素、材料因素B材料因素、品間腐蝕、工藝因素、結(jié)構(gòu)因素C材料因素、工藝因素、淬硬因素、結(jié)構(gòu)因素D材料因素、工藝因素、結(jié)構(gòu)因素、使用條件160、焊接結(jié)構(gòu)的使用條件是多種多樣的，當(dāng)構(gòu)件在低溫工作或沖擊載荷工作時(shí)，容 易發(fā)生（）A、蠕變B、腐蝕性破壞C、脆性破壞D 、塑性破壞161、金屬材料焊接性能的好壞主要決定于（A、材料的化學(xué)成分 C、采用的焊接材料 162、鋼的碳當(dāng)量（A、CE 0.6%B 、焊接方法D 、焊接工藝條件）時(shí)，其焊接性能較差，屬于較難焊的材料。B、CE 0.4%D、CE 0.4% 162、鋼

32、的碳當(dāng)量CE 0.4%時(shí)，其焊接性能（A、優(yōu)良B、較差C、很差D、一般163、普通低合金結(jié)構(gòu)鋼焊接時(shí)最容易出現(xiàn)的焊接裂紋是（A、熱裂紋B、冷裂紋C、再熱裂紋D、層狀撕裂164、普通低合金結(jié)構(gòu)鋼焊接時(shí)最容易出現(xiàn)的主要問(wèn)題是熱影響區(qū)的（A、化學(xué)元素量過(guò)高B 、冷卻速度太大C、粗硬傾向D 、強(qiáng)度等級(jí)高165、（）在較低溫條件下焊接應(yīng)進(jìn)行適當(dāng)?shù)念A(yù)熱。A、16MnfflB、低碳鋼 TOC o 1-5 h z C、Q235D、20g166、16Mnffl在常溫條件下焊接一般不必進(jìn)行（）、A、冷卻B、預(yù)熱C、反變形D、調(diào)質(zhì)，預(yù)熱167、焊接18MnMoN鋼材時(shí)，宜選用的焊條是（）A E7015-D2B、E4

33、303C、E5015D、 E5016168、焊接16Mn鋼板時(shí)，宜選用的焊條是（）A E4303B、 E5015C、E0-19-10-16D、E4315169、18MnMoNb焊接裝配點(diǎn)固定前應(yīng)局部預(yù)熱到（A 150-200 CC、350-400 CB、250-300 CD、450-500 C170、對(duì)于強(qiáng)度等級(jí)（），且有延遲裂紋傾向的低合金結(jié)構(gòu)鋼，焊后應(yīng)及時(shí)進(jìn)行后熱處理。A、為 300MpaC、500 Mpa171、焊接（A 20gC、Q235B、為 400 MpaD、700 Mpa）鋼時(shí)具有再熱裂紋的問(wèn)題。B、 16MnD 15CrMo172、珠光體耐熱鋼焊接性能差是因?yàn)殇撝屑尤肓耍ǎ┰?/p>

34、A Mo Cr C、Mn,S 173、采用（A、手弧焊 C、電渣焊B、Si,MnD、Si,Cr）焊接珠光體耐熱鋼時(shí)，焊前不需預(yù)熱。B、埋弧焊D、氮弧焊174、采用氮弧焊焊接珠光體耐熱鋼時(shí)，焊前應(yīng)（A調(diào)質(zhì)，預(yù)熱C、/、需預(yù)熱B、冷卻D、反父形175、E5515-B2焊條是用來(lái)焊接下列（）材料的A 16MnC、15CrMoB、1Cr18Ni9TiD、 12CrMo176、選擇耐熱鋼焊條主要是根據(jù)化學(xué)成分，而不是根據(jù)（A、抗氧化性能C、高溫強(qiáng)度B、常溫機(jī)械性能D、抗裂紋性能177、珠光體耐熱鋼焊后熱處理的方式是（A正火C、調(diào)質(zhì)B、高溫回火D、退火178、15CrMo珠光體耐熱鋼焊接時(shí)（）的主要目的是

35、防止產(chǎn)生冷裂紋A、調(diào)質(zhì)C、冷卻B、預(yù)熱D、反父形178、奧氏體不銹鋼中的主要元素是（A、鈕和碳B、銘和鍥C、鋁和鈦D、鋁和硅179、不銹鋼產(chǎn)生品間腐蝕的危險(xiǎn)溫度范圍是（A 100-200 CB、250-350 CC、450-850 CD、550-950 C180、下列（）方法不宜焊接奧氏體不銹鋼A、手弧焊B、氮弧焊C、二氧化碳焊D 、埋弧自動(dòng)焊181、在焊條直徑相同的條件下，焊接不銹鋼的電流比焊接低碳鋼的電流應(yīng)（A、大些B、小些C、相等D、隨意182、氮?dú)夂脱鯕獾幕旌蠚怏w焊接不銹鋼時(shí)，氧氣的含量一般為（）A 1%-2%B、5%-10%C、10%-20%D、20%-25%183、奧氏體不銹鋼采用

36、超低碳焊絲的目的是（）A防止熱裂紋B、防止冷裂紋C、防止氣孔D方式晶間腐蝕184、同樣直徑的奧氏體不銹鋼焊條焊接電源值應(yīng)比低碳鋼焊條降低（A、10流右B、20流右C、30流右D、4說(shuō)右185、防止焊縫出現(xiàn)白口的具體措施是（）A、增大冷卻速度B、減少石墨化兀素C、降低冷卻速度和增加石墨化元素D增大冷卻速度和增加石墨化元素 TOC o 1-5 h z 186、焊接灰鑄鐵時(shí)最常見(jiàn)的裂紋是（）A、熱應(yīng)力裂紋B 、熱裂紋C、層狀撕裂D、再熱裂紋187、焊后需要進(jìn)行機(jī)械加工的灰鑄鐵鑄件，冷焊時(shí)采用的焊條是（、）A鋼鐵焊條B、純鍥芯鑄鐵焊條C、鋼芯鑄鐵焊條D 、高銳鑄鐵焊條188、球墨鑄鐵焊接時(shí)，產(chǎn)生裂紋的

37、可能性比灰鑄鐵（）A、大得多B、小得多C、一樣D、以上均有可能189、球墨鑄鐵焊接時(shí)的主要問(wèn)題是白口現(xiàn)象嚴(yán)重和熱影響區(qū)產(chǎn)生（）A、熱裂紋B、冷裂紋C、淬硬組織D、綜合性差190、球墨鑄鐵熱焊時(shí)選用的焊條是（）A EZNiFe-1B 、EZCC、EZCQD、鑄 607191、鋁及鋁合金焊接時(shí)，熔池表面生成的氧化鋁薄膜熔點(diǎn)高達(dá)（）A 1025 cB、2850CC、2025 cD 、3000 c192、焊接鋁及鋁合金時(shí)產(chǎn)生的氣孔是（）A、氮?dú)饪譈C、氫氣孔D、一氧化碳?xì)饪住⒍趸細(xì)饪?93、手工鴇極量弧焊焊接鋁鎂合金時(shí)，應(yīng)采用（A 絲 301BC、絲 311、絲 321D 、絲 331194、手工

38、鴇極氮弧焊焊接鋁及鋁合金時(shí)一般應(yīng)選用（A、直流反接BC、交流電D、直流正接、脈沖電流195、銅及銅合金焊接時(shí)在焊縫及熔合區(qū)易產(chǎn)生（A、冷裂紋C、層狀撕裂D196、絲 201 是（）A、鋁焊絲BC、紫銅焊絲D197、紫銅手弧焊時(shí)，電源應(yīng)采用A、直流反接BC、交流電DB、熱裂紋、針形氣孔、黃銅焊絲、鋼焊絲（ ）、直流正接、交流或直流反接198、紫銅的熔化極量弧焊電源采用（A交流電或直流正接BC、交流電、直流反接D直流正接199、物體在力的作用下變形，力的作用卸除后，變形即消失，恢復(fù)到原來(lái)形狀和尺寸，這種變形是（）A、塑性父形C、殘余變形DB、彈性變形、應(yīng)力義形200、物體由于受到外力作用而產(chǎn)生變形

39、，當(dāng)外力去除后，物體不能恢復(fù)到原來(lái)的形狀和尺寸，這種變形稱(chēng)（）A、塑性父形BC、殘余變形D、彈性變形、應(yīng)力義形201、物體由于受到外力的作用，在單位截面積上出現(xiàn)的內(nèi)力就叫（A、殘余內(nèi)力BC、應(yīng)力D、內(nèi)應(yīng)力、殘余應(yīng)力202、平板對(duì)接焊產(chǎn)生殘余應(yīng)力的根本原因是焊接時(shí)（A、中間加熱部分產(chǎn)生塑性變形B、中間加熱部分產(chǎn)生彈性變形C、兩側(cè)金屬產(chǎn)生彈性變形D焊縫區(qū)成分發(fā)生變化203、板條沿中心線加熱再冷卻后，A、拉應(yīng)力BC、中心受拉應(yīng)力兩側(cè)受壓應(yīng)力D以上答案都不對(duì)板條中產(chǎn)生的應(yīng)力是（）、壓應(yīng)力204、焊后（）在焊接結(jié)構(gòu)內(nèi)部的焊接應(yīng)力，就叫做焊接殘余應(yīng)力A、延伸B、壓縮C、凝縮D、殘留205、焊后殘留在焊接就

40、夠內(nèi)部的焊接應(yīng)力，就叫做焊接（A、溫度應(yīng)力B 、殘余應(yīng)力C、凝縮應(yīng)力D、組織應(yīng)力206、焊接熱過(guò)程是一個(gè)不均勻加熱的過(guò)程，以致在焊接過(guò)程中出現(xiàn)應(yīng)力和變形，焊后便導(dǎo)致焊接結(jié)構(gòu)產(chǎn)生（）A、整體變形B、局部變形C、殘余應(yīng)力和殘余變形D、殘余變形207、焊接基本變形形式包括（）A、局部變形B、彎曲變形C、整體變形D 、結(jié)構(gòu)變形208、焊接結(jié)構(gòu)的局部變形分為（）A、局部變形和整體變形B、角變形和波浪變形C、彎曲變形D 、橫向變形209、（）對(duì)結(jié)構(gòu)影響較小，同時(shí)也易于校正A、彎曲變形B 、整體變形C、局部變形D 、波浪變形210、焊縫不再結(jié)構(gòu)的中性軸上，焊后易產(chǎn)生（）變形A、角B、彎曲C、波浪D、扭曲21

41、1、焊接結(jié)構(gòu)的角變形最容易發(fā)生在（）的焊接上。A、V型坡口B 、I型坡口C、U型坡口D、X型坡口212、焊縫在焊接結(jié)構(gòu)上的位置（），往往是造成結(jié)構(gòu)整體彎曲變形的主要因素A、對(duì)稱(chēng)B、不對(duì)稱(chēng)C、變形D、標(biāo)準(zhǔn)213、對(duì)于長(zhǎng)焊縫的焊接，采用分段退焊的目的是（）A、提高生產(chǎn)率R減少變形C、減少應(yīng)力D、為了減少焊縫內(nèi)部缺陷214、為了減小焊件的殘余變形選擇合理的焊接順序的原則之一是A、對(duì)稱(chēng)焊B、先焊收縮量大的焊縫C、盡可能考慮焊縫長(zhǎng)短D 、先焊受力大的焊縫215、在焊接生產(chǎn)中常用選擇合理的裝配焊順序（）的方法。A、提高生產(chǎn)率B、減少焊接變形C、選擇焊接設(shè)備D 、提高產(chǎn)品質(zhì)量216、焊接件變形是隨著結(jié)構(gòu)剛性

42、的（）A、增加而不變B、增加而增大C、增加而減少D、增加而相等217、輾壓主要用來(lái)矯正（）工件的變形。A、厚板B、工字梁C、薄板D、十字型工件218、用火焰矯正薄板的局部凹凸變形宜采用（）加熱方式。A、點(diǎn)狀B、線狀C、三角形D、環(huán)形219、由于焊接時(shí)溫度分布（）而引起的應(yīng)力是熱應(yīng)力。A、不均勻B 、均勻C、不對(duì)稱(chēng)D、對(duì)稱(chēng) TOC o 1-5 h z 220、在焊接時(shí)由于溫度變化而引起組織變化所偶產(chǎn)生的應(yīng)力是（）A、組織應(yīng)力B、熱應(yīng)力C、凝縮應(yīng)力D、橫向應(yīng)力221、減小焊接殘余應(yīng)力的措施不正確的是（）A采取反變形B、先焊收縮小的焊縫C、錘擊焊縫法D 、對(duì)構(gòu)件預(yù)熱222、輪輻焊補(bǔ)時(shí)，降低焊接殘余應(yīng)

43、力常用的方法是（）A反變法B、加熱減應(yīng)力法C、散熱法D、剛性固定法223、焊后為消除（）,應(yīng)采用退火方法。A、焊接應(yīng)力B 、焊接變形C、焊接缺陷D 、焊接裂紋224、焊接容器進(jìn)行水壓試驗(yàn)時(shí)，同時(shí)具有（）焊接殘余應(yīng)力的作用。A、加強(qiáng)B、保持C、升高D、降低225、當(dāng)材料處于三向拉伸應(yīng)力作用下時(shí)，往往容易發(fā)生（）A、脆性斷裂B、橫向收縮C、殘余變形D 、焊接應(yīng)力226、焊接結(jié)構(gòu)上兩條焊縫靠得（）的應(yīng)力集中。A、很遠(yuǎn)會(huì)形成較大B 、太近會(huì)形成較小C、太遠(yuǎn)會(huì)形成較大D太近會(huì)形成較大 TOC o 1-5 h z 227、焊接接頭中最危險(xiǎn)的焊接缺陷是焊接（）A、咬邊B、裂紋C、夾渣D、胡坑228、焊接裂紋

44、在最重要的焊接接頭中（）A、允許存在B、數(shù)量不多時(shí)允許存在C、不允許存在D 、以上說(shuō)法都不對(duì)229、焊接時(shí)常見(jiàn)的焊縫內(nèi)部缺陷有（）等A、弧坑、夾渣、夾鴇、裂紋、未熔合和未焊透B、氣孔、咬邊、夾鴇、裂紋、未熔合和未焊透C、氣孔、夾渣、焊瘤、裂紋、未熔合和未焊透D氣孔、夾渣、夾鴇、裂紋、未熔合和未焊透230、焊接低合金結(jié)構(gòu)鋼時(shí)，在焊接接頭中產(chǎn)生的焊接裂紋有（）A、熱裂紋、再熱裂紋B、冷裂紋、熱裂紋和再熱裂紋C、延遲裂紋D、冷裂紋、再熱裂紋231、產(chǎn)生焊縫尺寸不符合要求的主要原因是（）或裝配間隙不均勻及焊接工藝參數(shù)選擇不當(dāng)。A、焊件鈍邊開(kāi)得不當(dāng)B、焊件坡口開(kāi)的不當(dāng)C、焊件太厚D、焊件溫度過(guò)高234、

45、造成咬邊的主要原因是由于焊接時(shí)選用了（）焊接電流，電弧過(guò)長(zhǎng)及角度不當(dāng)。A、小的B、大的C、相等D、不同235、嚴(yán)格控制熔池溫度不能太高是防止產(chǎn)生（）的關(guān)鍵。A、咬邊B、焊瘤C、夾渣D、氣孔236、平焊時(shí)防止產(chǎn)生（）的主要措施是焊接速度不宜過(guò)慢。A夾渣B、焊瘤C、氣孔D、未焊透 TOC o 1-5 h z 237、焊接過(guò)程中，熔化金屬自坡口背面流出，形成穿孔的缺陷稱(chēng)為（）A、燒穿B、焊瘤C、穿孔D、凹坑238、造成凹坑的主要原因是電弧過(guò)長(zhǎng)及角度不當(dāng)，（）A、引弧時(shí)弧坑太湖B、收弧時(shí)未填滿弧坑C、電弧過(guò)短及角度太小D 、電弧過(guò)長(zhǎng)及角度太大239、在焊接應(yīng)力及其他致脆因素共同作用下，金屬材料的原子結(jié)

46、合遭到破壞，形成新界面而產(chǎn)生的縫隙稱(chēng)為（）A、裂紋B、凹坑C、夾渣D未焊透240、焊件高溫回火時(shí)產(chǎn)生的裂紋叫（）A、熱裂紋B、冷裂紋C、再熱裂紋D、延遲裂紋241、防止產(chǎn)生夾渣的主要措施是（）A、減小焊接電源B、將電弧拉長(zhǎng)C、提高焊接速度D 、將電弧壓低242、帶墊板的對(duì)接接頭的主要缺點(diǎn)是容易形成（）A、未焊透B、凹坑C、夾渣D、咬邊243、焊絲表面鍍銅是為了防止焊縫中產(chǎn)生（）A、氣孔B、夾渣C、裂紋D、未熔合244、下列電源種類(lèi)和極性最容易出現(xiàn)氣孔的是（）A、交流電源B、直流正接C、直流反接D、脈沖電源245、焊接（），層問(wèn)清渣不干凈易引起的缺陷是未熔合。A、電流太大B、電流太小C、電壓太大

47、D、電壓太小246、焊接時(shí)，焊縫坡口鈍邊過(guò)大，坡口角度太小，焊根未清理干凈，間隙太小會(huì)造 成（）缺陷。A、氣孔B、焊瘤C、未焊透D、凹坑247、焊接接頭根部預(yù)留間隙的作用是（）A、保護(hù)焊透B 、防止焊透C、減少應(yīng)力D、提高效率248、補(bǔ)焊鑄鐵裂紋時(shí)應(yīng)在裂紋前端延長(zhǎng)線上（）范圍鉆止裂孔。A 20-30mmB、30-40mmC、40-50mmD、50-60mm249、堆焊后，焊件表面要求機(jī)械加工時(shí)，留有（）加工余量是不正確的。 TOC o 1-5 h z A 6 mmB、5 mmC、4 mmD、3 mm250、下列試驗(yàn)方法中屬于破壞性試驗(yàn)的事（）A、機(jī)械性能試驗(yàn)B 、外觀檢驗(yàn)C、氣壓試驗(yàn)D、無(wú)損探

48、傷試驗(yàn)251、機(jī)械性能試驗(yàn)包括拉伸食煙、彎曲試驗(yàn)、沖擊試驗(yàn)、斷裂韌性試驗(yàn)、疲勞試驗(yàn) 以及（）A致密性試驗(yàn)B、可焊性試驗(yàn)C、硬度試驗(yàn)D、水壓試驗(yàn) TOC o 1-5 h z 252、彎曲試驗(yàn)是測(cè)定焊接接頭的（）A、彈性B、塑性C、疲勞D、硬度253、沖擊試驗(yàn)是測(cè)定焊縫金屬和焊接接頭受沖擊載荷時(shí)的（）A、剛度B、強(qiáng)度和塑性C、硬度D、抗折斷能力254、下列不屬于焊縫的致密性試驗(yàn)是（）A、水壓試驗(yàn)B、氣壓試驗(yàn)C、煤油試驗(yàn)D、機(jī)械性能試驗(yàn)255、構(gòu)件裝配時(shí)焊縫接件邊緣質(zhì)量的檢驗(yàn)屬于（）A、焊接生產(chǎn)中檢驗(yàn)B 、成品檢驗(yàn)C、焊前檢驗(yàn)D 、防止焊接過(guò)程中的缺陷形成的檢驗(yàn)256、非破壞性檢驗(yàn)是指在（）、完整性

49、的條件下進(jìn)行檢測(cè)缺陷的方法。A、焊接質(zhì)量或成品的性能B、焊接過(guò)程中的缺陷形成的檢驗(yàn)C、不損壞被檢查材料或成品的性能D損壞被檢查材料或成品的性能257、非破壞性檢驗(yàn)包括（）、致密性檢驗(yàn)、磁粉檢驗(yàn)、射線檢驗(yàn)和超聲波檢驗(yàn)。A、拉伸試驗(yàn)B、外觀檢驗(yàn)C、沖擊試驗(yàn)D、彎曲試驗(yàn) TOC o 1-5 h z 258、外觀檢驗(yàn)不能發(fā)現(xiàn)的焊縫缺陷是（）A、咬肉B、焊瘤C、弧坑裂紋D、內(nèi)部夾渣259、測(cè)定焊縫外形尺寸的檢驗(yàn)方法是（）A、外觀檢驗(yàn)B 、破壞性檢驗(yàn)C、致密檢驗(yàn)D、探傷檢驗(yàn)260、水壓試驗(yàn)壓力應(yīng)為受壓容器工作壓力的（）A、0.5-1 倍B、1-1.25 倍C、1.25-1.5 倍D 、1.5-2 倍261

50、、煤油試驗(yàn)遠(yuǎn)離是利用煤油的（），滲透性強(qiáng)，具有透過(guò)極小缺陷的貫穿性能力的特點(diǎn)A、粘度大，表面張力小B、粘度小，表面張力小C、粘度小，表面張力大D粘度大，表面張力大262、滲透探傷前，應(yīng)對(duì)受檢查表面進(jìn)行清理的范圍是（A、10mmB、20mmC、30mmD、40mm263、滲透探傷前，應(yīng)對(duì)受檢查表面進(jìn)行清理的范圍是（A、0.03-0.04mmB 、0.3-0.4mmC、3-4mmD、0.5-1mm264、此風(fēng)探傷用直流或脈沖來(lái)磁化工件，可探測(cè)缺陷深度為（A 4-5mmB、5-6mmC、6-7mmD、7-8mm265、在磁粉探傷過(guò)程中，根據(jù)被吸附鐵粉的形狀、數(shù)量、厚薄程度即可判斷缺陷的（）A、深處數(shù)

51、量BC、表向部位D、內(nèi)部夾渣、大小與位置267、布氏硬度試驗(yàn)時(shí)，其壓痕中心與試樣邊緣的距離應(yīng)不小于壓痕直徑的（A、2.5 倍B、4 倍C、5 倍D、20倍268、硬度試驗(yàn)允許在其表面上測(cè)定的焊接接頭的厚度為（A 3mmBC、8mmD、5mm、10mm269、X射線檢查焊縫厚度（）時(shí)，顯示缺陷的靈敏度高A 60mmBC、 40mm、 50mmD、 30mm270、照相底片上呈不同形狀的點(diǎn)式長(zhǎng)條的缺陷是（）A、裂紋BC、夾渣D、未焊透、氣孔271、照片底片上程略帶曲折的黑色細(xì)條紋或直線細(xì)紋，輪廓較分明，兩端細(xì)、中部 稍寬、不大分枝，兩端黑度較淺最后消失的缺陷是（）A、裂紋BC、夾渣D、未焊透、氣孔

52、272、焊縫質(zhì)量等級(jí)中焊縫質(zhì)量最差的是（A IBC、m273、射線探傷焊縫質(zhì)量分為（A 3BC、5D、nD、IV）級(jí)。、4、6274、（）焊件焊縫內(nèi)部缺陷常用超聲波檢驗(yàn)來(lái)探測(cè)。A大厚度BC、薄D、中厚度、各種275、對(duì)低壓容器來(lái)說(shuō)，氣壓試驗(yàn)的測(cè)試壓力為工作壓力的（A 1.2 倍BC、1.15-1.2 倍D、1.15 倍、1.25-1.5 倍276、不銹鋼壓力容器的液壓試驗(yàn)時(shí)所用水的氯離子含量不應(yīng)超過(guò)（A 25PpmB、 30PpmC、35ppmD、40ppm）做試驗(yàn)，以檢查277、破壞性檢驗(yàn)是從焊件或試件上切取試樣，或以產(chǎn)品的（ 其各種力學(xué)性能、抗腐蝕性能等的檢驗(yàn)方法。A、整體破壞BC、整體疲

53、勞D278、疲勞試驗(yàn)是用來(lái)測(cè)定（A、熔合區(qū)C、熱影響區(qū)D279、冷彎角的標(biāo)準(zhǔn)一般是（A 30 或 40BC、45 或 600280、金相檢驗(yàn)是用來(lái)（）A分析焊接性能的BC、分析焊縫腐蝕原因的、局部破壞、局部疲勞）在交變載荷作用下的強(qiáng)度。B、焊接接頭、焊縫）、300 或 60D、900 或 180、進(jìn)行化學(xué)分析的D檢查金相組織情況的281、焊接接頭金相檢驗(yàn)的目的是檢驗(yàn)焊接接頭的 （）A、致密性B、強(qiáng)度C、組織及內(nèi)部缺陷D 、硬度282、車(chē)床比其他機(jī)床應(yīng)用得更加普通，約占總數(shù)的（）A 30%B、40%C、50%D、60%283、車(chē)床上所用的刀具，除了車(chē)刀之外，還有多種，下列不包括在內(nèi)的是（A、鉆頭

54、B、絲錐C、板牙D、錢(qián)刀284、銃床上加附件（）的作用是等分。A、變速器B、分度頭C、變位器D、靠模285、銃床應(yīng)用（），例如萬(wàn)能銃床甚至可以銃螺旋槽，但必須借助的輔助辦法是通過(guò)掛輪。A廣泛BC、單一D、很窄286、白剛玉磨料可以磨卜列（）材料A高速鋼B、鋁C、硬質(zhì)合金D、寶石287、金剛石磨料可以磨卜列（）材料A、硬青銅B、淬火鋼C、硬質(zhì)合金D、高速鋼288、大Ifcfe門(mén)刨床（例如 B236）最大刨削長(zhǎng)度可達(dá)A 20mB、25mC、30mD、35,m289、刨削適F列（）加工項(xiàng)目。A、花鍵B、鍵槽C、花鍵槽D、多邊形孔290、凡是硬度小于（）的材料不能用來(lái)指導(dǎo)切削工具A HRC60B 、H

55、RC70C、HRC80D、HRC90291、高速鋼是含（）元素較多的合金工具鋼 TOC o 1-5 h z A MnB、SiC、CrD、Ti292、車(chē)刀刀頭有（）個(gè)組成面A、3B、4C、5D、6293、車(chē)刀切削部分有（）個(gè)主要標(biāo)注角度。A3B、4C、5D、6294、塑性金屬切屑能形成（）種形式。A、0.01-0.02B、0.01-0.03C、0.01-0.04D、0.01-0.05295、不屬于粗加工的加工方法是（A、粗車(chē)B、粗磨C、粗銃D、粗刨296、為保證零件具有（ 允許變動(dòng)的。）,對(duì)其尺寸規(guī)定是（即把這個(gè)尺寸規(guī)定叫做尺寸公差）A、互換性B 、結(jié)合性C、完整性D、全面性297、工件或刀具運(yùn)

56、動(dòng)的一個(gè)循環(huán)內(nèi)，刀具與工件之間沿進(jìn)給運(yùn)動(dòng)方向的相對(duì)位移叫 （）.A、線能量B 、進(jìn)給量C、位移量D、切削量 TOC o 1-5 h z 298、金屬切削加工中的切削用量要素有（）個(gè)A 2B 、3C、4D、5299、焊接用的工藝裝備既能使焊接工作處于（）的位置，同時(shí)還能采用最適當(dāng)?shù)暮附庸に嚪椒?。A、最有利B 、水平C、經(jīng)濟(jì)D、安全300、由于采用焊接結(jié)構(gòu)生產(chǎn)工藝裝備，減少搬運(yùn)及翻動(dòng)時(shí)間，可將焊接操作系數(shù)（焊 接時(shí)間與生產(chǎn)總時(shí)間比值）提高到（）A 0.2-0.3B、0.3-0.4C、0.4-0.5D 、0.5-0.6301、有時(shí)在乙烘發(fā)生器中還用增加一些附屬設(shè)備，但不應(yīng)有（A洗滌器B、化學(xué)干燥器C

57、、化學(xué)清凈器D、油水分離器302、乙烘發(fā)生器蓋上的防爆膜具鋁片厚度應(yīng)該是（）A、0.10mmB、0.15mmC、0.20mmD、0.25mm303、氧氣壓力表裝上以后，要用扳手把絲扣擰緊，至少要擰（A、4扣C、6扣 TOC o 1-5 h z 304、不能把瓶?jī)?nèi)的氧氣全部用完，至少要留的表壓是（）A 0.2-1.5 MPaB、0.2-2.0 MPaC、0.1-0.2 MPaD 、0.01-0.02 MPa305、熱焊法氣焊鑄鐵時(shí)預(yù)熱溫度應(yīng)在（）A 200-350 CB、200-450 CC、200-550 CD、200-650 C306、對(duì)火焰釬焊鋼管子所用的自制溶劑中硼砂與硼酸百分比是（）A

58、 15% 85%B、25% 75%C、35% 65%D、45%:55%307、氣焊紫銅時(shí)，應(yīng)使焰心至熔池表面保持的距離是（）A、2-5mmB、3-6mmC、4-7mmD、5-8mm308、氣焊中遇到銅片與鋁片對(duì)接時(shí)，應(yīng)采用斜對(duì)口接頭，并且每邊應(yīng)該切成的坡口 度數(shù)是（） TOC o 1-5 h z A 35B、45C、55D、65309、輕便直線切割機(jī)不適于完成的工作是（）A、直線B、圓周C、直線坡口切割D 、三角形310、光電跟蹤氣割機(jī)裝有（）割炬。A、1把B、2把C、3把D 、4把311、（）水路、氣路系統(tǒng)需要更換的管子是老化的。A等離子弧切割機(jī)B 、弧焊變壓器C、弧焊整流器D、弧焊發(fā)電機(jī)3

59、12、（）控制箱清潔保養(yǎng)（除塵、干燥）范圍包括高頻振蕩器火花隙。A弧焊變壓器B、等離子弧切割機(jī)C、弧焊整流器D、弧焊發(fā)電機(jī) TOC o 1-5 h z 313、CG2-150型仿形氣割機(jī)使用的壓力乙烘是（）A、低壓B、中壓C、高壓D、臨界壓力314、光電跟蹤氣割機(jī)指令機(jī)構(gòu)的跟蹤臺(tái)離氣割機(jī)適合的距離是（）A、80mmB、90mmC、100mmD、110mm315、等離子弧焊法穿透能力很強(qiáng)，不銹鋼板材不開(kāi)坡口也可焊透的最大板材尺寸是（ ）A 10mmB、12mmC、14mmD、16mm316、等離子弧切割時(shí)，噴嘴到工作的距離一般為（）A 2-6mmB、3-7mmC、4-8mmD、5-9mm317、

60、為了是臺(tái)虎鉗能牢固地夾緊零件，可用（）擰緊手柄。A、手板B、手錘敲C、管鉗板D、套長(zhǎng)管子 TOC o 1-5 h z 318、回轉(zhuǎn)式臺(tái)虎鉗轉(zhuǎn)盤(pán)座上的螺錠孔有（）A 1個(gè)B、2個(gè)C、3個(gè)D、4個(gè)319、卷板機(jī)上的軸輾數(shù)目最多是（）A 2根B、3根C、4根D、5根320、不能用來(lái)矯形的機(jī)械設(shè)備是（）A平板機(jī)B、卷板機(jī)C、油壓機(jī)D 、型鋼剪切機(jī)321、起重5到300t的YQ型手動(dòng)液壓千斤頂起重高度為（）A、100-120mmB、160-180mmC、140-160mmD、180-200mm322、彎管機(jī)又稱(chēng)械管機(jī)，用于（）的管子直徑是中等以下。A高溫彎B、低溫彎C、熱彎D、冷彎323、對(duì)焊接零件表面