T梁荷載試驗計算書資料

1、Good is good, but better carries it.精益求精，善益求善。T梁荷載試驗計算書-云南廣硯高速路30m簡支T梁荷載試驗計算資料計算人：計算復(fù)核：重慶交通學院建設(shè)工程質(zhì)量檢測站2007年5月7日工程概況廣硯高速公路第六合同段K178+180大橋的單幅橋面布置為20.511.0m，橫向由5片T梁組成，設(shè)計荷載等級為汽車-超20級，掛車-120，橋梁上部結(jié)構(gòu)采用裝配式預(yù)應(yīng)力連續(xù)T梁，先簡支后連續(xù)，主梁采用C50混凝土。本次荷載試驗的T梁數(shù)量共1片，試驗梁由委托方指定，位于大橋中聯(lián)（530）次邊跨的上游幅，編號為8-4（第8跨4#梁，T梁依次從上游側(cè)往中央分隔帶側(cè)編號），

2、計算跨徑為29m，試驗T梁已架設(shè)在安裝位置，處于簡支狀態(tài)，且尚未澆注橫向濕接縫?？缰泻奢d橫向分布影響線成橋狀態(tài)計算欄桿、瀝青混凝土鋪裝以及活載對連續(xù)梁的作用時，應(yīng)按成橋狀態(tài)的荷載橫向分布進行計算。試驗橋梁由5片T梁中間通過65cm現(xiàn)澆濕接縫組成，采用剛接板法計算跨中荷載橫向分布影響線，同時考慮連續(xù)梁對橋梁縱向剛度的影響。計算結(jié)果見表1。有關(guān)計算參數(shù)如下（考慮8cm橋面鋪裝層參與工作，按毛截面計算）：混凝土抗彎彈性模量：E=3.50104MPa；混凝土抗剪彈性模量：G=0.43E=1.51104MPa；連續(xù)梁第二跨計算跨徑（按3#梁計）：L0=29.131m；T梁間距：b2.45m；邊梁跨中縱向

3、抗彎慣矩：I1=0.40561m4；中梁跨中縱向抗彎慣矩：I2=0.40525m4；各片T梁縱向抗扭慣矩：It=2.3678310-2m4；單位長度T梁橫向抗彎慣矩：Ih2.5098710-2m4；單位正弦波荷載在各片簡支T梁跨中引起的撓度：f105.39810-7m；f205.30210-7m；f305.20810-7m；f405.11510-7m；f505.02210-7m；單位正弦波荷載在連續(xù)梁第二跨各片T梁跨中引起的撓度：f11.11110-7m；f21.09210-7m；f31.07210-7m；f41.05210-7m；f51.03310-7m。表1連續(xù)梁第二跨跨中荷載橫向分布影響

4、線（成橋狀態(tài)）y坐標1#梁2#梁3#梁4#梁5#梁0.0007.3338E-013.9882E-011.4052E-01-5.3911E-02-2.1881E-011.1006.1813E-013.7537E-011.6620E-01-4.3076E-03-1.5539E-012.3254.9055E-013.4809E-011.9439E-015.1090E-02-8.4126E-023.5503.6896E-013.1413E-012.1984E-011.0685E-01-9.7814E-034.7752.5860E-012.6888E-012.3905E-011.6289E-017.05

5、82E-026.0001.6037E-012.1581E-012.4595E-012.1784E-011.6002E-017.2257.3660E-021.5976E-012.3601E-012.6938E-012.6119E-018.450-4.0789E-031.0294E-012.1377E-013.1255E-013.7482E-019.675-7.5819E-024.6604E-021.8534E-013.4381E-015.0006E-0110.900-1.4448E-01-9.2527E-031.5420E-013.6804E-016.3150E-0112.000-2.0556E

6、-01-5.9248E-021.2587E-013.8871E-017.5023E-01說明：y坐標以橋面邊緣為原點。施工狀態(tài)（無橋面鋪裝）T梁澆濕接縫施工完成后，混凝土鋪裝層的施工及墩頂預(yù)應(yīng)力張拉時，計算鋪裝層、預(yù)應(yīng)力對連續(xù)梁的作用時應(yīng)按無橋面鋪裝時的荷載橫向分布影響線確定，上述荷載均按橫向均勻分布計算，故不需計算荷載橫向分布影響線。試驗荷載控制荷載根據(jù)委托要求，在試驗梁的實際安裝位置，以T梁在正常使用狀態(tài)下跨中截面最大彎矩作為試驗加載的依據(jù)，按照裸梁跨中截面下緣混凝土應(yīng)力增量等效的原則進行主梁跨中抗彎試驗?？刂坪奢d計算原則為：(1)在簡支狀態(tài)下計算橫向濕接縫重量在試驗T梁跨中下緣產(chǎn)生的混凝

7、土應(yīng)力增量1；(2)計算墩頂負彎矩區(qū)段預(yù)應(yīng)力張拉在試驗T梁跨中下緣產(chǎn)生的混凝土應(yīng)力增量2；(3)考慮橫向濕接縫參與受力，根據(jù)荷載橫向分布影響線，計算8cm混凝土橋面板重量在試驗T梁跨中下緣產(chǎn)生的混凝土應(yīng)力增量3；(4)考慮8cm混凝土橋面板參與受力，根據(jù)荷載橫向分布影響線，計算10cm瀝青混凝土橋面鋪裝層、欄桿重量在試驗T梁跨中下緣產(chǎn)生的混凝土應(yīng)力增量；(5)根據(jù)荷載橫向分布影響線，分別計算汽車超-20車列和掛車-120處于最不利位置時在試驗T梁跨中下緣產(chǎn)生的混凝土應(yīng)力增量，并取兩者的大者5作為加載控制的依據(jù)；(7)根據(jù)跨中截面下緣混凝土應(yīng)力增量等效的原則，考慮成橋狀態(tài)與裸梁狀態(tài)截面特性的差異

8、，計算裸梁簡支狀態(tài)跨中截面的控制彎矩值，并以此作為試驗加載的控制依據(jù)。試驗T梁跨中截面控制內(nèi)力等效計算結(jié)果見表2。表2試驗T梁跨中內(nèi)力等效計算結(jié)果工況抗彎慣矩(m4)中性軸上距(m)中性軸下距(m)跨中下緣砼應(yīng)力增量（MPa）活載（掛車控制）0.4640.5871.3935=4.43橋面10cm瀝青砼鋪裝層和防撞欄桿0.4640.5871.3934=0.748cm砼橋面板0.4050.6011.2993=0.57墩頂預(yù)應(yīng)力張拉0.4050.6011.2992=-0.80濕接縫0.3670.6781.2221=1.14總應(yīng)力增量總=6.08裸梁簡支狀態(tài)跨中截面等效彎矩：1827.7kNm試驗荷載

9、用50kg/包的標準袋裝水泥作為加載重物，采用直接在主梁上分垛堆載的方式進行均布加載。為提高加載效率，根據(jù)跨中截面內(nèi)力等效原則，按照圖1的試驗荷載圖式進行加載，荷載總量為40t，共使用50kg/包標準袋裝水泥800包，線荷載集度為20kN/m。線荷載集度：20kN/m52=10m52=10m跨中圖1試驗荷載圖式試驗荷載效率根據(jù)試驗T梁跨中截面下緣混凝土應(yīng)力增量等效的原則，采用圖1所示的試驗加載圖式，計算試驗荷載效率，其結(jié)果見表3。表3試驗荷載效率控制截面設(shè)計控制內(nèi)力(kNm)試驗內(nèi)力(kNm)試驗控制荷載（噸）荷載效率跨中1827.71899.140.01.04說明：表中的彎矩值為裸梁狀態(tài)下相

10、應(yīng)的設(shè)計控制內(nèi)力和試驗內(nèi)力。試驗荷載作用下試驗T梁的應(yīng)力和撓度按裸梁狀態(tài)的截面參數(shù)計算T梁控制截面在試驗荷載作用下的應(yīng)力和撓度，計算結(jié)果見表4。應(yīng)力及撓度測試截面如圖2所示。表4試驗荷載作用下T梁控制截面的應(yīng)力和撓度截面彎矩kNm截面積m2抗彎慣矩m4中性軸上距m中性軸下距m上緣應(yīng)力MPa下緣應(yīng)力MPa撓度mmL/41423.98.443E-013.672E-016.780E-011.222E+00-2.634.749.0L/21899.18.443E-013.672E-016.780E-011.222E+00-3.516.3212.73L/41423.98.443E-013.672E-016.780E-011.222E+00-2.634.749.0說明：表中應(yīng)力和撓度的截面位置有所偏差，具體位置如圖2所示。