第八章拆除爆破

1、第八章 拆除(chich)爆破安徽理工大學土木建筑學院(xuyun)宗 琦 教授 共一百三十九頁8.3 樓房(lufng)拆除爆破共一百三十九頁主要內容(nirng)： 樓房拆除爆破倒塌方式 磚結構樓房拆除爆破 框架結構樓房拆除爆破 框剪結構樓房拆除爆破共一百三十九頁8.3.1 建(構)筑物爆破(bop)拆除的倒塌方式1 定向倒塌 當樓房一側有較為空曠場地時，可以采用定向傾倒方案。定向傾倒方案一般是利用“爆高差”和“時間差”來實現(xiàn)的，即對設計倒塌方向一側的承重構件(墻、柱)實施爆破，炮孔布置高度從外向里逐排減小，形成“爆高差”,最后一排墻柱的支撐結構不爆破或減弱爆破，起爆后樓房將在重力矩作用下

2、轉動塌落，同時起爆順序也是由外向里逐段延遲,形成“時間差”，控制樓房按設計的方向倒塌。鋼筋混凝土的框架結構樓房都可采取(ciq)這種拆除爆破方案。其傾倒方向場地的水平距離不宜小于23的樓房高度。 定向倒塌拆除方案的優(yōu)點是爆破工作量小，拆除效率高。實現(xiàn)定向倒塌拆除爆破方案的關鍵是要使不爆破或弱爆破的承重構件有足夠的支撐強度，形成一個轉動鉸支點，才能讓建(構)筑物按預定的方向準確傾倒。共一百三十九頁廣州石化廠宿舍樓 2003年10月31日 建于上世紀年代的廣州石化廠的這12棟單身職工宿舍樓位于黃埔區(qū)該廠生活區(qū)北部，石化路的東側，占地面積超過萬平方米，總建筑面積1.7萬平方米。由于爆區(qū)緊靠繁華的廣州

3、石油化工總廠生活區(qū)，西距交通繁忙的石化路不足10米。其中兩棟樓房緊靠豪華的天然石路面，北側距明珠賓館號樓的大型玻璃幕墻不足米，東側是球場休閑區(qū)和綠化區(qū)，周圍的風景非常優(yōu)美。周圍的居民也較多，給爆破工作帶來了很大的難度。 總裝藥量為500公斤，使用(shyng)雷管1.6萬發(fā)，爆破持續(xù)時間為4750毫秒，屬于級拆除爆破。爆破區(qū)外沿150米處設置警戒崗哨。廣州有史以來最大規(guī)模建筑群定向爆破2003年10月31日共一百三十九頁廣州石化廠宿舍樓 2003年10月31日 共一百三十九頁廣州石化廠棟宿舍樓 2003年10月31日共一百三十九頁共一百三十九頁西湖邊第一高樓浙大湖濱(h bn)校區(qū)教學主樓成功

4、爆破2007.1.5 今天上午7點17分，在苦等多時之后，西湖邊第一(dy)高樓浙大湖濱校區(qū)教學主樓進行爆破，在幾聲悶響之后，整幢大樓向預定的南面方向轟然倒去，記者看到，大樓并沒有解體而是整體倒下。 爆破方表示此次爆破是采用“單向雙切口定向爆破”兩個爆破切口，將大樓分成3部分，化整為零，在爆破布局上，采取從南到北、從下至上，依次起爆的方式。首先將樓的底層爆出缺口，使樓的柱子無法承受大樓的重量，依靠樓的自重，將自己壓垮。 據(jù)了解，西湖邊第一高樓浙大湖濱校區(qū)教學主樓，高度67m，共有22層。該例爆破為國內首例框筒結構建筑爆破拆除，該樓結構為中間框架、兩邊為筒，主要為鋼筋混凝土結構。共一百三十九頁西

5、湖(x h)邊第一高樓浙大湖濱校區(qū)教學主樓成功爆破（2007.1.5）共一百三十九頁西湖邊第一高樓浙大湖濱校區(qū)教學(jio xu)主樓成功爆破共一百三十九頁西湖邊第一高樓浙大湖濱(h bn)校區(qū)教學主樓成功爆破共一百三十九頁 2 原地坍塌 若樓房周邊場地有限，或不允許樓房往側向傾倒的情況下，可選擇采用“原地坍塌”方案。爆破前，需要將樓房最下一層，或二層內隔斷墻進行拆除，并清運騰空；對其所有承重柱墻體實施爆破。同時對其上面的部分樓層的梁柱需要進行局部爆破松動減弱強度；爆破后整座樓房將在自重作用下塌落，達到“原地坍塌”拆除的目的。相鄰柱體的爆破部位的高度有差別，可以使上層結構(jigu)物下落時承

6、受不均勻的反作用力，有利于上層結構(jigu)受剪破壞?！霸靥狈桨敢⒁馇蹇障聦涌臻g減少堆積雜物的緩沖作用。 8.3.1 建(構)筑物爆破拆除的倒塌(dot)方式共一百三十九頁南岳衡山(hn shn)景區(qū)內賓館爆破拆除（2007.2.5） “轟隆隆”2月5日上午10時許，伴隨著一陣驚天爆炸聲響與滾滾濃煙，位于南岳衡山海拔1200米左右的南天門獅仙閣賓館(bngun)按照預定爆破方案轟然倒下，這是南岳全面啟動景區(qū)大拆遷而拉響的“驚天一爆”。當日，位于半山腰的麻姑山莊亦成功爆破拆除。南岳區(qū)負責同志表示，春節(jié)之前，另有禹王山莊、古松招待所等7處樓堂館所全面實行爆破拆除。共一百三十九頁 獅仙閣賓

7、館(bngun)的原貌 共一百三十九頁共一百三十九頁共一百三十九頁沈陽五里河體育館爆破(bop) 2007年4月12日早晨6時30分，始建于1975年的遼寧體育館成功爆破拆除。 建筑面積2萬多平方米的遼寧省體育館為圓形體育館，直徑91米，網(wǎng)架屋面，鋼筋混凝土框架結構，總高近30米。位于沈陽的市中心繁華鬧市區(qū)，毗鄰工業(yè)展覽館、科技館、等重要建筑。爆破共使用雷管2000多發(fā)，炸藥(zhyo)167.4公斤，導爆管10000米。體育館按照爆破的預定要求原地倒塌。粉塵和噪音的控制都達到了預期的目標，爆破十分成功。共一百三十九頁沈陽五里河體育場爆破(bop)共一百三十九頁沈陽五里河體育場爆破(bop)共

8、一百三十九頁沈陽五里河體育場爆破(bop)共一百三十九頁沈陽五里河體育場爆破(bop)共一百三十九頁 3 逐跨坍塌 如果場地條件有限，同時對坍落振動又有一定要求，則可以采取“逐跨坍塌”方案，逐跨坍塌運用了剪切破壞原理，通過跨與跨之間的起爆時間(shjin)差使跨間產(chǎn)生剪切。逐跨起爆的結果不僅使樓板、梁受到剪切破壞，也使上部未經(jīng)處理的樓層在下部樓層垮坍的過程中不斷受到剪切、擠壓、沖擊而良好解體，同時，逐跨坍塌的最大優(yōu)點在于觸地振動可以減到最小。這是由于先爆跨部分在坍落過程中，受到未爆跨的牽扯，減小了觸地沖擊能量，同樣由于牽扯作用，減緩了上部建筑下落的速度。而下部樓層的碎渣又成了上部樓層的減振墊渣

9、。困此在觸地振動控制要求比較高時，采用逐跨坍塌方式不僅能減小振動，而且其爆前處理和鉆爆工作量僅大于“定向傾倒”，而要小于其他拆除爆破方式。8.3.1 建(構)筑物爆破拆除的倒塌(dot)方式共一百三十九頁4 折疊倒塌(dot) 當受場地限制或因減振、解體要求對高層建(構)筑實施分層“定向倒塌”爆破的拆除方法，稱為折疊倒塌。折疊爆破根據(jù)形式的不同，可分以下幾種。單向折疊雙向折疊異向折疊內向折疊8.3.1 建(構)筑物爆破(bop)拆除的倒塌方式共一百三十九頁青島(qn do)大酒店爆破2006.10.15共一百三十九頁青島(qn do)大酒店2006.10.15共一百三十九頁2006.10.15

10、共一百三十九頁2006.10.15共一百三十九頁2006.10.15共一百三十九頁 A 單向折疊 單向折疊指倒塌方向指向同一方向其目的主要有三個方面，第一縮短傾倒距離(jl)；第二降低觸地振動；第三，使建(構)筑物解體充分。 上海長征醫(yī)院病房大樓(16層，高68m)的拆除爆破，因受周圍環(huán)境限制，首次在國內高層建筑拆除爆破中采用了單向折疊(單向四折)。爆破后大樓不僅解體充分，而且渣堆在40m以內，周邊所測振動均小于3cms，完全達到了設計目的，取得了圓滿成功。8.3.1 建(構)筑物爆破拆除(chich)的倒塌方式共一百三十九頁B 雙向折疊 雙向折疊指各樓層順序起爆時，上下層結構一左一右地交替定

11、向(dn xin)連續(xù)折疊倒塌。 2007年12月，武漢王家墩中央商務區(qū)(CBD)內對兩棟19層框一剪結構大樓實施爆破拆除時，采用“切割分離、定向倒塌和雙向折疊相結合”的總體爆破方案。雙向折疊的樓體高63m、長22m、寬11.7m。采用三個爆破切口，分別位于1-4層、8-9層和14-15層。采用“左右交叉、自上而下”的起爆方式，切口問時差為1.02s。 起爆后，框-剪結構大樓按設汁在空中實現(xiàn)雙向折疊，上部樓體把下部樓體折疊式壓向地面，樓體折疊倒塌并堆積在原地6m范圍內，且解體破碎十分充分，爆破效果很好。8.3.1 建(構)筑物爆破拆除的倒塌(dot)方式共一百三十九頁C 異向折疊 當場(dng

12、chng)地條件不規(guī)則，僅有局部空間可供倒塌時，只要在折疊方向上加以控制調整，同樣可以達到安全拆除的目的。 上海港務中心大樓高62m，西、北兩側有建筑需保護，東、南兩側5m之外有新打的樁群，南西角上有工程測試樁群不能受影響。因定向傾倒場地不夠，決定采用定向加異向折疊，即13層主缺口向東，67層輔助缺口1也向東，而910層輔助缺口2則東偏南，起爆順序從輔助缺口2開始，自上而下順序起爆。爆破后東和東南側渣堆未超過21m，確保了樁群安全。也沒有影響西、北兩側建(構)筑物。8.3.1 建(構)筑物爆破拆除的倒塌(dot)方式共一百三十九頁8.3.1 建(構)筑物爆破拆除的倒塌(dot)方式 D 內向折

13、疊 內向折疊是當樓房較高，體量、跨度都較大，四周既無定向傾倒條件，也無其他坍塌條件的情況下采取的一種爆破方式。即采用自上而下對樓房每層的內承重構件如墻、柱和粱等予以充分破壞，則結構在重力作用下由中心開始向下垮落，并拉動外側墻、柱、粱向中心移動。形成向內的折疊坍塌。內向折疊除了準確使用延期起爆技術外，還應注意如下三點：其一，樓內必須空曠，沒有過多的墻、柱等被爆體，否則折疊后的外墻、梁、柱還會向外翻滾，達不到控制渣堆范圍的目的；其二，如果樓板是整體現(xiàn)澆，一定(ydng)要先進行弱化處理，使之能隨柱、墻同時解體坍落，否則會導致內向折疊爆破的失??；其三當體量較大的樓房采用內向折疊，一定(ydng)要注

14、意氣浪的釋放，否則被壓縮的氣浪帶動飛石，往往會造成較大的損害共一百三十九頁 磚混結構的樓房是指由磚和鋼筋混凝土混合結構的建筑物。建筑物的承重構件主要是磚墻，也有部分鋼筋混凝土抗震柱。這類建筑是我國城市住宅的早期建筑，一般都在7層以下。其拆除爆破有一定的特殊性，在城市改建工程中還會大量涉及，因此有必要予以單獨介紹。 磚混結構樓房的拆除爆破大多采用(ciyng)逐跨坍落，也有采用(ciyng)原地坍塌的。當條件限制而必須采用(ciyng)向一側傾倒時，應注意保留部分的磚柱和墻要有足夠的支撐強度，特別是層數(shù)較多、較高的樓房。必須仔細驗算，否則會發(fā)生嚴重后坐現(xiàn)象。8.3.2 磚混結構拆除(chich)

15、爆破共一百三十九頁1 混結構爆破方式 磚墻拆除爆破一般采用水平鉆孔，最小抵抗線W為墻厚度的一半，即W=/2。炮孔水平方向間距a隨墻體厚度及其漿砌強度而變化，可取a=(1.2-2)W。炮孔排距b=(0.80.9）a，因為(yn wi)垂直方向的磚縫錯位，間距要小。墻拆除爆破參數(shù)見表11-5。8.3.2 磚混結構拆除(chich)爆破共一百三十九頁2 磚混結構拆除爆破施工要點 1）為使樓房順利坍塌，影響樓房坍塌的局部原承重墻（在確保爆前結構整體穩(wěn)定的前提下）和隔斷墻應預先拆除。 2）樓梯間和現(xiàn)澆樓梯往往會影響樓房的倒向和解體，爆前應將樓梯逐段切斷，并在相關墻體上布孔裝藥，與樓房一起爆破。 3）磚混

16、結構住宅，要注意衛(wèi)生間廚房的具體位置，因其墻多、開間小、整體性較好，爆前應先作弱化(ru hu)處理。否則，若這些結構在倒向前方，則會造成傾倒不徹底；若在倒向后方，則會造成解體不充分。共一百三十九頁8.3.2 磚混結構(jigu)拆除爆破3 工程實例北京華僑大廈定向傾倒拆除爆破 北京華僑大廈一座典型(dinxng)的磚混結構樓房，是上世紀50年代北京十大建筑之一。內部鋼筋混凝土柱、梁和樓板，周邊承重磚墻。大廈由中間主樓和東、南兩側翼樓組成，樓間為沉降縫，主樓高33.6m。王府井大街與東四西大街交匯處，東側8m有一5層住宅樓，南側80m內有一片古舊民房，抗振能力很差。 根據(jù)大廈建筑結構特點，拆除

17、爆破設計方案是依次爆破東、南、中主樓，使其向內側傾倒，東、南側樓兩端最后起爆。磚混結構部分由于承重墻體厚，解體主要靠其自身的重力位能實現(xiàn)，因其本身抗剪能力弱，則在傾斜塌落過程中就會解體破壞。因此，對每座樓的爆破部位都進行了延期34段起爆，見圖11-5，主要爆破設計參數(shù)見表11-6、表11-7。分段延期起爆控制下落構件的質量，減少了建筑物塌落著地的振動。爆破時監(jiān)測8m外住宅樓的振動數(shù)據(jù)說明，樓房一層地面的振動速度為0.95cms。共一百三十九頁共一百三十九頁 爆破后，建筑物解體充分(chngfn)，爆破堆積物在原建筑物占地范圍偏內一側，馬路一側不超過4m，塌落堆積最遠點未觸及東邊住宅樓圍墻。共一

18、百三十九頁 11.2.3.1大板樓拆除爆破特點 大板樓是指由厚145150mm的多孔預制板作為墻體拼裝而成的老式居民樓。多為67層。這類建筑經(jīng)過多年的風雨侵蝕，往往出現(xiàn)開裂(ki li)等危險情況，人工拆除的危險性很大，大多采用爆破拆除。 因空心墻板又不能鉆孔，所以傳統(tǒng)的鉆孔爆破法已無法適用。通常情況下，大板樓房宜采用微型水壓爆破法拆除，即在空心預制板的空孔內放置聚氯乙烯袋，袋內裝滿水，水中放置炸藥包，利用水壓爆破的原理來破壞預制板，形成一定的爆破缺口，使預制板墻體失去支撐。從而達到房屋傾倒或坍塌的目的。該法與傳統(tǒng)的鉆爆法相比較，具有操作簡便、勞動強度小、施工速度快、工作環(huán)境好、施工成本低的特

19、點。 由于藥包放在水袋內，水在爆破瞬間被霧化、加速，所以，爆破產(chǎn)生的很大一部分粉塵被高速散布于建筑物內的霧化水吸附，在一定程度上達到環(huán)保要求。 11.2.3 大板結構拆除(chich)爆破共一百三十九頁 11.2.3.2大板樓拆除爆破方法 大板樓拆除爆破一般有定向倒塌和原地坍塌兩種方案。這兩種方案基本是在12層布置爆破缺口，定向倒塌方案缺口形狀(xngzhun)為三角形或梯形。為施工方便，傾倒一側爆高要大一些，然后依次降低，后部要形成鉸鏈或不處理，即可滿足倒塌要求。原地坍塌方案實現(xiàn)的方式較多。層采用由中間按縱向向兩側爆高逐步降低也可達到目的。11.2.3 大板結構拆除(chich)爆破共一百三

20、十九頁 11.2.3.3工程實例 貴陽市外環(huán)城東路的A、B、C三棟67層的大板樓群始建于1978年，墻體均采用厚度為150mm、中空內徑為100mm、混凝土強度為C20預制空心(kng xn)大板，板與板之間采用焊接拼裝，再用混凝土灌縫聯(lián)成一體。每塊大板周邊只有兩道8mm主筋，箍筋5mm300，四角上有14mm連接鋼筋；預留門窗周邊有兩道8mm或5mm鋼筋。樓面板和屋面板均為預制混凝土板，樓梯為混凝土預制樓梯，與樓道側墻無連接。樓房的總面積為7900m2。 大板樓群東側15.5m處有五層大板住宅樓房三棟，南面11.0m處有一層磚結構煤氣調壓站；西部距離3.0m處是花池，8.6m處有一組南北走向

21、的高壓線(11kV)，12.7m處為外環(huán)城東路人行道，人行道下60cm處有煤氣管道。11.2.3 大板結構拆除(chich)爆破共一百三十九頁A 爆破方案選擇 根據(jù)大板樓群的周圍環(huán)境，確定采用原地倒塌方案，在一層、二層布置爆破缺口。B棟采用內合式原地坍塌，A、C棟采用側合式原地坍塌方案，由B樓中間分別向南北(nnbi)方向順序遞進坍塌，以確保A棟北側變壓器和C棟南側煤氣調壓站的安全。 大板樓房的結構是由預制空心大板拼裝而成，壁厚不到250mm，無法采用一般鉆孔控制爆破技術。決定利用空心部位注水在水中安放藥包，用水壓爆破破壞大板，采用淺孔爆破破壞板與板交接部位的節(jié)點，由此形成爆破缺口，使大板樓房

22、按設計要求倒塌。 11.2.3 大板結構拆除(chich)爆破共一百三十九頁B 大板的水壓爆破破碎技術 大板的空心部位是直徑為100mm的柱狀空間，若采用水壓爆破的沖量準則公式進行藥量計算，即Q=K1.6R1.4，取=0.025m，R=0.05m，K=10代入，得Q=0.4g顯然是不合適的，關鍵是公式中的壁厚 取值不當。為了確定水深、裝藥量和破碎效果、碎塊飛散距離之間的關系，利用從大板樓房(lufng)拆下的大板進行了試驗，并對樓房(lufng)內的大板進行了試爆。試驗采用在大板的空心部位(內徑100mm，最小壁厚25mm)隔孔裝水裝藥的藥包布置方法。11.2.3 大板結構拆除(chich)爆

23、破共一百三十九頁根據(jù)試驗結果，確定大板水壓爆破(bop)藥包布置原則為：(1)采用隔孔布置水壓爆破藥包的方法，由注水深度來控制缺口高度；(2)水深(破壞高度)小于lm時裝一個藥包，水深在1m以上(含1m)時裝兩個藥包，上層藥包距水面距離大于下層藥包距水底的距離；(3)在有防護的情況下，一樓的藥包藥量采用20g，二樓的采用15g；(4)板與板交接部位采用鉆孔爆破，根據(jù)大板水壓爆破破壞高度來決定鉆孔數(shù)。11.2.3 大板結構拆除(chich)爆破共一百三十九頁C 爆破設計 大板樓群采用原地倒塌方案，一樓所有的大板均布置藥包進行粉碎性的破壞，水壓爆破破壞高度為四周外墻低，中隔墻高，外墻充分利用門窗的

24、空間來形成缺口一二樓四周外墻不破壞。 中隔墻中間破壞高度大，靠外側破壞高度小。大板交接部位同時布置鉆孔，孔深14cm，每孔裝藥量一樓25g，二樓20g?？紤]A樓北側和C樓南側分別有變壓器和調壓站需要(xyo)保護。其一樓外墻破壞高度取0.3m，二樓靠這兩側的單元中隔墻不破壞。11.2.3 大板結構拆除(chich)爆破共一百三十九頁 D 起爆網(wǎng)路 采用(ciyng)交叉復式導爆管毫秒雷管網(wǎng)路，孔內用11段，在同一線上的東西兩間房為一組同時起爆藥包，組與組之間用3段雷管交叉復式接力。外環(huán)東路大板樓群接力方向：水平向為B樓中間南、北向以50ms差前進，垂直向為從一層向上以50ms差前進?？傃悠?7

25、80ms。11.2.3 大板結構拆除(chich)爆破共一百三十九頁E 水壓爆破施工 1)注水、防漏及泄水。根據(jù)破壞高度的要求在一定位置敲出一個直徑約100mm的孔，然后在空心柱中放置聚氯乙烯袋子（直徑120rnm，一端封口，長度約2m）作盛水容器。在空心柱中填放細沙，可以控制深度(即破壞高度)，并防止空心柱底部的混凝土塊戳破塑料袋子。采用較空心柱直徑大一些的塑料袋，可保證袋子注水后與孔壁密貼，保證水壓爆破的效果；為確保不漏水，采用雙層袋子。由于(yuy)每米注水深度僅需7.8kg水，故可采用自來水管進行注水。而一次爆破的總注水量僅幾噸，爆破時完全滲漏在爆堆里，不必考慮泄水的問題。 11.2.

26、3 大板結構拆除(chich)爆破共一百三十九頁E 水壓爆破施工 2)藥包加工與定位。藥包采用乳化炸藥加工，根據(jù)乳化炸藥的特性，在水中浸泡96h后其爆炸性能不變，故不再對炸藥進行防水處理，僅對雷管用黃油進行防水處理，雷管插進藥包并系上用小食品袋裝石塊構成的壓重；采用雷管的塑料導爆管做定位標準，孔口拉上細鐵絲用以固定(gdng)導爆管。 3)防護。樓群爆破部位外側用棕墊和膠皮簾覆蓋防護，要求將各棕墊和膠皮簾用鐵絲綁在一起成一整體。變壓器及附近建筑物的玻璃用棕墊覆蓋防護。11.2.3 大板結構拆除(chich)爆破共一百三十九頁F 爆破效果 1998年4月19日大板樓群成功的進行爆破，爆破效果符合

27、設計要求，周圍的建(構)筑物未受損壞，與樓群距離僅4.7m和6.3m的變壓器及摟群中的煤氣管道等重要設施均安全無恙(見圖1l-6)。爆堆高度最高為6.Om，一般為3.5m，從爆堆破碎程度看，樓頂板與大板基本都有破裂，但未見斷開滑出。三層樓以下部分(b fen)全部破碎。由于水在爆破瞬間爆破霧化、加速，爆破時產(chǎn)生的粉塵很大一部分(b fen)被高速散布在建筑物內的霧化水吸附、沉淀，整個爆破過程清晰可見，粉塵(含部分(b fen)水霧)在爆后50s內全部散去。10余米外的道路上爆后無灰塵。達到了環(huán)保的要求。11.2.3 大板結構拆除(chich)爆破共一百三十九頁11.2.3 大板結構拆除(chi

28、ch)爆破共一百三十九頁 國內早期大量的商住宅樓都是框架結構，框架結構樓房的承重構件是鋼筋混凝土立柱，它們和梁連接構成框架，有的還和樓板澆注為一體。框架結構樓房拆除爆破時必須將立柱一段高度的混凝土進行充分爆破破碎，使它們和鋼筋骨架脫離，使柱體上部失去支撐。爆破部位以上的建筑結構物在重力作用下失穩(wěn)，在重力和重力彎矩作用下，爆破柱體以上的構件將受剪力破壞，同時將向爆破一側傾斜塌落。如果后排立柱根部(n b)和前排柱同時或是延期松動爆破，則建筑物整體將以其支撐點轉動塌落。11.2.4 框架結構拆除(chich)爆破共一百三十九頁 11.2.4.1 設計與施工應注意的問題 框架結構拆除爆破容易發(fā)生后坐

29、，應引起足夠重視。如后排承重立柱不處理，前排立柱爆后，樓房在重力彎矩作用下，將使立柱在一樓和二樓之間折斷造成一樓立柱后仰，產(chǎn)生很大后坐；反之，如后排立柱處理過高。則不能形成很好支撐，會造成樓房整體下坐，而失去“爆高差”，影響定向傾倒(qngdo)，許多爆而不倒的事故就是由此而造成的，因此框架結構的樓房爆破一定要注意后排轉動鉸點的處理，必要時應進行受力驗算分析，才能保證這一方法的成功。 框架結構樓房的結構多種多樣，考慮拆除工程要求和環(huán)境狀況，有不同的拆除設計方案。下面列出典型框架結構樓房的拆除爆破實例。11.2.4 框架結構拆除(chich)爆破共一百三十九頁11 242工程實例重慶米蘭大廈B樓

30、控制拆除爆破A 工程概況 重慶米蘭大廈位于重慶市江北區(qū)，由一幢22層的主樓(A樓)與一幢10層的附樓(B樓)組成，A、B兩樓由西向東依次排列，中間為標準伸縮縫。大廈正南ll.lm處平行分布(fnb)桃花源住宅小區(qū)；正北是城市主干道洋河大道，其中人行道距大廈僅3m，且地下布有通訊、供電、排污等設施；正東距B樓2m外為地下停車場；正西距A樓5m處是城市排污設施。四周密布商業(yè)建筑、高層住宅，作業(yè)環(huán)境十分復雜。詳見圖ll-7。 大廈始建于1994年，次年主體工程完工。由于存在著嚴重的質量問題，未通過質監(jiān)驗收，以爛尾樓的形式保留，2007年9月實施拆除爆破。11.2.4 框架結構拆除(chich)爆破共

31、一百三十九頁11.2.4 框架結構拆除(chich)爆破共一百三十九頁B 拆除爆破設計 鑒于B樓所處的環(huán)境及其結構特征，采取向內折疊原地坍塌方案，但必須滿足爆后結構運動過程中梁、柱能夠充分解體的要求 B樓東西向從5軸至13軸共計(n j)8跨62m長，南北向為P、K、J、G、B5軸，共計(n j)31.2m寬。東西兩端各設一電梯間和應急樓道。根據(jù)對比研究結果，確定爆破時序如表11-8所示。11.2.4 框架結構拆除(chich)爆破共一百三十九頁11.2.4 框架結構拆除(chich)爆破 即縱向以9軸為中心(zhngxn)，分別對稱向東西兩側延期推進，間隔在11.5s.之間；橫向以K、J、G

32、、軸為主體，P軸延期0 5s。詳見圖1l-8。共一百三十九頁 B樓爆破樓層為負一層、一至三層，八層、十層為節(jié)點性松動爆破區(qū)；對每軸縱梁端點進行預處理，位置選擇在電梯間前沿。 考慮到西、東兩電梯間相對運動(xin du yn dn)，為避免空中迎面撞擊，同時減緩觸地沖擊，將電梯間在5層、8層實施切割爆破。 11.2.4 框架結構拆除(chich)爆破共一百三十九頁 C 爆破效果分析 B樓爆后效果與設計完全一致，梁體全部解體僅保留三角形現(xiàn)澆屋頂結構(jigu)。殘渣最高堆點約為6m，周邊設施均沒有受到影響，如圖11-9所示：11.2.4 框架結構拆除(chich)爆破共一百三十九頁11.2.4 框

33、架結構拆除(chich)爆破共一百三十九頁 隨著建筑結構抗震要求的提高，框架結構逐漸向框一剪結構過渡，特別是10層以上的建筑，一般均使用剪力墻以增加結構的抗振性能。正是由于剪力墻的存在，既增加了結構的堅固程度，也增加了拆除爆破的難度，如上海海洋地質大廈的拆除爆破，起爆后整片外墻沒有解體，導致第一跨除底部炸掉的三層外，上部九層的第一跨直直地站在原地，幸好后面框架部分(b fen)的逐跨坍塌進行得比較順利，在連續(xù)幾跨坍塌解體之后將第一跨擠倒，雖然僥幸沒有造成爆破事故，由于倒塌不順利，對整座樓的解體和后坐都會產(chǎn)生不利影響，應當引起足夠重視。11.2.5 框一剪結構(jigu)拆除爆破共一百三十九頁1

34、1.2.5.1 設計(shj)與施工中應注意的問題 框剪結構拆除爆破除可以采用上述各種爆破方法之外，還應注意對剪力墻的預處理和對剪力墻的鉆孔爆破作業(yè)。一般剪力墻厚度都在2025cm左右，仍屬于薄板范疇，當剪力墻厚度達到3040cm時，則需采用鉆爆方法處理。11.2.5 框一剪結構拆除(chich)爆破共一百三十九頁 剪力墻和磚墻一樣，以水平孔為主，特點是兩側都有自由面，墻厚，最小抵抗線為W=l2，但必須考慮一定的超鉆，以增加填塞長度，鋼筋混凝土墻的藥量計算中的q值見表11-9。 對于厚度25cm以上的剪力墻，如果條件允許也可以從側面沿墻鉆水平孔，這不僅可以減小鉆孔工作量，而且可以采用分節(jié)裝藥，

35、大大提高爆破效果。 根據(jù)大量工程實踐，定向傾倒主缺口內的剪力墻最好在爆前用人工、機械或爆破法進行預處理，其中，對于3040m厚度的剪力墻，采用鉆孔爆破方法(fngf)與處理時，應進行試爆。11.2.5 框一剪結構拆除(chich)爆破共一百三十九頁 11.2.5.2 工程實例(shl)上海長征醫(yī)院16層病房大樓 上海長征醫(yī)院16層病房大樓是一座建于1987年的鋼筋混凝士框架-剪力墻結構的高層建筑。大樓南北方向寬20.28m、東西方向長38.48m、高67.30m，總建筑面積13200m。大樓南距繁華的南京西路60m，西距高架橋20m，周邊環(huán)境復雜。 拆除爆破設計總體方案是將大樓在東西方向分成兩

36、部分，先后依次分多層折疊向南傾倒的爆破方案。這樣既可以有效地控制爆破解體構件渣塊的堆積范圍，同時把爆破和建筑物塌落振動降低到不影響鄰近建筑物的安全。圖11-10、圖11-11分別為該樓房折疊爆破塌落設計的起爆順序和爆破部位。11.2.5 框一剪結構拆除(chich)爆破共一百三十九頁11.2.5 框一剪結構(jigu)拆除爆破共一百三十九頁 為使大樓主體向南側分層折疊定向傾倒，爆破設計底部南側爆高I3層，北側柱僅在一層立柱根部布置兩個炮孔，向上每隔兩層爆兩層；東西兩部分采用延期起爆技術先后起爆，利用時間差和爆破高度達到(d do)空中解體的目的。建筑物解體構件將分層、依次下落著地。爆破后下落的

37、構件將沖擊在先已下落著地的構件上，充分利用上層構件的下落勢能部分地轉變成下層構件的破壞能，導致這些構件的進一步解體破碎。且先著地的下層構件的緩沖還可減小上層塌落的觸地沖量。11.2.5 框一剪結構(jigu)拆除爆破共一百三十九頁 在起爆后，大樓主體(zht)下落過程中，向南折疊塌落。東西兩部分的渣土準確地堆積在設計的控制范圍里，大樓拆除后解體充分。監(jiān)測的振動數(shù)據(jù)表明近居民樓處的垂直地面振動速度為2.76cm/s，高架橋墩臺處僅為1.4cm/s，周圍建(構)筑物安然無恙。 11.2.5 框一剪結構(jigu)拆除爆破共一百三十九頁 對于框-筒結構的建筑物，核心筒自成一體，整體性好，隨著樓房的增

38、高，如果不預處理，炸倒之后由于其整體性很好，爆后不會充分解體。如果核心筒體完整定向(dn xin)傾倒在地面上，會產(chǎn)生相當大的觸地振動 11.2.6 框-筒結構拆除(chich)爆破共一百三十九頁 11.2.6.1 設計與施工中應注意的問題 1)核心筒的預處理不管是用人工或爆破方式，都要比框架部分的處理高出一層到二層，以使其傾倒觸地時能充分解體。 2)當核心筒體位置在建筑物中間時，筒體重量大，若僅以后部框架立柱作為支點(zhdin)則很容易造成后坐，因此應預留筒體后墻體作為支撐確保支點(zhdin)具有足夠支撐力。 3)如果核心筒在建筑物的外側，且周邊環(huán)境對觸地振動要求較高，對筒體的爆破解體應

39、予以充分重視。 11.2.6 框-筒結構(jigu)拆除爆破共一百三十九頁 11.2.6.2 工程實例上海市藍天賓館大樓A 工程概況 上海市藍天賓館大樓緊臨黃興路，為鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架-核心筒結構，高13層40m，電梯井、水箱標高達46.8m，平面呈三角形布置，結構特別穩(wěn)定，爆破面積11477m；三角形的中心(zhngxn)有一核心筒，平面也呈三角形，內有一部樓梯，二部電梯，沒有梁、柱。該核心筒為自承重體系，僅有樓板與大樓的其他部位相連。 11.2.6 框-筒結構拆除(chich)爆破共一百三十九頁 B 本工程的特點和難點 (1) 周邊環(huán)境復雜，大樓沒有足夠的倒塌空間，只有(zhyu)25m，

40、核心筒體向該方向傾倒空間不夠。 (2) 如果整個大樓向西倒塌，會損壞保留的一幢二層變電房(相距11. 5m)，且樓頂?shù)乃淇赡芟蛩{天西樓方向翻滾。 (3) 黃興路上地下管線較多，距離大樓23m，有市政污水管線，4m外有電力電纜，8m外有煤氣，給爆破帶來很大風險。 (4) 大樓形狀特殊，呈三角形，不利于定向傾倒。 (5) 大樓中心為鋼筋混凝土現(xiàn)澆核心筒，結構堅固，不易傾倒。 11.2.6 框-筒結構拆除(chich)爆破共一百三十九頁C 拆除爆破方案 該樓周邊環(huán)境復雜，結構堅固，形體呈穩(wěn)定三角形，單純采用定向傾倒爆破方案很可能造成傾倒不充分，解體不完全的結果。拆除爆破方案將大樓人工切割分成三個區(qū)

41、域區(qū)域I向南倒塌，區(qū)域向西偏北方向傾倒區(qū)域向西偏南方向傾倒。大樓分割及爆破順序見圖11-12，圖11-13。 區(qū)域I爆破主口為13層，48軸在7、8層設輔助口，主要保護南面2層樓房的安全；區(qū)域爆破主口為14層，7、8層為輔助口；區(qū)域主切設在35層，l2層保留不炸，其目的是防止區(qū)的渣堆影響造成區(qū)傾倒產(chǎn)生(chnshng)后坐。 11.2.6 框-筒結構拆除(chich)爆破共一百三十九頁 11.2.6 框-筒結構(jigu)拆除爆破共一百三十九頁D 爆破設計 (1) 立柱布孔及炸藥(zhyo)單耗的確定。立柱有3種規(guī)格，斷面分別為：900mm 500mm、800mm500mm、700mm700m

42、m，相應布置三排、二排和一排炮孔，孔深分別為300mm、300mm、420mm。 為確保大樓充分解體、定向傾倒，炸藥單耗：一樓立柱取600gm，二、三、四樓立拄取500g/ m，七、八樓立柱取400g/ m。 11.2.6 框-筒結構(jigu)拆除爆破共一百三十九頁 (2) 分區(qū)延期設計(shj)。為確保三個區(qū)域樓梯的整體和定向傾倒，采取半秒延期爆破順序。區(qū)域I前排立柱瞬發(fā)，后排立柱0.5s；區(qū)域在區(qū)域I爆破1s后起爆，即上缺口第一排立柱為l.5 s，第二排立柱和核心筒的前55為2s，后45為2.5s：下缺口第一排立柱為1.5s，第二排立柱2s，核心筒的前55為2.5s，后45為3s；區(qū)域在

43、區(qū)域爆破2s后起爆，即前排立柱5 s，后排立柱5.5s。區(qū)域上下缺口之間延期不同步，主要考慮到第913層共5層核心筒未作處理，在上缺口第二排立柱爆破的同時起爆核心筒的前半部分，使其前傾而不至于下坐。 11.2.6 框-筒結構拆除(chich)爆破共一百三十九頁E 爆破效果 2005年6月2日凌晨5：00實施爆破，大樓按設計分區(qū)域向三個方向倒塌，爆破未影響周圍的地下管線(gunxin)、建(構)筑物等造成任何影響，爆破取得圓滿成功(見圖11-14） 11.2.6 框-筒結構拆除(chich)爆破共一百三十九頁 全部由鋼筋混凝土剪力墻承重的結構稱為全剪力墻結構也稱為板式結構。 11.2.7.1設計

44、與施工中應注意的問題 (1)鉆孔量大，鉆孔不到位會造成爆而不倒或解體不充分的不利效果 (2)爆破面積(min j)大，爆破缺口位置高，必須采取相應的安全防護措施； (3)剪力墻結構一般體量較大如采用定向傾倒方法，應采取有效措施防止過大的觸地振動對周邊環(huán)境造成不利影響。 剪力墻拆除爆破的炸藥單耗可參考表l1-9選取。在正式施爆前應進行試爆優(yōu)化確定。11.2.7 全剪力墻結構(jigu)拆除爆破共一百三十九頁 1l.2.7.2工程實例上海四平超薄全剪力墻大樓A 四平大樓超薄壘剪力墻拆除爆破工程概況 上海四平大樓呈四折形，共計14層，高4l.4m，面積17226，位于交通繁忙的四平路大連路口，緊鄰居

45、民區(qū)。大樓西距四平路10.5m北距閘電新村不到10m，距重要的電纜和煤氣管道距離僅5m，南距大連路最近(zujn)處8m，東距小區(qū)變電站和M8線四平路站端頭井只有7m該樓所處的環(huán)境復雜。周邊幾乎沒有倒塌場地，見圖11-15。11.2.7 全剪力墻結構拆除(chich)爆破共一百三十九頁11.2.7 全剪力墻結構(jigu)拆除爆破共一百三十九頁B 結構特點 四平(s pn)大樓是少筋混凝土創(chuàng)新結構，無梁無柱，全部依靠四壁鋼筋混凝土現(xiàn)澆墻板承重，整體性非常好。該全剪力墻板式結構配筋少、墻板也非常薄，其厚度僅16cm，小于目前鋼筋混凝土設計規(guī)范規(guī)定的18cm，屬于超薄剪力墻結構。 該樓拆除爆破具有

46、較大難度第一鉆孔困難，第二孔排距和藥量不易掌握，一旦參數(shù)不合適，爆后墻體呈蜂窩狀殘留。此外，因為樓板均為多孔預制板，墻板又薄，處理不當會出現(xiàn)未爆先塌現(xiàn)象，所以對每一處爆前處理都要從結構受力上進行分析，在局部超薄剪力墻拆除的同時，要保持原結構的穩(wěn)定。 11.2.7 全剪力墻結構拆除(chich)爆破共一百三十九頁C 爆破(bop)方案的確定 根據(jù)大樓的結構特點、爆破環(huán)境和工程要求。既不能采用逐跨坍塌的方式，又不能原地解體，拆除爆破只能利用大樓中間的一塊空地，全部向中間定向傾倒。對于四周不規(guī)則形體，創(chuàng)造定向傾倒的條件決定利用原有的兩條沉降縫，并開切第三條切割縫，使整幢大樓成為四個獨立的單元體，然后

47、使這些單元體按一定的時間順序，分別傾倒，既可減小對周邊的振動影響，又能使渣堆集中于中間空地，其優(yōu)點為：(1)全部采用定向傾倒，只炸底部三層主缺口，大大減少了鉆爆工作量；(2)分別倒地減小了觸地振動，保障了周邊居民樓的安全；(3)渣堆集中，提高了管線及被保護設施的安全保障；(4)爆破缺口高度降低，有利于加強防護，控制飛石外泄。11.2.7 全剪力墻結構拆除(chich)爆破共一百三十九頁D 爆破傾倒(qngdo)方案設計 爆破平面示意圖見圖11-16，大樓分成四個單體后其爆破順序和傾倒方向如下： 第一單體為大樓中間主樓面向中心綠地部分，其倒向向東，正對綠地； 第四單體為大樓最南端12層樓部分，其

48、倒向向西平行于大連路北側人行道； 第三單體為大樓南側主樓，其倒向向北，倒在第一單體渣堆上； 第二單體為大樓北側主樓，其倒向向南，倒在第一單體之上與第三單體頂部相交。11.2.7 全剪力墻結構拆除(chich)爆破共一百三十九頁11.2.7 全剪力墻結構拆除(chich)爆破共一百三十九頁E 試爆與爆破參數(shù)選擇 對不同孔排距的超薄剪力墻進行了試爆。根據(jù)試驗結果確定孔網(wǎng)參數(shù)為：a=20cm，b=15cm，q=25g，三排布孔。但主缺口底層加一排孔，相應上層減一排。為此，設計方案中集中(jzhng)布置的六排孔分成上、下各三排，并通過開挖門洞等預拆除將炮孔減少為2萬個，將炸藥總量減少為468kg，節(jié)

49、省了鉆爆工作量和炸藥消耗。11.2.7 全剪力墻結構拆除(chich)爆破共一百三十九頁F 爆破效果 2005年10月20日凌晨5：30起爆，四平大樓按照設計順序依次倒塌，渣堆按指定位置重疊一起，10s內全部解體著地。G 爆破振動監(jiān)測(jin c) 本次爆破在居民樓群中布置了6個振動測點，在兩棟居民樓之間布置了東西向3個測點，其中1個測點在隔振溝邊上，其余兩個在居民樓墻角上；對于北面的閘電新村，也在居民樓中間布置了南北向的3個測點。 11.2.7 全剪力墻結構拆除(chich)爆破共一百三十九頁 其距離與實測質點速度(sd)見表11-10。 實測結果比計算結果要小一些，其原因是隔振、減振措施起

50、到了很好的緩沖作用，確保了周邊居民樓和管線的安全。11.2.7 全剪力墻結構(jigu)拆除爆破共一百三十九頁11.2.8.1 煙囪水塔拆除爆破 煙囪、水塔、跳水(tioshu)塔等可近似為類同的高聳構筑物，故本節(jié)重點敘述煙囪的拆除爆破，水塔、跳水(tioshu)塔等的拆除爆破可類比參考。A 煙囪的拆除方法 煙囪拆除爆破法是應用炸藥爆炸破壞煙囪的局部結構造成失穩(wěn)，使其傾倒或塌落。煙囪的拆除爆破可分為定向傾倒、折疊式倒塌和原地坍塌三種方法：11.2.8 高聳(o sn)構筑物拆除爆破共一百三十九頁 定向傾倒 主要原理是在煙囪傾倒一側的底部，將筒體炸開一個大于l/2、小于2/3周長的爆破缺口，從而

51、破壞(phui)結構的穩(wěn)定性，導致整體結構失穩(wěn)和重心位移，于是在上部筒體自重作用下形成傾覆力矩，迫使煙囪按預定方向倒塌，并使倒塌限制在一定范圍內。 煙囪的定向傾倒要求有一定寬度和長度的場地，以供其坍塌著地場地的長度一般不小于煙囪高度1.01.2倍(從煙囪中心算起)，對于鋼筋混凝土煙囪或剛度大的磚砌煙囪，要求的場地長度更大一些。場地的橫向寬度不小于爆破部位直徑的3.04.0倍。該方法由于施工相對簡單而得到了廣泛應用。11.2.8 高聳構筑物拆除(chich)爆破共一百三十九頁 折疊式倒塌。 可分為單向折疊(zhdi)倒塌和雙向交替折疊(zhdi)倒塌兩種方式其基本原理是根據(jù)周圍場地的大小，除在底

52、部炸開一個缺口外，還需要在煙囪中部的適當部位炸開一個或一個以上的缺口，使其朝兩個或兩個以上的同向或反向分段折疊(zhdi)倒塌。起爆順序是先爆破上缺口，后爆破下缺口.通常是上缺口起爆后，當傾斜到2025。時，再起爆下缺口。11.2.8 高聳構筑物拆除(chich)爆破共一百三十九頁 原地(yun d)坍塌 主要是在煙囪的底部，將其支撐筒壁整個炸開一個足夠高的缺口，然后在其本身自重作用和重心下移過程中借助重力加速度以及在下落觸地時的沖擊力自行解體致使煙囪在原地破壞。該方法僅適用于磚結構煙囪的拆除爆破，且周圍場地應有大于其高度的1/6開闊的場地。原地坍塌方法技術難度大，在選用時一定要慎重。11.2

53、.8 高聳構筑物拆除(chich)爆破共一百三十九頁 實踐證明，爆破拆除煙囪是效果最好的方法，盡管它牽涉到許多復雜的技術問題，但從拆除安全、拆除速度和經(jīng)濟效益等方面(fngmin)來分析，它比人工和機械拆除法具有明顯的優(yōu)越性。爆破拆除法的關鍵是必須保證準確的定向性(一般軸線的偏離不得超過設計方面(fngmin)5)，傾倒過程中要確保煙囪上部的穩(wěn)定性和解體堆渣范圍的準確性。近幾年來，我國煙囪拆除爆破技術有了較快的發(fā)展除了拆除爆破方法已經(jīng)取得了成功的經(jīng)驗外，在施爆破方法上也有了新的進步。11.2.8 高聳構筑物拆除(chich)爆破共一百三十九頁B 煙囪拆除爆破失穩(wěn)傾倒機理及條件 煙囪類高聳筒式構

54、筑物控制爆破倒塌機理為：采用控制爆破在高聳筒式構筑物底部某一高度處爆破形成一定尺寸大小(dxio)的缺口，上部筒體在重力與支座反力形成的傾覆力矩作用下失穩(wěn)，沿設計方向偏轉并最終倒塌。11.2.8 高聳構筑物拆除(chich)爆破共一百三十九頁 在煙囪定向拆除爆破過程中，當爆破缺口形成后，在缺口對面保留部分的圓環(huán)簡體稱為預留支撐體。如果上部簡體的重力對預留支撐體的壓應力超過了材料的極限抗壓強度，則預留支撐體就會瞬時被壓壞而使煙囪下坐，這會造成煙囪爆而不倒或傾倒方向失去控制。如果預留支撐體有一定的承載能力，則上部筒體在重力和支座反力形成的傾覆(qngf)力矩作用下，使預留支撐體截面瞬時由全部受壓變

55、為偏心受壓狀態(tài)。傾倒初期，預留支撐體截面一部分受壓、一部分受批。在承壓區(qū)承受傾覆(qngf)力矩引起的壓應力和重力引起的壓應力疊加，壓應力呈邊緣區(qū)最大、中性軸處為零的三角形分布。當最大壓應力大于材料的極限抗壓強度時，該處材料被壓碎，且承壓區(qū)擴大。在受拉區(qū)承受傾覆(qngf)力矩引起的拉應力與重力引起的應力疊加，拉應力呈邊緣區(qū)最大，中性軸處為零的三角形分布。當最大拉應力大于材料的極限抗拉強度時，預留支撐體上出現(xiàn)裂縫。11.2.8 高聳(o sn)構筑物拆除爆破共一百三十九頁 當煙囪為磚結構時，隨裂縫的出現(xiàn)。上部筒體將進一步傾倒，傾覆力矩(l j)增大，裂縫將貫通整個截面。對鋼筋混凝土煙囪，當預留

56、支撐體截面上的混凝土開裂后，鋼筋將承擔全部拉應力，此后鋼筋在煙囪傾覆力矩(l j)的作用下受拉屈服，繼而頸縮斷裂。當爆破缺口閉合后，煙囪繞新的支點旋轉并最終傾倒。 由煙囪控制爆破倒塌的機理可知，爆破缺口是影響煙囪失穩(wěn)傾倒的關鍵因素。煙囪傾倒須滿足三個條件，一是煙囪爆破后傾倒初期預留支撐體截面要有一定的強度，使其不致立即受壓破壞而使簡體提前下坐；二是缺口形成瞬間，重力引起的傾覆力矩必須足夠大能克服截面本身的塑性抵抗力，促使煙囪定向傾倒；三是缺口閉合后，重力對新支點必須有足夠大的傾覆力矩，使其能克服煙囪剩余的塑性抵抗力。對磚結構煙囪，只要其重心俯出新支點，就能順利傾倒；而對于鋼筋混凝土煙囪，其重心

57、不但要偏出新支點，而且重心相對新支點的力矩必須大于破壞截面內的拉力鋼筋所產(chǎn)生的力矩11.2.8 高聳(o sn)構筑物拆除爆破共一百三十九頁C 爆破部位的確定 煙囪水塔定向(dn xin)倒塌設計方案一般是對其底部筒壁實施爆破。不考慮煙道口和出灰口的位置時，爆破范圍是筒壁的周長的l/22/3。即： 式中：L是爆破部位長度； D是爆破部位筒壁的外直徑。 其相對應圓心角為180240。 大量的工程實踐經(jīng)驗說明，爆破部位采用一次爆破產(chǎn)生的缺口邊沿尺寸的精確度差，煙囪倒塌的方向容易出現(xiàn)偏離。在實施煙囪拆除爆破工程中，為了控制煙囪的倒塌方位，爆破部位（缺口）不是全部采用爆破完成，而是在設計的爆破缺口兩端

58、預先開定向窗口只對余下的一段弧長的筒壁實施爆破。 11.2.8 高聳(o sn)構筑物拆除爆破共一百三十九頁 爆破部位(爆破缺口)高度的確定與煙囪的材質和筒壁的厚度有關。煙囪拆除爆破要求爆破部位的筒壁瞬間要離開(l ki)原來的位置，使煙囪失穩(wěn)。因此設計要求爆破部位的高度 式中：為爆破缺口部位煙囪的壁厚，磚煙囪的筒壁較厚時，取小值；鋼筋混凝土煙囪壁較薄時，取大值。同樣壁厚條件下，煙囪高的取小值；煙囪高度小的取大值。對于鋼筋混凝土煙囪，如果鋼筋配比高，要取大值。如果炸高小了，暴露的鋼筋不會立刻屈曲，煙囪不會立即失穩(wěn)倒塌，殘留的混凝土也可能支撐煙囪不馬上倒塌。 11.2.8 高聳構筑物拆除(chi

59、ch)爆破共一百三十九頁D 定向窗與缺口的形狀和作用 下面以正梯形的爆破缺口說明設計參數(shù)的選取。如圖是梯形缺口展寬圖，以倒塌中心線對稱的梯形底邊是設計的爆破部位長度，即設計爆破部位圓心角對應的煙囪筒體外壁的弧長，h為爆破缺口的高度。中間(zhngjin)的長方形是鉆孔爆破部位，兩邊的三角形是定向窗。定向窗底角一般選取=2535。三角形的底邊長為23倍壁厚，其高度可以和爆高相同，也可小于爆破高度 h（如圖中虛線）。11.2.8 高聳構筑物拆除(chich)爆破共一百三十九頁 爆破前，開鑿定向窗為預拆除(chich)施工，拆除(chich)爆破工程原則上要盡量減少預拆除(chich)。特別是對影響

60、結構穩(wěn)定的承重構件的預拆除(chich)。煙囪屬高聳構筑物，為了盡可能地減少對煙囪結構的損傷，要盡量設計尺寸小的定向窗。兩側定向窗破壞狀態(tài)的對稱是決定煙囪按設計倒塌方向的關鍵，如果兩側破壞狀態(tài)不對稱，這種初始斷裂破壞點的不對稱將嚴重影響煙囪傾斜倒塌的方向。11.2.8 高聳(o sn)構筑物拆除爆破共一百三十九頁 爆破缺口中心線位置的確定和鉆孔布置 煙囪水塔爆破拆除的定向傾倒中心線是確定爆破缺口的中心線的依據(jù)。在周圍有可倒塌場地的情況下，爆破設計的煙囪定向倒塌方向原則上應盡量與煙囪結構的對稱線一致。在施工現(xiàn)場要用測量儀器準確地把其方位標在煙囪水塔的圓形筒壁上。確定了爆破缺口中心線后，應從中心線