6開封火電廠技改匯報(bào)

1、 開封火電廠 440t/h 循環(huán)流化床鍋爐試運(yùn)分析亠、F -*-0 前言開封火電廠技改工程的循環(huán)流化床鍋爐自2001年1 1月1 5日開始起吊安裝到 2002年1 2月1 5日點(diǎn)火啟動(dòng)至今已經(jīng) 3個(gè)多月了， 經(jīng)過所有參與該項(xiàng)目的建設(shè)者的共同努力，機(jī)組于 2003年3月16日順利地過 72+24小時(shí)的試運(yùn)， 現(xiàn)在就試運(yùn)過程中的一些情況， 向與會(huì)的各位領(lǐng)和專家領(lǐng)導(dǎo)做簡單的匯報(bào)。1 開封火電廠 #2爐簡介1.1 鍋爐整體布置開封火電廠的 #2鍋爐系哈爾濱鍋爐廠設(shè)計(jì)制造的 440t/h 超高壓中間再熱參數(shù)循環(huán)流化床鍋爐。 與135MW等級汽輪發(fā)電機(jī)組相匹配，可配合汽輪機(jī)定壓（滑壓）啟動(dòng)和運(yùn)行且具有較強(qiáng)

2、的調(diào)峰性。鍋爐主要由爐膛、高溫絕熱分離器、尾部對流煙道組成。燃燒室蒸發(fā)受熱面采用膜式水冷壁， 水循環(huán)采用單汽包、自然循環(huán)。布風(fēng)裝置采用水冷布風(fēng)板，大直徑鐘罩式風(fēng)帽。燃燒室內(nèi)布置雙面 水冷壁來增加蒸發(fā)受熱面。 和二級屏式過熱器及屏式熱段再熱器， 以提高整個(gè)過熱器系統(tǒng)和再熱器 系統(tǒng)的輻射傳熱特性。內(nèi)徑為 7.36 米的 2個(gè)高溫絕熱分離器，布置在燃燒室與尾部對流煙道之間。在分離器回料腿下 布置一個(gè)非機(jī)械型回料閥，回料為自平衡式，流化密封風(fēng)用高壓風(fēng)機(jī)單獨(dú)供給。尾部對流煙道中布置三級過熱器、一級過熱器、冷段再熱器、省煤器、空氣預(yù)熱器。過熱蒸汽 溫度兩級噴水減溫器調(diào)節(jié)，減溫噴水來自給水泵出口。冷段再熱器

3、的入口布置有事故噴水，熱段再熱器中間布置有一級噴水減溫器， 減溫水來自給水泵中間抽頭。 尾部煙道采用的包墻過熱器為膜式 壁結(jié)構(gòu)，省煤器、空氣預(yù)熱器煙道采用護(hù)板結(jié)構(gòu)。鍋爐主要參數(shù)最大連續(xù)蒸發(fā)量（B-MCR) ： 440t/h過熱蒸汽出口汽壓：13.7Mpa過熱蒸汽出口溫度：540 C再熱蒸汽蒸汽流量：360t/h再熱蒸汽進(jìn)口壓力：2.65Mpa再熱蒸汽出口壓力：2.45Mpa再熱蒸汽進(jìn)口溫度：315.8 C再熱蒸汽出口溫度：540 C給水溫度：249.3C1.22.1驗(yàn)。排煙溫度：130 C鍋爐效率（以低位發(fā)熱量計(jì)）入爐煤粒度： 07 mm爐膛寬度 （ 兩側(cè)水冷壁中心線距離 爐膛深度 （ 前后水

4、冷壁中心線距離 汽包中心線標(biāo)高： 50050mm91.9%) ：13160mm) ：6680mm啟動(dòng)前冷態(tài)臨界流化風(fēng)量試驗(yàn)和烘爐啟動(dòng)前冷態(tài)臨界流化風(fēng)量試驗(yàn)開封火電廠 #2爐于2002年12月12日經(jīng)過附機(jī)試運(yùn)、 低溫烘爐、 吹管后做啟動(dòng)前臨界流化風(fēng)量試試驗(yàn)中分別做了布風(fēng)板空床阻力試驗(yàn)、布風(fēng)板平整性試驗(yàn)和三個(gè)床料高度的臨界流風(fēng)量試驗(yàn)，床料高度分別為：500mm 600mn和700mm同時(shí)對回料閥、冷渣器也進(jìn)行了相應(yīng)的流化試驗(yàn)。風(fēng)量測點(diǎn)標(biāo)定用網(wǎng)格法測量熱一次風(fēng)、床下燃燒器燃燒風(fēng)、混合風(fēng)、上、中、下二次風(fēng)、回料閥流化風(fēng)、冷 渣器流化風(fēng)等風(fēng)量，標(biāo)定出風(fēng)量測點(diǎn)的流量系數(shù)。2.1.2 空床布風(fēng)板阻力特性試

5、驗(yàn)布風(fēng)板上不鋪床料，啟動(dòng)引風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)，維持熱一次風(fēng)調(diào)門、床下燃燒器燃燒風(fēng)和混合風(fēng) 調(diào)門全開， 一次風(fēng)機(jī)調(diào)門從 0逐步開大至 100%（一次風(fēng)機(jī)不能過電流） ，記錄一次風(fēng)機(jī)調(diào)門在 0、25%、 50%、75%、100%位置時(shí)的一次風(fēng)總風(fēng)量和布風(fēng)板阻力，再把一次風(fēng)機(jī)調(diào)門從100%逐步關(guān)至 0，記錄一次風(fēng)機(jī)調(diào)門在 0、25%、50%、75%、100%位置時(shí)的一次風(fēng)總風(fēng)量和布風(fēng)板阻力，繪出空床阻力特性 曲線。2.1.3 臨界流化風(fēng)量試驗(yàn)布風(fēng)板上鋪上靜高500mn厚床料，啟動(dòng)引風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)，維持熱一次風(fēng)調(diào)門、床下燃燒器燃 燒風(fēng)和混合風(fēng)調(diào)門全開， 一次風(fēng)機(jī)調(diào)門從 0逐步開大至 100%（一次風(fēng)機(jī)不能

6、過電流） ，記錄一次風(fēng)機(jī) 調(diào)門在0、 25%、 50%、 75%、 100%位置時(shí)的一次風(fēng)總風(fēng)量和床壓，再把一次風(fēng)機(jī)調(diào)門從100%逐步關(guān)至0，記錄一次風(fēng)機(jī)調(diào)門在 0、 25%、 50%、 75%、 100%位置時(shí)的一次風(fēng)總風(fēng)量和床壓，繪出床壓- 流量特性曲線，根據(jù)此曲線找出500mn床料臨界流化風(fēng)量。增加床料至靜高600mn和700mm重復(fù)上述試驗(yàn)方法，找出600mm 700mr床料臨界流化風(fēng)量。2.1.4 布風(fēng)均勻性試驗(yàn)布風(fēng)板上鋪上靜高600mn厚床料，啟動(dòng)引風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)使床料達(dá)到流化狀態(tài)，突然停止一次 風(fēng)機(jī)和引風(fēng)機(jī)，待床料靜止后，進(jìn)入爐內(nèi)檢查床料的平整程度。啟動(dòng)用沙標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)為：沙子粒度最大

7、粒徑w 0.6mm0- 0.13mm25%0.13- 0.18mm25%0.18- 0.25mm25%0.25- 0.6mm25%因標(biāo)準(zhǔn)用沙不易獲取， 根據(jù)其它小容量CFB鍋爐的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，試驗(yàn)時(shí)所用床料選用了某小鍋爐 燃燒后排出的爐渣，經(jīng)孔徑為 10mm的篩子進(jìn)行篩分。試驗(yàn)前取 100克篩分后床料經(jīng)化驗(yàn)粒度如下:項(xiàng)目篩子上樣重（克）測試結(jié)果（%）粒度w 7.0mm694w 0.6mm7618w 0.2mm153由以上化驗(yàn)結(jié)果可看出試驗(yàn)中所采用的床料粒度偏大，距設(shè)計(jì)粒度相差較大。在500mm床料高度做布風(fēng)板均勻性試驗(yàn)時(shí)，在加至lOOKNm 3/h風(fēng)量后風(fēng)機(jī)全停檢查床面均勻性，發(fā)現(xiàn)床面不很平整，尤

8、其在 #2、3回料腿處沿回料口方向形成兩個(gè)半月形的料堆，后經(jīng)檢查該 處床料，在床料下部挖出一些 2030cm長度的水泥塊，懷疑是試運(yùn)給煤機(jī)時(shí)由煤倉中脫落的，應(yīng)該 是造成該部位流化不好的原因。經(jīng)清理后再啟風(fēng)機(jī)檢查，床面基本平整。但在三個(gè)床料高度分別進(jìn)行的臨界流化風(fēng)量的測定過程中，調(diào)試人員通過爐膛下部人孔門觀察發(fā)現(xiàn)試驗(yàn)中各個(gè)風(fēng)量階段床料始終未達(dá)到理想的均勻流化，局部某些部位的床料始終未被完全流化起來。在測定的臨界流化風(fēng)量 90KNm3/h時(shí)，觀察整個(gè)床面近似于鼓泡床的狀態(tài)，局部的床料已開 始流化，而另一些部位的床料則未變化，再增加些風(fēng)量局部有被吹穿的現(xiàn)象，而另外一些部位則仍不能流化起來。當(dāng)時(shí)考慮到

9、床料粒度較大，認(rèn)為這種現(xiàn)象屬于正常，仍暫將90KNm 3/h定為臨界流化風(fēng)量，并按此風(fēng)量指導(dǎo)以后的啟動(dòng)、運(yùn)行調(diào)整所用風(fēng)量。見附圖：下若床E乎殉衍1D.DIFtrnifSIQ r 20DZ-1 跖 SJ12* 19,V:KI：CD會(huì)禍陸 5002-12-15,15：a2：4B 17zW；aaL厶越MKW50（込1凸祐我曲你涉15-D0M0-Q2:0G:DQ03FTM1去布鳳板feE決城制丙5創(chuàng)廠麻麗KMe釧BpDBO.Q bD.O2.2 烘爐烘爐也稱為爐內(nèi)耐磨耐火材料的熱養(yǎng)生,鍋爐的兩套高溫旋風(fēng)分離器和循環(huán)密封裝置，冷渣器內(nèi)，床下燃燒器內(nèi)，水冷風(fēng)室以及密相區(qū)內(nèi)敷多層耐火襯層。必須對這些耐火層進(jìn)行

10、熱養(yǎng)生，使其 達(dá)到很強(qiáng)的耐磨耐火性。烘爐的條件2.2.1.1 鍋爐水壓試驗(yàn)合格。2.2.1.2 鍋爐本體、回料系統(tǒng)及煙風(fēng)系統(tǒng)的安裝工作結(jié)束（旋風(fēng)分離器和出口煙道頂部上蓋板在 烘爐前不焊接，烘爐結(jié)束后全部密封焊） 。耐火耐磨材料施工完畢，內(nèi)部清理干凈。介質(zhì)流向標(biāo)示 完整正確。引風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)、二次風(fēng)機(jī)、高壓流化風(fēng)機(jī)分部試運(yùn)轉(zhuǎn)結(jié)束。電動(dòng)風(fēng)門調(diào)試好并可遠(yuǎn) 操，各手動(dòng)風(fēng)門開關(guān)靈活，方向標(biāo)明并掛牌。系統(tǒng)通風(fēng)試驗(yàn)合格。燃油系統(tǒng)安裝結(jié)束，儀表試驗(yàn)等合格，油泵分部試運(yùn)合格，燃油加熱器安裝并使用，連 鎖報(bào)警正確。經(jīng)油循環(huán)試驗(yàn)，油溫調(diào)節(jié)好用。燃燒器安裝良好無卡澀，并編號掛牌。系統(tǒng)可正確實(shí) 現(xiàn)油燃燒器的遠(yuǎn)方和就地操

11、作。鍋爐膨脹指示器安裝齊全，指針調(diào)整至零位。鍋爐有關(guān)的熱工儀表和電氣儀表均已安裝和試運(yùn)完畢，校驗(yàn)結(jié)束， 門、調(diào)節(jié)門及給水泵轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)調(diào)試完畢，開關(guān)方向已掛牌標(biāo)明。并可在耐磨耐火襯層澆注模板全部拆除后，打開各處門孔，自然干燥可投入使用。各電動(dòng)DCS上遠(yuǎn)操。2.2.1.772小時(shí)以上。2.2.1.82.2.1.9向鍋爐上化學(xué)除鹽水至正常水位或低于正常水位50mm,并將水位計(jì)沖洗干凈。在旋風(fēng)分離器、回料腿、回料閥及床下啟動(dòng)燃燒器等部位的外表面，按每平方開一個(gè)12排水氣孔。在床下啟動(dòng)燃燒器、布風(fēng)板、回料閥等處布置試塊。自備氣槍、液化氣罐。烘爐所需燃料及臨時(shí)設(shè)施用品準(zhǔn)備齊全。2.2.1.102.2.1.1

12、1輔汽系統(tǒng)完善。2.2.1.12高溫烘爐階段與機(jī)組同步啟動(dòng)相結(jié)合。烘爐的方法及過程鍋爐烘爐分兩個(gè)階段進(jìn)行：鍋爐整體低溫烘爐和高溫烘爐。鍋爐低溫烘爐分：冷渣器熱養(yǎng)生、床下啟動(dòng)燃燒器的低溫烘爐、鍋爐整體的低溫烘爐。鍋爐整體烘爐溫度取旋風(fēng)分離器入口溫度保 護(hù)用），冷渣器低溫烘爐取冷渣器一室溫度， 床下啟動(dòng)燃燒器取風(fēng)道溫度。 錐型閥布置臨時(shí)溫度測點(diǎn)。鍋爐整體低溫烘爐前，進(jìn)行冷渣器熱養(yǎng)生；拉出水冷管束，不能完全拉出的水冷管束及風(fēng) 冷隔墻接臨時(shí)水管路冷卻。投入10kg氣槍3只進(jìn)行冷渣器烘爐，回風(fēng)管在水冷壁處堵上，熱煙氣主要經(jīng)排渣口返回至爐膛。溫升速度控制在1015 C/h，控制溫升至550C，恒溫24小時(shí)

13、。升溫速率、恒溫時(shí)間和床下啟動(dòng)燃燒器相同。結(jié)束后，熄火封閉門孔自然冷卻。鍋爐上水至正常水位，打開引風(fēng)機(jī)風(fēng)門自然通風(fēng)，對床下啟動(dòng)燃燒器預(yù)燃室和混合室的內(nèi) 襯耐火保溫材料先用熱風(fēng)進(jìn)行加熱，按1015C /h的升溫速度升至110C，恒溫時(shí)間36小時(shí)左右，該手段作為初期加熱措施，需要進(jìn)一步提升溫度，再投入氣槍。其中：2.3.2.1 以1015C /h的速率提升溫度，穩(wěn)定在 150C，穩(wěn)定運(yùn)行24小時(shí)。繼續(xù)以1015C/h的速率提升溫度，當(dāng)溫度達(dá)到350C左右，穩(wěn)定運(yùn)行 36個(gè)小時(shí)。繼續(xù)以2030C/h的速率提升溫度，當(dāng)溫度升至550C左右穩(wěn)定運(yùn)行24小時(shí)，本階段結(jié)束 后，鍋爐熄火封閉門孔，自然冷卻，鍋

14、爐放水。鍋爐整體低溫烘爐：（參見附圖1）鍋爐整體低溫烘爐前期采用鄰爐熱風(fēng)加熱至110150 C。后期啟動(dòng)床下啟動(dòng)燃燒器。在旋風(fēng)分離器入口段搭建臨時(shí)不完全封閉隔墻，隔墻中部留一面積與立管內(nèi)徑面積相同的方孔，使部分煙氣從回料系統(tǒng)返竄至旋風(fēng)筒出口。爐內(nèi)不填加任何床料。以1015C/h的升溫速度升至110C并在此溫度下穩(wěn)定運(yùn)行 36小時(shí)以1015C /h的速率提升溫度，當(dāng)溫度升至150 C時(shí)，穩(wěn)定運(yùn)行24個(gè)小時(shí)。同時(shí)在回料閥及爐出口人孔處投入10kg氣槍使水平煙道頂棚及立管處溫度提升。啟動(dòng)引風(fēng)機(jī)和一次風(fēng)機(jī)，開啟一次風(fēng)機(jī)門及其冷風(fēng)門，調(diào)整爐膛微負(fù)壓050Pa,吹掃5分鐘。床下啟動(dòng)燃燒器油槍配 200kg

15、/h或400kg/h霧化片。啟動(dòng)時(shí)以最小的燃燒率投入第一只床下啟動(dòng)燃燒器,30分鐘后以同樣方法投入第二只床下啟動(dòng)燃燒器繼續(xù)以1015C/h的速率提升溫度，使旋風(fēng)分離器入口的溫度在 350 C左右，穩(wěn)定運(yùn)行36個(gè)小時(shí)。繼續(xù)以2030C/h的速率提升溫度，根據(jù)溫升情況，更換床下油槍霧化片或啟動(dòng)床上油槍，油槍點(diǎn)燃初期應(yīng)經(jīng)常檢查霧化片是否堵塞。當(dāng)旋風(fēng)分離器入口的溫度升至550 C左右穩(wěn)定運(yùn)行24小時(shí)。在烘爐過程中，為保護(hù)再熱器，過熱蒸汽經(jīng)吹管臨時(shí)管道進(jìn)入再熱器，經(jīng)再熱器對空排 汽門排入大氣。鍋爐上水期間省煤器再循環(huán)門關(guān)閉，水位正常后打開。點(diǎn)火初期加強(qiáng)下降管排污。拆除旋風(fēng)分離器入口的臨時(shí)隔墻。結(jié)合耐火材

16、料廠家檢查這一階2.3.3.7本階段結(jié)束后，停爐,段的烘爐效果是否達(dá)到要求。2.3.4 鍋爐整體高溫烘爐：填加床料。二次風(fēng)機(jī)、冷渣器流化風(fēng)機(jī)和一次風(fēng)機(jī)，開啟一次風(fēng)600Kg/h, 調(diào)整點(diǎn)火槍與油槍相對位置，確保順利點(diǎn)火。調(diào)510C /h的升溫速度升至150 C,并在溫度下恒溫 24依次啟動(dòng)引風(fēng)機(jī)、高壓流化風(fēng)機(jī)、 機(jī)冷風(fēng)門，啟動(dòng)床下燃燒器，霧化片選用 整風(fēng)量，使燃燒風(fēng)風(fēng)量與燃油量相匹配。以 小時(shí)。亦可用同樣方法點(diǎn)燃另一只油槍，按照溫升曲線，同時(shí)提高兩只油槍的燃燒率。繼續(xù)以 1015C /h 的升溫速度升至 300C ，其間如果床溫溫升緩慢時(shí)， 油槍更換 1200kg/h 和 1870kg/h 霧

17、化片， 以油槍最小的燃燒率投入并逐漸加大，控制燃燒風(fēng)與燃油量相匹配。溫度穩(wěn)定在300C左右運(yùn)行24小時(shí)。2.344緩慢增大一次風(fēng)量使床層達(dá)到穩(wěn)定流化狀態(tài)，以2025C /h的升溫速度升至550C,當(dāng)床下啟動(dòng)燃燒器已達(dá)到滿出力，且床溫上升緩慢時(shí)，投入床上啟動(dòng)燃燒器，按照溫升曲線，以對角 方式投入 #1、 #3、#2、#4床上啟動(dòng)燃燒器。按照溫升曲線，同時(shí)提高各油槍的燃燒率。溫度在550 C左右穩(wěn)定運(yùn)行24小時(shí)。以20 C /h的升溫速度繼續(xù)升溫至 750C，在此過程中條件允許，鍋爐與汽機(jī)并列。當(dāng)床溫達(dá)到投煤溫度后， 增大風(fēng)量使床層充分流化， 手動(dòng)啟動(dòng)第一臺給煤機(jī)， 給煤以 10%的給煤量 “脈沖

18、 ” 給煤，即給煤 3分鐘，停 3分鐘的方式給煤 3次，觀察床溫和氧量的變化，確認(rèn)煤已經(jīng)燃燒后，以較 小給煤量連續(xù)給煤。并依據(jù)升溫升壓曲線，投入其它給煤機(jī)。當(dāng)溫度均勻升至750C時(shí)恒溫8小時(shí)。增加給煤量，以25 C /h的升溫速度繼續(xù)升溫至 900 C,當(dāng)床溫達(dá)到800C時(shí)，先切除床下啟動(dòng)燃燒器，后切除床上啟動(dòng)燃燒，控制分離器進(jìn)口溫度在 900C穩(wěn)定運(yùn)行8小時(shí)。2.3.4.5 烘爐合格標(biāo)準(zhǔn)：1 ）表面平整、無麻面、無明顯裂紋、無扒縫。2）用手錘輕敲襯里，發(fā)出清脆的回聲，襯里無松散情況。2.42.4.1注意事項(xiàng) 各階段嚴(yán)格要求按照保溫材料廠家提供的耐磨耐火材料養(yǎng)護(hù)曲線升溫和恒溫，升溫要求均勻。升

19、溫初期，燃燒器投入較少，應(yīng)切換燃燒器運(yùn)行，以保證受熱均勻。如果沒有控制好，溫升過快或時(shí)快時(shí)慢，應(yīng)調(diào)整燃燒，放慢升溫速度，適當(dāng)延長保溫時(shí)間， 并保證溫度均勻。烘爐時(shí)間易長不易短。控制汽包水位在正常范圍內(nèi)?？刂婆牌浚怪髌麎毫σ?0.1 0 . 1 5Mpa/min 變化 當(dāng)主汽流量小于 10%時(shí)，控制溫度不應(yīng)超過 487C。 在升溫過程中應(yīng)嚴(yán)密監(jiān)視并控制汽包上下壁溫差小于 50C /h ，汽包金屬壁溫的變化率小于2.4.22.4.32.4.42.4.52.4.62.4.7100 C /h。56 C /h ,汽包的飽和汽溫度變化率限制在56 C /h ,所有煙氣側(cè)溫度測點(diǎn)的溫度變化率小于2.5

20、問題從目前投運(yùn)的幾臺爐的情況來看， 烘爐還沒有一個(gè)統(tǒng)一的模式， 爐內(nèi)澆注料的理化指標(biāo)究竟達(dá) 到多少也沒有一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)， 只能參照材料廠家提供的溫度和時(shí)間控制曲線來操作， 靠用手錘輕敲襯里，聽回聲和觀察表面平整、粗糙度、明顯裂紋、扒縫等方式來判斷烘爐的程度和結(jié)果是遠(yuǎn)遠(yuǎn)不夠的，我們認(rèn)為對這個(gè)問題應(yīng)該加以認(rèn)真討論，盡快地制定出標(biāo)準(zhǔn)， 便于以后的操作，切實(shí)地保證烘爐效杲。3點(diǎn)火啟動(dòng)1212月15日試驗(yàn)做完后，鍋爐即上水、點(diǎn)火，進(jìn)入機(jī)組整體啟動(dòng)階段，經(jīng)過高溫烘爐階段后于 月20日一次沖轉(zhuǎn)、并網(wǎng)成功。但在機(jī)組啟動(dòng)并網(wǎng)階段，鍋爐始終依靠2只床下油槍、4只床上油槍維持參數(shù)（根據(jù)運(yùn)行說明書， 床上油槍額定出力150

21、0kg/h、床下油槍額定出力1870kg/h，共可帶32%額定負(fù)荷，其中4只床上槍可 帶20%額定負(fù)荷，2只床下槍可帶12%額定負(fù)荷），未進(jìn)行投煤，也未添加床料，啟動(dòng)并網(wǎng)后2只床20MW。下油槍出力為600kg/h，4只床上油槍為1500kg/h，因機(jī)組進(jìn)行試驗(yàn)，負(fù)荷始終維持啟動(dòng)初期各處床壓測點(diǎn)中僅有下部床壓為微正壓，懷疑是床料流化不好， 逐漸將一次風(fēng)量加至100 KNrmfh以上加強(qiáng)流化，床壓變化不大，幾天以后除前墻北側(cè)下部床壓為1.2Kpa左右外，其余上、中、下部床壓測點(diǎn)均為負(fù)值。開始時(shí)懷疑床壓測點(diǎn)不準(zhǔn)，但經(jīng)熱工檢查并未發(fā)現(xiàn)異常。根據(jù)各項(xiàng)參 數(shù)分析可能是床料少造成的，向爐內(nèi)加料4噸后觀察床

22、溫、床壓并無明顯變化，因?qū)t內(nèi)燃燒情況無法作出正確判斷，未再添加床料。此時(shí)在運(yùn)行調(diào)整中發(fā)現(xiàn)床溫不好控制，尤其當(dāng)切換床上油槍時(shí)，投油槍側(cè)的中、上部床溫瞬間變化較快，須將對應(yīng)的二次風(fēng)分風(fēng)門全開，并保持該油槍較大的燃燒風(fēng)量方能控制住床溫。后來火孔處發(fā)現(xiàn)能看到布風(fēng)板上的風(fēng)帽，證明爐內(nèi)床料確實(shí)已很少，已形成4小時(shí)主要參數(shù)如下:空床，僅靠油槍維持運(yùn)行，已不宜繼續(xù)運(yùn)行，立即停爐處理。停爐前床溫床壓布置|1286.7 C4535C-0.09K pa-0.21 Kpa.364.6 C365.7 CI |-0.05Kpa488.5 C386.1 C/1.27Kpa /-0.27Kpa前墻-0.21Kpa上部床溫、

23、床壓5555CC417.5C-0.45K pa462.5 C-0.37Kpa-0.27K pa547.8 C/413.2 C-0.08Kpa-0.16K pa-0.19Kpa中部床溫、床壓1C637.0 CC0.13K pa-0.75K pa-0.58Kpa373.9 C0.16K pa389.0 CCC1.25K pa-0.07K pa-0.60K pa-0.36Kpa下部床溫、床壓下部床壓測點(diǎn)距布風(fēng)板高度中部床壓測點(diǎn)距布風(fēng)板高度375m m,床溫測點(diǎn)距布風(fēng)板高度 800mm。2.1m，床溫測點(diǎn)距布風(fēng)板高度 2.1m。4m。負(fù)荷：20MW過熱蒸汽出口汽壓：1.59 MPa過熱蒸汽出口溫度：3

24、97.9C /392.1C再熱蒸汽進(jìn)口壓力：0.3 MPa再熱蒸汽出口壓力：0.28 MPa再熱蒸汽進(jìn)口溫度：248.2C /251.1C再熱蒸汽出口溫度：369C /368.2 C高溫旋風(fēng)分離器進(jìn)口煙溫：440 C /423 C上部床壓測點(diǎn)距布風(fēng)板高度約4m，床溫測點(diǎn)距布風(fēng)板高度約其它主要參數(shù)給水溫度:7097.9排煙溫度：#14回料閥斜腿溫度:C / 99 C144.8 C / 151.3 C / 229.0 C / 94.5 C#14回料閥斜腿壓力:-0.4K pa/ -0.5K pa/ -0.5Kpa/ O.OK pa水冷風(fēng)室壓力:9.1K pa一次風(fēng)總風(fēng)量:二次風(fēng)總風(fēng)量:193.3K

25、Nm3/h73.9KNh爐膛出口負(fù)壓:30K pa#14床上油槍風(fēng)量:給煤口密封風(fēng):給煤機(jī)密封風(fēng):17.0KNm 3/h / 18.6KNm 3/h / 18.0KNm 3/h / 16.5KNm 3/h8.2KNm3/h / 2.4KNm 3/h5KNm 3/h / 5KNm 3/h停爐冷卻后進(jìn)爐內(nèi)檢查，發(fā)現(xiàn)爐內(nèi)布風(fēng)板上風(fēng)帽已全部露出，僅剩前墻還存有少量大顆粒床料,高度約100mm。另外因長時(shí)間連續(xù)投油燃燒，在#4回料口上方有大塊的床料形成結(jié)焦。4原因分析啟動(dòng)時(shí)間過長，未及時(shí)添加床料。此次啟動(dòng)歷時(shí)一個(gè)多星期，期間大量的較小粒徑床料已被 吹走、流失，部分顆粒較大的床料在爐內(nèi)被破碎后形成的小顆粒

26、也逐漸被帶走，但因?qū)t內(nèi)燃燒情 況判斷不準(zhǔn)確，始終未及時(shí)適量地向爐內(nèi)添加床料，是造成啟動(dòng)失敗的主要原因。中間雖添加了少量床料，但因數(shù)量太少，不足以影響床溫、床壓。同時(shí)根據(jù)運(yùn)行時(shí)的資料和停爐后的檢查，因爐內(nèi) 床料較少，能被煙氣帶走經(jīng)分離器分離在回料腿落下的灰量也較少，在回料閥內(nèi)始終不能堆積足夠的料位，也不能形成正常的回料循環(huán)。由于爐內(nèi)床料太少，爐內(nèi)也不能形成正常的內(nèi)循環(huán)。循環(huán)流 化床中傳熱系數(shù)受床內(nèi)固體顆粒濃度的影響十分強(qiáng)烈，其值隨著固體顆粒濃度的增加而增加，根據(jù)油槍后油槍產(chǎn)生的熱量不能被床料迅速吸收，度）,且中上部床溫高不易控制。4.2 風(fēng)量配比不當(dāng)。運(yùn)行中，因床溫不好控制，切換油槍時(shí)床溫變化

27、較快，為防止床溫超限， 二次風(fēng)量都加的較大，由于經(jīng)驗(yàn)不足，認(rèn)為流化不好可能是風(fēng)小所至，有關(guān)資料得知傳熱系數(shù)和截面平均顆粒濃度的0.5次方成正比。爐內(nèi)作為傳熱介質(zhì)的床料較少，投因此當(dāng)床料已經(jīng)不多切顆粒造成投油槍側(cè)床溫瞬間溫升較快（基本可視為煙氣溫較大時(shí)，仍然加大風(fēng)量，使風(fēng)量大大超出了正常運(yùn)行所需的風(fēng)量，也進(jìn)一步加劇了床料的流失。根 據(jù)運(yùn)行說明書和實(shí)際運(yùn)行，不同負(fù)荷下風(fēng)量比較如下：運(yùn)行說明書所標(biāo)注的設(shè)計(jì)風(fēng)量：單位為Nm/h負(fù)荷B-MCR75%THA50%THA30%THA燃燒率百分?jǐn)?shù)%10068.448.231.8總風(fēng)量391500268044247500247500一次風(fēng)195750134022

28、123750123750給煤機(jī)密封風(fēng)7860冷渣器流化風(fēng)16770回料閥流化風(fēng)6484石灰石輸送風(fēng)1398給煤口密封風(fēng)268321196001720017200床上啟動(dòng)燃燒器冷卻風(fēng)4X 3500二次風(fēng)噴口總風(fēng)量122406679106003860038上層70619391793463734637中下層51787287312540125401實(shí)際運(yùn)行風(fēng)量為:負(fù)荷20WM總風(fēng)量一次風(fēng)量193kNnT/h二次風(fēng)量73kNnn/h給煤機(jī)密封風(fēng)10 kNnm/h由上表對比可見，當(dāng)時(shí)運(yùn)行調(diào)整的風(fēng)量已超出了設(shè)計(jì)值。受爐膛負(fù)壓的影響該處床壓接近爐膛出口由于一直靠投油助燃維持參數(shù)，床壓測點(diǎn)受爐膛熱煙氣自床壓測點(diǎn)

29、指示不正確。運(yùn)行中因爐內(nèi)床料較少，形成的密相區(qū)高度很低，中上部床壓測點(diǎn)始 終處于稀相區(qū)，中上部床壓測點(diǎn)處與爐膛出口形成通道， H X( p N p y0 X負(fù)壓。同時(shí)當(dāng)床料大量流失形成空床后， 拔力的影響，也會(huì)形成負(fù)壓。273273+Tym; p N-標(biāo)準(zhǔn)工況下空氣比重 kg/m3; p y0-標(biāo)準(zhǔn)工況下煙氣比重1.33kg/m3。476 C,根據(jù)公式中部床壓測點(diǎn)處所受的熱煙氣自拔力約為根據(jù)煙道的自生通風(fēng)值公式：P =其中H-爐膛高度差(煙氣上升取正值)Ty-煙氣平均溫度C;當(dāng)時(shí)的爐膛中部平均床溫為0.22K pa，與當(dāng)時(shí)中部床壓除個(gè)別點(diǎn)外的顯示數(shù)值基本一致。而經(jīng)查實(shí)根據(jù)鍋爐廠提供的資料，下層

30、床壓測點(diǎn)的高度應(yīng)為 150m m，但實(shí)際安裝高為375 m m安裝高度過高使床壓值不能真實(shí)反映下部床壓，指導(dǎo)運(yùn)行調(diào)整，也無法對爐內(nèi)工況進(jìn)行正確判斷。根據(jù)床壓與水冷風(fēng)室和布風(fēng)板阻力的關(guān)系式：P床壓=P水冷風(fēng)室P布風(fēng)板而P布風(fēng)板=EX( p C/2)式中p = p N X 273 X 101,3+ P水冷風(fēng)室Qn一_C = 3600273+T風(fēng)室X 273+ T風(fēng)室101.3X 101.3273101.3+ P水冷風(fēng)室其中E -布風(fēng)板阻力系數(shù)；C-風(fēng)帽入口風(fēng)速 m/s;P床壓-布風(fēng)板上部床壓Kpa;n X Ap -水冷風(fēng)室中空氣比重kg/m3;T風(fēng)室-風(fēng)室中空氣溫度CP水冷風(fēng)室-水冷風(fēng)室壓力 Kp

31、a;P布風(fēng)板-布風(fēng)板阻力Kpa;n-布風(fēng)板上風(fēng)帽數(shù)517個(gè)；由于布風(fēng)板至風(fēng)帽噴嘴的高度為2 Qn -經(jīng)布風(fēng)板的一次風(fēng)在標(biāo)準(zhǔn)工況下的流量Nm 2/h ；32A-風(fēng)帽入口截面積(2.826 X 10 ) m。150mm,再加上到下部床壓測點(diǎn)的距離，考慮到床料密度、 空隙率等原因，從布風(fēng)板到下部床壓測點(diǎn)處的阻力約為1Kpa。由此根據(jù)上式可估算出當(dāng)時(shí)的下部床壓應(yīng)約為0.71Kpa，可判斷出爐內(nèi)床料確實(shí)已經(jīng)極少，與停爐后檢查情況基本一致。但當(dāng)時(shí)由于下 部床壓測點(diǎn)安裝高度的問題，不能及時(shí)正確的反映爐內(nèi)運(yùn)行工況。根據(jù)上述情況，我們組織工程技術(shù)人員進(jìn)行了認(rèn)真的研究，認(rèn)為造成該情況的因素主要是床 料粒度偏大，此

32、次啟動(dòng)所用的床料粒徑遠(yuǎn)遠(yuǎn)偏離了設(shè)計(jì)值，在做臨界流化試驗(yàn)時(shí)即出現(xiàn)流化不良， 所測得的試驗(yàn)數(shù)據(jù)也不能正確指導(dǎo)運(yùn)行調(diào)整。在啟動(dòng)后，爐內(nèi)床料始終不能形成良好的流化，對床壓、傳熱、回料均造成了一定的影響。5.1更換床料并對床料重新進(jìn)行篩分，嚴(yán)格按照規(guī)定控制床料粒度。對床溫床壓及鍋爐主要表計(jì)、測點(diǎn)重新進(jìn)行校驗(yàn)，對下部床壓測點(diǎn)進(jìn)行了改造。改造后，前150m m,符合設(shè)計(jì)要求。5.2后墻及側(cè)墻下部床壓測點(diǎn)高度均為重新進(jìn)行臨界流化風(fēng)量的試驗(yàn)。啟動(dòng)中根據(jù)床壓情況可適當(dāng)往爐內(nèi)添加床料。5.35.4改進(jìn)措施改進(jìn)后的實(shí)際運(yùn)行情況改進(jìn)后再次做臨界流化風(fēng)量試驗(yàn)，床料高度500mm和700mm，就地觀察床料流化良好，臨界流化

33、風(fēng)量確定為95 KNni/h。再次啟動(dòng)也較為順利，各床溫、床壓測點(diǎn)均指示正確，機(jī)組接帶負(fù)荷正 常，正常運(yùn)行中床溫床壓均可控制在正常范圍內(nèi)，未再發(fā)生類似的問題。開封火電廠#2機(jī)組經(jīng)過2個(gè)多月的調(diào)試，于2003年2月28日17： 00順利通過了 72h試運(yùn)。見圖：加史5(S2irar CfeEj鋼蟲俎7 總結(jié)由于是初次進(jìn)行CFB鍋爐的啟動(dòng)，運(yùn)行及調(diào)試人員的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)均嚴(yán)重不足，不充分,啟動(dòng)過程中暴露出許多問題,通過總結(jié)此次啟動(dòng)的經(jīng)驗(yàn),我們認(rèn)為要確保 啟動(dòng)須做好以下工作：測點(diǎn)指示要準(zhǔn)確。床壓床溫是 CFB鍋爐的重要監(jiān)視參數(shù)，一定要保證指示準(zhǔn)確，并要保證測 點(diǎn)安裝位置正確。床料粒度要合格。啟動(dòng)用砂及添加

34、的床料一定要按照廠家設(shè)計(jì)的參數(shù)進(jìn)行篩選,以保證機(jī)組 能按照設(shè)計(jì)工況運(yùn)行。每次啟動(dòng)前要做臨界流化風(fēng)量試驗(yàn)。根據(jù)我們的經(jīng)驗(yàn),每次啟動(dòng)前都要做一次臨界流化風(fēng)量的試驗(yàn),一方面檢驗(yàn)風(fēng)帽是否有堵塞,另一方面運(yùn)行中以此風(fēng)量來指導(dǎo)運(yùn)行調(diào)整,正常運(yùn)行中要保證流化正常,一次風(fēng)量不能小于此風(fēng)量。加快啟動(dòng)速度，避免結(jié)焦。結(jié)合此后幾次啟動(dòng)的經(jīng)驗(yàn)我們認(rèn)為CFB鍋爐應(yīng)盡量縮短啟動(dòng)時(shí)間，否則油煤混燒時(shí)間過長, 調(diào)整不當(dāng)極易發(fā)生結(jié)焦, 尤其投煤初期煤油混燒階段,大量的煤投到爐內(nèi) 不能完全燃燒,很容易和未燃的油粘在一起形成局部高溫結(jié)焦。根據(jù)床壓及時(shí)添加床料。如啟動(dòng)時(shí)間較長應(yīng)適當(dāng)?shù)奶砑哟擦峡杀ＷC爐內(nèi)正常的床壓,但前提 還應(yīng)是盡量加

35、快啟動(dòng)速度,如啟動(dòng)時(shí)間較短,投煤時(shí)間較早,投入的煤就可及時(shí)補(bǔ)充損失的床料, 就不需再額外添加床料。啟動(dòng)前做好啟動(dòng)的準(zhǔn)備工作 （如防止煤倉的水泥塊落入爐內(nèi), 造成流化不良） 。制訂詳細(xì)的啟 動(dòng)措施和反事故措施。例如：防止床溫異常變化的措施 防止壓異常變化的措施 防止旋風(fēng)分離器燒壞的措施 防止冷渣器燒壞的措施 防止床面結(jié)焦的措施 防止低溫結(jié)焦措施防止過熱器、再熱器干燒超溫措施負(fù)荷驟降的處理措施 煙道再燃燒的處理措施, 啟動(dòng)措施見運(yùn)行規(guī)程和啟動(dòng)方案。7.6.17.6.27.6.37.6.47.6.57.6.67.6.77.6.87.6.97.6.108 整體啟動(dòng)加上前期準(zhǔn)備工作CFB鍋爐的順利按照調(diào)

36、試方案和鍋爐運(yùn)行規(guī)程啟動(dòng)鍋爐， 機(jī)組進(jìn)入整套啟動(dòng)， 從鍋鍋爐出力能滿足設(shè)計(jì)要求,135MW 負(fù)荷時(shí)主汽壓力 13.72MPa,再熱汽為Q=360t/h，進(jìn)出口溫度315/540 C,再熱器進(jìn)出口壓力為對鍋爐的必要實(shí)驗(yàn)做完以后， 爐運(yùn)行狀況看，在機(jī)組運(yùn)行過程中， 主汽流量431t/h，主汽溫535 J 2.65/2.45 Mpa,與設(shè)計(jì)值相比,目前滿負(fù)荷136W時(shí),主汽壓力為13.56 Mpa,主汽流量428 t /h，再熱 器進(jìn)出口壓力為28/2.54 MPa,溫度337C/540C （再熱汽量無表記顯示）。由于再熱器進(jìn)口溫度超過了設(shè)計(jì)值，從而引起鍋爐在滿足汽機(jī)出力時(shí)的燃料量減溫水量相應(yīng)增加。

37、但機(jī)組輔機(jī)運(yùn)行的好壞， 也是影響鍋爐運(yùn)行的重要因素。9 影響鍋爐運(yùn)行的因素影響鍋爐運(yùn)行的因素主要有以下幾個(gè)方面：給煤線的運(yùn)行：給煤線主要是由原煤倉、兩級給煤機(jī)、四只給料閥組成。我們的體會(huì)是：輸煤線就是生命線。這些設(shè)備任何一個(gè)環(huán)節(jié)出現(xiàn)故障都會(huì)影響鍋爐的出力，一旦調(diào)整稍有不當(dāng)， 將出現(xiàn)較大的偏差，甚至造成打閘停機(jī)的情況，給煤線的故障存在以下方面：煤倉：開封所用原煤特性之一是粘度較大，進(jìn)入煤倉時(shí)，在煤倉的四壁粘住，煤倉中部形成一直徑1.5m左右的漏斗，倉壁粘煤經(jīng)敲打震動(dòng)效果均不大，如不及時(shí)啟動(dòng)輸煤系統(tǒng)，將出現(xiàn)頻繁斷煤。給煤機(jī) ：該爐所配的給煤機(jī)為埋刮板式給煤機(jī)二級布置方式， 上有2.9的傾角，在運(yùn)行

38、過程中易將鏈條拉斷引起斷煤。旋轉(zhuǎn)給料閥：給料閥的粘煤和卡澀以及其他故障出現(xiàn)的斷煤。由于本爐的爐膛中間布置為雙面水冷壁，所以不論哪一側(cè)給煤線斷煤，調(diào)整不及時(shí)或調(diào)整不都會(huì)產(chǎn)生兩側(cè)煙溫的偏差，最高可達(dá)100 C以上，隨之而來的是汽溫的偏差，鍋爐被迫降低出9.49.5當(dāng)， 力。汽溫其中一級給煤機(jī)長27.70m且向針對上述設(shè)備情況，還沒有特別好的解決辦法，只有加強(qiáng)巡視，加強(qiáng)維護(hù)及早發(fā)現(xiàn)及早處理， 保證在運(yùn)行過程中參數(shù)的穩(wěn)定。10 鍋爐的排渣該鍋爐的布風(fēng)板是水冷布風(fēng)板，兩個(gè)出渣口設(shè)在爐前方，從爐后向爐前排渣口有3C的傾角，風(fēng)帽采用的是鐘罩式風(fēng)帽，布風(fēng)板及流化風(fēng)已在前邊敘述，冷渣器分為三個(gè)室：一室為風(fēng)冷室，

39、將 約700C爐渣降至350 C以下，二室和三室均有水冷管，分別將爐渣降至250 C和150 C以下，在二室和三室之間有一風(fēng)冷隔墻。二室的爐渣通過流化， 翻過風(fēng)冷隔墻進(jìn)入三室。 在三室設(shè)置有出渣口和 再循環(huán)風(fēng)口。三個(gè)冷渣室下邊分別裝有倉泵， 爐渣排到冷渣器內(nèi)， 通過流化風(fēng)將渣內(nèi)含有可燃物的 較細(xì)顆粒經(jīng)再循環(huán)風(fēng)送回爐內(nèi)繼續(xù)燃燒。 從運(yùn)行三個(gè)月以來的情況分析， 影響出渣的因素主要有如 下幾種：爐渣的粒度和重度爐渣的粒度大小和分布情況及渣的重度對流化有很大的影響，沒有一個(gè)好的流化狀態(tài)， 就很難保證順暢的出渣， 不論是在爐內(nèi)或者是在冷渣器內(nèi)均是如此， 控制爐渣的粒度主要是控制入爐煤的 粒度和均勻性及適

40、合的流化風(fēng)，這也是保證順暢排渣的三大要素。爐內(nèi)床料的流化和結(jié)焦不論是爐內(nèi)結(jié)焦是由于高溫結(jié)焦、 低溫結(jié)焦和油煤混燃時(shí)間較長以及流化不正常引起的結(jié)焦， 哪種原因引起的結(jié)焦，一旦渣塊在床料中存在并隨著時(shí)間的推移，焦塊將象滾雪球似的越滾越大， 造成流化更加困難，即結(jié)焦影響流化，流化不良易結(jié)焦，結(jié)果是堵塞排渣管，最后被迫停爐。10.3 采取措施控制床溫控制床壓（712k Pa）。點(diǎn)火初期及時(shí)地?cái)嘤?，使煤油混燃時(shí)間縮短，防止結(jié)焦。 控制入爐煤粒度，盡量滿足設(shè)計(jì)要求，特別是要考慮到爐渣輸送方式的要求。 原煤在破碎前應(yīng)將石頭和雜物除掉10.3.3過程中，10.3.410.3.5當(dāng)床溫達(dá)到投煤溫度時(shí)， 應(yīng)立即投煤，燃燒穩(wěn)定后果斷斷油， 包括在事故處理當(dāng)發(fā)現(xiàn)床溫過高時(shí)應(yīng)立即采取措施，增加一次風(fēng)量或減少燃料以降低床溫。當(dāng)床壓過高時(shí)應(yīng)立即排渣，降低機(jī)組出力，使床壓保持在設(shè)計(jì)值范圍內(nèi)11 爐渣的輸送目前許多循環(huán)流化床的底渣輸送方式都采用了氣力輸送