分離工程習(xí)題集完整答案解析

第一部分填空題非常全的一份復(fù)習(xí)題， 各個(gè)方面都到了。.分離作用是由于加入（分離劑）而引起的，因?yàn)榉蛛x過程是（ 混合過程）的逆過程。.衡量分離的程度用（分離因子）表示，處于相平衡狀態(tài)的分離程度是（ 固有分離因子）。.分離過程是（混合過程）的逆過程，因此需加入（分離劑）來達(dá)到分離目的。.工業(yè)上常用（分離因子）表示特定物系的分離程度，汽液相物系的最大分離程度又稱為（理想分離因子）。.固有分離因子是根據(jù)（氣液相平衡）來計(jì)算的。它與實(shí)際分離因子的差別用（板效率來表不。.汽液相平衡是處理（汽液傳質(zhì)分離）過程的基礎(chǔ)。相平衡的條件是（ 所有相中溫度壓力Kizi1，ziKiKizi1，ziKi1)條件即處于兩相區(qū),.當(dāng)混合物在一定的溫度、壓力下，滿足（可通過（物料平衡和相平衡）計(jì)算求出其平衡汽液相組成。.萃取精儲(chǔ)塔在萃取劑加入口以上需設(shè)（ 萃取劑回收段）。.最低恒沸物，壓力降低是恒沸組成中汽化潛熱（?。┑慕M分增加。.吸收因子為（A=L/KV）,其值可反應(yīng)吸收過程的（ 難易程度）。.對(duì)一個(gè)具有四塊板的吸U^塔，總吸收量的 80叱在（塔頂釜兩塊板 ）合成的。.吸收劑的再生常采用的是（用蒸汽或惰性氣體的蒸出塔 ），（用再沸器的蒸出塔），（用蒸福塔）。.精儲(chǔ)塔計(jì)算中每塊板由于（組成）改變而引起的溫度變化，可用（ 泡露點(diǎn)方程）確定。.用于吸收過程的相平衡關(guān)系可表示為（L=AV）。.多組分精儲(chǔ)根據(jù)指定設(shè)計(jì)變量不同可分為（設(shè)計(jì)）型計(jì)算和（操作）型計(jì)算。.在塔頂和塔釜同時(shí)出現(xiàn)的組分為（ 分配組分）。.吸收過程在塔釜的（yN1，i Xz.）,它決定了吸收液的（該組分的最大濃度）。KiN，i.吸收過程在塔頂?shù)南薅葹椋▂1iKix0i）,它決定了吸收劑中（自身挾帶）。.限度為（吸收的相平衡表達(dá)式為（L=AV）,在（溫度降低、壓力升高）操作下有利于

吸收，吸收操作的限度是（yN1,ixK1y.K.Xc.）。KiN,i ，1,i iQi.若為最高沸點(diǎn)恒沸物，則組分的無限稀釋活度系數(shù)與飽和蒸汽壓的關(guān)系式為P2SPiS.解吸收因子定義為（S'=VK/L）,由于吸收過程的相平衡關(guān)系為（V=SL）。.吸收過程主要在（塔頂釜兩塊板）完成的。.吸收有（1）關(guān)鍵組分，這是因?yàn)椋▎蜗騻髻|(zhì) ）的緣故。.圖解梯級(jí)法計(jì)算多組分吸收過程的理論板數(shù)，假定條件為（ 三組分物系中，Xa與xs的比值與共沸物中組分A與組分B的相對(duì)量一樣），因此可得出（aa耳asb）的結(jié)論。.在塔頂和塔釜同時(shí)出現(xiàn)的組分為（ 分配組分）。.恒沸劑的沸點(diǎn)應(yīng)顯著比原溶液沸點(diǎn)（大10K）以上。.吸收過程只有在（貧氣吸收）的條件下，才能視為恒摩爾流。.吸收過程計(jì)算各板的溫度采用（熱量衡算）來計(jì)算，而其流率分布則用（ 簡(jiǎn)捷計(jì)算）來計(jì)算。.在一定溫度和組成下， A,B混合液形成最低沸點(diǎn)恒沸物的條件為（ ）。.對(duì)多組分吸收，當(dāng)吸收氣體中關(guān)鍵組分為重組分時(shí)，可采用（ 吸收蒸出塔）的流程。.非清晰分割法假設(shè)各組分在塔內(nèi)的分布與在（全回流）時(shí)分布一致。.精儲(chǔ)有b.個(gè)關(guān)鍵組分，這是由于（雙向傳質(zhì)）的緣故.采用液相進(jìn)料的萃取精儲(chǔ)時(shí)，要使萃取劑的濃度在全塔內(nèi)為一恒定值，所以在（進(jìn)料時(shí)補(bǔ)加一定的萃取劑 ）。.當(dāng)原溶液為非理想型較強(qiáng)的物系，則加入萃取劑起（稀釋）作用。.要提高萃取劑的選擇性，可（增大）萃取劑的濃度。.對(duì)多組分吸收，當(dāng)吸收氣體中關(guān)鍵組分為重組分時(shí)，可采用（ 吸收蒸出塔）的流程。.吸收過程發(fā)生的條件為（溶質(zhì)由氣相溶于液相），其限度為（Pi>R*,yi>y「、yN1,i 、 Xz?KiN,i38.在多組分精儲(chǔ)計(jì)算中為了給嚴(yán)格計(jì)算提供初值，通常用（清晰分割）或（非清晰分38.在多組分精儲(chǔ)計(jì)算中為了給嚴(yán)格計(jì)算提供初值，通常用（清晰分割）或（非清晰分割）方法進(jìn)行物料預(yù)分布。39.對(duì)寬沸程的精微過程，其各板的溫度變化由（ 進(jìn)料熱崎）決定，故可由（熱量衡算）計(jì)39.算各板的溫度。流量加合法在求得Xj后，由（ H）方程求Vj,由（S）方程求Tj。TOC\o"1-5"\h\z對(duì)窄沸程的精餾過程，其各板的溫度變化由（組成的改變 ）決定，故可由（相平衡方程 ）計(jì)算各板的溫度。當(dāng)兩個(gè)易揮發(fā)的組分為關(guān)鍵組分時(shí)，則以（塔釜）為起點(diǎn)逐板計(jì)算。三對(duì)角矩陣法沿塔流率分布假定為（衡摩爾流）。三對(duì)角矩陣法的缺陷是（對(duì)非理想溶液出現(xiàn)不收斂、不歸一，計(jì)算易發(fā)散 ）。常見復(fù)雜分離塔流程有（多股進(jìn)料）（側(cè)線采出）（設(shè)中間冷凝或中間再沸器 ）嚴(yán)格計(jì)算法有三類，即（逐板計(jì)算）（矩陣法）（松弛法）設(shè)置復(fù)雜塔的目的是為了（減少塔數(shù)目，節(jié)省能量 ）。松弛法是由開始的（不穩(wěn)定態(tài)）向（穩(wěn)定態(tài)）變化的過程中，對(duì)某一（時(shí)間間隔）內(nèi)每塊板上的（物料變化）進(jìn)行衡算。精餾過程的不可逆性表現(xiàn)在三個(gè)方面，即（通過一定壓力梯度的動(dòng)量傳遞 ），（通過一定溫度梯度的熱量傳遞或不同溫度物流的直接混合）和（通過一定濃度梯度的質(zhì)量傳遞或者不同化學(xué)位物流的直接混合 ）。通過精餾多級(jí)平衡過程的計(jì)算，可以決定完成一定分離任務(wù)所需的（理論板數(shù)），為表示塔實(shí)際傳質(zhì)效率的大小，則用（ 級(jí)效率 ）加以考慮。為表示塔傳質(zhì)效率的大小，可用（ 級(jí)效率 ）表示。對(duì)多組分物系的分離，應(yīng)將（分離要求高）或（最困難）的組分最后分離。熱力學(xué)效率定義為（系統(tǒng)）消耗的最小功與（過程）所消耗的凈功之比。分離最小功是分離過程必須消耗能量的下限它是在分離過程（可逆）時(shí)所消耗的功。在相同的組成下，分離成純組分時(shí)所需的功（大于）分離成兩個(gè)非純組分時(shí)所需的功。超臨界流體具有類似液體的（溶解能力）和類似氣體的（擴(kuò)散能力）。泡沫分離技術(shù)是根據(jù)（表面吸附）原理來實(shí)現(xiàn)的，而膜分離是根據(jù)（膜的選擇滲透作用）原理來實(shí)現(xiàn)的。新型的節(jié)能分離過程有（膜分離）、（吸附分離 ）。常用吸附劑有（硅膠、活性氧化鋁、活性炭 ）54A分子篩的孔徑為（5埃），可允許吸附分子直徑（小于5埃）的分子。離程分為（機(jī)械分離 ）和（傳質(zhì)分離 ）兩大類。傳質(zhì)分離過程分為（平衡分離過程）和（速率控制過程）兩大類。分離劑可以是（能量）和（物質(zhì)）。機(jī)械分離過程是（過濾、離心分離 ）。吸收、萃取、膜分離。滲透。速率分離的過程是過濾、離心分離、吸收、萃取、（膜分離、滲透 ）。平穩(wěn)分離的過程是過濾、離心分離、（吸收、萃取 ）。膜分離。滲透。氣液平相衡常數(shù)定義為（氣相組成和液相組成的比值 ）。理想氣體的平穩(wěn)常數(shù)（組成）無關(guān)。

活度是（修正的）濃度。70.低壓下二元非理想農(nóng)液的對(duì)揮發(fā)度 a12等于（丫1P10/丫2P20 ）氣液兩相處于平衡時(shí)（化學(xué)位）相等。Lewis提出了等價(jià)于化學(xué)位的物理量（逸度）。逸度是（修正的）壓力在多組分精餾中塔頂溫度是由（露點(diǎn)）方程求定的。露點(diǎn)方程的表達(dá)式為（ ）泡點(diǎn)方程的表達(dá)式為（ ）泡點(diǎn)溫度計(jì)算時(shí)若匯Kixi>1,溫度應(yīng)調(diào)（?。┡蔹c(diǎn)壓力計(jì)算時(shí)若匯Kixi>1,壓力應(yīng)調(diào)（大）在多組分精餾中塔底溫度是由（泡點(diǎn)）方程求定的。絕熱閃蒸過程，節(jié)流后的溫度（降低落）。TOC\o"1-5"\h\z若組成為Zi的物系，匯Kixi>1,且匯KiZi>1時(shí)，其相態(tài)為（氣液兩相 ）若組成為Zi的物系,Kixi>1時(shí)其相態(tài)為（過冷液相）若組成為Zi的物系，匯KiZi>1時(shí)，其相態(tài)為（過熱氣相 ）絕熱閃蒸過程，飽和液相經(jīng)節(jié)流后會(huì)有（氣相）產(chǎn)生。設(shè)計(jì)變量與獨(dú)立量之間的關(guān)系可用下式來表示 （Ni=Nv-Nc即設(shè)計(jì)變量數(shù) =獨(dú)立變量數(shù) -約束關(guān)系）設(shè)計(jì)變量分為（固定設(shè)計(jì)變量）與（可調(diào)設(shè)計(jì)變量 ）?；亓鞅仁牵烧{(diào)）（）設(shè)計(jì)變量。越少）。）。越少）。）。不變 ）。正 ）偏差的非理想溶液。負(fù)）偏差的非理想溶液。分離要求越高，精餾過程所需的最少理論板數(shù)（越多進(jìn)料中易揮發(fā)含量越大，精餾過程所需的最少理論板數(shù)（在萃取精餾中所選的萃取劑希望與塔頂餾出組份形成具有（在萃取精儲(chǔ)中所選的取劑使 A1P值越（大）越好。在萃取精餾中所選的萃取劑希望而與塔底組分形成具有（在萃取精微中所選的萃取劑使 A1P值越大，溶劑的選擇性（增大）萃取精餾塔中，萃取劑是從塔（底）出來。恒沸劑與組分形成最低溫度的恒沸物時(shí)，恒沸劑從塔（頂）出來。均相恒沸物在低壓下其活度系數(shù)之比 丫1/丫2應(yīng)等于（P20）與（P10）之比。在板式塔的吸收中，原料中的平衡常數(shù)小的組分主要在塔內(nèi)（底）板被吸收。吸收中平衡數(shù)大的組分主要在塔內(nèi)（頂）板被吸收。吸收中平衡常數(shù)大的組分是（難）吸收組分。吸收中平衡常數(shù)小的組分是（易）吸收組分。

吸收因子越大對(duì)吸收越（有利）溫度越高對(duì)吸收越（不利）壓力越高對(duì)吸收越（有利）。）于平衡常數(shù)。）于吸收劑用量 L。）于液氣比。）于平衡常數(shù)。）于吸收劑用量 L。）于液氣比。吸收因子 A（正比吸收因子 A（正比完成一個(gè)給定的分離要求所需功最小的過程是（可逆）。從節(jié)能的角度分析難分離的組分應(yīng)放在（最后）分離。從節(jié)能的角度分析分離要求高的組分應(yīng)放在（最后）分離。從節(jié)能的角度分析進(jìn)料中含量高的組分應(yīng)（先分離）分離。物理吸附一般為（ 多層 ）吸附。化學(xué)吸附一般為（ 單層 ）吸附。化學(xué)吸附選擇性（強(qiáng)）。物理吸附選擇性（ 不強(qiáng) ）吸附負(fù)荷曲線是以（距床層入口的距離）橫坐標(biāo)繪制而成。吸附負(fù)荷曲線是以（吸附劑中吸附質(zhì)的濃度）為縱坐標(biāo)繪制而成。吸附負(fù)荷曲線是分析（吸附劑）得到的。透過曲線是以（時(shí)間）橫坐標(biāo)繪制而成。透過曲線是以（流出物中吸附劑的濃度）為縱坐標(biāo)繪制而成。透過曲線是分析（流出物）得到的。透過曲線與吸附符合曲線是（鏡面對(duì)稱相似關(guān)系）相似關(guān)系。選擇題C計(jì)算溶液泡點(diǎn)時(shí)，若KiXi10，則說明Ci1a.溫度偏低 b.正好泡點(diǎn)c.溫度偏高c0c0，且Zi/Ki1，該進(jìn)料狀態(tài)i1在一定溫度和壓力下，由物料組成計(jì)算出的 KiXi 1i1為Ca.過冷液體 b.過熱氣體c.汽液混合物計(jì)算溶液露點(diǎn)時(shí)，若yi/Ki10，則說明Aa.溫度偏低 b.正好泡點(diǎn)c.溫度偏高進(jìn)行等溫閃蒸時(shí)，對(duì)滿足什么條件時(shí)系統(tǒng)處于兩相區(qū)Aa.KiZi1且 Zi/Ki1b. KiZi 1且Zi/Ki1c. Kic. KiZi1且 Zi/Ki1d.KiZi 1且 Zi/Ki1萃取精餾時(shí)若泡和液體進(jìn)料，則溶劑加入位置點(diǎn)：a.精餾段上部 b.進(jìn)料板c.提餾段上部在一定溫度和組成下， A,B混合液的總蒸汽壓力為 P,若P P：,且P PeS,則該溶液Ba.形成最低恒沸物b.形成最高恒沸物c.不形成恒沸物TOC\o"1-5"\h\z吸收操作中，若要提高關(guān)鍵組分的相對(duì)吸收率應(yīng)采用措施是 Ca.提高壓力b.升高溫度 c.增加液汽比d.增加塔板數(shù)最高恒沸物，壓力增加使恒沸組成中汽花潛熱小的組分 Ca.增加b.不變c.減小選擇的萃取劑最好應(yīng)與沸低低的組分形成 Ca.正偏差溶液 b.理想溶液 c.負(fù)偏差溶液多組分吸收過程采用圖解梯級(jí)法的依據(jù)是 Ba.恒溫操作b.恒摩爾流 c.貧氣吸收當(dāng)萃取塔塔頂產(chǎn)品不合格時(shí)，可采用下列方法來調(diào)節(jié)Aa.加大回流比 b.加大萃取劑用量 c.增加進(jìn)料量液相進(jìn)料的萃取精餾過程，應(yīng)該從何處加萃取劑Da.精餾段b.提餾段c.精餾段和進(jìn)料處 d.提餾段和進(jìn)料板當(dāng)兩個(gè)難揮發(fā)組分為關(guān)鍵組分時(shí)，則以何處為起點(diǎn)逐板計(jì)算 Ba.塔頂往下 b.塔釜往上c.兩端同時(shí)算起從塔釜往上逐板計(jì)算時(shí)若要精餾段操作線方程計(jì)算的XL/XHj1比由提餾段操作線方程計(jì)算得更大，則加料板為Ba.j板b.j+1板c.j+2板TOC\o"1-5"\h\z流量加和法在求得Xji后由什么方程來求各板的溫度 Ba.熱量平衡方程b.相平衡方程 c物料平衡方程三對(duì)角矩陣法在求得Xji后由什么方程來求各板的溫度 Aa熱量平衡方程 b.相平衡方程 c物料平衡方程簡(jiǎn)單精餾塔是指 Ca.設(shè)有中間再沸或中間冷凝換熱設(shè)備的分離裝置b.有多股進(jìn)料的分離裝置c.僅有一股進(jìn)料且無側(cè)線出料和中間換熱設(shè)備下面有關(guān)塔板效率的說法中哪些是正確的a.全塔效率可大于1b.總效率必小于1板效率可大于1d.板效率必小于點(diǎn)效率分離最小功是指下面的過程中所消耗的功Ba.實(shí)際過程b.可逆過程下列哪一個(gè)是機(jī)械分離過程（D）a.蒸餾b.吸收c.膜分離d.離心分離下列哪一個(gè)是速率分離過程（C）a.蒸餾 b.吸收 c.膜分離 d.離心分離下列哪一個(gè)是平衡分離過程（A）a.蒸餾 b.吸收 c.膜分離 d.離心分離lewis提出了等價(jià)于化學(xué)位的物理量（逸度）二無理想溶液的壓力組成圖中，P-X線是（ B）a.曲線b.直線c.有最高點(diǎn)d.有最低點(diǎn)形成二元最高溫度恒沸物的溶液的壓力組成圖中，P-X線是（D）a.曲線b.直線c.有最高點(diǎn)d.有最低點(diǎn)溶液的蒸氣壓大?。˙）a.只與溫度有關(guān) b.不僅與溫度有關(guān)，還與各組分的濃度有關(guān)c.不僅與溫度和各組分的濃度有關(guān)，還與溶液的數(shù)量有關(guān)對(duì)兩個(gè)不同純物質(zhì)來說，在同一溫度壓力條件下汽液相平衡 K值越大，說明該物質(zhì)費(fèi)點(diǎn)（A）a.越低b.越高c.不一定高，也不一定低汽液相平衡 K值越大，說明該組分越（ A）a.易揮發(fā)b.難揮發(fā)c.沸點(diǎn)高d.蒸汽壓小氣液兩相處于平衡時(shí)（C）a.兩相間組份的濃度相等b.只是兩相溫度相等c.兩相間各組份的化學(xué)位相等d.相間不發(fā)生傳質(zhì)TOC\o"1-5"\h\z完全不互溶的二元物質(zhì)，當(dāng)達(dá)到汽液平衡時(shí)，兩組分各自呈現(xiàn)的蒸氣壓（ A）a.等于各自的飽和蒸汽壓b.與溫度有關(guān)，也與各自的液相量有關(guān)c.與溫度有關(guān)，只與液相的組成有關(guān)完全不互溶的二元物系，當(dāng)達(dá)到汽液平衡時(shí)，溶液的蒸氣壓力大小（ A）a.只與溫度有關(guān) b.不僅與溫度有關(guān)，還與各組分的濃度有關(guān)c.不僅與溫度和各組分的濃度有關(guān)，還與溶液的數(shù)量有關(guān)完全不互溶的二元物系，沸點(diǎn)溫度（ C）a.等于P01b.等于P02c.等于P01+P02d.小于P01+P02完全不互溶的二元物系，沸點(diǎn)溫度（ D）a.等于輕組分組份1的沸點(diǎn)T1sb.等于重組分 2的沸點(diǎn)T2sc.大于T1s小于T2sd.小于T1s當(dāng)把一個(gè)常溫溶液加熱時(shí)，開始產(chǎn)生氣泡的點(diǎn)叫作（ C）a.露點(diǎn)b.臨界點(diǎn)c.泡點(diǎn)d.熔點(diǎn)當(dāng)把一個(gè)氣相冷凝時(shí)，開始產(chǎn)生液滴的點(diǎn)叫作（A）

a.露點(diǎn)b.臨界點(diǎn)c.泡點(diǎn)d.熔點(diǎn)TOC\o"1-5"\h\z當(dāng)物系處于泡、露點(diǎn)之間時(shí)，體系處于（ D）a.飽和液相b.過熱蒸汽c.飽和蒸汽d.氣液兩相系統(tǒng)溫度大于露點(diǎn)時(shí)，體系處于（ B）a.飽和液相b.過熱氣相c.飽和氣相d.氣液兩相系統(tǒng)溫度小于泡時(shí)，體系處于（ B）a.飽和液相 b.冷液體c.飽和氣相d.氣液兩相閃蒸是單級(jí)蒸儲(chǔ)過程，所能達(dá)到的分離程度 （B）a.很高b.較低c.只是冷凝過程，無分離作用 d.只是氣化過程，無分離作用下列哪一個(gè)過程不是閃蒸過程（ D）a.部分氣化b. 部分冷凝 c. 等含節(jié)流 d.純組分的蒸發(fā)等含節(jié)流之后（D）a.溫度提高b.壓力提高 c.有氣化現(xiàn)象發(fā)生，壓力提高d.壓力降低，溫度也降低設(shè)計(jì)變量數(shù)就是（D）a.設(shè)計(jì)時(shí)所涉及的變量數(shù) b.約束數(shù)c.獨(dú)立變量數(shù)與約束數(shù)的和 d. 獨(dú)立變量數(shù)與約束數(shù)的差約束變量數(shù)就是（D）a.過程所涉及的變量的數(shù)目； b. 固定設(shè)計(jì)變量的數(shù)目TOC\o"1-5"\h\zc.獨(dú)立變量數(shù)與設(shè)計(jì)變量數(shù)的和； d.變量之間可以建立的方程數(shù)和給定的條件 .A、B兩組份的相對(duì)揮發(fā)度a AB越?。˙）、B兩組份越容易分離 、B兩組分越難分離、B兩組分的分離難易與越多 d.原料中含輕組分越多，所需的越少當(dāng)蒸儲(chǔ)塔的回流比小于最小的回流比時(shí)（ C）a.液相不能氣化b.不能完成給定的分離任務(wù) c.氣相不能冷凝d.無法操作當(dāng)蒸儲(chǔ)塔的產(chǎn)品不合格時(shí)，可以考慮（ D）a.提高進(jìn)料量b.降低回流比c.提高塔壓d.提高回流比當(dāng)蒸儲(chǔ)塔的在全回流操作時(shí)，下列哪一描述不正確（ D）a.所需理論板數(shù)最小 b.不進(jìn)料c.不出產(chǎn)品 d.熱力學(xué)效率b.恒摩爾流不太適合 d.是蒸儲(chǔ)過程吉利蘭關(guān)聯(lián)圖，關(guān)聯(lián)了四個(gè)物理量之間的關(guān)系，下列哪個(gè)不是其中之一（ D）a.最小理論板數(shù)b.最小回流比c.理論版d.壓力下列關(guān)于簡(jiǎn)捷法的描述那一個(gè)不正確（ D）a.計(jì)算簡(jiǎn)便b.可為精確計(jì)算提供初值 c.所需物性數(shù)據(jù)少 d. 計(jì)算結(jié)果準(zhǔn)確

如果二元物系,丫1>1,丫2>1,則此二元物系所形成的溶液一定是（Aa.正偏差溶液b.理想溶液c.負(fù)偏差溶液d.不確定TOC\o"1-5"\h\z如果二元物系，丫1<1,丫2<1,則此二元物系所形成的溶液一定是（ C）a.正偏差溶液b.理想溶液c.負(fù)偏差溶液d.不確定如果二元物系，丫1=1，丫2=1,,,則此二元物系所形成的溶液一定是（ B）a.正偏差溶液b.理想溶液c.負(fù)偏差溶液d.不確定如果二元物系，A12>0,A21<0,則此二元物系所形成的溶液一定是（ A）a.正偏差溶液b.理想溶液c.負(fù)偏差溶液d.不確定如果二元物系，A12<0,A21>0,則此二元物系所形成的溶液一定是（ C）a.正偏差溶液b.理想溶液c.負(fù)偏差溶液d.不確定如果二元物系，A12=0,A21=0,則此二元物系所形成的溶液一定是（ B）a.正偏差溶液b.理想溶液c.負(fù)偏差溶液d.不確定關(guān)于萃取精微塔的下列描述中，那一個(gè)不正確（ B）a.氣液負(fù)荷不均，液相負(fù)荷大 b.回流比提高產(chǎn)品純度提高c.恒摩爾流不太適合 d.是蒸儲(chǔ)過程當(dāng)萃取精儲(chǔ)塔的進(jìn)料是飽和氣相對(duì)（ C）a.萃取利從塔的中部進(jìn)入b.塔頂?shù)谝话寮尤隿.塔項(xiàng)幾塊板以下進(jìn)入d.進(jìn)料位置不重要萃取塔的汽、液相最大的負(fù)荷處應(yīng)在（ A）a.塔的底部b.塔的中部c.塔的項(xiàng)部在均相恒沸物條件下，其飽和蒸汽壓和活度系數(shù)的關(guān)系應(yīng)用（ A）.如果二元物系有最低壓力恒沸物存在，則此二元物系所形成的溶液一定是a.正偏差溶液.如果二元物系有最低壓力恒沸物存在，則此二元物系所形成的溶液一定是a.正偏差溶液b.理想溶液c.負(fù)偏差溶液d.不一定.關(guān)于均相恒沸物的那一個(gè)描述不正確（ D）線上有最高或低點(diǎn)線上有最高或低點(diǎn)c.沸騰的溫度不變 d.部分氣化可以得到一定程度的分離.下列哪一個(gè)不是均相恒沸物的特點(diǎn)（D）a.氣化溫度不變 b.氣化時(shí)氣相組成不變c.活度系數(shù)與飽和蒸汽壓成反比 d.冷凝可以分層C).關(guān)于恒沸精微塔的下列描述中，那一個(gè)不正確（ B）a.恒沸劑用量不能隨意調(diào) b. 一定是為塔項(xiàng)產(chǎn)品得到c.可能是塔頂產(chǎn)品，也可能是塔底產(chǎn)品c.可能是塔頂產(chǎn)品，也可能是塔底產(chǎn)品d.視具體情況而變對(duì)一個(gè)恒沸精餾過程，從塔內(nèi)分出的最低溫度的恒沸物（B）a一定是做為塔底產(chǎn)品得到b一定是為塔頂產(chǎn)品得到c可能是塔項(xiàng)產(chǎn)品，也可能是塔底產(chǎn)品d視具體情況而變TOC\o"1-5"\h\z吸收塔的汽、液相最大負(fù)荷處應(yīng)在（ A）a塔的底部 b塔的中商 c塔的頂部在吸收操作過程中，任一組分的吸收因子 Ai與其吸收率①i在數(shù)值上相應(yīng)是（C）〈①i 二①i>①i下列哪一個(gè)不是吸收的有利條件（ A）a.提高溫度b.提高吸收劑用量 c.提高壓力d.減少處理的氣體量下列哪一個(gè)不是影響吸收因子的物理量（ D）a.溫度b.吸收劑用量 c.壓力d.氣體濃度平衡常數(shù)較小的組分是（ D）a.難吸收的組分b.最較輕組份 c.揮發(fā)能力大的組分 d.吸收劑中的溶解度大易吸收組分主要在塔的什么位置被吸收（C）a.塔頂板b.進(jìn)料板c.塔底板平均吸收因子法（C）a.假設(shè)全塔的溫度相等b.假設(shè)全塔的壓力相等 c.假設(shè)各板的吸收因子相等TOC\o"1-5"\h\z下列哪一個(gè)不是等溫吸附時(shí)的物系特點(diǎn)（ D）a.被吸收的組分量很少 b.溶解熱小c.吸收劑用量較大 d.被吸收組分的濃度高關(guān)于吸收的描述下列哪一個(gè)不正確（ D）a.根據(jù)溶解度的差異分離混合物b.適合處理大量大氣體的分離c.效率比精餾低d.能得到高純度的氣體當(dāng)體系的 yi-yi*>0 時(shí)（ B）a.發(fā)生解吸過程b.發(fā)生吸收過程 c.發(fā)生精餾過程 d.沒有物質(zhì)的凈轉(zhuǎn)移當(dāng)體系的 yi-yi*=0 時(shí)（ D）a.發(fā)生解吸過程b.發(fā)生吸收過程 c.發(fā)生精餾過程 d.沒有物質(zhì)的凈轉(zhuǎn)移下列關(guān)于吸附過程的描述哪一個(gè)不正確（C）a.很早就被人們認(rèn)識(shí)，但沒有工業(yè)化b.可以分離氣體混合物c.不能分離液體混合物d.是傳質(zhì)過程下列關(guān)于吸附劑的描述哪一個(gè)不正確（C）a.分子篩可作為吸附劑b.多孔性的固體c.外表面積比內(nèi)表面積大 d.吸附容量有限第二部分 名詞解釋分離過程：將一股式多股原料分成組成不同的兩種或多種產(chǎn)品的過程。機(jī)械分離過程：原料本身兩相以上，所組成的混合物，簡(jiǎn)單地將其各相加以分離的過程。傳質(zhì)分離過程：傳質(zhì)分離過程用于均相混合物的分離，其特點(diǎn)是有質(zhì)量傳遞現(xiàn)象發(fā)生。按所依據(jù)的物理化學(xué)原理不同，工業(yè)上常用的分離過程又分為平衡分離過程和速率分離過程兩類。相平衡：混合物或溶液形成若干相，這些相保持著物理平衡而共存的狀態(tài)。從熱力學(xué)上看，整個(gè)物系的自由焓處于最小狀態(tài)，從動(dòng)力學(xué)看，相間無物質(zhì)的靜的傳遞。相對(duì)揮發(fā)度：兩組分平衡常數(shù)的比值叫這兩個(gè)組分的相對(duì)揮發(fā)度。泡點(diǎn)溫度：當(dāng)把一個(gè)液相加熱時(shí)，開始產(chǎn)生氣泡時(shí)的溫度。露點(diǎn)溫度：當(dāng)把一個(gè)氣體冷卻時(shí)，開始產(chǎn)生氣泡時(shí)的溫度。氣化率：氣化過程的氣化量與進(jìn)料量的比值。冷凝率：冷凝過程的冷凝量與進(jìn)料量的比。設(shè)計(jì)變量數(shù)：設(shè)計(jì)過程需要指定的變量數(shù)，等于獨(dú)立變量總數(shù)與約束數(shù)的差。獨(dú)立變量數(shù)：描述一個(gè)過程所需的獨(dú)立變量的總數(shù)。約束數(shù)：變量之間可以建立的方程的數(shù)目及已知的條件數(shù)目?；亓鞅龋夯亓鞯囊旱南嗔颗c塔頂產(chǎn)品量的比值。精餾過程：將揮發(fā)度不同的組分所組成的混合物，在精餾塔中同時(shí)多次地部分氣化和部分冷凝，使其分離成幾乎純態(tài)組成的過程。全塔效率：理論板數(shù)與實(shí)際板數(shù)的比值。精餾的最小回流比：精餾時(shí)有一個(gè)回流比下，完成給定的分離任務(wù)所需的理論板數(shù)無窮多，回流比小于這個(gè)回流比，無論多少塊板都不能完成給定的分離任務(wù)，這個(gè)回流比就是最小的回流比。實(shí)際回流比大于最小回流比。理論板：離開板的氣液兩相處于平衡的板叫做理論板。萃取劑的選擇性：加溶劑時(shí)的相對(duì)揮發(fā)度與未加溶劑時(shí)的相對(duì)揮發(fā)度的比值。萃取精餾：向相對(duì)揮發(fā)度接近于1或等于1的體系，加入第三組分 P，P體系中任何組分形成恒沸物，從塔底出來的精餾過程。共沸精儲(chǔ)：向相對(duì)揮發(fā)度接近于 1或等于1的體系，加入第三組分 P,P體系中某個(gè)或某幾個(gè)組分形成恒沸物，從塔頂出來的精餾過程。吸收過程：按混合物中各組份溶液度的差異分離混合物的過程叫吸收過程。吸收因子：操作線的斜率（L/V）與平衡線的斜率（KI）的比值。絕對(duì)吸收率：被吸收的組分的量占進(jìn)料中的量的分率。熱力學(xué)效率：可逆功與實(shí)際功的比值。膜的定義：廣義上定義為兩相之間不連續(xù)的區(qū)間。半透膜：能夠讓溶液中的一種或幾種組分通過而其他組分不能通過的這種選擇性膜叫半透膜。滲透：當(dāng)用半透膜隔開沒濃度的溶液時(shí)，純?nèi)軇┩ㄟ^膜向低高濃度溶液流動(dòng)的現(xiàn)象叫滲透。反滲透：當(dāng)用半透膜隔開不同濃度的溶液時(shí)，純?nèi)軇┩ㄟ^膜向低濃度溶液流動(dòng)的現(xiàn)象叫反滲透。吸附過程：當(dāng)用多幾性的固體處理流體時(shí)，流體的分子和原子附著在固體表面上的現(xiàn)象叫吸附過程。表觀吸附量：當(dāng)用M千克的多孔性的固體處理體積是 V的液體時(shí)，溶液原始濃度為，吸附達(dá)到平衡時(shí)的濃度為，則表觀吸附量（每千克吸附吸附的吸附質(zhì)的量）為： G吸附達(dá)....一.*.. ... 到平衡時(shí)的濃度為C,則表觀吸附量（每千克吸附吸附的吸質(zhì)的量）為：V 密”―G-。）mt1飽和液體，組成等于t2氣夜兩相,y>xf>xt3飽和氣體，組成等于Xft4過熱氣體，組成等于t1飽和液體，組成等于t2氣夜兩相,y>xf>xt3飽和氣體，組成等于Xft4過熱氣體，組成等于Xf第三部分問答題.已知A,B二組分的恒壓相圖如下圖所示，現(xiàn)有一溫度為 T0原料經(jīng)加熱后出口溫度為T4 過加器前后壓力看作不變。試說明該原料在通過加熱器的過程中，各相應(yīng)溫度處的相態(tài)和組成變化的情況t0過冷液體，組成等于xf ].簡(jiǎn)述絕熱閃蒸過程的特點(diǎn)。 R?C AF jr絕熱閃蒸過程是等始過程， 節(jié)流后壓力降低，所以會(huì)有汽化現(xiàn)象發(fā)生，汽化要吸收熱量，由于是絕熱過程，只能吸收本身的熱量，因此，體系的漫度降低。.圖中A塔的操作壓力量對(duì)比20atm,塔底產(chǎn)品經(jīng)節(jié)流閥后很快進(jìn)入 B塔。B塔的操作壓TOC\o"1-5"\h\z力為10atm,試問： ,.a.液體經(jīng)節(jié)流后會(huì)發(fā)生哪些變化？.b.如果B塔的操作壓力為5atm時(shí)，會(huì)與在某些方面10atm下的情況有何不同 , “(1)經(jīng)節(jié)流后有氣相產(chǎn)生，由于氣化要吸收自身 良的熱量，系統(tǒng)溫度將降低。(2)B塔的操作壓力為5atm時(shí)比操作壓力為 *10atm時(shí)氣化率大，溫度下降幅度也大。.普通精儲(chǔ)塔的可調(diào)設(shè)計(jì)變量是幾個(gè)試按設(shè)計(jì)型和操作型指定設(shè)計(jì)變量。普通精儲(chǔ)塔由4個(gè)可調(diào)設(shè)計(jì)變量。按設(shè)計(jì)型：兩個(gè)分離要求、回流比、再沸器蒸出率；按操作型：全塔理論板數(shù)、精微段理論板數(shù)、回流比、塔頂產(chǎn)品的流量。.簡(jiǎn)述逐板的計(jì)算進(jìn)料位置的確定原則。使全塔理論板數(shù)最少為原則，看分離效果的好壞來確定。從塔底向上計(jì)算時(shí) ，Xik/Xhk越大越好，從塔項(xiàng)往下計(jì)算時(shí)，yik/yhk越小越好。.簡(jiǎn)述逐計(jì)算塔頂?shù)呐袛嘣瓌t。x1k x1k(」)nl)d使全塔理論板數(shù)最少為原則，看分離效果的好壞來確定。即xhk xhk ,則第n

板既為塔頂板。簡(jiǎn)述逐計(jì)算的計(jì)算起點(diǎn)的選擇原則。以組分的組成估算最精確的誤差最小的那塊板開始逐板計(jì)算。簡(jiǎn)述精餾過程最小回流時(shí)的特點(diǎn)。最小回流比是餾的極限情況之一，此時(shí)，未完成給定的分離任務(wù)，所需要理論經(jīng)板數(shù)無窮多，如果回流比小于最小回流比，則無論多少理論板數(shù)也不能完成給定的分離任務(wù)。簡(jiǎn)述精餾過程全回流的特點(diǎn)。全回流是精餾的極限情況之一。全回流所需的理論板數(shù)最少。此時(shí)，不進(jìn)料，不出產(chǎn)品。簡(jiǎn)述捷法的特點(diǎn)。簡(jiǎn)捷法是通過N、NmR、R四者的關(guān)系計(jì)算理論的板數(shù)的近似計(jì)算法，其計(jì)算簡(jiǎn)便，不需太多物性數(shù)據(jù)，當(dāng)要求計(jì)算精度高時(shí)，不失為一種快捷的方法，也可為精確計(jì)算提供初值。簡(jiǎn)述萃取塔操作要注意的事項(xiàng)。氣液相負(fù)荷不均，液相負(fù)荷遠(yuǎn)大于氣相負(fù)荷；塔料的溫度要嚴(yán)控制；回流比不能隨意調(diào)整。萃取精餾塔如果不設(shè)回收段，把萃劑與塔頂回流同時(shí)都從塔頂打入塔內(nèi)，將會(huì)產(chǎn)生什么后果，為什么在萃取精餾中不設(shè)回收段，將會(huì)使入塔頂?shù)妮腿┑貌坏交厥眨敭a(chǎn)品夾帶萃取劑，從而影響產(chǎn)品的純度，使塔頂?shù)貌坏郊儍舻漠a(chǎn)品。根據(jù)題給的X-Y相圖，回答以下問題：a.該系統(tǒng)在未回萃取劑P時(shí)是正偏差是負(fù)偏差系統(tǒng)有最高還是最低溫度的恒沸物？b.回入萃取劑之后在精餾段和提餾段利還是利該系統(tǒng)在未加萃劑P時(shí)是正偏差系統(tǒng)，有最低溫度的恒沸物。加入萃取劑之后在精餾段有利，固原來有恒沸物，P加入之后恒沸物消失；在提餾段是不利，因P加入之后體系中組分的相對(duì)揮發(fā)度降低。從熱力學(xué)角度簡(jiǎn)述萃取劑的選擇原則。萃取應(yīng)能使的體系的相對(duì)揮發(fā)度提高，即與塔組分形成正偏差，與塔組分形成負(fù)偏差或者理想溶液。工藝角度簡(jiǎn)述萃劑的選擇原則。容易再生，即不起化學(xué)反應(yīng)、不形成恒沸物、P沸點(diǎn)高；適宜的物性，互 溶度大、穩(wěn)定性好；價(jià)格低廉，來源豐富。說出4種恒沸劑的回收方尖。

a.冷疑分層；b.過冷分層；c.變壓精儲(chǔ)d.萃?。?）鹽析說出4種恒沸劑的回收方法。恒沸精儲(chǔ)中，恒沸劑用量不能隨便調(diào)整為什么因恒沸劑用量與塔的產(chǎn)品純度有關(guān)，多或少都不能得到所希望的目的產(chǎn)物。吸收的有利條件是什么低溫、高壓、高的氣相濃度、低的液相濃度、高的用量、低的氣相量。試分板吸收因子對(duì)吸收過程的影響吸收因子A=L/（VKi）,吸收因子越大對(duì)吸收有利，所需的理論板數(shù)越少，反之亦然。用平均吸收因子法計(jì)算理論板數(shù)時(shí)，分別采用 L0/VN+1（L0:吸收劑用量，VN+1原料氣用量）和L平/v平，來進(jìn)行計(jì)算吸收因子A。試分析求得的理論板數(shù)哪個(gè)大，為什因?yàn)長(zhǎng) 所以4 ?%人叫所以小叫=[”展?所以上因?yàn)?，工%90礫所如千>4因期平<NL0/VN+1比L平/V平小，故用L平/V平計(jì)算的A大，所需的理論板數(shù)小。在吸收過程中，若關(guān)鍵組分在操作條件下的吸收因子 A小于設(shè)計(jì)吸收率①，將會(huì)出現(xiàn)什么現(xiàn)象此時(shí)，吸收塔無論有多少塊理論板也完不成給定的分離任務(wù)， 只能達(dá)到小于等于A的吸收率。正常操作時(shí)，A應(yīng)大于吸收率①。有一燒類混合物送入精儲(chǔ)裝置進(jìn)行分離，進(jìn)料組成和相^?揮發(fā)度a值如下，現(xiàn)有A、B兩種方案可供選擇，你認(rèn)為哪種方案合理為什么異丁烷正丁烷戊烷摩爾％ 25 30 45a值由于正丁烷和異丁烷是體系中最難分的組份，應(yīng)放在最后分離；進(jìn)料中戊烷含量高，應(yīng)盡早分出。28.什么叫表觀吸附量下圖的點(diǎn)E,D,C三點(diǎn)表觀吸28.附量為什么等于零曲線CD及DE說明了溶質(zhì)優(yōu)先被吸附還是溶劑優(yōu)先被吸附為什么,E點(diǎn)為純?nèi)芤海晕角昂鬅o濃度變化，表觀吸附量為零。D點(diǎn)，按溶液配比吸附，所以吸附前后也無濃度變化，表觀吸附量為零。溶劑優(yōu)先被吸附。c.DC溶劉優(yōu)先被吸附。表觀吸附量等于零，表明溶質(zhì)不被吸附對(duì)嗎不一定。表觀吸附量只有在溶液是稀液、溶質(zhì)吸附不明顯時(shí)，才能代表實(shí)際的吸附量，因此，不能單純用表觀吸附量等于零看溶質(zhì)是否被吸附與否。用兩種他分子篩吸附 CO2時(shí)透過曲線如圖所示 .試分析哪一種分子篩更好,為什么13X分子篩更好，因?yàn)?3X分子篩的透過曲線更陡，說明吸附負(fù)荷曲線也陡，床層利用率高，達(dá)到破點(diǎn)的時(shí)間長(zhǎng)。吸附劑的選擇原則。a.選擇性高；b.比表面積；c.有一定的機(jī)械強(qiáng)度；d.有良好的化學(xué)穩(wěn)定性和熱穩(wěn)定性。吸附過程的優(yōu)點(diǎn)。a.選擇性高；b.吸附速度快，過程進(jìn)行的完全；c.常壓壓操作，操作費(fèi)用與投資費(fèi)用少。吸附過程的缺點(diǎn)。a.吸附溶量小、吸附劑用量大，設(shè)備比較龐大；b.吸附劑的運(yùn)輸、裝料、卸料較困難；c.吸附劑不容易找到，吸附理論不完善。吸附質(zhì)被吸附劑吸附一脫附分哪幾步a.外擴(kuò)散組份穿過氣膜或淮膜到固體表面；b.內(nèi)擴(kuò)散組份進(jìn)入內(nèi)孔道；c.吸附；d.脫附；e.內(nèi)反擴(kuò)散組份內(nèi)孔道來到外表面；f.外反擴(kuò)散組份穿孔過氣膜或液臘到氣相主體流。第四部分計(jì)算題1.以燒類蒸汽混合物含有甲烷 %乙烷%丙烷炊異丁烷％試求混合物在25c時(shí)的露點(diǎn)壓力與泡點(diǎn)壓力，并確定在t=25C,p=1MPa大氣壓時(shí)的氣相分率。解：a.求混合物在25c時(shí)的露點(diǎn)壓力設(shè)p=1MPa=由t=25C查圖2-1a得：Ki=165,K2=27,K3=,K4=XiyiKiXiyiKi0.050.10765-270.300.55-87之0.21291選異丁烷為參考組分，則K4 Kg Xi3.20.21290.6813由K40.6813和t=25C查圖2-1a得p=650kPa：K=28,K2K=28,K2=,K3=,K4=yi 0.050.10XKi 28 5.350.307y0.550.6811.003故混合物在25c時(shí)的露點(diǎn)壓力為650kPa。b.求混合物在25c時(shí)的泡點(diǎn)壓力設(shè)p=1MPa=由t=25C查圖2-1a得:K=165,K2=27,K3=,K4=yiKiXi1650.05270.108.10.303.20.5515.141選異丁烷為參考組分，則3 322Q2114yi15.14由K40.2114和t=25C查圖2-1a得p=2800kPa：K=,K?=,K3=,K4=yKx6.10.051.370.100.440.30Q21140.55Q69031K4KgK4Kgyi0.21140.69030.306由K4 0.306和t=25C查圖2-1a得p=1550kPa：K1=,K2=,K3=,K4=0.3060.551.148yi KiXi11.00.052.20.100.70.300.3060.551.148yi0.306yi0.3061.1480.272.由K4 0.27和t=25C查圖2-1a得p=1800kPa：yi KiXi 9.60.051.90.100.620.300.270.551.0041則混合物在25c2.由K4 0.27和t=25C查圖2-1a得p=1800kPa：yi KiXi 9.60.051.90.100.620.300.270.551.0041則混合物在25c時(shí)的泡點(diǎn)壓力為1800kPa。=25C,p=1MPa=Ki=165,&=27Zi 0.05K~^65KiZ165解:,K3=,K4=0.100.300.55021291U.N27 8.1 3.20.05270.108.10.303.20.5515.141故在t=25C,p=1MPa大氣壓時(shí)的氣相分率等于1。某混合物含丙烷（摩爾分?jǐn)?shù)），異丁烷，正丁烷，在t=94C和p=下進(jìn)行閃蒸，試估算平衡時(shí)混合物的氣化分率及氣相和液相組成。已知K1=,K2=,K3=o設(shè)=，由t=94℃,Zi 0.451Ki1.42p==2410kPa,K=,K2=,0.1830.3661.03910.86 0.72K3=得:Ki4 1.420.4510.860.1830.720.3661.0611故混合物處于兩相區(qū)，可進(jìn)行閃蒸計(jì)算。F()(yiXi)Zi(ki1)F()0.451(1.421)0.5(1.421)(ki1)0.183(0.861)10.5(0.861)0.366(0.721)0.009810.5(0.721)F(X3y1Zi(ki 1)21 (ki 1)0.451(1.42F()(yiXi)Zi(ki1)F()0.451(1.421)0.5(1.421)(ki1)0.183(0.861)10.5(0.861)0.366(0.721)0.009810.5(0.721)F(X3y1Zi(ki 1)21 (ki 1)0.451(1.421)22 _ 、210.5(1.421)_ 、20.183(0.861) _210.5(0.861)_ 、20.366(0.721) _210.5(0.721)0.1043山0.5F()0.451(1.421)0.594(1.421)Zi1 (ki1)0.45110.594(1.421)1Xi1.42典0.5940.10440.183(0.861)10.594(0.861)0.366(0.721)10.594(0.721)0.00070ykiXi得0.361;X20.18310.594(0.861)0.200X210.3610.20.439;或x3 -10.3610.513;y20.860.20.172;0.3660.4390.594(0.721)y3 0.720.4390.315V31y1yV313.已知某乙烷塔，塔操作壓力為標(biāo)準(zhǔn)大氣壓，塔頂采用全凝器，并經(jīng)分析得塔頂產(chǎn)品組成為

組分甲烷a.乙烷b.丙烷c.異丁烷d.總合組成xd 88 100% （摩爾分?jǐn)?shù)）求塔頂溫度。解：設(shè)t=20C,p==2917kPa,由查圖2-1a得：K1=,K2=,K3=,K4=X 0.01480.880.10160.0036Xi i- 1.0311Ki5.4 1.2 0.37 0.18選乙烷為參考組分，則K2Kg X1.0311.21.24由K2 1.24和p=2917kPa,查圖2-1a得t=22C：K1=,K2=,K3=,K4=X0.01480.88xi Ki5.6 1.24故塔頂溫度為22Co4.某精微塔的操作壓力為，其進(jìn)料組成為組分 正丁烷 正戊烷組成（摩爾分?jǐn)?shù)）試求：①露點(diǎn)進(jìn)料的進(jìn)料溫度。X0.01480.88xi Ki5.6 1.24故塔頂溫度為22Co4.某精微塔的操作壓力為，其進(jìn)料組成為組分 正丁烷 正戊烷組成（摩爾分?jǐn)?shù)）試求：①露點(diǎn)進(jìn)料的進(jìn)料溫度。②泡點(diǎn)進(jìn)料的進(jìn)料溫度。解：①露點(diǎn)進(jìn)料的進(jìn)料溫度設(shè)t=20C,p==100kPa,由查圖2-1a得:K1=,K2=,K3=,K4=,K5=0.10160.00360.9990.380.19正己烷正庚烷正辛烷總合xiyiKi0.050.172.1 0.560.65 0.10 0.030.170.0550.0177.7341選正己烷為參考組分，則K選正己烷為參考組分，則K3Kgx7.7340.171.315由K2 1.315和p=100kPa,查圖2-1a得t=78C：K1=,K2=,K3=,K4=,K5=xiyiKxiyiKi0.050.17 0.65 0.10 0.039.5 3.2 1.3150.560.250.8511K3K3Kg xi 0.8511.3151.119由K2 1.119和p=100kPa,查圖2-1a得t=74C：K1=,K2=,K3=,K4=,K5=xiyi xiyi 0.050.17 0.65 0.10Ki 8.5 2.9 1.119 0.480.030.201.0031故露點(diǎn)進(jìn)料的進(jìn)料溫度為74℃o②泡點(diǎn)進(jìn)料的進(jìn)料溫度設(shè)t=20C,p==100kPa,由查圖2-1a得:K1=,K2=,K3=,K4=,K5=KiKiXi 2.10.050.560.170.170.650.0550.10.0170.030.3171KgK3 —yi由K3 0.54和p=100kPa,查圖2-1a得t=50C：K1=,K2=,K3=,K4=,K5=yi Kiyi KiXi 5.20.051.60.170.540.650.210.10.0850.030.9071K3W空0.60

yi 0.907由K30.60和p=100kPa,查圖2-1a得t=54C：K1=,K2=,K3=,K4=,K5=yi Kiyi KiXi5.50.051.760.170.60.650.250.10.0950.030.9921故泡點(diǎn)進(jìn)料的進(jìn)料溫度為54C。要求甲烷4、5要求甲烷4、5、6、7序號(hào)1234567組分H2CHC2H4C2H6C3H6C3H8C4XiF/摩爾％k/的蒸出率為98%乙烯的回收率為96%試分別按清晰分割和不清晰分割方法計(jì)算儲(chǔ)出液和釜液的組成，并比較兩種計(jì)算結(jié)果。解：取100Kmol進(jìn)料為基準(zhǔn)，選取甲烷為輕關(guān)鍵組分，乙烯為重關(guān)鍵組分。按清晰分割的概念，組分1為輕組分，全部從塔頂儲(chǔ)出液在采出，組分為重組分，全部從塔釜液中采出。由于甲烷的蒸出率為98%D2 5.80.985.684Kmol;B25.85.6840.116Kmol乙烯的回收率為96%B333.20.9631.872Kmol,D333.231.8721.328KmolD1D2 D333.85.6841.32840.812KmolBii2XidD10040.81259.188Kmol0.11631.87225.7Di 33.8- 0.828D40.8120.500.30X2D-D20.7059.188Kmol5.684 …c 0.139D40.812x3DD3D1.3280.03340.812X2BB20.1160.002；X3BB331.8720.538B59.188B59.188X4BB425.700.434；X5BB50.500.008B59.188B59.188X6BB60.300.005；X7BB70.700.012B59.188B59.188將計(jì)算結(jié)果列表如下:組分ZiXiDXiBDiBiH2/CHQHkQH6//C3H6//C3H8//C4//不清晰分割物料衡算由iHKiKh序號(hào)1234567組分H2CHC2H6C3H6C3H8C4XiF/摩爾％K/ai3/計(jì)算各組分的相對(duì)揮發(fā)度，結(jié)果列表。D2B31 ]D3B2lg[Nmlg23一568431.8721lg[ ]1.3280.116 392lg6.071由于氫氣的相對(duì)揮發(fā)度很大，該組分全部從塔頂儲(chǔ)出液中采出。由曰_ 顆色和巳DiBi分別計(jì)算組分4、5、6、7的分布。Bi B3對(duì)組分4：2 :m20.6433.92工3280.0074；而25.7D4B4B4B3 31.872由此計(jì)算得D40.189；B4 25.511對(duì)組分5:D5 2口0.1183.921^328-0.00001；而0.5D5B5B5B3 31.872由此計(jì)算得D50.0;B50.50將計(jì)算結(jié)果列表如下:

組分ZiXiDXiBDiBiH2/CHC2HkQHbCH//CH//C4//.某連續(xù)精儲(chǔ)塔的進(jìn)料、儲(chǔ)出液、釜液組成以及平均條件下各組分對(duì)重關(guān)鍵組分的平均相對(duì)揮發(fā)度如下:組分XiFXiDXiBiCA/5BC1D/E進(jìn)料為飽和液體進(jìn)料。試求：a.最小回流比Rm,b.若回流比R1,用簡(jiǎn)捷法求理論板數(shù)解：以F=100Kmol進(jìn)料為基準(zhǔn)，由題意選擇B為輕關(guān)鍵組分,C為重關(guān)鍵組分。采用Fenske公式計(jì)算最少理論板數(shù):NmXbDXcB,lg[ ]XcDXbBlgbc一0.480.48,

lg[ ]0.020.02」lg2.51.91采用Underwood法計(jì)算最小回流比:iXFi1q；RmiXDi1由于進(jìn)料為飽和液體進(jìn)料，故采用試求：a.最小回流比Rm,b.若回流比R1,用簡(jiǎn)捷法求理論板數(shù)解：以F=100Kmol進(jìn)料為基準(zhǔn)，由題意選擇B為輕關(guān)鍵組分,C為重關(guān)鍵組分。采用Fenske公式計(jì)算最少理論板數(shù):NmXbDXcB,lg[ ]XcDXbBlgbc一0.480.48,

lg[ ]0.020.02」lg2.51.91采用Underwood法計(jì)算最小回流比:iXFi1q；RmiXDi1由于進(jìn)料為飽和液體進(jìn)料，故采用N-R法迭代求1.3F()iXFi50.252.50.2510.250.2F()由題意R151.3 2.51.311.30.2510.21.31 0.020iXFi(i)2F(n)

F(n)0.2551.302iXDi . 1RRmR10.25 2.50.25、2 、2(51.3) (2.51.3)1.3譚513022.50.252.51.30250.551.30210.611510.2511.3022.50.480.210.252(11.3)20.25 10.21.30210.02,

12.51.30211.3020.20.25 _2(0.21.3)1 0.0100.61150.194,查吉利蘭(Gilliland)關(guān)聯(lián)圖9.175N1.91N1N1.91N10.435求得理論板數(shù)N4.15.要求在常壓下分離環(huán)己烷 a.（沸點(diǎn)80.8C）和苯b.（沸點(diǎn)80.2C）,它們的恒沸組成為苯（摩爾分?jǐn)?shù)），共沸點(diǎn)77.4C,現(xiàn)以丙酮為恒沸劑進(jìn)行恒沸精儲(chǔ)，丙酮與環(huán)己烷形成恒沸物，共沸組成為（環(huán)己烷摩爾分?jǐn)?shù)） ，若希望得到幾乎純凈的苯，試計(jì)算：①所需恒沸劑量。②塔頂、塔釜儲(chǔ)出物量各為多少。 （以100kmol/h進(jìn)料計(jì)）解：以100kmol/h進(jìn)料為基準(zhǔn)，設(shè)丙酮值沸劑的用量為 Skg,恰好與料液中的環(huán)己烷組成恒沸物，進(jìn)料量和塔頂恒沸物的量和組成分別為 F,D,xFi,XDi。對(duì)環(huán)己烷作物料平衡DDxD1 Fx對(duì)環(huán)己烷作物料平衡DDxD1 FxF1.四1000.49883kmoiXD10.601000.50250.2kmol恒沸劑S的用量為SDXD3830.4033.21000.50250.2kmol由于塔釜希望得到幾乎純凈的苯， WW2FXF2.四氫吠喃水b.混合液當(dāng)xi0.854（摩爾分?jǐn)?shù)）時(shí)形成恒沸物，恒沸溫度為 63.4C,當(dāng)以吠喃（S）為恒沸劑時(shí)，則與其水成為非土^相恒沸物，恒沸溫度為 30.5C,恒沸組成為x2 0.0438。要求該溶液分離得xi0.999（頂）及x10.001（釜），試以簡(jiǎn)捷法計(jì)算所需理論板數(shù)No已知：A120.42.A211.068.A1S0.Asi0.A2s1.95.As22.59o365c時(shí)各飽和蒸汽壓：p027.359kPa;p0 4.833kPa;pS100.418kPa.甲醇丙酮b.在55.7C時(shí)形成恒沸物，其恒沸組成為 x10.198,水和苯均可作為萃取劑進(jìn)行萃取精儲(chǔ)以分離甲醇和丙酮，試通過計(jì)算確定水 c.與苯d.的選擇度，并據(jù)理說明哪種萃取劑更佳及塔頂儲(chǔ)出液各為何種物質(zhì)已知：xS0.8（mol）；A20.2798;A21 0.2634;A130.3794;A31 0.2211;解:A230.9709;A320.5576;A140.8923;410.7494;A24 0.2012;A42 0.1533以水作萃取劑解:A230.9709;A320.5576;A140.8923;410.7494;A24 0.2012;A42 0.1533以水作萃取劑0.27980.2634A21) 20.2716. 1，〃 〃、Ais (As Asi)20.37940.22110.3002八1,AA、 0.97090.5576A2S -(A2sAS2) 0.76432 2lgS12 xsA1S A2sA12(12xi) 0.8[0.30020.76430.2716(120.198)]0.5025§2 0.31441以苯作萃取劑,1

A1S 2(以苯作萃取劑,1

A1S 2(A1SAsi)0.89230.7494 0.8208521A2S2(A2sAS2)0.20120.1533 0.17725lgS12 xsA1SA2S§2 2.419lgS12 xsA1SA2S§2 2.4191以苯作為萃取劑進(jìn)行萃取精微分離甲醇和丙酮更佳，而水作為萃取劑比不加入萃取劑時(shí)的效果更差。由于甲醇的沸點(diǎn)（ 64.7C）高于丙酮（55.7C）,則塔頂僧出物為丙酮，塔釜儲(chǔ)出物為甲醇和苯。.乙酸甲酯a.和甲醇b.混合物在45c時(shí)為恒沸物，今以水為溶劑進(jìn)行萃取精儲(chǔ)，已知其組成為x1 0.7, xs 0.8; A12 0.447; A21 0.411; A13 1.3; A31 0.82; A23 0.36;A320.22。試求其選擇度，并說明塔頂儲(chǔ)出何物解：. 1，八 八、A12 . 1，八 八、A12 (A12 A21)21A1S (A1S As1)20.4470.41121.30.8220.4291.06A1 0.360.22A2s (A2sAs2) 0.292 2lgSi2 xsA^ A2sA2(12x1) 0.8[1.060.290.429(120.7)]0.7533S25.6661由于甲醇的沸點(diǎn)（64.7C）低于乙酸甲酯（C）,則塔頂儲(chǔ)出物為甲醇酮，塔釜儲(chǔ)出物為乙酸甲酯和水。11.某裂解氣組成如下表所示。11.組分H2CHGHkGH6C3H6i-C4H0Ey0』現(xiàn)擬以i-C4Hw微分作吸收劑，從裂解氣中回收 99%勺乙烯，原料氣的處理量為100kmol/h,塔的操作壓力為，塔的平均溫度按 -14C計(jì)，求：①為完成此吸收任務(wù)所需最小液氣比。②操作液氣比若取為最小液氣比的倍，試確定為完成吸收任務(wù)所需理論板數(shù)。③各個(gè)組分的吸收分率和出塔尾氣的量和組成。④塔頂應(yīng)加入的吸收劑量。解：選乙烯為關(guān)鍵組分，查得在和 -14C下各組分的相平衡常數(shù)列于下表。a.最小液氣比的計(jì)算在最小液氣比下 N，%關(guān)0.99,min關(guān)Kmin關(guān)K關(guān)0.720.990..7128LZ 1.5匕 1.50.71281.0692操作液氣比V 7Vmin人 L 1.0692“ouA關(guān) 1.485關(guān)鍵組分的吸收因子為 VK關(guān)0.72lg， lg0.991.485N 1 0.991—18.868理論板數(shù) 1gA 均1.485c.各個(gè)組分的吸收分率和出塔尾氣的量和組成.N1 .A A關(guān)K關(guān) L Ai AiAi i i N1由 Ki VKi和 Ai 1以及v1』1ivN1J;Vi “；y1i v1/進(jìn)行計(jì)算結(jié)果見表。' /V1組分H2CHC2HkC2H6C3H6i-C4H10EyN1,iK/n1,i,kmol/hA/000y1,id.吸收劑量b.理論板數(shù)的計(jì)算V210038.1115 69.056kmol/h擬進(jìn)行吸收的某廠裂解氣的組成如下。組分CHQHsC3H8i-C4H10n-CdH。i-C5H0n-C5H0n-C6H14Ey0,i塔內(nèi)氣體的平均流率為：塔內(nèi)液體的平均流率為：,Lw1.0692/曰?°由/V ，得L塔內(nèi)氣體的平均流率為：塔內(nèi)液體的平均流率為：,Lw1.0692/曰?°由/V ，得L0L0(L061.8885)L030.94442.89kmol/h12.相平均溫度為35C。試計(jì)算異丁烷（i-C4H0）回收率為時(shí)所需理論塔板數(shù)以及各組分的回收率。操作液氣比為最小液氣比的倍，求塔頂尾氣的數(shù)量和組成。解：選異丁烷為關(guān)鍵組分，查得在和 35c下各組分的相平衡常數(shù)列于下表。a.最小液氣比的計(jì)算在最小液氣比下N,人關(guān) 關(guān)0.9,LVVLVVmin關(guān)K關(guān)0.590.9 0.531b.理論板數(shù)的計(jì)算操作液氣比V1.5Vmin1.070.5310.568關(guān)鍵組分的吸收因子為關(guān)鍵組分的吸收因子為0.568 0.9630.59,Alg—N 理論板數(shù) lgA,0.90.963c.各個(gè)組分的回收率和塔頂尾氣的數(shù)量和組成N1TOC\o"1-5"\h\zA關(guān)K關(guān) L Ai AiA ii N_1由 KiVKi和 Ai1以及V1,i 1ivN1J；Vi叩；y1,i v1/進(jìn)行計(jì)算結(jié)果見表。V1組分CHC2H6GH8i-C4H0n-C4H0i-C5H10nGHon-C6H14EyN1,iKN1,i,kmol/hA1,i000y1,id.吸收劑量10082.188塔內(nèi)氣體的平均流率為:塔內(nèi)液體的平均流率為:91.09kmol/h10082.188塔內(nèi)氣體的平均流率為:塔內(nèi)液體的平均流率為:91.09kmol/hLo(L0 17.81)2L08.906由LV0.568得l042.833kmol/h13.在一精微塔中分離苯（B）,甲苯（T）,二甲苯（X）和異丙苯（C）四元混合物。進(jìn)料量200mol/h,進(jìn)料組成zb=,zt=,zX=（mol）。塔頂采用全凝器，飽和液體回流。相對(duì)揮發(fā)度數(shù)據(jù)為：BT=,TT=, XT=, CT=。規(guī)定異丙苯在釜液中的回收率為 %甲苯在儲(chǔ)出13.液中的回收率為%求最少理論板數(shù)和全回流操作下的組分分配

解：根據(jù)題意頂甲苯為輕關(guān)鍵組分，異丙苯為重關(guān)鍵組分，從相對(duì)揮發(fā)度的大小可以看出，二甲苯為中間組分，在作物料衡算時(shí)，初定它在儲(chǔ)出液和釜液中的分配比，并通過計(jì)算修正物料衡算如下組分進(jìn)料儲(chǔ)出液di釜液WB 40T 60B 40T 60X2080C2004020.002 40D1880 0.998W解得D=W=XTD=Xtw=解得D=W=XTD=Xtw=XCD_XCW_Nmlg(~^—)

CT0.5861 0.8135lg _0.0016_0.0031lg-0.21)(返)士)(W(返)士)(WxWcxT)NmcTdxWxdxWx20解得dx=;組分BTXC組分Bwx=進(jìn)料40602080xdidi W40 ―80 0.002 80 0.998100.91 99.09xwi0Nmlg（—）D（—C）WXcNmlg（—）D（—C）WXcXtlg（CT0.59160.8051lg 0.00160.0030lg（10.21）dx dc xTNm（W）（瓦）ydxWx20組分進(jìn)料播出液釜液數(shù)量Mol%數(shù)量mol%數(shù)量mol%苯402040一6030二甲苯2010異丙米80401000.160.15979.8480.55200100.9100.0099.1100.0014.某原料氣組成如下：組分CH C2H6C3Hi-C4H10n-C,IHwi-C5H2n-C5H12n-C6H4y0（摩爾分率）先擬用不揮發(fā)的燃類液體為吸收劑在板式塔吸收塔中進(jìn)行吸收，平均吸收溫度為 38C,壓力為，如果要求將i-C4H0回收90%試求：①為完成此吸收任務(wù)所需的最小液氣比。②操作液氣比為組小液氣比的倍時(shí)，為完成此吸收任務(wù)所需理論板數(shù)。③各組分的吸收分率和離塔尾氣的組成。④求塔底的吸收液量解：由題意知，i-C4Hw為關(guān)鍵組分由P=,t平=38C查得K關(guān)二（P-T-K圖）①在最小液氣比下N=°°,A關(guān)=中關(guān)=（LV）minK關(guān)A關(guān)二二?.LV1.1（LV）min=0.5544K關(guān)?.LV1.1（LV）min=0.5544K關(guān)V關(guān) 0.560.99所以理論板數(shù)為log￡一)N — 1logA,/0.990.9、log( )1。?9 19.48log0.99③它組分吸收率公式N1 “A 0=h活度系數(shù)方程為 ln0=h活度系數(shù)方程為 ln1Ax2,ln2Ax2,端值常數(shù)與溫度'VKi'i AN1 1計(jì)算結(jié)果如下:組分進(jìn)料量相平衡常數(shù)KA1被吸收量塔頂尾氣數(shù)量組成CHC2H6C3H8?HonCHoi-C5H2nCHkn-C6H4合計(jì)一——一以CH4為例:LAi=VK0.554417.40.032 94810.032 94810.032 1. ccc~9.481i=0.032i)VN+1=()74.05 0.92376.50.99——0.321V1(CH4=(1-Vi(ch/ykch4)Vi④塔內(nèi)氣體平均流率:10080.190290.10Kmol/h塔內(nèi)液體平均流率:L=Lo(L019.81)

2L0 9.90515.某1、2兩組分構(gòu)成二元系,的關(guān)系：A=蒸汽壓方程為(rK)lnS 4050PiS16.0826—一SlnP2 16.35264050(P:kPa：T：K)假設(shè)汽相是理想氣體，試問時(shí)①系統(tǒng)是否形成共沸物②共沸溫度是多少解：設(shè)T為350KTOC\o"1-5"\h\zS 4050S 4050lnP1s16.0826 lnP2s16.3526則A= 350； 350s sP1=-P2=因?yàn)樵诤惴悬c(diǎn)由121Pls

2P2由121Pls

2P2sln—InPsP2sIn1In2A(x2 x12)A(12x1)91.0284 / 、In 0.3009(12x1)119.2439x1=x2=x1=x2=2In10.30090.0513ln0.3009 0.9487sP=ixiP= 99.75設(shè)T為340KTOC\o"1-5"\h\zs 4050s 4050lnP1s16.0826 lnP2s16.3526 貝UA= 340； 340s sP1=.P2=RS. 、ln—z- A(1 2x1)P264.7695ln 64.7695ln 84.8458x1=0.3434(12x1)x2=TOC\o"1-5"\h\z, _ ___2. _ 2ln1 0.34340.1069ln20.34340.89311= 2=S ” —P=ixiP= 99.75設(shè)t為352Ks 4050s 4050貝UA= lnPiS16.0826 ；lnP2s16.3526 352 352P；=； P2S=由ln￡AP2s(12xi)97.2143ln 127.34730.2924(12xi)x1X2==ln1 0.2924 2 _ ___ ___20.0383ln20.29240.961716.P= i為PiS99.75在壓力下氯仿甲醇b.系統(tǒng)的NRTL參數(shù)為：12=mol,12=mol,12=。試確定共沸溫度和共沸組成。安托尼方程(PS:Pa；T:K)氯仿：lnPS20.8660甲醇：lnP2S23.48032696.79//(T3626.55/Z:T46.16)34.29)則InP則InPS46.16)解：設(shè)T為53.5C2086602696.7920.8660 /(326.65lnP2SP1S=23.4803P2S=3626.55/(326.6534.29)由Gij exp(

，ij=jiG12exp(1212)=exp(0.38.9665)=G21exp2121)=exp(0.3 0.8365)=ln2x221G21(x1 x2G21)212G12(x2 x1G12)(1Xi)(1Xi)2(0.8365)1.28522

[x1(1x2)1.2852]2

8.96650.06788[(1x1)0.06788x1]2(1x，21.38170.6086(1.28520.2852x1)2(10.93212x1)2ln22x1212G1221G21(x2 x1G12)2(x1 x2G2，22x18.96650.067882

(1x10.06788x1)2

0.83651.2852[x11.2852(1x1)]2x120.04131(10.93212x1)21.07507(1.28520.2852“2Ini_ln,PiS*2.lnM76990.11n-64595.6=求得X1=S

xES

xEiX1P11X2P22=0.3276990.11.20920.6864595.60.8971設(shè)T為60cInP2S則1nps20.86602696-AInP2SAsi=,Ais=,A=而C0解：a.以100kmo1進(jìn)料為基準(zhǔn)進(jìn)行物料衡算:23.48033626.5/(333.1534.29)P1S=P1S=P2Zln1.S1nPL 95721.9lln1.S1nPL 95721.9l1npsln ln2= P2= 84599.9=設(shè)T為56c則lnPS20.86602696.79(329.1546.16)InP2S23.48033626.55(329.1534.29)P1SP2S=Ini.InS1nP1SP2S=Ini.InS1npi 83815.2lnds1n 2= p2=71759.3=求的當(dāng)In1-ln2=時(shí)求得x1= 1= 2=SSXiPi根據(jù)題意DxD1=,FxF1=已知xF1=,所以D=63.6h0.95設(shè)溜出液中不含溶劑，所以XD1XD10.95。' . 令B為脫溶劑基的塔底產(chǎn)品量，則''BXB1=一般塔頂產(chǎn)品中溶劑含量可以忽略，因此'B=F-D==h' 1.3xB2 0.9607xB2 0.9607于是33.1b.計(jì)算平均相對(duì)揮發(fā)度12/sb.計(jì)算平均相對(duì)揮發(fā)度12/s,由于此三元系中三對(duì)兩元素的端值常數(shù)相對(duì)接近,均近似為對(duì)稱系統(tǒng)，因此兩組分間的活度系數(shù)之比可以按式（' 1似為對(duì)稱系統(tǒng)，因此兩組分間的活度系數(shù)之比可以按式（' 1.. ..一…A|2（A12A21）2.44122-153）計(jì)算。A2s0.6678計(jì)算溶劑加入板ln（計(jì)算溶劑加入板ln（12）s12/s式中用到的濃度計(jì)算如下:x式中用到的濃度計(jì)算如下:x1 (10.8)0.950.19x20.01算得（3.458ossP1 /P1、一二（二）算得（3.458ossP1 /P1、一二（二）恒沸點(diǎn)又p2 p2組分1和2在恒才點(diǎn)54c時(shí)的蒸汽壓分別為ps=kPap2 65.98kPaos—)s?-p1s因此12/s=(2p23.45890.24 4.7365.98計(jì)算塔釜 12/sln(—)s2=()+()(—(—1)s2式中用到的濃度為:x1=()x2 0.1921式中用到的濃度為:x1=()x2 0.1921千尾12/s-\rth=—)s(2s?包sP290.244.955 6.7865.98本列中因?yàn)檫M(jìn)料狀態(tài)是露點(diǎn)。 全塔溶劑濃度近似為常數(shù)， 故認(rèn)為全塔 12作為常數(shù)，等干12/s=4.786.78=C.計(jì)算最小回流比Rm1C.計(jì)算最小回流比Rm1Rm=5.661[(式2-139d)5.660.95 10.95i ]10.7470.649 10.649取R=Rm=d.計(jì)算全回流時(shí)Nm（包括釜）NmXD1Xb2lg[(-)(—)]XD2 Xb1lgd.計(jì)算全回流時(shí)Nm（包括釜）NmXD1Xb2lg[(-)(—)]XD2 Xb1lg12/s?r0.95lg[——0.05lg5.660.9607]0.0393,3.54e.計(jì)算實(shí)際回流比下的N（包括釜）RRm 1.1210.747NNR1 1.1211m0.47查圖2-13得N10.1763N=塊（包括釜）此外，在溶劑加入板上應(yīng)該用一各回收段，可取3~4塊板。f.計(jì)算溶劑量對(duì)進(jìn)料量的比值 S/F先計(jì)算sn(式2-164)(sn)頂(x1 x2 )頂1sXi 2sX2式中1s和2s可以按下列兩式計(jì)算:A1s(XsXi)X2(Ai2 A2s)lnA1s(XsXi)X2(Ai2 A2s)ln1sln(22/s) A2s(xsX2)X1(A21 A1S}Ps算得1s=,2s=。代入上式得, 、 0..190.01(sn)頂26.80.195.70.010.0388進(jìn)料板處，可估計(jì)xs=,X1=,X2=。用同樣方式可算得1s=2s=因此(sn)料0.12980.0702 0.037937.30.12986.220.0702sn.0.03880.03790.0383式(2-175)1.12166.90.8(10.0383)66.90.0383—.—S ; ^~08205.7kmol/h1(10.0383)0.8因此S/F=100=。.在轉(zhuǎn)盤塔中有機(jī)溶劑萃取燃類混合物中的芳煌。原料處理量 100噸/天，溶劑：進(jìn)料=5:（質(zhì)量）。取溶劑相為連續(xù)相