橋梁課程設(shè)( 25cm預(yù)應(yīng)力混凝土簡支T形梁設(shè)計)

25cm預(yù)應(yīng)力混凝土簡支T形梁設(shè)計設(shè)計資料橋面凈寬：凈—荷載：汽車—超20級掛車—120人群—人行道每側(cè)重跨徑及梁長：標準跨徑計算跨徑主梁全長材料鋼筋及鋼材：預(yù)應(yīng)力筋：采用鋼絞線標準強度設(shè)計強度普通鋼筋：I、II級鋼筋鋼板：16Mn或A3鋼錨具：錨具為夾片錨群混凝土：主梁：50#人行道及欄桿：30#橋面鋪裝：30#施工工藝：預(yù)應(yīng)力筋采用后張法施工技術(shù)規(guī)范：《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTJ021—89）《公路鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTJ023—85）橋梁尺寸擬定主梁高度：梁間距：采用5片主梁，間距。預(yù)制時中梁寬，留后澆縫以減輕吊裝重量，并能加強橫向整體性，橋面板按連續(xù)板設(shè)計。橫隔梁：采用六片橫隔梁，間距為。梁肋：跨中厚度為16cm，在梁端一個橫隔梁間距內(nèi)逐漸加厚，由16cm加厚至40cm橋面鋪裝：分為上下兩層，下層為30#砼，中厚，邊厚；上層為瀝青砼，厚。橋面采用1.5%橫坡。橋梁橫斷面及具體尺寸：（見作圖）截面特性計算截面幾何特性預(yù)制時翼板寬度為，使用時為（或），分別計算二者的截面特性，采用分塊面積計算。毛截面面積：各分塊面積對上緣的面積矩：毛截面中心至梁頂?shù)木嚯x：毛截面慣性矩計算用移軸公式：主梁跨中毛截面（預(yù)制）幾何特性如下圖所示主梁跨中毛截面（預(yù)制）幾何特性表分塊號1240018000450002224085190400380016513200042281738764565144151217441152581236602063注：成橋階段跨中橫截面支座截面匯入下表：分塊號13300247506187522240851904003800165132000422817387645651441512174411526172372770注：同理可以計算不同截面的幾何特性，匯總?cè)胂卤斫孛婵缰兄兄髁侯A(yù)制階段581236602063邊主梁預(yù)制階段626036934059使用階段6712372770L/8中主梁預(yù)制階段477236邊主梁預(yù)制階段749047936064使用階段支點中主梁預(yù)制階段8956628652邊主梁預(yù)制階段941063047067使用階段9856635402距支點h/2處中主梁預(yù)制階段邊主梁預(yù)制階段901060367067使用階段檢驗截面效率指數(shù)上核心矩：下核心矩：截面效率指標對預(yù)應(yīng)力混凝土T形梁，取，表明初擬截面合理主梁恒載內(nèi)力計算主梁預(yù)制時的自重（第一期恒載）此時翼板寬。按跨中截面計算，主梁每延米自重（先按等截面計算）中主梁：邊梁：由馬蹄增高與梁端加寬所增加的重量折成每延米重：橫隔梁折算成每延米重量中間橫隔梁重量（兩側(cè)）端橫隔梁重（兩側(cè)）每延米自重總和中主梁：邊梁：橋面板間接頭（第二期恒載）中主梁：邊梁：欄桿、人行道、橋面鋪裝（第三期恒載）人行道重：，欄桿每側(cè)重：邊梁分擔(dān)：中梁分擔(dān)：主梁恒載總和第一期恒載第二期恒載第三期恒載總和邊梁2中主梁主梁恒載內(nèi)里計算項目L/2L/4L/8L/4L/8支點中主梁13471010589110165220邊梁13681026598112167223中主梁16912774142128邊梁84633771014中主梁355266155294358邊梁6144602685075100中主梁18361377803150225300邊梁20661549903169252337橋面板內(nèi)力計算橋面板按單向連續(xù)板計算（邊梁按懸壁板計算）1．懸壁板的內(nèi)力計算（1）荷載：恒載：翼板（取平均厚度）活載：（人行道寬）（2）內(nèi)力（支撐端，彎矩及剪力最大）主梁肋板間的內(nèi)力計算恒載內(nèi)力g（每延米）瀝青混凝土橋面鋪裝：混凝土橋面鋪裝：T梁翼緣板：該T形梁屬窄肋T形梁，故?。?）汽—超20作用下的內(nèi)力計算：查《規(guī)范》得，鋪裝層厚，輪載在跨徑的中心時，，取輪載在板的支承處時，，取A．跨中彎矩（即最大彎矩）計算，，B．支點剪力計算（2）掛車—120內(nèi)力計算掛車—120車輪的軸重查規(guī)范得，，又得輪載在跨徑中間時又，故取，故取A．跨中彎矩計算（共有三個車輪進入板的計算跨徑，并對稱），故系數(shù)提高3%由于，故B．支點剪力計算（共有三個車輪進入板的計算跨徑）跨徑內(nèi)：，，故系數(shù)提高3%內(nèi)力匯總：最大彎矩為掛車荷載控制，最大剪力為汽車荷載控制主梁荷載橫向分布系數(shù)計算按剛性橫梁法計算荷載橫向分布系數(shù)，繪制各主梁的橫向分布影響系數(shù)。橋面凈寬，可分布兩列或三列車隊。若布三列車隊，折減系數(shù)1．對于1號梁汽—超20：按三道布載，折減后按兩道布載故按兩道布載掛—100：人群：2．對于2號梁汽—超20：按三道布載，折減后按兩道布載故按兩道布載掛—100：人群：對于3號梁：，，對于4號梁：，，對于5號梁：，，橫向分布系數(shù)匯總表荷載類別12345汽—超20掛—120人群000主梁活載內(nèi)力計算1．各主梁跨中截面活載內(nèi)力表1號梁2號梁3號梁4號梁5號梁汽—超201710140012251400171012510592105125掛—10022771714115217142277212159107159212人群174111521111742．梁截面活載內(nèi)力1號梁2號梁3號梁4號梁5號梁汽—超201300114497511441300236187159187236掛—10020191520102115202019329248166248329人群13593419313511737113．梁截面活載內(nèi)力1號梁2號梁3號梁4號梁5號梁汽—超20839750660750839274245215245274掛—1001118100474510041118365328243328365人群7437173774（kN）211414214．支座處剪力計算1號梁2號梁3號梁4號梁5號梁汽—超20276234329234276掛—100344491428491344人群231571523八．主梁內(nèi)力組合1．按極限承載能力狀態(tài)設(shè)計時序號荷載類別彎矩剪力L/8L/4L/2梁端L/8L/4（1）恒載90315492066337252174（2）汽車荷載83913001710276274236（3）掛車荷載111820192277344365329（4）人群荷載74135174232111（5）汽+人91314351884299295247（6）108418592479404302209（7）1.4（汽+人）127820092638419413346（8）123022212505378402362（9）（6）+（7）236238685117812715555（10）（6）+（8）231440804984782704571（11）（7）/（9）54%52%52%51%58%62%（12）（8）/（10）53%54%50%48%57%63%（13）提高后的(9)236238685117823715555（14）提高后的(10)233641205029789711581控制設(shè)計的計算內(nèi)力236241205117823715581其他各主梁內(nèi)力組合表1號梁提高后的(9)236238685117823715555提高后的(10)2336412050297897115811號梁控制設(shè)計的計算內(nèi)力2362412051178237155812號梁提高后的(9)208634164405723638456提高后的(10)2106338641659176424622號梁控制設(shè)計的計算內(nèi)力2106341644059176424623號梁提高后的(9)195031374071837585318提高后的(10)1816280735128465473023號梁控制設(shè)計的計算內(nèi)力1950313740718465853184號梁提高后的(9)208634164405723638456提高后的(10)2106338641659176424624號梁控制設(shè)計的計算內(nèi)力2106341644059176424625號梁提高后的(9)236238685117823715555提高后的(10)2336412050297897115815號梁控制設(shè)計的計算內(nèi)力236241205117823715581控制設(shè)計的計算內(nèi)力236241205117917715581九．主糧撓度計算1．短期荷載作用下主梁撓度計算（1）汽車荷載引起的主梁撓度彎矩撓度（2）掛車荷載引起的主梁撓度（3）梁自重與二期、三期恒載作用引起的撓度（4）預(yù)拱度通常取即十．支座設(shè)計1．初選支座平面尺寸根據(jù)容許應(yīng)力法的設(shè)計原則，設(shè)計控制支座反力應(yīng)取如下兩種情況的較大者，即：初選GJZ系列支座，該支座的容許承載力為，取180mm為橫橋向，縱橋向長250mm。2．初選支座高度主梁的計算溫差為，伸縮變形為兩端支座的均攤，則每一支座承擔(dān)的水平位移為25m梁上作用的車隊重，制動力為。故取制動力為165kN。由重車制動力控制，每支座分擔(dān)的水平力為支座橡膠層總厚必須滿足：成品板式橡膠上、下層橡膠片厚度為，中間層厚，鋼板厚，取，含四層鋼板，橡膠層總厚度的支座，滿足以上條件，故初選支座高度，同時支座最大平均壓縮變形，，其中，則有，滿足要求。3．制作偏移驗算汽車與人群加上部結(jié)構(gòu)恒載反力引起的反應(yīng)平均壓縮變形由梁的撓度與梁端轉(zhuǎn)角的關(guān)系得其中，在設(shè)計恒載作用下，梁端初始轉(zhuǎn)角，汽車與人群的跨中最大撓度，則滿足要求，即支座不會脫落。4．支座抗滑移驗算在無活載作用時，，又