某機器廠供配電系統(tǒng)設計說明

..前言工廠供電的要求和意義工廠供電工作,不僅對電力工業(yè)是一種促進,而且對發(fā)展工業(yè)生產(chǎn),實現(xiàn)工業(yè)現(xiàn)代化也具有十分重要的意義。隨著現(xiàn)代文明的發(fā)展與進步,社會生產(chǎn)和生活對電能供應的質量和管理提出了越來越高的要求。作為電能傳輸與控制的中間樞紐,變電所必須改變傳統(tǒng)的設計和控制模式,才能適應現(xiàn)代電力系統(tǒng)、現(xiàn)代化工業(yè)生產(chǎn)和社會生活的發(fā)展趨勢。電能從區(qū)域變電站進入工廠后,首先要解決的就是如何對電能進行控制、變換、分配和傳輸?shù)葐栴}。而變電所就擔負著這一重任,一旦變電所出了事故而造成停電,則整個工廠的生產(chǎn)過程都將停止進行,甚至還會引起一些嚴重的安全事故工廠供電工作要很好的為工業(yè)生產(chǎn)服務,必須滿足如下基本要求。<1>安全。在電能供應分配和使用中,不應發(fā)生人身事故和設備事故。〔2可靠。根據(jù)可靠性的要求,工廠內(nèi)部的電力負荷分為一級負荷、負荷、三級負荷三種。一級負荷為因突然停電會造成設備損壞或造成人身傷亡,因此必須有兩個獨立源供電；二級負荷突然停電會造成經(jīng)濟上的較大損失或會造成社會秩序的混亂,因此必須有兩回路供電,但當去兩回線路有困難時,可容許有一回專用線路供電；三級負荷由于突然停電造成的影響或損失不大,對供電電源工作特殊要求。〔3優(yōu)質。應滿足用戶對電壓、頻率、波形不畸變等電能質量要求?！?經(jīng)濟。在滿足以上要求的前提下,供電系統(tǒng)盡量要接線簡單,投資要少,運行費用要低,并考慮盡可能地節(jié)約點能和有色金屬的消耗量。工廠供電系統(tǒng)是電力系統(tǒng)的一個組成部分,必然受到電力系統(tǒng)工況的影響和制約,因此供電系統(tǒng)應該遵守電力部門制定的法規(guī),評價分析可以應用電力系統(tǒng)中采用的分析、計算方法。其基本內(nèi)容有以下幾方面：進線電壓的選擇,變配電所位置的電氣設計,短路電流的計算及繼電保護,電氣設備的選擇,車間變電所位置和變壓器數(shù)量、容量的選擇,防雷接地裝置設的作用。目錄.第1章負荷計算和無功功率補償41負荷計算42無功功率補償7第2章變電所位置與型式的選擇10第3章變電所主變壓器及主接線方案的選擇111變電所主變壓器的選擇112變電所主接線方案的選擇113兩種主接線方案的技術經(jīng)濟比較14第4章短路電流計算161繪制計算電路162確定短路計算基準值163計算短路電路中各元件的電抗標幺值164計算k-1〔10.5kV側點短路電路總電抗及三相短路電流和短路容量175計算k-2〔0.4kV側點短路電路總電抗及三相短路電流和短路容量17第5章變電所一次設備的選擇校驗19110kV側一次設備的選擇校驗192380V側一次設備的選擇校驗203高低壓母線的選擇21第6章變壓所進出線與鄰近單位聯(lián)絡線的選擇22110kV高壓進線和引入電纜的選擇222380V低壓出線的選擇233高壓聯(lián)絡線的選擇校驗27.第8章變電所二次回路方案的選擇與繼電保護的整定291變電所二次回路方案的選擇292變電所繼電保護裝置293裝設電流速斷保護304作為備用電源的高壓聯(lián)絡線的繼電保護裝置31第8章變電所防雷與接地裝置的設計331變電所的防雷保護332變電所公共接地裝置的設計34參考文獻37負荷計算和無功功率補償負荷計算各車間的負荷計算如表1和2所示金工車間的負荷計算如表1所示。序號設備名稱設備容量/kW臺數(shù)/臺總容量/kW1-313-1623-253632-34車床7.1251499.754銑床12.8112.852135搖臂鉆6.925320.775674142銑床9.8439.289銑床8.7217.410砂輪機3.213.21112砂輪機2121718磨床9.2218.419磨床14.3114.32038磨床13.3226.62237車床10.125220.252627磨床15.75231.52829立車6316338.7138.730車床20.15120.1531搖臂鉆10.5110.53940龍門刨85.42170.8434445銑床8.7326.146鏜床9.319.347銑床9.819.848橋式起重機23.2123.24950橋式起重機39.5279總計756.725.××機械廠負荷計算如表2編號名稱類別設備容量Pe/kW需要系數(shù)Kdcosφtanφ計算負荷P30/kWQ30/kvarS30/kVAI30/A1冷作車間動力100110——照明17.280.81.0013.820——小計—113.82110158.29240.52裝配車間動力8090——照明14.40.81.0011.520——小計—91.5290128.36195.023倉庫動力2020——照明14.40.71.0010.080——小計—30.082036.1254.824金工車間動力756.7250.250.61.33189.18251.61——照明17.280.81.0013.820——小計774.005—203251.61323.29491.195戶外照明照明20152537.95總計〔380V側458.42486.61計入K∑P=0.8K∑P=0.850.7366.74413.62522.79839.882.無功功率補償由表2知,該廠380V側最大負荷時的功率因數(shù)為0.81,而供電部門要求該廠10KV進線側最大負荷時功率因數(shù)不應低于0.90。考慮到主變壓器的無功損耗遠大于有功損耗,因此380V側最大負荷時功率因素應稍大于0.90,暫取0.92來計算380V側所需無功功率補償容量:變電所位置和型式的選擇QC=P30<tanΦ1-tanΦ2>=366.74[tan<arccos0.7>-tan<arccos0.92>]kvar=202.04kvar參照圖1,選PGJ1型低壓自動補償評屏,并聯(lián)電容器為BW0.4-10-3型,采用其方案1〔主屏1臺與方案3〔輔屏4臺相結合,總共容量為60kvar5=300kvar。補償前后,變壓器低壓側的有功計算負荷基本不變,而無功計算負荷=〔413.62-300kvar=113.62kvar,視在功率=396.81kV·A,計算電流=602.9A,功率因數(shù)提高為cos==0.94。在無功補償前,該變電所主變壓器T的容量為應選為630kVA,才能滿足負荷用電的需要；而采取無功補償后,主變壓器T的容量選為400kVA的就足夠了。同時由于計算電流的減少,使補償點在供電系統(tǒng)中各元件上的功率損耗也相應減小,因此無功補償?shù)慕?jīng)濟效益十分可觀。因此無功補償后工廠380V側和10kV側的負荷計算如表3所示。圖1PGJ1型低壓無功功率自動補償屏的接線方案因此無功補償后工廠380V側和10KV側的負荷計算如表2.2所示。表3無功補償后工廠的計算項目CoS∮計算負荷P30/kwQ30/kwS30/kvwI30/A380V側補償前負荷0.81366.74413.62522.79839.88380V側無功補償容量-300380V側補償后負荷0.95366.74113.62383.94583.34主變壓器功率損耗0.015S30=5.80.06S30=23.0410KV負荷總計0.94372.54136.66396.8122.9變電所位置和型式的選擇變電所的位置應盡量接近工廠的負荷中心,工廠的負荷中心按負荷功率矩法來確定。在工廠平面圖的下邊和左側,分別作一直角坐標的軸和軸,然后測出各車間〔建筑和宿舍區(qū)負荷點的坐標位置,、、、、分別代表倉庫、裝配車間、冷作車間、金工車間的功率,設定〔1.6,0.8、〔4.9,0.8、〔1.76,2.95、〔4.75,2.95、,并設〔3.5,1.85為戶外照明區(qū)的中心負荷,如圖3-1所示。而工廠的負荷中心假設在P<,>,其中P=++++=。因此仿照《力學》中計算中心的力矩方程,可得負荷中心的坐標：x=P1x1+P2x2+P3x3+…=∑<Pixi>〔2.1P1+P2+P3+…∑Piy=P1y1+P2y2+P3y3+…=∑<Piyi>P1+P2+P3+…∑Pi〔2.2把各車間的坐標代入〔2.1、〔2.2,得到=3.77,=2.31。由計算結果可知,工廠的負荷中心在金工車間的西南角?？紤]到周圍環(huán)境及進出線方便,決定在金工車間的南側緊靠車間建造工廠變電所,器型式為附設式。..圖2按負荷功率矩法確定負荷中心〔三變電所主變壓器及主接線方案的選擇1.變電所主變壓器的選擇根據(jù)工廠的負荷性質和電源情況,工廠變電所的主變壓器考慮有下列兩種可供選擇的方案：<1>裝設一臺主變壓器型號采用S9型,容量根據(jù)式SN.T≥S30,SN.T為主變壓器容量,S30.為總的計算負荷。選SN.T=500kVA>S30=396.81kVA,即選一臺S9-400/10型低損耗配電變壓器。至于工廠二級負荷所需的備用電源,考慮由鄰近單位相聯(lián)的高壓聯(lián)絡線來承擔。<2>裝設兩臺變壓器型號為S9型,而每臺變壓器容量根據(jù)式SN.T≈<0.6-0.7>S30、SN.T≥S30<Ⅰ+Ⅱ>選擇,即SN.T≈<0.6-0.7>396.81kVA=〔kVASN.T≥S30<Ⅰ+Ⅱ>=323.29KVA因此選兩臺S9-400/10型低損耗配電變壓器。工廠二級負荷所需的備用電源,考慮由鄰近單位相聯(lián)的高壓聯(lián)絡線來承擔。主變壓器的聯(lián)結組均為Yyn0。2.變電所主接線方案的選擇按上面考慮的兩種主變壓器方案可設計下列兩種主接線方案：〔1裝設一臺主變壓器的主接線方案 裝置一臺主變壓器的主接線方案如圖2所示。S9-400GG-1A<F>-0710/0.4kV聯(lián)絡線〔備用電源GG-1A<F>-54GW口-1010kVFS4-10GG-1A<J>-03GG-1A<J>-03GG-1A<F>-07GG-1A<F>-54GG-1A<F>-07GG-1A<F>-07主變聯(lián)絡〔備用220/380V高壓柜列圖3裝設一臺主變壓器的主接線方案〔2裝設兩臺主變壓器的主接線方案裝設兩臺主變壓器的主接線方案如圖3所示。Y0Y0Y0220/380VS9-400GG-1A<F>GG-1A<F>-0710/0.4kVS9-40010/0.4kV聯(lián)絡線〔備用電源GG-1A<F>-54GG-1A<F>-113、11GW口-1010kVFS4-10GG-1A<J>-01GG-1A<F>-113GG-1A<F>-11GG-1A<J>-01GG-1A<F>-96GG-1A<F>-07GG-1A<F>-54主變主變聯(lián)絡〔備用高壓柜列-96圖4裝設兩臺主變壓器的主接線方案3兩種主接線方案的技術經(jīng)濟比較如表4所示表4主接線方案的技術經(jīng)濟比較比較項目裝設一臺主變的方案〔見圖2裝設兩臺主變的方案〔見圖3技術指標供電安全性滿足要求滿足要求供電可靠性基本滿足要求滿足要求供電質量由于一臺主變,電壓損耗較大由于兩臺主變并列,電壓損耗較小靈活方便性只有一臺主變,靈活性稍差由于有兩臺主變,靈活性較好擴建適應性稍差一些更好一些經(jīng)濟指標電力變壓器的綜合投資額查得S9-400/10的單價為4萬元,而變壓器綜合投資約為其單價的2倍,因此綜合投資約為2*4=8萬元查得S9-400/10的單價為4萬元,因此兩臺變壓器的綜合投資約為4*4=16萬元,比一臺主變方案多投資8萬元高壓開關柜〔含計量柜的綜合投資額查得GG-1A<F>型柜可按每臺4萬元計,其綜合投資可按設備的1.5倍計,因此高壓開關柜的綜合投資約為4*1.5*4=24萬元本方案采用6臺GG-1A<F>柜,其綜合投資約為6*1.5*4=36萬元,比一臺主變方案多投資12萬元電力變壓器和高壓開關柜的年運行費主變的折舊費=21萬元*0.05=1.05萬元；高壓開關柜的折舊費=24萬元*0.06=1.44萬元；變配電的維修管理費=〔30.2+24萬元*0.06=3.25萬元。因此主變和高壓開關柜的折舊和維修管理費=〔1.05+1.44+3.25=5.74萬元主變的折舊費=32.8萬元*0.05=1.64萬元；高壓開關柜的折舊費=36萬元*0.06=2.16萬元；變配電的維修管理費=〔42+36萬元*0.06=4.68萬元。因此主變和高壓開關柜的折舊和維修管理費=〔1.64+2.16+4.68=8.48萬元,比一臺主變方案多投資2.74萬元供電貼費主變?nèi)萘棵縆VA為x元,供電貼費=400KVA*x萬元/KVA=0.4x萬元供電貼費=2*400KVA*x萬元=0.8x萬元,比一臺主變多交0.4x萬元從上表可以看出,按技術指標,裝設兩臺主變的主接線方案略優(yōu)于裝設一臺主變的主接線方案,但按經(jīng)濟指標,則裝設一臺主變的主接線方案遠由于裝設兩臺主變的主接線方案,因此決定采用裝設一臺主變的主接線方案。〔四短路電流的計算1計算電路500MVAK-1K-2500MVAK-1K-2LGJ-150,8km10.5kVS9-6300.4kV～∞系統(tǒng)圖52確定短路計算基準值設基準容量=100MVA,基準電壓==1.05,為短路計算電壓,即高壓側=10.5kV,低壓側=0.4kV,則〔5.13元件的電抗標幺值計算〔1電力系統(tǒng) 查的電力系統(tǒng)出口斷路器SN10-10Ⅱ的斷流容量=500MVA,故 =100MVA/500MVA=0.2 〔2架空線路查得架空線路電抗x0=0.35Ω/m,而架空線路長1km,故 〔3電纜查得電纜電抗x0=0.08Ω/m,而電纜長0.08km,故 〔4電力變壓器 查表得變壓器的短路電壓百分值=4,故式中,為變壓器的額定容量。因此繪制短路計算等效電路如圖5.2所示。kk-1k-2圖6短路計算等效電路4k-1點短路時的相關計算〔1總電抗標幺值=0.2+0.3+0.005=0.505〔2三相短路電流周期分量有效值〔3其他短路電流〔4三相短路容量.5k-2點短路時的相關計算〔1總電抗標幺值=0.2+0.3+0.005+4=4.505〔2三相短路電流周期分量有效值〔3其他短路電流〔4三相短路容量以上短路計算結果綜合圖表5所示。表5短路計算結果短路計算點三相短路電流三相短路容量/MVAk-110.8910.8910.8927.7716.64198k-231.9631.9631.9658.8134.8422.2<五>變電所一次設備的選擇校驗a按工作電壓選擇設備的額定電壓一般不應小于所在系統(tǒng)的額定電壓,即,高壓設備的額定電壓應不小于其所在系統(tǒng)的最高電壓,即。=10kV,=11.5kV,高壓開關設備、互感器及支柱絕緣額定電壓=12kV,穿墻套管額定電壓=11.5kV,熔斷器額定電壓=12kV。b按工作電流選擇設備的額定電流不應小于所在電路的計算電流,即c按斷流能力選擇設備的額定開斷電流或斷流容量,對分斷短路電流的設備來說,不應小于它可能分斷的最大短路有效值或短路容量,即或<6.1>對于分斷負荷設備電流的設備來說,則為,為最大負荷電流。d隔離開關、負荷開關和斷路器的短路穩(wěn)定度校驗〔1動穩(wěn)定校驗條件 或<6.2>、分別為開關的極限通過電流峰值和有效值,、分別為開關所處的三相短路沖擊電流瞬時值和有效值〔2熱穩(wěn)定校驗條件110KV側一次設備的選擇校驗如表7所示表610kV側一次設備的選擇校驗選擇校驗項目電壓電流斷流能力動穩(wěn)定度熱穩(wěn)定度其他裝置地點條件參數(shù)UNI30數(shù)據(jù)10KV23.110.8927.77142.31一次設備型號規(guī)格額定參數(shù)UNINIOCimax高壓少油斷路器SN10-10Ⅱ/100010KV10031.5kA80kA31.52×2=3969高壓隔離開關GN19-10/40010KV4—31.5KA12.52×4=625高壓熔斷器RN2-1010KV0.5A50kA——電壓互感器JDJ-1010/0.1KV————電壓互感器JDZJ-10————電流互感器LQJ-1010KV100/5A—<90×0.1>2×1=81二次負荷0.6Ω避雷器FS4-1010KV————戶外式高壓隔離開關GW4-15G/40015KV4—31.5102×5=500表6所選一次設備均滿足要求。2380V側一次設備的選擇校驗同樣依據(jù)1節(jié)方法,做出380V側一次設備的選擇校驗,如表7所示,所選數(shù)據(jù)均滿足要求。表7380V一次側設備的選擇校驗選擇校驗項目電壓電流斷流能力動穩(wěn)定度熱穩(wěn)定度其它裝置地點條件參數(shù)-數(shù)據(jù)380V總583.3431.96kA58.81kA-一次設備型號規(guī)格額定參數(shù)-低壓斷路器DW15-600/3D380V640kA低壓斷路器DZ20-630380V630A〔大于42KA<較高>低壓斷路器DZ20-200380V200A〔大于42kA〔較高低壓刀開關HD13-600/30380V600電流互感器LMZJ1-0.5500V630/5A電流互感器LMZ1-0.5500V100/5A160/5A查表得到,10kV母線選LMY-3<404>,即母線尺寸為40mm4mm;380V母線選LMY-3〔606+404,即母線尺寸為60mm6mm,而中性線母線尺寸為60mm6mm?！擦儔核M出線與鄰近單位聯(lián)絡線的選擇1．10kV高壓進線和引入電纜的選擇〔110kV高壓進線的選擇校驗采用LJ型鋁絞線架空敷設,接往10kV公用干線。1按發(fā)熱條件選擇 由==23.1A及室外環(huán)境溫度34.6°,查表得,初選LJ-16,其34.6°C時的=93.5A>,滿足發(fā)熱條件。2校驗機械強度 查表得,最小允許截面積=35,因此按發(fā)熱條件選擇的LJ-16不滿足機械強度要求,故改選LJ-16。由于此線路很短,故不需要校驗電壓損耗。<2>由高壓配電室至主變的一段引入電纜的選擇校驗采用YJL22-10000型交聯(lián)聚乙烯絕緣的鋁芯電纜之間埋地敷設。1按發(fā)熱條件選擇 由==28.4A,查表得,初選纜線芯截面為25的交聯(lián)電纜,其=149A>,滿足發(fā)熱條件。2校驗熱路穩(wěn)定 按式,A為母線截面積,單位為；為滿足熱路穩(wěn)定條件的最大截面積,單位為；C為材料熱穩(wěn)定系數(shù)；為母線通過的三相短路穩(wěn)態(tài)電流,單位為A；短路發(fā)熱假想時間,單位為s。本電纜線中=10890,=0.5+0.2+0.05=1.25s,終端變電所保護動作時間為1s,斷路器斷路時間為0.2s,C=77,把這些數(shù)據(jù)代入公式中得.>A=25,不滿足發(fā)熱條件,故改選JL22-10000-3150電纜滿足要求。2380V低壓出線的選擇〔1饋電給冷作車間的線路采用VV22-1000型聚氯乙烯絕緣銅芯電纜直接埋地敷設。1按發(fā)熱條件需選擇 由=240.5A,查表,初選纜芯截面95,其=243A>,滿足發(fā)熱條件。 2校驗電壓損耗 由圖所示的工廠平面圖量得變電所至冷作車間距離約為129m,而查表得到150的銅芯電纜的=0.24〔按纜芯工作溫度75°計,=0.07,又冷作的=100kW,=110kvar,故線路電壓損耗為>=5%3斷路熱穩(wěn)定度校驗由于前面按發(fā)熱條件選擇150的纜芯截面小于Amin,不滿足短熱穩(wěn)定要求,故改選纜芯截面為240的電纜,即選VV22-1000-3240+195的四芯聚氯乙烯絕緣的銅芯電纜,中性線芯按不小于相線芯一半選擇,下同?！?饋電給2號廠房裝配車間的線路,亦采用VV22-1000-3240+195的四芯聚氯乙烯絕緣的銅芯電纜直埋敷設〔方法同上,從略。〔3饋電給倉庫的線路,亦采用VV22-1000-3240+195的四芯聚氯乙烯絕緣的銅芯電纜直埋敷設〔方法同上,從略?！?饋電給金工車間的線路,由于金工車間就在變電所旁邊,而且共一建筑物,因此采用交聯(lián)聚乙烯絕緣銅芯芯導線BV-1000型5根〔包括3根相線、1根N線、1根PE線穿硬塑料管架空敷設。1按發(fā)熱條件需選擇 由=491.19A及環(huán)境溫度23.2,初選截面積300,其=540A>,滿足發(fā)熱條件。 2校驗機械強度 查表得,=2.5,因此上面所選的300的導線滿足機械強度要求。3校驗電壓損失所選穿管線估計長50m,而查表得=0.09,=0.07,又金工車間的=251.61kW,=6323.29kvar,因此<=5%故滿足允許電壓損耗的要求?！?饋電給戶外照明區(qū)的線路采用BLX-1000型鋁芯橡皮絕緣線架空敷設。1按發(fā)熱條件選擇由I30=37.95A及室外環(huán)境溫度23.2℃,初選BLX-1000-16,其23.2℃時Ial≈2效驗機械強度查表可得,最小允許截面積Amin=10mm2,因此BLX-1000-16不滿足機械強度要求,故改選纜芯截面為10的電纜3校驗電壓損耗查工廠平面圖可得變電所至戶外照明區(qū)的負荷中心距離84m左右,而查表得其阻抗值與BLX-1000-110近似等值的LJ-10的阻抗=3.33,=0.280〔按線間幾何均距0.8m,又戶外照明區(qū)的=20KW,=15kvar,因此<=5%滿足允許電壓損耗要求。因此決定采用四回BLX-1000-110的三相架空線路對戶外照明區(qū)供電。PEN線均采用BLX-1000-16橡皮絕緣線。重新校驗電壓損耗,完全合格。3作為備用電源的高壓聯(lián)絡線的選擇校驗采用YJL22—10000型交聯(lián)聚氯乙烯絕緣的鋁心電纜,直接埋地敖設,與相距約1.08Km的臨近單位變配電所的10KV母線相連。1按發(fā)熱條件選擇工廠二級負荷容量共323.29KVA,。查表：初選纜心截面為25的交聯(lián)聚乙烯絕緣的鋁芯電纜,其滿足要求。2校驗電壓損耗可查得纜芯為25的鋁〔纜芯溫度按80℃計,,而二級負荷的,,線路長度按2km計,因此由此可見滿足要求電壓損耗5%的要求。3短路熱穩(wěn)定校驗按本變電所高壓側短路電流校驗,由前述引入電纜的短路熱穩(wěn)定校驗,可知纜芯25的交聯(lián)電纜是滿足熱穩(wěn)定要求的。而臨近單位10KV的短路數(shù)據(jù)不知,因此該聯(lián)路線的短路熱穩(wěn)定校驗計算無法進行,只有暫缺。以上所選變電所進出線和聯(lián)絡線的導線和電纜型號規(guī)格如表8所示。表8進出線和聯(lián)絡線的導線和電纜型號規(guī)格線路名稱導線或電纜的型號規(guī)格10KV電源進線LGJ-35鋁絞線〔三相三線架空主變引入電纜YJL22—10000—3×25交聯(lián)電纜〔直埋380V低壓出線至冷作車間VV22-1000-3240+195四芯塑料電纜〔直埋至裝配車間VV22-1000-3240+195四芯塑料電纜〔直埋至倉庫VV22-1000-3240+195四芯塑料電纜〔直埋至金工車間BLV—1000—1×4鋁芯線5根穿內(nèi)徑25硬塑管至戶外照明區(qū)四回路,每回路3×BLX-1000-1×10+1×BLX-1000-1×6橡皮線〔三相四線架空線與臨近單位10KV聯(lián)絡線YJL22—10000—3×16交聯(lián)電纜〔直埋<七>變電所二次回路方案的選擇與繼電保護的整定1高壓斷路器的操作機構控制與信號回路斷路器采用手動操動機構。2變電所的電能計量回路 變電所高壓側裝設專用計量柜,裝設三相有功電度表和無功電度表,分別計量全廠消耗的有功電能表和無功電能,并以計算每月工廠的平均功率因數(shù)。計量柜由上級供電部門加封和管理?！?變電所的測量和絕緣監(jiān)察回路變電所高壓側裝有電壓互感器——避雷器柜。其中電壓互感器為3個JDZJ——10型,組成Y0/Y0/的接線,用以實現(xiàn)電壓側量和絕緣監(jiān)察。作為備用電源的高壓聯(lián)路線上,裝有三相有功電度表和三相無功電度表、電流表,接線圖。高壓進線上,也裝上電流表。低壓側的動力出線上,均裝有有功電度表和無功電度表,低壓照明線路上裝上三相四線有功電度。低壓并聯(lián)電容器組線路上,裝上無功電度表。每一回路均裝設電流表。低壓母線裝有電壓表,儀表的準確度等級按符合要求。4變電所繼電保護裝置〔1主變壓器的繼電保護裝置1裝設瓦斯保護。當變壓器油箱內(nèi)故障產(chǎn)生輕微瓦斯或油面下降時,瞬時動作于信號；當產(chǎn)生大量的瓦斯時,應動作于高壓側斷路器。2裝設反時限過電流保護。采用DL15型感應式過電流繼電器,兩相兩繼電器式結線,去分流跳閘的操作方式。a.過電流保護動作電流整定其中,可靠系數(shù),接線系數(shù),繼電器返回系數(shù),電流互感器的電流比=100/5=20,因此動作電流為：因此過電流保護動作電流整定為4A。b過電流保護動作時間的整定因本變電所為電力系統(tǒng)的終端變電所,故其過電流保護的動作時間〔10倍的動作電流動作時間可整定為最短的0.5s。c過電流保護靈敏度系數(shù)的檢驗其中,=0.86631.96kA/<10kV/0.4kV>=1.1kA,因此其靈敏度系數(shù)為：滿足靈敏度系數(shù)的1.5的要求。3>裝設電流速斷保護利用DL15型繼電器的電流速斷裝置實現(xiàn)。a速斷電流的整定利用式,其中,,,,,因此速斷保護電流為速斷電流倍數(shù)整定為b電流速斷保護靈敏度系數(shù)的檢驗利用式,其中,,因此其保護靈敏度系數(shù)為。按GB50062—92規(guī)定,電流保護的最小靈敏度系數(shù)為1.5,因此這里裝設的電流速斷保護的靈敏度系數(shù)是達到要求的。但按J6—96和JGJ/T16—92的規(guī)定,其最小靈敏度為2,則這里裝設的電流速斷保護靈敏度系數(shù)偏底。<2>作為備用電源的高壓聯(lián)絡線的繼電保護裝置1>裝設反時限過電流保護。亦采DL15型感應式過電流繼電器,兩相兩繼電器式接線,去分跳閘的操作方式。a過電流保護動作電流的整定,利用式,其中 ,,,,因此動作電流為：因此過電流保護動作電流整定為6A。b過電流保護動作電流的整定按終端保護考慮,動作時間整定為0.5s。c過電流保護靈敏度系數(shù)因數(shù)據(jù)資料不全,暫缺。2>裝設電流速斷保護亦利用DL15的速斷裝置。但因數(shù)據(jù)資料不全,其整定計