廣東醫(yī)院放射室專項(xiàng)施工方案鈷室直線加速器室

A2施工組織設(shè)計(jì)（方案）報(bào)審表工程名稱：***中心醫(yī)院腫瘤科大樓編號(hào)：致：江門市*****監(jiān)理理有限公司我方已根根據(jù)施工合同同的有關(guān)規(guī)定定完成了****中心醫(yī)院院腫瘤科大樓樓直加機(jī)房專項(xiàng)項(xiàng)施工方案的的編制和專家家論證工作，該方案已經(jīng)我單位上級(jí)技術(shù)負(fù)責(zé)人審查批準(zhǔn)，請(qǐng)予以審查。附：直加機(jī)房專項(xiàng)項(xiàng)施工方案承包單位（章章）廣東*****集團(tuán)有限公公司項(xiàng)目經(jīng)理日期年月日專業(yè)監(jiān)理工程師審審查意見：審查結(jié)論：□同同意□修改后再報(bào)□重新編制專業(yè)監(jiān)理工工程師日期總監(jiān)理工程師師審核意見：：審查結(jié)論：□同同意□修改后再報(bào)□重新編制項(xiàng)目監(jiān)理機(jī)機(jī)構(gòu)總監(jiān)理工程程師日期放射室專項(xiàng)施工方案專家論證報(bào)審表工程名稱：***中心醫(yī)院腫瘤科大樓致：專家評(píng)審小組組我方已根據(jù)施工合合同的有關(guān)規(guī)規(guī)定完成了****中心醫(yī)醫(yī)院腫瘤科大大樓直加機(jī)房房專項(xiàng)施工方方案的編制，請(qǐng)請(qǐng)專家予以評(píng)評(píng)審。附：直加機(jī)房專項(xiàng)項(xiàng)施工方案承包單位（章）：：廣東*****集團(tuán)有限公公司項(xiàng)目經(jīng)理：日期：專家小組評(píng)審意見見：該專項(xiàng)施工方案內(nèi)內(nèi)容完整、可可行，計(jì)算書書和驗(yàn)算依據(jù)據(jù)符合有關(guān)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范的要要求，安全施施工的基本條條件滿足施工工現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)際際情況，同意意施工單位認(rèn)認(rèn)真按此方案案進(jìn)行施工，監(jiān)監(jiān)理單位加強(qiáng)強(qiáng)監(jiān)督把關(guān)。日期單位職務(wù)職稱簽名***中心醫(yī)院腫瘤科大樓直加機(jī)房專項(xiàng)施工方案工程名稱：***中心醫(yī)院腫瘤科大樓工程地點(diǎn)：***中心醫(yī)院建設(shè)單位：***中心醫(yī)院設(shè)計(jì)單位：*****建筑設(shè)計(jì)院施工單位：廣東****團(tuán)有限公司監(jiān)理單位：江門市****監(jiān)理有限公司編制單位：廣東****團(tuán)股份有限公司審批單位：廣東****團(tuán)股份有限公司***中心醫(yī)院項(xiàng)目部技術(shù)部編制人：技術(shù)負(fù)責(zé)人：審批人：編制日期：年月日審批日期：年月日目錄TOC\o"1-2"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc290754270"第一章、編制依據(jù)1HYPERLINK\l"_Toc290754271"第二章、工程概述1HYPERLINK\l"_Toc290754272"2.1工程概況1HYPERLINK\l"_Toc290754273"2.2放射室平面布置示意圖及剖面圖1HYPERLINK\l"_Toc290754274"第三章、結(jié)構(gòu)工程特點(diǎn)與難點(diǎn)及處理措施3HYPERLINK\l"_Toc290754275"3.1結(jié)構(gòu)工程特點(diǎn)3HYPERLINK\l"_Toc290754276"3.2結(jié)構(gòu)工程難點(diǎn)4HYPERLINK\l"_Toc290754277"3.3處理措施4HYPERLINK\l"_Toc290754278"第四章、人工機(jī)械與材料計(jì)劃4HYPERLINK\l"_Toc290754279"4.1勞動(dòng)力投入4HYPERLINK\l"_Toc290754280"4.2主要材料供應(yīng)計(jì)劃5HYPERLINK\l"_Toc290754281"4.3主要施工機(jī)械設(shè)備5HYPERLINK\l"_Toc290754282"第五章、施工整體部署及計(jì)劃6HYPERLINK\l"_Toc290754283"5.1結(jié)構(gòu)施工整體部署6HYPERLINK\l"_Toc290754284"5.2施工總體順序6HYPERLINK\l"_Toc290754285"第六章、放射室施工方法及技術(shù)措施6HYPERLINK\l"_Toc290754286"6.1鋼筋工程6HYPERLINK\l"_Toc290754287"6.2模板工程7HYPERLINK\l"_Toc290754288"6.3、混凝土工程8HYPERLINK\l"_Toc290754289"第七章模板工程計(jì)算書14HYPERLINK\l"_Toc290754290"7.1墻板計(jì)算書14HYPERLINK\l"_Toc290754291"7.21.8米厚頂板計(jì)算書22HYPERLINK\l"_Toc290754292"7.33.0米厚頂板計(jì)算書32HYPERLINK\l"_Toc290754293"第八章直線加速器室保溫材料計(jì)算41HYPERLINK\l"_Toc290754294"8.1混凝土配合比初步設(shè)計(jì)41HYPERLINK\l"_Toc290754295"8.2混凝土升溫計(jì)算41HYPERLINK\l"_Toc290754296"8.3保溫材料計(jì)算41HYPERLINK\l"_Toc290754297"第九章、安全保障措施43HYPERLINK\l"_Toc290754298"9.1施工安全措施43HYPERLINK\l"_Toc290754299"9.2開展安全教育44HYPERLINK\l"_Toc290754300"9.3加強(qiáng)安全檢查44HYPERLINK\l"_Toc290754301"第十章、文明施工及環(huán)保45HYPERLINK\l"_Toc290754302"10.1文明施工45HYPERLINK\l"_Toc290754303"10.2環(huán)保保護(hù)45HYPERLINK\l"_Toc290754304"第十一章應(yīng)急預(yù)案47HYPERLINK\l"_Toc290754305"第十二章、監(jiān)測(cè)監(jiān)控48第一章、編制依據(jù)1、《中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GBJB－74“放射防護(hù)規(guī)定”》。2、廣東省衛(wèi)生廳轉(zhuǎn)發(fā)衛(wèi)生部的有關(guān)規(guī)定：（1）《（80）衛(wèi)生字第38號(hào)關(guān)于發(fā)布“醫(yī)用治療X線衛(wèi)生防護(hù)規(guī)定”》。（2）《GBW－3－80“醫(yī)用遠(yuǎn)距治療R線衛(wèi)生防護(hù)規(guī)定”》。（3)《（81）衛(wèi)工字第7號(hào)關(guān)于發(fā)布“醫(yī)用高能X線和電子束衛(wèi)生防護(hù)》3．《***人民醫(yī)院放射室施工》招標(biāo)文件；4．房屋施工組織設(shè)計(jì)手冊(cè)及有關(guān)施工規(guī)范、規(guī)程、標(biāo)準(zhǔn)等；5．《混凝土外加劑應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》（GB50119-2003）6．我單位多年類似工程的施工經(jīng)驗(yàn)。第二章、工程概述2.1工程概況***中心醫(yī)院腫瘤科大樓直加機(jī)房,包含鈷60室、直線加速器室等。其治療設(shè)備的電子束和光子束（即高能x射線和高能r射線）如果泄漏出去，對(duì)人體有嚴(yán)重的傷害及至人于死亡。因此，國(guó)家對(duì)醫(yī)院放射治療室的衛(wèi)生防護(hù)有嚴(yán)格的防護(hù)規(guī)定，各種放射治療室墻板的防護(hù)厚度均按國(guó)家規(guī)定，根據(jù)防護(hù)等級(jí)和要求，經(jīng)計(jì)算確定。計(jì)算時(shí)，混凝土的密度為2.35T/m3。此類構(gòu)筑物絕對(duì)不允許有蜂窩、孔洞、裂縫的出現(xiàn)和夾有松散混凝土的現(xiàn)象。以確保防護(hù)構(gòu)筑物不池漏射線傷人。治療室與控制室均需分設(shè)；治療室四周墻及頂板均厚度不同；入口為S迷道或迷宮型迷道，多次散射，使治療室入口的散射強(qiáng)度接近于天然；門或欄為連鎖裝置即行程開關(guān)，使門或欄不關(guān)上不能開機(jī)；門口擬裝工作指示燈。（即紅、綠燈）閉路電視攝像頭，聲或光警報(bào)系統(tǒng)，應(yīng)急關(guān)閉等；鈷60深部X線，淺層X(jué)線治療室，均在頂板上有曲道抽風(fēng)，解決既不漏射線又能每小時(shí)3－4次換氣；激光定位裝置；直線加速口，還要制冷系統(tǒng)把水溫降至180－200C機(jī)內(nèi)降溫系統(tǒng)；放射治療室均把使用面積要求設(shè)計(jì)在30m2以上。鈷60及深部X線治療室砼墻與頂板較厚，必須配外，上下兩層防裂鋼筋，否則大體積混凝容易出現(xiàn)收縮裂縫，做成射線漏出，無(wú)法補(bǔ)救，甚至迫使廢棄不能用。另方面考慮平戰(zhàn)結(jié)合，墻板增加每平方三噸沖力，概算標(biāo)配筋比防裂鋼筋增加不多，這樣戰(zhàn)時(shí)附落彈，也不至大破壞，不易做成鈷源流失，釀成嚴(yán)重的放射事故。2.2放射室平面布置示意圖及剖面圖第三章、結(jié)構(gòu)工程特點(diǎn)與難點(diǎn)及處理措施3.1結(jié)構(gòu)工程特點(diǎn)1、放射室結(jié)構(gòu)尺寸為寬14.7m×長(zhǎng)39.9m。結(jié)構(gòu)砼強(qiáng)度C25，底板厚度2.50m，頂板厚度1.80m、3.0cm，壁墻厚度1.60m、1.80m、2.90m。2、由于放射室結(jié)構(gòu)砼標(biāo)準(zhǔn)很高，砼不能出現(xiàn)蜂窩、麻面、孔洞；地平、墻身與頂板因要安裝設(shè)備，施工誤差必須在規(guī)范之內(nèi)，地面、頂面平整，墻身豎直。3、施工縫預(yù)留二道：墻與底板之間第一道施工縫留在標(biāo)高0.30米處，墻與頂板之間第二標(biāo)高4.20米處，接縫采用凹凸?fàn)?；?yán)禁出現(xiàn)施工冷縫。施工縫如下圖：4、預(yù)留箱后用鋼板進(jìn)行防射線，鋼板厚度為減少砼厚度的1/3厚。3.2結(jié)構(gòu)工程難點(diǎn)1、由于墻頂板厚度較大，鋼筋密且墻體頂板內(nèi)均有二至三層鋼筋網(wǎng)（鋼筋間排距10cm），砼的澆筑振固相當(dāng)困難。2、墻、頂板砼厚度160cm~300cm，在現(xiàn)澆砼期間室溫較高，容易引起砼開裂，出現(xiàn)施工冷縫等。3、墻、頂板砼較厚，并且要連續(xù)現(xiàn)澆，不能出現(xiàn)施工冷縫，砼自重和施工時(shí)動(dòng)載對(duì)模板腳手架要求很高。3.3處理措施1、合理安排各工序，準(zhǔn)備預(yù)備人員杜絕出現(xiàn)由于施工人員不夠而出現(xiàn)施工冷縫。2、優(yōu)化施工組織設(shè)計(jì)，合理進(jìn)行分縫。3、配套施工設(shè)備并配備發(fā)電機(jī)防止由于停電而出現(xiàn)施工冷縫。4、減小碎石粒徑，碎石粒徑最大不能超過(guò)鋼筋間距1/3,增加攪拌時(shí)間增加砼和易性，坍落度控制在17cm，砼下料高度控制在2m范圍之內(nèi)，加強(qiáng)砼的搗固。5、施工縫嚴(yán)格按技術(shù)要求施工。6、加強(qiáng)施工過(guò)程監(jiān)控力度，發(fā)現(xiàn)施工質(zhì)量問(wèn)題及時(shí)處理。7、在施工時(shí)，嚴(yán)格按設(shè)計(jì)及規(guī)范施工。8、保證內(nèi)外溫差不超過(guò)25度，采取蓄熱保濕養(yǎng)護(hù)法，利用墻頂板采用木模的有利條件，可以有效封閉混凝土內(nèi)水分蒸發(fā)，使混凝土能在潮濕條件下進(jìn)行養(yǎng)護(hù)，控制干縮裂縫產(chǎn)生，在這之上再蓋麻袋或草包保溫，減少表面熱量散發(fā)。優(yōu)化砼配合比，砼內(nèi)摻加冰塊與緩凝劑，盡量避免中午開始現(xiàn)澆砼，減少水化熱。第四章、人工機(jī)械與材料計(jì)劃4.1勞動(dòng)力投入根據(jù)工程規(guī)模及工期要求,在施工過(guò)程中勞動(dòng)力依據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況調(diào)整：勞動(dòng)力投入表序號(hào)人員名稱人數(shù)備注1管理人員162砼工153鋼筋工254架子工125模型工186電焊/氧焊工67電工28后勤服務(wù)人員及雜雜工15合計(jì)109附注說(shuō)明：根據(jù)該項(xiàng)目施工進(jìn)度與工期要求，增加人員，滿足施工的需要，確保工期。4.2主要材料供應(yīng)計(jì)劃主要材料計(jì)劃表序號(hào)項(xiàng)目名稱單位數(shù)量備注1鋼筋T根據(jù)進(jìn)度采購(gòu)2C25砼m323003φ48架管T15根據(jù)進(jìn)度采購(gòu)4腳手架管扣件個(gè)3320根據(jù)進(jìn)度采購(gòu)4.3主要施工機(jī)械設(shè)備主要機(jī)械設(shè)備序號(hào)機(jī)械名稱規(guī)格型號(hào)單位數(shù)量備注1發(fā)電機(jī)30KVA臺(tái)12全站儀徠卡臺(tái)13水準(zhǔn)儀徠卡臺(tái)14電動(dòng)空壓機(jī)3m3臺(tái)15鋼筋調(diào)直機(jī)GT4-10臺(tái)16潛水水泵QY100-455-5.5臺(tái)27砼運(yùn)輸車10m3臺(tái)58鋼筋切斷機(jī)CQ40臺(tái)19砼輸送泵三一B60臺(tái)310平板搗固器套111搗固棒套212電動(dòng)木工鋸臺(tái)113手提木工鋸臺(tái)1說(shuō)明：如根據(jù)工期要求不能滿足施工生產(chǎn)時(shí)，立即投入相應(yīng)的機(jī)械設(shè)備以滿滿足正常施工生產(chǎn)。第五章、施工整體部署及計(jì)劃5.1結(jié)構(gòu)施工整體部署結(jié)構(gòu)施工原則“底板與墻在標(biāo)高0.3m處留施工縫，墻與頂板之間在標(biāo)高4.3m處留施工縫。5.2施工總體順序放射室施工：土方開挖→砼墊層→底板鋼筋綁扎及預(yù)埋件→底板砼澆筑→養(yǎng)護(hù)底板砼→綁扎墻鋼筋→安裝墻內(nèi)預(yù)埋件→安裝墻身模板→加固模板安裝對(duì)拉筋→現(xiàn)澆墻身C25砼→養(yǎng)護(hù)砼→脫?！钅_手架→頂板模板→綁扎板鋼筋→安裝預(yù)埋件→檢查結(jié)構(gòu)尺寸與預(yù)埋件位置→現(xiàn)澆頂板C25砼→養(yǎng)護(hù)砼→脫?！仄筋A(yù)埋件安裝現(xiàn)澆地平砼→砼收面→養(yǎng)護(hù)砼→放射室內(nèi)外裝修。第六章、放射室施工方法及技術(shù)措施6.1鋼筋工程（1）鋼筋綁扎順序底板及導(dǎo)墻施工時(shí)預(yù)留插筋→（底板及導(dǎo)墻混凝土）→墻內(nèi)層鋼筋→水電套管→墻外層鋼筋→（模板、混凝土）→頂板鋼筋→清理驗(yàn)收。注：防雷接地等穿插進(jìn)行。（2）鋼筋綁扎注意點(diǎn)●鋼筋錨固長(zhǎng)度及彎筋長(zhǎng)度；雙層鋼筋間距均勻，板雙層筋之間用Φ22鋼筋做馬凳支撐，間距1000mm設(shè)一道，3000mm及1800mm板厚部分分開設(shè)置。馬凳長(zhǎng)1000mm，橫筋兩端懸臂100mm，兩支腿間距800mm，高度根據(jù)需要制作。因墻較厚，豎向鋼筋容易變形，板筋綁扎到墻筋上易使墻筋發(fā)生變形，在墻的兩片鋼筋之間加斜支撐或在墻內(nèi)設(shè)馬凳支撐。6.2模板工程6.2.1、頂板模板（1）厚度為1800mm頂板模板模板面層選用雙層18mm厚九夾板，中間夾一層塑料薄膜，兼起保溫養(yǎng)護(hù)作用，次龍骨采用80×80mm木方，間距不大于150mm，經(jīng)計(jì)算主龍骨采用100×100mm木方不能滿足要求，因此主龍骨采用雙根背靠背[10槽鋼做支撐（單根[10槽鋼雖能滿足要求但肢短不容易固定，兩槽鋼用M12螺栓連接，間距1000mm），間距600mm，支撐采用?48×3.5鋼管支撐體系，立桿間距500mm，橫桿步距1000mm，并與四墻體用可高底座頂緊。（3）厚度為3000mm頂板模板模板面層選用雙層18mm厚九夾膠板，次龍骨采用80×80mm木方，間距不大于150mm，主龍骨采用雙根背靠背[10槽鋼（兩槽鋼用M12螺栓連接，間距1000mm），做支撐間距600mm，支撐采用?48×3.5支撐體系，立桿間距500mm，橫桿步距600mm。頂板模板支撐腳手架因橫桿長(zhǎng)度模數(shù)關(guān)系在周邊如出現(xiàn)不合適情況，要增加立桿并用扣件橫桿與整架連接?；虿捎媒诲e(cuò)方式保證頂板模板周圈支撐強(qiáng)度。頂板模板在混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)值100%后再晚一周方可拆除。因頂板支撐較密，直線加速器室內(nèi)第二道施工縫以上側(cè)模板同頂板一起拆除。6.2.2、頂板側(cè)模板模板面層為雙層18mm厚九夾膠板，次龍骨采用80×80mm木方豎向設(shè)置，間距不大于150mm，水平向采用雙根?48×3.5做背楞間距400mm。采用M22對(duì)拉螺栓，水平間距800mm。外墻部分用止水型加焊80×80×5止水片，內(nèi)墻對(duì)拉螺栓埋在墻混凝土中，對(duì)拉螺栓兩端加錐形墊，剔除后將螺桿外露部分割除，用膨脹砂漿補(bǔ)平。側(cè)模板在板底標(biāo)高以下用螺栓對(duì)拉，中間用鋼絲對(duì)拉，外側(cè)用鋼管加可調(diào)支撐或100×100mm木方配木楔支撐于地面上，支撐水平間距800mm，支撐端部墊木方。內(nèi)側(cè)模板用鋼管做斜撐。6.2.3、墻側(cè)模板墻模板內(nèi)混凝土凈高4.5米，模板配制高度4.7米，模板面層板為雙層18mm厚九夾膠板，次龍骨間距250mm，雙?48×3.5鋼管間距500mm，對(duì)拉螺栓為M16水平間距、豎向間距均為500mm。模板寬度以2440mm、1220mm為主。底板模板底板模板采用240厚磚模，M10水泥砂漿砌筑。6.2.5墻體重點(diǎn)、難點(diǎn)部位的模板施工方法1、墻下口施工縫處：因企口縫高300mm，墻下第一道對(duì)拉螺栓無(wú)法穿過(guò)，現(xiàn)作如下修改：將該處對(duì)拉螺栓割斷，與附加的Ф25水平鋼筋單面焊10d，緊貼企口縫上口位置加一排對(duì)拉螺栓，間距按500mm。2、墻上口施工縫處：該處先支設(shè)企口模板，模板與搭設(shè)的操作架上的鋼管連接、鎖牢，模板下端放在預(yù)埋的對(duì)拉螺栓上。3、對(duì)拉螺栓@500mm，用120×80×10mm的鋼板作墊片，用雙螺母鎖緊鋼板，調(diào)整好模板尺寸后，后一道螺母與對(duì)拉螺栓點(diǎn)焊牢固，兩鋼管之間間距不大于20mm，且通高分三處用鋼筋點(diǎn)焊連接牢固。6.2.6、施工注意事項(xiàng)1、頂板模板因跨度大，自重大，應(yīng)按2‰起拱。2、為防輻射，所有穿墻螺桿不能加套筒。6.3、混凝土工程直線加速器室墻厚達(dá)1.6米、1.8米、2.9米，頂板厚達(dá)1.8米、3.0米，為大體積混凝土，為保證施工質(zhì)量，按大體積混凝土施工要求進(jìn)行施工。施工控制重點(diǎn)為分層澆筑及溫度控制。直線加速器室混凝土澆筑量一、二號(hào)機(jī)房底板均約為591m3，墻均體約為607m3，頂板均約為450m3，分三次澆筑，第一次澆筑底板及基礎(chǔ)梁（C25P8），混凝土量約為591m3，澆筑至側(cè)板0.30m標(biāo)高。第二次澆筑墻體（C25礦），混凝土量約為607m3，澆筑至4.30m標(biāo)高。第三次澆筑墻頂板（C25礦），混凝土量約為450m3，澆筑至6.30、7.50m標(biāo)高。0.30m以下（混凝土底板及側(cè)墻）為C25、P8，水泥采用普通硅酸鹽水泥。0.30m以上（混凝土側(cè)墻及頂板）為C25P8，水泥采用水化熱較低的礦渣硅酸鹽水泥，混凝土密度≥2400kg/m3。由于直線加速器室墻、板厚度不同，現(xiàn)場(chǎng)混凝土澆筑后溫度應(yīng)力僅根據(jù)水泥選料及選擇最大澆筑厚度計(jì)算?；炷恋氖┕?.技術(shù)措施為保證混凝土工程在夏季期間的施工質(zhì)量，采取如下措施：（1）為保證混凝土不開裂，在混凝土中應(yīng)摻加緩凝劑或減水劑。（2）在風(fēng)雨或暴熱天氣運(yùn)輸混凝土，罐車上應(yīng)加遮蓋，以防進(jìn)水或水分蒸發(fā)。（3）在高溫炎熱季節(jié)施施工時(shí)，要在在混凝土運(yùn)輸輸管上遮蓋濕濕罩布或濕草草袋，以避免免陽(yáng)光照射，并并注意每隔一一定的時(shí)間撒撒水濕潤(rùn)。（4）頂板分層施工時(shí)的的構(gòu)造措施：：在頂板水平平施工縫處插插入φ16@6000鋼筋，伸入入上下層混凝凝土500mmm，梅花形形布置，在上上下層混凝土土接觸面中設(shè)設(shè)置φ16@1550雙向鋼筋網(wǎng)網(wǎng)片，提高混混凝土表面抗抗拉能力、降降低干縮影響響。2.混凝土溫度控制和和收縮裂縫預(yù)預(yù)控措施混凝土溫度控制為了有效地控制有有害裂縫的出出現(xiàn)和發(fā)展，必必須從控制混混凝土的水化化升溫、延緩緩降溫速率、減減小混凝土收收縮、提高混混凝土的極限限拉伸強(qiáng)度、改改善約束條件件和設(shè)計(jì)構(gòu)造造等方面全面面考慮的措施施。（1）降低水泥水化熱熱a.選用低水化熱熱混凝土；b.充分利用混凝凝土的后期強(qiáng)強(qiáng)度，減少每每立方米混凝凝土中水泥用用量。根據(jù)試試配、試驗(yàn)水水泥用量P.S322.5，嚴(yán)格控制制在330kkg/m3以內(nèi)；c.使用粗骨料，盡盡量選用粒徑徑較大，級(jí)配配良好的粗骨骨料，如：密密云產(chǎn)碎石，摻摻加粉煤灰等等摻合料、摻摻加相應(yīng)的減減水劑、改善善和易性、降降低水灰比，以以達(dá)到減少水水泥用量、降降低水化熱的的目的。（2）降低混凝土入模模溫度a.選擇較適宜的的氣溫澆筑大大體積混凝土土，盡量避開開炎熱天氣澆澆筑混凝土。夏夏季采用低溫溫?cái)嚢杌炷镣?，?duì)骨料進(jìn)進(jìn)行護(hù)蓋或設(shè)設(shè)置遮陽(yáng)裝置置避免日光直直曬，運(yùn)輸工工具應(yīng)達(dá)設(shè)避避陽(yáng)設(shè)施，以以降低混凝土土拌合物的人人模溫度。b.摻加FS-HH復(fù)合型外加加劑，初凝時(shí)時(shí)間延長(zhǎng)到16小時(shí)。c.在混凝土入模模時(shí)，入模溫溫度不大于225℃，采取措施施改善和加強(qiáng)強(qiáng)模板內(nèi)的通通風(fēng)，加速模模內(nèi)熱量的散散發(fā)。（3）加強(qiáng)施工中溫度度控制a.在混凝土澆筑筑之后，做好好混凝土的保保溫保濕養(yǎng)護(hù)護(hù)，緩緩降溫溫，充分發(fā)揮揮徐變特性，減減低溫度應(yīng)力力，夏季應(yīng)注注意避免爆曬曬，注意保濕濕，以免發(fā)生生急劇的溫度度梯度發(fā)生。b.采取14天長(zhǎng)長(zhǎng)時(shí)間的養(yǎng)護(hù)護(hù)，規(guī)定合理理的拆模時(shí)間間，混凝土澆澆筑后7天拆側(cè)模，延延緩降溫時(shí)間間和速度，充充分發(fā)揮混凝凝土的“應(yīng)力松弛效效應(yīng)”。c.加強(qiáng)測(cè)溫和溫溫度監(jiān)測(cè)與管管理，實(shí)行信信息化控制，隨隨時(shí)控制混凝凝土內(nèi)的溫度度變化，內(nèi)外外溫差控制在在25℃以內(nèi)，混凝凝土降溫速度度不大于1.5~2℃/d，及時(shí)調(diào)整整保溫及養(yǎng)護(hù)護(hù)措施，使混混凝土的溫度度梯度和濕度度不致過(guò)大，以以有效控制有有害裂縫的出出現(xiàn)。d.合理安排施工工程序，控制制混凝土在澆澆筑過(guò)程中分分層澆筑厚度度，避免混凝凝土拌和物堆堆積過(guò)大高差差。在結(jié)構(gòu)完完成后及時(shí)回回填土，避免免其側(cè)面長(zhǎng)期期暴露。（4）改善約束條件，消消減溫度應(yīng)力力采取分層澆筑大體體積混凝土，要要求混凝土分分層厚度為15~25ccm，以放松約約束程度，減減少每次澆筑筑長(zhǎng)度的蓄熱熱量，以防止止水化熱的積積聚，減少溫溫度應(yīng)力。（5）提高混凝土的極極限拉伸強(qiáng)度度a.選擇良好級(jí)配配的粗骨料，嚴(yán)嚴(yán)格控制其含含泥量，含泥泥量不大于1.0%。加強(qiáng)混凝凝土的振搗，提提高混凝土密密實(shí)度和抗拉拉強(qiáng)度，減少少收縮變形，保保證施工質(zhì)量量。b.采取二次投料料法，二次振振搗法，澆筑筑后及時(shí)排除除表面積水，加加強(qiáng)早期養(yǎng)護(hù)護(hù)，提高混凝凝土早期或相相應(yīng)齡期的抗抗拉強(qiáng)度和彈彈性模量。c.在大體積混凝凝土基礎(chǔ)內(nèi)設(shè)設(shè)置必要的溫溫度配筋，在在截面突變和和轉(zhuǎn)折處，底底、頂板與墻墻轉(zhuǎn)折處，孔孔洞轉(zhuǎn)角及周周邊，增加斜斜向構(gòu)造配筋筋，以改善應(yīng)應(yīng)力集中，防防止裂縫的出出現(xiàn)。（6）其它預(yù)控措施a.混凝土澆筑時(shí)時(shí)，振搗要密密實(shí)，以減少少收縮量，提提高混凝土抗抗裂強(qiáng)度。并并注意對(duì)板面面進(jìn)行抹壓，可可在混凝土初初凝后，終凝凝前，進(jìn)行二二次抹壓，以以提高混凝土土抗拉強(qiáng)度，減減少收縮量?；旎炷翝仓蠛?，應(yīng)及時(shí)進(jìn)進(jìn)行養(yǎng)護(hù)b.采取蓄熱保濕濕養(yǎng)護(hù)法，利利用墻頂板采采用木模的有有利條件，可可以有效封閉閉混凝土內(nèi)水水分蒸發(fā)，使使混凝土能在在潮濕條件下下進(jìn)行養(yǎng)護(hù)，控控制干縮裂縫縫產(chǎn)生，在這這之上再蓋麻麻袋或草包保保溫，減少表表面熱量散發(fā)發(fā)。c.保濕養(yǎng)護(hù)能能能使水泥水化化順利進(jìn)行，提提高砼的極限限拉伸強(qiáng)度，減減小溫度應(yīng)力力以及減少砼砼表面的收水水裂縫，最終終確保內(nèi)外砼砼溫度梯度在在設(shè)計(jì)和規(guī)范范允許范圍之之內(nèi)。d.直線加速器室室保溫層施工工要求對(duì)于不同部位按方方案要求加蓋蓋保溫材料（或或雙層底模），參參見下文保溫溫材料計(jì)算書書。e.墻模側(cè)面掛麻麻袋時(shí)，用鐵鐵絲將麻袋連連成條狀覆蓋蓋，蓋嚴(yán)貼實(shí)實(shí)固定在圍檁檁上，木檔區(qū)區(qū)格內(nèi)塞麻袋袋。養(yǎng)護(hù)期間間適當(dāng)噴水潤(rùn)潤(rùn)濕麻袋。f.因支撐的影響響，加速器室室墻板與頂板板分開澆筑，因因此墻頂亦需需用麻袋保溫溫。g.保溫期間，尤尤其是頂板保保溫時(shí)封閉直直線加速器室室進(jìn)門，可以以有效地防止止熱量散失。h.保溫期間要做做好相鄰區(qū)域域的防火安全全工作，嚴(yán)禁禁游煙和附近近動(dòng)火作業(yè)。i.保溫層的撤除除時(shí)間參照大大體積混凝土土程經(jīng)驗(yàn)，一一般不得早于于一周時(shí)間。具具體方法是分分層拆除保溫溫材料，嚴(yán)禁禁施工人員擅擅自提早拆模模?；炷翝仓捎谑┕r(shí)間處于于夏季，為保保證混凝土澆澆筑連續(xù)均衡衡，為縮短澆澆筑時(shí)間，采采用兩臺(tái)汽車車泵進(jìn)行。混凝土理論泵送能能力：90m3/h×2=1800m3/h混凝土實(shí)際泵送能能力（1#泵為例）：：5.5m3÷（90m3/h÷60mmin）=3.7mmin（每罐車泵泵送時(shí)間）考慮交通影響、罐罐車就位、退退車及分層澆澆筑、振搗的的要求，間隔隔時(shí)間合計(jì)為為20minn60min÷200min==3車60min泵送能能力為5.55m3×3=16..5m3總的60min泵送能能力為16..5m3×2=33m3（每小時(shí)最最小混凝土需需求量）①考慮到交通高峰期期是造成堵車車，將該部位位混凝土澆筑筑時(shí)間定在晚晚上八點(diǎn)開盤盤，同時(shí)夜間間環(huán)境溫度較較低，有利于于減少混凝土土澆筑期間的的蓄熱量。②另外要合理安排施施工程序，使使兩臺(tái)汽車泵泵順序循環(huán)分分層澆筑混凝凝土，分層厚厚度嚴(yán)格控制制在200~2550mm，用用標(biāo)尺桿檢查查，振搗密實(shí)實(shí)以表面出漿漿為準(zhǔn)，控制制混凝土澆筑筑過(guò)程中均勻勻上升，避免免混凝土拌合合物堆積過(guò)大大高差，防止止水化熱的聚聚集，消減溫溫度應(yīng)力。③預(yù)先在模板上口四四周留設(shè)泄水水孔。在澆筑筑混凝土前清清理流暢，以以使混凝土表表面泌水排出出。當(dāng)混凝土土澆筑接近尾尾聲時(shí)，將混混凝土泌水排排集到模板邊邊，順泄水孔孔流出或用真真空泵將水抽抽出。④大體積混凝土養(yǎng)護(hù)護(hù)期間需嚴(yán)格格控制，其內(nèi)內(nèi)外溫差在225℃范圍內(nèi)，養(yǎng)養(yǎng)護(hù)主要達(dá)到到保溫、保濕濕的目的?；旎炷翝仓蠛?2小時(shí)內(nèi)在混混凝土上表面面覆蓋塑料布布及兩層麻布布袋，在側(cè)面面模板外側(cè)懸懸掛包覆一層層塑料布，一一層麻布袋形形成保溫層，以以保證混凝土土表面溫度不不至過(guò)快散失失，減少混凝凝土表面的溫溫度梯度，防防止產(chǎn)生表面面裂縫，充分分發(fā)揮混凝土土的潛力和材材料的松弛特特性。使混凝凝土的平均總總溫差產(chǎn)生的的接應(yīng)力小于于混凝土抗拉拉強(qiáng)度，防止止產(chǎn)生貫穿裂裂縫。同時(shí)連連續(xù)蓄水養(yǎng)護(hù)護(hù)保濕，使尚尚在混凝土強(qiáng)強(qiáng)度發(fā)展階段段。潮濕的條條件可防止混混凝土表面產(chǎn)產(chǎn)生脫水而產(chǎn)產(chǎn)生干縮裂縫縫，另外，可可使水泥的水水化順利進(jìn)行行，提高混凝凝土極限抗接接強(qiáng)度，拆側(cè)側(cè)模時(shí)間控制制在7天。、測(cè)溫1、測(cè)溫儀器的選用用和埋設(shè)測(cè)溫儀器選用JDDC-2型攜帶式電電子測(cè)溫儀及及其相匹配的的埋入測(cè)溫元元件。全部測(cè)測(cè)溫孔均按平平面布置圖編編號(hào)，每組測(cè)測(cè)溫點(diǎn)元件埋埋設(shè)3個(gè)深度，分分別為2000mm、澆筑高高度的中間位位置、澆筑底底標(biāo)高返2000mm高位位置。這樣就就可真實(shí)地反反映混凝土內(nèi)內(nèi)外溫差、降降溫梯度和溫溫升的均勻性性。將測(cè)溫元元件按不同測(cè)測(cè)定深度定位位，將其引出出線綁扎在一一起，固定在在與板中上下下層鋼筋綁在在一起的豎向向鋼筋支棍上上，讓測(cè)溫線線的插頭露出出混凝土表面面300～500mm用塑料布包包扎保護(hù)好。根根據(jù)溫差，再再增減保溫層層的厚度。測(cè)測(cè)溫桿平面布布置圖如下：：2、測(cè)溫a.每個(gè)工作班對(duì)對(duì)混凝土入模模溫度測(cè)定４４次。b.混凝土從開始始澆筑15天之內(nèi)每隔2h測(cè)量一次。以以后對(duì)混凝土土上、中、下下面和大氣溫溫度每晝夜測(cè)測(cè)定４次。c.由于直線加速速器室層高高高，澆筑截面面面積大，為為保證澆筑質(zhì)質(zhì)量，減少溫溫度裂縫，共共分三次澆筑筑。第一、二二次混凝土澆澆筑后的測(cè)溫溫應(yīng)持續(xù)到下下一次澆筑開開始前；最后后一次混凝土土澆筑后的測(cè)測(cè)溫應(yīng)達(dá)到28d,混凝土澆筑筑14d以后可可每晝夜測(cè)溫溫２次。d.測(cè)定的溫度必必須正確、真真實(shí)、記錄詳詳細(xì)及時(shí)反饋饋給現(xiàn)場(chǎng)技術(shù)術(shù)負(fù)責(zé)人。3、混凝土養(yǎng)護(hù)a.降低混凝土塊塊體里外溫度度差和減慢降降溫速度來(lái)達(dá)達(dá)到降低塊體體自約束應(yīng)力力和提高混凝凝土抗拉強(qiáng)度度，以承受外外約束應(yīng)力時(shí)時(shí)的抗裂能力力，對(duì)混凝土土的養(yǎng)護(hù)是非非常重要的。b.混凝土澆筑前前，應(yīng)準(zhǔn)備好好在澆筑過(guò)程程中所必須的的抽水設(shè)備和和防雨防暑措措施?；炷镣恋酿B(yǎng)護(hù)墻、梁梁混凝土采用用涂刷養(yǎng)護(hù)劑劑及澆水的方方法進(jìn)行養(yǎng)護(hù)護(hù)，大體積混混凝土頂面蓄蓄水養(yǎng)護(hù)。c.夏季施工時(shí)，覆覆蓋保溫在混混凝土澆筑完完畢后混凝土土終凝后進(jìn)行行。d.抗?jié)B混凝土的的澆水養(yǎng)護(hù)時(shí)時(shí)間不得少于于14天。4、混凝土試塊留置置每一臺(tái)班澆筑的混混凝土，均留留置四組試塊塊（并依據(jù)混混凝土方量增增加組數(shù)），測(cè)測(cè)同條件、77d、28d強(qiáng)度，一一組備用；地地下室底板、外外墻等有抗?jié)B滲要求的部位位增加一組抗抗?jié)B試塊。各構(gòu)件拆模強(qiáng)度以以及同條件強(qiáng)強(qiáng)度試塊預(yù)留留結(jié)構(gòu)類型拆模要求試塊留置組數(shù)豎向結(jié)構(gòu)7天留置同條件試塊4組樓板強(qiáng)度達(dá)到100%%再晚一周留置同條件試塊4組以上注：拆模后，混凝凝土和模板分分離，但不能能撤除模板，以以保證混凝土土內(nèi)部溫度與與表面溫度的的溫差要求。第七章模板工程程計(jì)算書7.1墻板計(jì)算書墻模板的計(jì)算參照照《建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2002)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范。墻模板的背部支撐撐由兩層龍骨骨(木楞或鋼楞楞)組成：直接接支撐模板的的為次龍骨，即即內(nèi)龍骨；用用以支撐內(nèi)層層龍骨的為主主龍骨，即外外龍骨。組裝裝墻體模板時(shí)時(shí)，通過(guò)穿墻墻螺栓將墻體體兩側(cè)模板拉拉結(jié)，每個(gè)穿穿墻螺栓成為為主龍骨的支支點(diǎn)。根據(jù)《建筑施工手手冊(cè)》，當(dāng)采采用溜槽、串串筒或?qū)Ч軙r(shí)時(shí)，傾倒混凝凝土產(chǎn)生的荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值為為2.00kkN/m2；一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞間距(mm)):250；；穿墻螺栓水水平間距(mm):5500；主楞間距(mm)):500；；穿墻螺栓豎豎向間距(mm):5500；對(duì)拉螺栓直徑(mmm):M116；2.主楞信息主楞材料:圓鋼管管；主楞合并并根數(shù):2；直徑(mm):448.00；；壁厚(mm):33.50；3.次楞信息次楞材料:木方；；次楞合并根根數(shù):1；寬度(mm):1100.000；高度(mm):1100.000；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面面板；面板厚厚度(mm):118.00；；面板彈性模量(NN/mm2):95000.00；；面板抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ffc(N/mm2):13..00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm2):1.550；5.木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值fc(N/mm2):13..00；方木木彈性模量EE(N/mmm2):90000.00；；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值ft(N/mm2):1.550；鋼楞彈性模量E((N/mm22):2066000.000；鋼楞抗抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值fc(NN/mm2):2055.00；墻模板設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖二、墻模板荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算按《施工手冊(cè)》，新新澆混凝土作作用于模板的的最大側(cè)壓力力，按下列公公式計(jì)算，并并取其中的較較小值:F==0.22γγtβ1β2V1/2F==γH其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t新澆混混凝土的初凝凝時(shí)間，取22.000hh；T混凝土土的入模溫度度，取20..000℃；V混凝土土的澆筑速度度，取2.5500m/hh；H模板計(jì)計(jì)算高度，取取4.5000m；β1--外加劑影響響修正系數(shù)，取取1.2000；β2--混凝土坍落落度影響修正正系數(shù)，取11.150。分別計(jì)算得233.042kN/m22、108.0000kNN/m2，取較小值值23.0442kN//m2作為本工程程計(jì)算荷載。計(jì)算中采用新澆混混凝土側(cè)壓力力標(biāo)準(zhǔn)值FF1=23.0042kN//m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值F2=2kkN/m2。三、墻模板面板的的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和剛度。根據(jù)據(jù)《建筑施工工手冊(cè)》，強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算要考考慮新澆混凝凝土側(cè)壓力和和傾倒混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗(yàn)驗(yàn)算只考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力。計(jì)算算的原則是按按照龍骨的間間距和模板面面的大小,按支撐在次次楞上的三跨跨連續(xù)梁計(jì)算算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算算彎矩計(jì)算公式如下下:M=0.1q1ll2+0.1117q2l2其中，M--面面板計(jì)算最大大彎矩(N·mm))；ll--計(jì)算跨跨度(次楞間距)::l=2250.0mmm；新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值q1:1.22×23.0042×0..500×00.900==12.4443kN/mm；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值q2:1.44×2.000×0.500×0.900=1.2660kN/mm；其中0.90為按按《施工手冊(cè)冊(cè)》取的臨時(shí)時(shí)結(jié)構(gòu)折減系系數(shù)。面板的最大彎矩：：M=0..1×12..443×2250.022+0.1117×1.2260×2550.02=8.770×1044N·mm；按以下公式進(jìn)行面面板抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算：σ=M/W<f其中，σ面板承受受的應(yīng)力(N/mm2)；MM--面面板計(jì)算最大大彎矩(N·mm))；WW--面面板的截面抵抵抗矩:WW=bhh2/6=500×118.0×118.0/66=2.700×104mm3；ff--面板板截面的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；面板截面的最大應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值：：σ=M//W=88.70×1104/2..70×1004=3..2N/mmm2；面板截面的最大應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值σ=3.22N/mm22小于面板截截面的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=113N/mmm2，滿足要求求！2.抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算算計(jì)算公式如下:V=0.6q1ll+0.6117q2l其中，V--面板板計(jì)算最大剪剪力(N)；ll--計(jì)算跨跨度(次楞間距)::l=2250.0mmm；新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值q1:1.22×23.0042×0..500×00.900==12.4443kN/mm；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值q2:1.44×2.000×0.500×0.900=1.2660kN/mm；面板的最大剪力：：V=00.6×122.443××250.00+0..617×11.260××250.00=20060.8NN；截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足:τ=3V/(2bbhn)≤fv其中，τ--面面板截面的最最大受剪應(yīng)力力(N/mm2)；VV--面板計(jì)計(jì)算最大剪力力(N)：V=22060.88N；bb--構(gòu)件的的截面寬度((mm)：b=5000mm；hhn--面板厚度度(mm)：hn=18..0mm；ffv--面板抗剪剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值(N/mm2)：fv=1..500NN/mm2；面板截面的最大受受剪應(yīng)力計(jì)算算值:τ=3×22060.88/(2×5500×188.0)=00.343NN/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值:[fv]=1.5500N/mmm2；面板截面的最大受受剪應(yīng)力計(jì)算算值τ=0.3443N/mmm2小于面板截截面抗剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[τ]=1.55N/mm22，滿足要求求！3.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工手手冊(cè)》，剛度度驗(yàn)算采用標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)荷載，同同時(shí)不考慮振振動(dòng)荷載作用用。撓度計(jì)算公式如下下:ν=0.677qll4/(1000EI)≤[ν]=l/2250其中，q--作用用在模板上的的側(cè)壓力線荷荷載:q=23..04×0..5=111.5211N/mm；；l計(jì)算跨度(次楞間距)::l=250mmm；E面板的彈性性模量:EE=95500N/mmm2；I面板的截面面慣性矩:I=550×1.88×1.8××1.8/112=24..3cm4；面板的最大允許撓撓度值:[ν]=1mmm；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ν=0.6677×111.52×22504/(1000×95000×2.433×105)=0..132mmm；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ν=0.1322mm小于等等于面板的最最大允許撓度度值[ν]=1mm，滿足足要求！四、墻模板主次楞楞的計(jì)算(一).次楞直接承受受模板傳遞的的荷載，按照照均布荷載作作用下的三跨跨連續(xù)梁計(jì)算算。本工程中，次楞采采用木方，寬寬度100mmm，高度1000mm，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=10×110×10//6×1=166.6667cm33；I=10×110×10××10/122×1=8833.3333cm4；次楞計(jì)算簡(jiǎn)圖1.次楞的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算次楞最大彎矩按下下式計(jì)算：M=0.1qq1l2+0.1117q2l2其中，M--次次楞計(jì)算最大大彎矩(N·mm))；ll--計(jì)算跨跨度(主楞間距)::l=5500.0mmm；新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值q1:1.22×23.0042×0..250×00.900==6.2211kN/m；；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值q2:1.44×2.000×0.255×0.900=0.6330kN/mm，其中，0..90為折減減系數(shù)。次楞的最大彎矩：：M=0..1×6.2221×5000.02+0.1117×0.6630×5000.02=1.774×1055N·mm；次楞的抗彎強(qiáng)度應(yīng)應(yīng)滿足下式：：σ=M/W<f其中，σ次楞承受受的應(yīng)力(N/mm2)；MM--次次楞計(jì)算最大大彎矩(N·mm))；WW--次次楞的截面抵抵抗矩，W==1.67××105mm3；ff--次楞楞的抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值；f=13..000N//mm2；次楞的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值：σ=1..74×1005/1.677×105=1N/mm22；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值:[[f]=13N/mmm2；次楞的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值σ=1N/mm22小于次楞的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=13NN/mm2，滿足要求求！2.次楞的抗剪強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算最大剪力按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計(jì)算，公式式如下:V=0.6q1ll+0.6117q2l其中，V－次楞楞承受的最大大剪力；ll--計(jì)算跨跨度(主楞間距)::l=5500.0mmm；新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值q1:1.22×23.0042×0..250×00.900//1=6.2221kN//m；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值q2:1.44×2.000×0.255×0.900/1=0..630kNN/m，其中中，0.900為折減系數(shù)數(shù)。次楞的最大剪力：：V=00.6×6..221×5500.0++0.6117×0.6630×5000.0==20600.8N；截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足下式：：τ=3V/(2bhh0)其中，τ--次次楞的截面的的最大受剪應(yīng)應(yīng)力(N/mm2)；VV--次楞計(jì)計(jì)算最大剪力力(N)：V=22060.88N；bb--次楞的的截面寬度((mm)：b=1000.0mmm；hhn--次楞的截截面高度(mm)：h0=1000.0mm；；ffv--次楞的抗抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm2)：fv=1..500NN/mm2；次楞截面的受剪應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值::τ=3×20600.8/(22×100..0×1000.0×1))=0.3009N/mmm2；次楞截面的受剪應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值τ=0.3309N/mmm2小于次楞截截面的抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=1.5NN/mm2，滿足要求求！3.次楞的撓度驗(yàn)驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)》，剛剛度驗(yàn)算采用用荷載標(biāo)準(zhǔn)值值，同時(shí)不考考慮振動(dòng)荷載載作用。撓度驗(yàn)算公式如下下：ν=0.677qll4/(1000EI)≤[ν]=l/2250其中，ν--次次楞的最大撓撓度(mm)；qq--作用在在次楞上的線線荷載(kN/m))：q=23.044×0.255=5.766kN/mm；ll--計(jì)算跨跨度(主楞間距)::l=5500.0mmm；EE--次楞彈彈性模量(N/mm2)：E=99000.000N/mmm2；II--次楞截截面慣性矩((mm4)，I=8.333×106mm4；次楞的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ν=0.6677×5..76/1××5004/(1000×90000×8.333×106)=0..032mmm；次楞的最大容許撓撓度值:[ν]=2mmm；次楞的最大撓度計(jì)計(jì)算值ν=0.0322mm小于次次楞的最大容容許撓度值[ν]=2mm，滿足足要求！(二).主楞承受次楞楞傳遞的荷載載，按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算。本工程中，主楞采采用圓鋼管，直直徑48mmm，壁厚3.55mm，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.0788×2=110.1566cm3；I=12.1887×2=24.3774cm4；E=2060000N/mmm2；主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖主楞計(jì)算剪力圖((kN)主楞計(jì)算彎矩圖((kN·m))主楞計(jì)算變形圖((mm)1.主楞的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算作用在主楞的荷載載:P＝1.2×23.004×0.225×0.55＋1.4×22×0.255×0.5＝＝3.8066kN；主楞計(jì)算跨度(對(duì)對(duì)拉螺栓水平平間距):l=5500mm；；強(qiáng)度驗(yàn)算公式：σ=M/W<f其中，σ--主楞的最大大應(yīng)力計(jì)算值值(N/mm2)M--主楞楞的最大彎矩矩(N·mm))；M=22.14×1105N·mmmW--主楞楞的凈截面抵抵抗矩(mm3)；W=1.02××104mm3；f--主楞的的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值(N/mm2)，f=2005.0000N/mm22；主楞的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值:σ=2..14×1005/1.022×104=211.1N//mm2；主楞的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值σ=21..1N/mmm2小于主楞的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值f==205N//mm2,滿足要求?。?.主楞的抗剪強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算主楞截面抗剪強(qiáng)度度必須滿足::τ=2V/A≤fvv其中，τ--主主楞的截面的的最大受剪應(yīng)應(yīng)力(N/mm2)；VV--主楞計(jì)計(jì)算最大剪力力(N)：V=2331..2N；AA--鋼管管的截面面積積(mm2)：A=9778.6066mm2；ffv--主楞的抗抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm2)：fv=1220N/mmm2；主楞截面的受剪應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值::τ=2×23311.2/9778.6066=4.7664N/mmm2；主楞截面的受剪應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值τ=4.7764N/mmm2小于主楞截截面的抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=120NN/mm2，滿足要求求！3.主楞的撓度驗(yàn)驗(yàn)算主楞的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ν=0.1445mm；主楞的最大容許撓撓度值:[ν]=2mmm；主楞的最大撓度計(jì)計(jì)算值ν=0.1455mm小于主主楞的最大容容許撓度值[ν]=2mm，滿足足要求！五、穿墻螺栓的計(jì)計(jì)算計(jì)算公式如下:N<[N]=f××A其中N--穿墻螺栓所所受的拉力；；A穿墻螺螺栓有效面積積(mm2)；f穿墻螺螺栓的抗拉強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取取170NN/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號(hào)::M16；穿墻螺栓有效直徑徑:13.555mm；；穿墻螺栓有效面積積:A==144mm2；穿墻螺栓最大容許許拉力值:[N]==1.700×105×1.444×10-44=244.48kkN；主楞計(jì)算的支座反反力為穿墻螺螺栓所受的拉拉力，則穿墻墻螺栓所受的的最大拉力為為:N==4.233kN。穿墻螺栓所受的最最大拉力NN=4.2334kN小小于穿墻螺栓栓最大容許拉拉力值[NN]=24..48kN，滿滿足要求！7.21.8米米厚頂板計(jì)算算書高支撐架的計(jì)算依依據(jù)《建筑施施工扣件式鋼鋼管腳手架安安全技術(shù)規(guī)范范》(JGJ1330-20001)、《混混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》GGB500110-20002、《建筑筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)規(guī)范》(GB500009-22001)、《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》(GB500017-22003)等等規(guī)范編制。因本工程模板支架架高度大于44米，根據(jù)有關(guān)關(guān)文獻(xiàn)建議，如如果僅按規(guī)范范計(jì)算，架體體安全性仍不不能得到完全全保證。為此此計(jì)算中還參參考了《施工工技術(shù)》20002(3))：《扣件式式鋼管模板高高支撐架設(shè)計(jì)計(jì)和使用安全全》中的部分分內(nèi)容。一、參數(shù)信息1.模板支架參數(shù)數(shù)橫向間距或排距((m):0..50；縱距距(m):0..50；步距距(m):0..80；立桿上端伸出至模模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)長(zhǎng)度(m):0..10；模板板支架搭設(shè)高高度(m):4..50；采用的鋼管(mmm):Φ48×3..5；板底底支撐連接方方式:方木支撐；；立桿承重連接方式式:可調(diào)托座；；2.荷載參數(shù)模板與木板自重((kN/m2):0.3350；混凝凝土與鋼筋自自重(kN/m3):25..000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5500；3.材料參數(shù)面板采用膠合面板板，厚度為118mm；板板底支撐采用用方木；面板彈性模量E((N/mm22):95000；面板抗抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm2):13；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm2):1.4400；木方方的間隔距離離(mm):1150.0000；木方彈性模量E((N/mm22):90000.0000；木方抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值(N/mm2):13..000；木方的截面寬度((mm):880.00；；木方的截面面高度(mm):880.00；；托梁材料為：100號(hào)槽鋼；4.樓板參數(shù)樓板的計(jì)算厚度((mm):11800.000；圖2樓板支撐架架荷載計(jì)算單單元二、模板面板計(jì)算算模板面板為受彎構(gòu)構(gòu)件,按三跨連續(xù)續(xù)梁對(duì)面板進(jìn)進(jìn)行驗(yàn)算其抗抗彎強(qiáng)度和剛剛度模板面板的截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為：W=50×11.82/6=27cmm3；I=50×11.83/12==24.33cm4；模板面板的按照三三跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1、荷載計(jì)算(1)靜荷載為鋼筋筋混凝土樓板板和模板面板板的自重(kN/m))：q1=25×1..8×0.55+0.355×0.5=22..675kkN/m；(2)活荷載為施工工人員及設(shè)備備荷載(kN/m))：q2=2.5×00.5=11.25kkN/m；2、強(qiáng)度計(jì)算計(jì)算公式如下:M=0.1ql22其中：q=1.22×22.6675+1..4×1.225=288.96kNN/m最大彎矩M=00.1×288.96×11502=651160N··m；面板最大應(yīng)力計(jì)算算值σ=M/WW=651160/277000==2.4113N/mmm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[[f]=133N/mmm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值為22.413N/mm22小于面板的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值133N/mmm2,滿足要求!3、撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為ν=0.677qll4/(1000EI)≤[ν]=l/2250其中q=q1==22.6775kN/mm面板最大撓度計(jì)算算值ν=0..677×222.6755×15044/(1000×95000×24.33×104)=0.0334mm；；面板最大允許撓度度[ν]=1500/2500=0.6mm；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值0.0034mmm小于面板的的最大允許撓撓度0.6mm,滿足要求!三、模板支撐方木木的計(jì)算方木按照三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算，截截面慣性矩II和截面抵抗抗矩W分別為:W=b×h2/66=8×8××8/6==85.333cm33；I=b×h3/112=8×88×8×8//12=341.333cm44；方木楞計(jì)算簡(jiǎn)圖1.荷載的計(jì)算(1)靜荷載為鋼筋筋混凝土樓板板和模板面板板的自重(kN/m))：q1=25×0.115×1.88+0.355×0.155=6..802kkN/m；；(2)活荷載為施工工人員及設(shè)備備荷載(kN/m))：q2=2.5×00.15==0.3775kN//m；2.強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:M=0.1ql22均布荷載qq=11.2×q1+1..4×q22=1..2×6.8802+1..4×0.3375=8.6888kN/mm；最大彎矩MM=0..1ql2=0..1×8.6688×0..52=0..217kkN·m；方木最大應(yīng)力計(jì)算算值σ=M//W=00.217××106/853333.33=2.5545N//mm2；方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[[f]=133.000N/mm22；方木的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值為22.545N/mm22小于方木的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值133N/mmm2,滿足要求!3.抗剪驗(yàn)算截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足:τ=3V/2bbhn<[τ]其中最大剪力:V=00.6×8..688×00.5=2.6066kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算算值τ=3×2.6006×1033/(2××80×800)=00.611N/mm22；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[τ]=11.4N//mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)計(jì)算值0..611NN/mm2小于方木的的抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值1..4N/mmm2，滿足要求求!4.撓度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:ν=0.677qll4/(1000EI)≤[ν]=l/2250均布荷載qq=q11=6..802kkN/m；最大撓度計(jì)算值ν=0.6677×6..802×55004/(1000×90000×34113333..333)==0.0994mm；；最大允許撓度[ν]=5000/2500=2mmm；方木的最大撓度計(jì)計(jì)算值0.0094mmm小于方木的的最大允許撓撓度2mmm,滿足要求!四、托梁材料計(jì)算算托梁按照集中荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算；托梁采用：10號(hào)號(hào)槽鋼；W=39.7ccm3；I=198.3cm4；集中荷載P取縱向向板底支撐傳傳遞力，P＝8.6888kN;托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖托梁計(jì)算彎矩圖((kN·m))托梁計(jì)算變形圖((mm)托梁計(jì)算剪力圖((kN)最大彎矩Mmaax=11.462kN·m；最大變形Vmaax=0.0057mmm；最大支座力Qmmax=31.5998kN；最大應(yīng)力σ=14624422.088/397000=336.8377N/mmm2；托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=2055N/mmm2；托梁的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值366.837N/mm22小于托梁的的抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值2005N/mmm2,滿足要求!托梁的最大撓度為為0.0577mm小于5000/150與與10mmm,滿足要求!五、模板支架立桿桿荷載設(shè)計(jì)值值(軸力)作用于模板支架的的荷載包括靜靜荷載和活荷荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值值包括以下內(nèi)內(nèi)容(1)腳手架的自重重(kN)：NG1=0.1158×4..5=00.711kN；鋼管的自重計(jì)算參參照《扣件式式規(guī)范》附錄錄A。(2)模板的自重((kN)：NG2=0.335×0.55×0.5=0.0087kNN；(3)鋼筋混凝土樓樓板自重(kN)：NG3=25××1.8×00.5×0..5=111.25kN；經(jīng)計(jì)算得到，靜荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG11+NG2+NG3=112.0499kN；2.活荷載為施工工荷載標(biāo)準(zhǔn)值值與振倒混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載經(jīng)計(jì)算得到，活荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=(22.5+2)×0..5×0.55=1..125kkN；3.不考慮風(fēng)荷載載時(shí),立桿的軸向向壓力設(shè)計(jì)值值計(jì)算N=1.2NNG+1..4NQ=166.034kN；六、立桿的穩(wěn)定性性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算算公式:σ=N/(φA))≤[f]其中N立桿桿的軸心壓力力設(shè)計(jì)值(kN)：N=116.0344kN；φ軸軸心受壓立桿桿的穩(wěn)定系數(shù)數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比llo/i查查表得到；i計(jì)算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cm)：i=1..58cmm；A立桿凈截面面面積(cm2)：A=4..89cmm2；W立桿凈截面面模量(抵抗矩)(ccm3)：W=5.088cm3；σ鋼管管立桿最大應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值(N/mmm2)；[f]]鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值：[f]]=2055N/mmm2；L00計(jì)算長(zhǎng)度((m)；按下式計(jì)算:l00=h++2a=00.8+0..1×2==1m；a立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點(diǎn)的的長(zhǎng)度；a=0.11m；l0/i=10000/115.8==63；；由長(zhǎng)細(xì)比Lo//i的結(jié)結(jié)果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.8806；鋼管立桿的最大應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值；；σ=160333.74//(0.8006×4899)=440.6811N/mmm2；鋼管立桿的最大應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值σ=40..681NN/mm2小于鋼管立立桿的抗壓強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]==205N/mm22，滿足要求求！如果考慮到高支撐撐架的安全因因素，建議按按下式計(jì)算l0=k1k2((h+2a)=11.243××1.0044×(0.88+0.1××2)=1.2488m；k1--計(jì)算長(zhǎng)度度附加系數(shù)按按照表1取值1.2443；k2--計(jì)算長(zhǎng)度度附加系數(shù)，h+2a=1按照表2取值1.004；Lo/i=12447.9722/155.8=79；由長(zhǎng)細(xì)比Lo//i的結(jié)結(jié)果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.7728；鋼管立桿的最大應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值；；σ=160333.74//(0.7228×4899)=445.04N/mm22；鋼管立桿的最大應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值σ=45..04N//mm2小于鋼管立立桿的抗壓強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]==205N/mm22，滿足要求求！模板承重架應(yīng)盡量量利用剪力墻墻或柱作為連連接連墻件，否否則存在安全全隱患。以上表參照杜榮軍軍:《扣扣件式鋼管模模板高支撐架架設(shè)計(jì)和使用用安全》。七、立桿的地基承承載力計(jì)算立桿基礎(chǔ)底面的平平均壓力應(yīng)滿滿足下式的要要求p≤fg地基承載力設(shè)計(jì)值值:fg=fgk×kkc=1220×1=1120kppa；其中，地基承載力力標(biāo)準(zhǔn)值：ffgk=1220kpaa；腳手架地基承載力力調(diào)整系數(shù)：：kc=1；立桿基礎(chǔ)底面的平平均壓力：pp=N//A=166.034//0.25==64.1335kpaa；其中，上部結(jié)構(gòu)傳傳至基礎(chǔ)頂面面的軸向力設(shè)設(shè)計(jì)值：N=16..034kkN；基礎(chǔ)底面面積：AA=0..25m22。p=64.1355≤fg=120kpa。地地基承載力滿滿足要求！八、梁和樓板模板板高支撐架的的構(gòu)造和施工工要求[工程經(jīng)驗(yàn)]除了要遵守《扣件件架規(guī)范》的的相關(guān)要求外外，還要考慮慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)構(gòu)造要求a.梁板模板高支支撐架可以根根據(jù)設(shè)計(jì)荷載載采用單立桿桿或雙立桿；；b.立桿之間必須須按步距滿設(shè)設(shè)雙向水平桿桿，確保兩方方向足夠的設(shè)設(shè)計(jì)剛度；c.梁和樓板荷載載相差較大時(shí)時(shí)，可以采用用不同的立桿桿間距，但只只宜在一個(gè)方方向變距、而而另一個(gè)方向向不變。2.立桿步距的設(shè)設(shè)計(jì)a.當(dāng)架體構(gòu)造荷荷載在立桿不不同高度軸力力變化不大時(shí)時(shí)，可以采用用等步距設(shè)置置；b.當(dāng)中部有加強(qiáng)強(qiáng)層或支架很很高，軸力沿沿高度分布變變化較大，可可采用下小上上大的變步距距設(shè)置，但變變化不要過(guò)多多；c.高支撐架架步距以0..9--1..5m為宜，不不宜超過(guò)1..5m。3.整體性構(gòu)造層層的設(shè)計(jì)a.當(dāng)支撐架高度度≥20m或橫向向高寬比≥6時(shí)，需要設(shè)設(shè)置整體性單單或雙水平加加強(qiáng)層；b.單水平加強(qiáng)層層可以每46米沿水平結(jié)構(gòu)構(gòu)層設(shè)置水平平斜桿或剪刀刀撐，且須與與立桿連接，設(shè)設(shè)置斜桿層數(shù)數(shù)要大于水平平框格總數(shù)的的1/3；c.雙水平加強(qiáng)層層在支撐架的的頂部和中部部每隔1015m設(shè)置，四四周和中部每每10--155m設(shè)豎向斜斜桿，使其具具有較大剛度度和變形約束束的空間結(jié)構(gòu)構(gòu)層；d.在任何情況下下，高支撐架架的頂部和底底部(掃地桿的設(shè)設(shè)置層)必須設(shè)水平平加強(qiáng)層。4.剪刀撐的設(shè)計(jì)計(jì)a.沿支架四周外外立面應(yīng)滿足足立面滿設(shè)剪剪刀撐；b.中部可根據(jù)需需要并依構(gòu)架架框格的大小小，每隔100--15mm設(shè)置。5.頂部支撐點(diǎn)的的設(shè)計(jì)a.最好在立桿頂頂部設(shè)置支托托板，其距離離支架頂層橫橫桿的高度不不宜大于4000mm；b.頂部支撐點(diǎn)位位于頂層橫桿桿時(shí)，應(yīng)靠近近立桿，且不不宜大于2000mm；c.支撐橫桿與立立桿的連接扣扣件應(yīng)進(jìn)行抗抗滑驗(yàn)算，當(dāng)當(dāng)設(shè)計(jì)荷載NN≤12kN時(shí)，可可用雙扣件；；大于12kkN時(shí)應(yīng)用頂頂托方式。6.支撐架搭設(shè)的的要求a.嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)計(jì)尺寸搭設(shè)，立立桿和水平桿桿的接頭均應(yīng)應(yīng)錯(cuò)開在不同同的框格層中中設(shè)置；b.確保立桿的垂垂直偏差和橫橫桿的水平偏偏差小于《扣扣件架規(guī)范》的的要求；c.確保每個(gè)扣件件和鋼管的質(zhì)質(zhì)量是滿足要要求的，每個(gè)個(gè)扣件的擰緊緊力矩都要控控制在45--60N.mm，鋼管不能能選用已經(jīng)長(zhǎng)長(zhǎng)期使用發(fā)生生變形的；d.地基支座座的設(shè)計(jì)要滿滿足承載力的的要求。7.施工使用的要要求a.精心設(shè)計(jì)混凝凝土澆筑方案案，確保模板板支架施工過(guò)過(guò)程中均衡受受載，最好采采用由中部向向兩邊擴(kuò)展的的澆筑方式；；b.嚴(yán)格控制實(shí)際際施工荷載不不超過(guò)設(shè)計(jì)荷荷載，對(duì)出現(xiàn)現(xiàn)的超過(guò)最大大荷載要有相相應(yīng)的控制措措施，鋼筋等等材料不能在在支架上方堆堆放；c.澆筑過(guò)程中，派派人檢查支架架和支承情況況，發(fā)現(xiàn)下沉沉、松動(dòng)和變變形情況及時(shí)時(shí)解決。7.33.0米米厚頂板計(jì)算算書高支撐架的計(jì)算依依據(jù)《建筑施施工扣件式鋼鋼管腳手架安安全技術(shù)規(guī)范范》(JGJ1330-20001)、《混混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》GGB500110-20002、《建筑筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)規(guī)范》(GB500009-22001)、《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》(GB500017-22003)等等規(guī)范編制。因本工程模板支架架高度大于44米，根據(jù)有關(guān)關(guān)文獻(xiàn)建議，如如果僅按規(guī)范范計(jì)算，架體體安全性仍不不能得到完全全保證。為此此計(jì)算中還參參考了《施工工技術(shù)》20002(3))：《扣件式式鋼管模板高高支撐架設(shè)計(jì)計(jì)和使用安全全》中的部分分內(nèi)容。一、參數(shù)信息1.模板支架參數(shù)數(shù)橫向間距或排距((m):0..50；縱距距(m):0..50；步距距(m):1..00；立桿上端伸出至模模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)長(zhǎng)度(m):0..10；模板板支架搭設(shè)高高度(m):4..50；采用的鋼管(mmm):Φ48×3..5；板底底支撐連接方方式:方木支撐；；立桿承重連接方式式:可調(diào)托座；；2.荷載參數(shù)模板與木板自重((kN/m2):0.3350；混凝凝土與鋼筋自自重(kN/m3):25..000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5500；3.材料參數(shù)面板采用膠合面板板，厚度為118mm；板板底支撐采用用方木；面板彈性模量E((N/mm22):95000；面板抗抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm2):13；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm2):1.4400；木方方的間隔距離離(mm):1150.0000；木方彈性模量E((N/mm22):90000.0000；木方抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值(N/mm2):13..000；木方的截面寬度((mm):880.00；；木方的截面面高度(mm):880.00；；托梁材料為：100號(hào)槽鋼；4.樓板參數(shù)樓板的計(jì)算厚度((mm):33000.000；圖2樓板支撐架架荷載計(jì)算單單元二、模板面板計(jì)算算模板面板為受彎構(gòu)構(gòu)件,按三跨連續(xù)續(xù)梁對(duì)面板進(jìn)進(jìn)行驗(yàn)算其抗抗彎強(qiáng)度和剛剛度模板面板的截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為：W=50×11.82/6=27cmm3；I=50×11.83/12==24.33cm4；模板面板的按照三三跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1、荷載計(jì)算(1)靜荷載為鋼筋筋混凝土樓板板和模板面板板的自重(kN/m))：q1=25×3××0.5+00.35×00.5=37.6775kN//m；(2)活荷載為施工工人員及設(shè)備備荷載(kN/m))：q2=2.5×00.5=11.25kkN/m；2、強(qiáng)度計(jì)算計(jì)算公式如下:M=0.1ql22其中：q=1.22×37.6675+1..4×1.225=466.96kNN/m最大彎矩M=00.1×466.96×11502=1055660NN·m；面板最大應(yīng)力計(jì)算算值σ=M/WW=1055660/227000=3.9913N//mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[[f]=133N/mmm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值為33.913N/mm22小于面板的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值133N/mmm2,滿足要求!3、撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為ν=0.677qll4/(1000EI)≤[ν]=l/2250其中q=q1==37.6775kN/mm面板最大撓度計(jì)算算值ν=0..677×337.6755×15044/(1000×95000×24.33×104)=0.0556mm；；面板最大允許撓度度[ν]=1500/2500=0.6mm；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值0.0056mmm小于面板的的最大允許撓撓度0.6mm,滿足要求!三、模板支撐方木木的計(jì)算方木按照三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算，截截面慣性矩II和截面抵抗抗矩W分別為:W=b×h2/66=8×8××8/6==85.333cm33；I=b×h3/112=8×88×8×8//12=341.333cm44；方木楞計(jì)算簡(jiǎn)圖1.荷載的計(jì)算(1)靜荷載為鋼筋筋混凝土樓板板和模板面板板的自重(kN/m))：q1=25×0.115×3+00.35×00.15==11.3302kNN/m；(2)活荷載為施工工人員及設(shè)備備荷載(kN/m))：q2=2.5×00.15==0.3775kN//m；2.強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:M=0.1ql22均布荷載qq=11.2×q1+1..4×q22=1..2×11..302+11.4×0..375==14.0088kNN/m；最大彎矩MM=0..1ql2=0..1×14..088×00.52=0..352kkN·m；方木最大應(yīng)力計(jì)算算值σ=M//W=00.352××106/853333.33=4.1127N//mm2；方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[[f]=133.000N/mm22；方木的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值為44.127N/mm22小于方木的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值133N/mmm2,滿足要求!3.抗剪驗(yàn)算截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足:τ=3V/2bbhn<[τ]其中最大剪力:V=00.6×144.088××0.5==4.2226kN；；方木受剪應(yīng)力計(jì)算算值τ=3×4.2226×1033/(2××80×800)=00.991N/mm22；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[τ]=11.4