泵站工程高支模施工方案附計算書

目錄一、泵房高支模設(shè)計方案………………1二、交通橋設(shè)計方案……………………2三、安全質(zhì)檢措施………3四、混凝土澆筑施工注意事項…………3五、高支模的拆除………3六、安全生產(chǎn)措施………4七、質(zhì)量保證措施………5（附）：模板支撐體系正立面圖…………7八、計算書………………8九、總結(jié)………………11編制人：審核人：日期：2010.8.2.一、編制依據(jù)1、本工程施工圖紙2、《建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》JGJ59-993、《建筑施工計算手冊》4、《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ128-20005、《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》二、工程概況1、工程名稱：惠州市******住宅小區(qū)2、工程地址：惠州市*******路邊側(cè)3、建設(shè)單位：惠州市**實業(yè)投資有限公司4、設(shè)計單位：廣東省**設(shè)計研究院5、施工單位:汕頭市**建筑總公司惠州分公司6、監(jiān)理單位：廣州**工程咨詢有限公司惠州分公司本工程由2層地下室和上部3棟30層、1棟31層、3棟27層和2棟23層組成?？偨ㄖ娣e約16萬平方米，其中地下室28396.86平方米。建筑總高度均為：75.8m、87.8m、97.6m、98m；建筑層高：地下室(4m和5.3m)，首層5m，二層以上為標(biāo)準(zhǔn)層，高均為3m。地下室、裙樓為現(xiàn)澆混凝土框架、剪力墻結(jié)構(gòu)，二層以上為短肢剪力墻結(jié)構(gòu)。三、施工準(zhǔn)備1、技術(shù)準(zhǔn)備：在施工前進(jìn)行圖紙會審及完善施工組織設(shè)計方案這兩項工作，并組織施工人員認(rèn)真學(xué)習(xí)施工圖紙、會審記錄、施工方案和施工規(guī)范等技術(shù)文件，做好三級安全技術(shù)交底工作，減少和避免施工誤差。2、物資準(zhǔn)備：確保材料質(zhì)量合格，貨源充足，按材料進(jìn)場計劃分期進(jìn)場，并按規(guī)定地點存放。門架、鋼管表面應(yīng)平直光滑不應(yīng)有裂縫、分層、錯位硬彎、毛刺和深度劃道；鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應(yīng)符合規(guī)范的規(guī)定；鋼管、門式架必須有防銹漆；新扣件應(yīng)有生產(chǎn)許可證、并有產(chǎn)品合格證和檢測報告；舊的扣件使用前應(yīng)進(jìn)行質(zhì)量檢查，有裂縫、變形的嚴(yán)禁使用，出現(xiàn)滑絲大螺栓必須更換；新、舊扣件均應(yīng)進(jìn)行防銹處理，并對多次使用的受力材料作必要的強(qiáng)度測試。四、施工方法(一)、施工工藝流程搭設(shè)門式架＼支柱頭模至梁底支梁、板模綁扎鋼筋隱蔽驗收澆筑梁板砼養(yǎng)護(hù)轉(zhuǎn)入下一道工序(二)、施工準(zhǔn)備工作1．編制專項施工方案，經(jīng)有關(guān)部門審查認(rèn)可，符合要求后，方可實施。2．支撐體系搭設(shè)前，工程技術(shù)、安全負(fù)責(zé)人向施工作業(yè)班組、作業(yè)人員作出詳細(xì)說明，對其進(jìn)行技術(shù)和安全作業(yè)的書面交底，并由雙方簽字確認(rèn)。3．對門式鋼管腳手架、配件、加固件按規(guī)范要求進(jìn)行檢查、驗收；嚴(yán)禁使用不合格的門式鋼管腳手架及構(gòu)配件。(三)、模板制作1、模板按配模圖在模板加工場統(tǒng)一加工制作或者配制。2、模板制作好后，標(biāo)記模板位置、型號尺寸和數(shù)量，經(jīng)驗收合格刷隔離劑（脫模劑）后，按規(guī)定要求分類堆放在施工平面布置圖指定的場地內(nèi)。(四)、高支模安裝搭設(shè)1、模板及支撐體系安裝施工順序放線→墊腳板（或底托）→門式鋼管腳手架→水平拉桿→剪刀斜撐→縱向底枋→橫向面枋→梁底模板→梁鋼筋安裝→梁側(cè)板安裝→樓板底模板安裝。2、門架安裝（1）安裝前，先在樓板上彈出門架的位置線。安裝時，按照墨線準(zhǔn)確放置墊板、底座，墊板尺寸不應(yīng)小于100×100×8mm。（2）支架必須設(shè)置縱橫向掃地桿?？v向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。門架間距＠600mm（樓板用＠900mm）．立桿離地面100mm設(shè)掃地桿，每隔1800mm設(shè)縱橫水平拉結(jié)桿。（3）門架安裝搭設(shè)過程中，要檢查并調(diào)整其水平度與垂直度，以及檢查門架排距、門架縱向間隔。3、梁模板安裝（1）先在柱子上彈出軸線、梁位置和水平線，然后才釘柱頭模板。（2）按設(shè)計標(biāo)高調(diào)整支頂?shù)臉?biāo)高，然后安裝梁底模板，并拉線找平。當(dāng)梁跨度≥4m時，在梁底模板的跨中處要起拱，起拱高度為全跨長度的2‰～3‰。施工時，起拱高度須符合設(shè)計及規(guī)范要求。主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。（3）根據(jù)墨線安裝梁側(cè)模板、壓腳板、斜撐等。梁側(cè)模板制作高度應(yīng)根據(jù)梁高及樓板模板碰旁或壓旁確定。梁側(cè)模采用方木背豎楞＠400mm，豎楞上背方木橫楞并Φ12螺桿＠1000mm對拉；梁底模下設(shè)一道方木縱楞；方木擱柵＠300mm。（4）當(dāng)梁高超過750mm時，梁側(cè)模板加穿梁螺栓加固。4、樓面模板安裝（1）通線調(diào)節(jié)門架支撐體系的高度，將大龍骨拉平，架設(shè)小龍骨。（2）鋪模板時可從四周鋪起，在中間收口。若為壓旁時，角位模板應(yīng)通線釘固。（3）樓面模板鋪完后，應(yīng)復(fù)核模板面標(biāo)高和板面平整度，預(yù)埋件和預(yù)留孔洞不得漏設(shè)并應(yīng)位置準(zhǔn)確。支模頂架必須穩(wěn)定、牢固。模板梁面、板面應(yīng)清掃干凈。五、高支模的質(zhì)量安全保證體系（一）、模板的堆放（1）從總平面布置圖中規(guī)劃出專門堆放模板的場地，該場地要求地勢高，不易存水，交通方便，有利于防火。（2）模板應(yīng)分類整齊平行堆放，上下塊模板之間應(yīng)用木塊墊開，墊塊上下應(yīng)對齊，防止模板受壓變形。模板堆放不得過高，不應(yīng)失穩(wěn)。最下一塊模板應(yīng)墊起離地200mm高，保持通風(fēng)防止受潮。（3）堆放場地應(yīng)搭棚防曬，防止太陽暴曬造成模板變形。（4）模板堆放及加工場地應(yīng)配備滅火工具，操作人員嚴(yán)禁吸煙,應(yīng)制定嚴(yán)格的管理制度，防止發(fā)生火災(zāi)。（二）、模板的安裝1、模板安裝準(zhǔn)備工作(1)由測量組放出模板及預(yù)留洞的位置線；(2)墻柱砼接頭在支模前應(yīng)鑿毛并清理干凈；(3)施工方案搭設(shè)支撐架；(4)由工程師或工長進(jìn)行質(zhì)量和安全技術(shù)交底。2、模板安裝要點(1)梁模板安裝應(yīng)先安裝底模，待鋼筋綁扎完后再封側(cè)模，梁側(cè)模應(yīng)加對拉螺栓；(2)保證拼縫嚴(yán)密，在砼澆筑過程中派專人看護(hù)模板，隨時檢查模板的支撐情況。3、安裝質(zhì)量要求(1)模板安裝必須保證位置準(zhǔn)確無誤，模板拼縫嚴(yán)密，支撐系統(tǒng)牢固可靠，不發(fā)生變形和位移。(2)模板安裝完畢后，測量人員應(yīng)對模板位置、垂直度、標(biāo)高、預(yù)埋及預(yù)留洞的位置等進(jìn)行檢查。(3)現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板的允許符合規(guī)定。六、高支模及支撐體系的驗收與拆除高支模施工是本工程施工的重點。由于局部樓面高度高，梁板斷面尺寸大，施工荷載大，若鋼管扣件支撐體系處理不當(dāng)，極易發(fā)生事故，故必須對高支撐支撐體系進(jìn)行驗收，達(dá)到施工方案要求后，方可進(jìn)行下道工序施工。(一)、高支模工程的模板支架體系的檢查與驗收1、模板支撐體系應(yīng)在下列階段進(jìn)行檢查與驗收：（1）作業(yè)層上施加荷載前；（2）整體或分段達(dá)到設(shè)計高度后；（3）設(shè)計要求預(yù)壓的模板支架體系的預(yù)壓過程中及預(yù)壓加載完成后；（4）遇六級大風(fēng)或大暴雨后；（5）停用超過一個月。2．模板支架體系使用中，應(yīng)定期檢查下列項目：（1）承載桿件，加固桿件，連接件、斜撐、剪刀撐、孔洞通道的構(gòu)造是否符合要求；（2）場地地表是否積水，底座是否松動，立桿立柱是否懸空，外側(cè)立桿立柱是否被車輛沖撞過；（3）立桿立柱的沉降與垂直度的偏差是否符合要求；（4）扣件、連接件是否松動；（5）是否超載。(二)、高支模拆除1、高支模支架拆除必須提供混凝土的強(qiáng)度報告。在梁板砼達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度后，模板支撐體系經(jīng)單位工程負(fù)責(zé)人檢查驗證確認(rèn)不再需要，并審批同意后，方可拆除。2、拆除多層樓板支柱時，應(yīng)確認(rèn)上部施工荷載不需要傳遞的情況下方可拆除下部支柱。3、拆除前，由項目部技術(shù)負(fù)責(zé)人進(jìn)行拆除安全技術(shù)交底。4、支架的拆除應(yīng)從一端走向另一端、自上而下逐層地進(jìn)行，嚴(yán)禁上下同時作業(yè)。5、拆除順序：先松開頂托、然后按照先支的后拆，先拆主承重模板后拆次承重模板順序拆除模板和支撐體系。同一層的構(gòu)配件和加固件應(yīng)按先上后下、先外后里的順序進(jìn)行。6、在拆除過程中，支架的自由懸臂高度不得超過兩步，當(dāng)必須超過兩步時，應(yīng)加設(shè)臨時拉結(jié)；7、通長水平桿和剪刀撐等，必須在支架拆卸到相關(guān)的立桿時方可拆除。8、拆卸連接部件時，應(yīng)先將鎖座上的鎖板與卡鉤上的鎖片旋轉(zhuǎn)至開啟位置，不得硬拉，嚴(yán)禁敲擊。9、模板拆除應(yīng)按規(guī)定逐次進(jìn)行，不得采用大面積撬落方法，嚴(yán)禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖。各拆除的模板、支撐、連接件等構(gòu)配件嚴(yán)禁拋擲至地面，應(yīng)用槽滑下或用繩系下。不得留有懸空模板。七、質(zhì)量保證措施(一)、保證材料質(zhì)量的控制措施1、根據(jù)公司質(zhì)量方針和質(zhì)量手冊的要求，選擇合格的材料供應(yīng)商。2、對于進(jìn)場的模板、鋼管桿件、構(gòu)件、配件、加固件等應(yīng)按規(guī)范要求進(jìn)行檢查、驗收；對不合格品必須退貨，嚴(yán)禁投入使用。3、對同一批次使用的材料，應(yīng)核對其尺寸規(guī)格是否相同，嚴(yán)禁將外徑不同的鋼管混合使用。4、嚴(yán)格按施工平面布置圖指定位置堆放材料，同時必須懸掛標(biāo)識牌，標(biāo)明材料名稱、規(guī)格、使用部位。5、模板應(yīng)按分類整齊平行堆放。模板堆放不宜過高，以免失穩(wěn)。最下一塊模板應(yīng)墊起離地200mm高，保持通風(fēng)防止受潮。6、模板堆放場地應(yīng)搭棚防曬，防止太陽暴曬造面模板變形。(二)、預(yù)防軸線偏位、標(biāo)高不正確的控制措施1、每層都必須從同一基準(zhǔn)點出發(fā)測出各條軸線，并按測量的要求進(jìn)行復(fù)測，校核其精度是否達(dá)到要求。2、梁的軸線，邊線應(yīng)先用墨斗在樓面上彈線，再引測到柱上，以作復(fù)核之用，防止發(fā)生梁模板位移。3、用水準(zhǔn)儀把建筑物水平標(biāo)高引測模板安裝位置，定好水平控制標(biāo)高，嚴(yán)格控制梁板的標(biāo)高。(三)、施工質(zhì)量保證措施1、模板及其支撐體系必須進(jìn)行驗算，保證其具有足夠的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受施工過程中可能產(chǎn)生的各項荷載。（驗算過程詳見計算書。）2、做好各級技術(shù)交底工作，讓所有施工人員掌握質(zhì)量技術(shù)要求。3、配制模板時，要根據(jù)模板拼裝接合的需要進(jìn)行適當(dāng)加長或縮短，確保模板板面表面平整，接縫嚴(yán)密不漏漿。4、現(xiàn)場安裝施工必須嚴(yán)格按本方案的要求進(jìn)行，特別是對模板支撐體系的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性等有顯著影響的鋼管桿件、木枋等構(gòu)件的尺寸、間距等必須嚴(yán)格控制。5、嚴(yán)格按事先確定的合理施工工序進(jìn)行操作施工，發(fā)現(xiàn)問題及時上報，并會同有關(guān)人員研究處理。6、鋼筋混凝土梁、板的跨度大于或等于4.0m時，模板安裝時應(yīng)按設(shè)計要求起拱。7、模板及其支撐體系必須經(jīng)有關(guān)單位驗收通過，并如實做好質(zhì)量驗收記錄后，方可組織下道工序的施工。(四)、預(yù)防漏漿的控制措施1、木模板拼縫處應(yīng)平直刨光，拼板緊密；澆混凝土前要隔夜?jié)菜?，使模板潤濕膨脹，將拼縫處擠緊。2、梁與柱相交，梁模與柱連接處應(yīng)考慮木模板吸濕后長向膨脹的影響，下料尺寸可稍縮短些，使混凝土澆灌后梁模板頂端外口剛好與柱面貼平；但梁模板也不能縮短太多，否則膨脹后未能貼平柱模板，又會發(fā)生漏漿現(xiàn)象。3、底模板與梁接合處，應(yīng)用方木鑲接或用陰角模板；板底模板也應(yīng)考慮澆水潤濕后膨脹因素，適當(dāng)縮小模板尺寸，這樣既可防止漏漿，又可避免板底模板嵌入墻、梁內(nèi)，且便于拆模。(五)、成品保護(hù)措施1、模板安拆時應(yīng)輕起輕放，不準(zhǔn)碰撞，防止模板變形。2、模板涂刷好隔離劑（脫模劑）后，在指定位置按規(guī)格分類堆放。3、模板安裝完成后，要注意保持模板內(nèi)清潔。4、拆模時不得用大錘硬砸或用撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和棱角。(六)、砼澆筑施工注意事項1、澆筑混凝土前，模板內(nèi)的雜物應(yīng)清理干凈；木模板應(yīng)澆水濕潤，但模板內(nèi)不應(yīng)有積水。2、混凝土澆筑時，施工單位應(yīng)派安全員專職觀察模板及其支撐系統(tǒng)的變形情況，發(fā)現(xiàn)異?，F(xiàn)象時應(yīng)立即暫停施工，并迅速疏散人員，待排除險情并經(jīng)施工現(xiàn)場安全責(zé)任人檢查同意后方可復(fù)工。如果估計排險搶修時間超過混凝土初凝時間，則要進(jìn)行施工縫處理。3、大梁砼澆筑時要嚴(yán)格控制澆筑進(jìn)度不得過快，應(yīng)分層（400mm）澆筑，混凝土不得堆放過高過于集中，要及時將其拔開，使砼荷載能均勻分布。4、砼輸送管不得直接與模板面接觸，應(yīng)用輪胎和木枋組成滑動支座支承，減少管道產(chǎn)生的水平附加荷載。5、砼振動時，不得用振棒撬住模板或鋼筋。6、振動器振棒等設(shè)備，不得集中堆放。澆筑時無需使用的設(shè)備一律在澆筑前清走。計算書：梁模板支撐計算書1.計算參數(shù)結(jié)構(gòu)樓板厚120mm,梁寬b=500mm,梁高h(yuǎn)=1000mm,層高12.7m；模板材料為：夾板底模厚度18mm,側(cè)模厚度18mm；板彈性模量E=6000N/mm2,木材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強(qiáng)度fm=13N/mm2,抗剪強(qiáng)度fv=1.4N/mm2；支撐采用門式鋼管腳手架寬度L=1200mm,門式鋼管腳手架縱向間距600mm,梁邊至板支撐的距離0.50m；門式鋼管腳手架頂可調(diào)底座調(diào)節(jié)螺桿伸出長度150mm。2.梁底模驗算（1）梁底模及支撐荷載計算荷載類型標(biāo)準(zhǔn)值單位梁寬(m)梁高(m)系數(shù)設(shè)計值①底側(cè)模自重0.3kN/m2×(0.50+1)×1.2=0.54kN/m②砼自重24.0kN/m3×0.30×0.60×1.2=5.18kN/m③鋼筋荷載1.5kN/m3×0.50×1×1.2=2.7kN/m④振搗砼荷載2.0kN/m2×0.30×1.4=0.84kN/m梁底模和支撐承載力計算組合①＋②＋③＋④q1=9.26kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合(①＋②＋③)/1.2q2=7.01kN/m（2）梁底模板驗算第一層龍骨間距L=300mm,計算跨數(shù)6跨；底模厚度h=18mm,板模寬度b=500mm；W=bh2/6=500×182/6=27000mm3；I=bh3/12=500×183/12=243000mm4；1）抗彎強(qiáng)度驗算彎矩系數(shù)KM=-0.105Mmax=KMq1L2=-0.105×9.26×5002=-243075N.mm=-0.24kN.mσ=Mmax/W=243075/27000=9.01N/mm2梁底模抗彎強(qiáng)度σ=9.01N/mm2＜fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強(qiáng)度驗算剪力系數(shù)KV=0.606Vmax=KVq1L=0.606×9.26×500=2806N=2.81kNτ=3Vmax/(2bh)=3×2806/(2×500×18)=0.47N/mm2梁底?？辜魪?qiáng)度τ=0.47N/mm2＜fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q2=7.01kN/mm；撓度系數(shù)Kυ=0.6444；υmax=Kυq22L4/(1000EI)=00.644××7.01×5004/(1000×60000×2430000)=1.944mm[υ]=300/2550=1.220mm梁底模撓度υmaax=1.94mm＜[υ]=1.200mm,滿足要求。（3）龍骨驗算門式鋼管腳手架寬寬度L=12000mm,梁寬C=500mm,γ=500/12200=0..42；第一層龍龍骨采用木枋枋b=80mm,h=1000mm；W=bh2/6==80×10002/6=1333333mmm3，I=bh3/12=800×10033/12=666666677mm4。1）抗彎強(qiáng)度驗算a、梁傳荷載計算q=q1×第一層層龍骨間距/梁寬=9.26×3300/3000=9.226kN/mmMq=qcL(2-γγ)/8=9..26×3000×12000(2-00.25)//8=1.995kN.mb、板傳荷載計算P板重量=1.2××(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活載=1.2×(0.112×25++0.30))+1.4××2.50==7.46kkN/m2板傳遞到第一層龍龍骨的荷載P=250//1000××300/11000×77.46=00.56kNNa=0.5×((L-c)==0.5×((1200--300)==450mm，Mp=P×a==0.56××0.45==0.25kkN.mMmax=Mq＋MMp=(0.54++0.25))×106σ=Mmax/W==7900000/1333333=55.93N//mm2第一層龍骨抗彎強(qiáng)強(qiáng)度σ=5.933N/mm22＜fm=13.000N/mmm2,滿足要求。2）抗剪強(qiáng)度驗算Vmax=0.5××q×梁寬＋P=0.5××9.26×500+0..56=2..32kNτ=3Vmax/((2bh)==3×2.32×11000/((2×80××100)==0.44N//mm2第一層龍骨抗剪強(qiáng)強(qiáng)度τ=0.44N/mmm2＜fv=1.400N/mm22,滿足要求。3）撓度驗算q’=q2×第一層龍龍骨間距/梁寬=7.01×3300/500=4..2N/mmυq=q’cL3×(8-44γ2＋γ3)/(3884EI)=4.2×300××120033×(8--4×0.2522+0.2553)/(3884×90000×66666667))=0.877mmυp=PaL2×(3--4×(a//L)2)/(244EI)=0.56×10000×4500×120002×(3--4×0..382)/(244×90000×66666667)==0.61mmmυmax=υq＋υυp=0.87++0.61==1.48mmm[υ]=1200/2250=4..80mm第一層龍骨撓度υυmax=1.48mmm＜[υ]=4.800mm,滿足要求。計算簡圖和內(nèi)力圖圖如下圖：（4）第二層龍骨驗算算門式鋼管腳手架縱縱向間距6000mm,計算跨數(shù)3跨；第二層層龍骨采用雙雙木枋:b=80mmm,h=100mmm,W=2×80×11002/6=2666667mmm3，I=2×800×10033/12=1333333333mm4；1）抗彎強(qiáng)度驗算P=V=1/2××q×梁寬＋P=0.5××6.80××300/11000+00.56=11.58N，彎矩系數(shù)KM=00.175Mmax=KMPLL=σ=Mmax/W==1659000/2666667=00.62N//mm2第二層龍骨抗彎強(qiáng)強(qiáng)度σ=0.622N/mm22＜fm=13.000N/mmm2,滿足要求。2）抗剪強(qiáng)度驗算剪力系數(shù)KV=00.650Vmax=KVP==0.6500×1.588×10000=10277Nτ=3Vmax/((2bh)==3×1.003×10000/(22×2×800×100))=0.100N/mm2第二層龍骨抗剪強(qiáng)強(qiáng)度τ=0.100N/mm22＜fv=1.400N/mm22,滿足要求。3）撓度驗算P=V=1/2××q×梁寬＋P板傳=0.5×44.97×3300/10000+0..56=1..31kN，撓度系數(shù)Kυ=11.146υmax=KυPLL3/(1000EI)=11.146××1.31××1000××6003/(1000×90000×133333333))=0.033mm[υ]=L/250==600/2250=2..40mm第二層龍骨撓度υυmax=0.03mmm＜[υ]=2.400mm,滿足要求。計算簡圖和內(nèi)力圖圖如下圖：3.支撐承載力驗算(1)荷載計算傳至每個門式鋼管管腳手架立柱柱的最大支座座力的系數(shù)=2.1500傳至每個門式鋼管管腳手架立柱柱的力NQK1=2.1500×1.588=3.400kN每個門式鋼管腳手手架立柱的活活載（1.0kNN/m2）:NQK2=1.4×00.6×0..60×1==0.50kkN每個門式鋼管腳手手架立柱荷載載NQK=NQK1＋NQK2=3.40++0.50==3.90kkN單榀MF12199門式鋼管腳腳手架與交叉叉支撐等配件件沿高度重量量=0.3044/1.9==0.16kkN/m每個門式式鋼管腳手架架立柱沿高度度重量=0.08kNN/m，鋼管重量=0.03776kN/mm門式鋼管腳手架和和水平拉桿重重量NGK=(6.95--0.60--1.9)××0.08++3×1.880×0.00376=00.56kNN門式鋼管腳手架總總承載力=1.2××NGK＋NQK=1.2×00.56+33.90=44.57kNN(2)門式鋼管腳腳手架穩(wěn)定性性驗算每個門式鋼管腳手手架立柱的穩(wěn)穩(wěn)定承載力設(shè)設(shè)計值為400.16/22=20.008kN門式鋼管腳手架軸軸向力設(shè)計值值N=4.557kN＜門架穩(wěn)定定承載力20.088kN,滿足要求。4.支撐支承承面驗算門式鋼管腳手架立立桿設(shè)配套底底座100××100mmm,支承面為（按按C15考慮）混凝凝土樓板,樓板厚=120mmm,上部荷載為為：F=4.557+[0..08×1..90+(11.2+0..60)×00.03766]×1.22=4.833kN（1）支承面受沖切承承載力驗算βS=2.00,ftt=0.911N/mm22,hO=120--15=1005mm,η=0.4＋1.2/βS=1.000σpc,m=1.000N/mmm2,Um=4×(1100+1005)=8220mm,βh=1.000(0.7βhftt＋0.15σpc,m)ηUmhO=(0.7×1××0.91++0.15××1)×1..00×8220×1055/10000=67.776kN門架支承面受沖切切承載力677.76kNN＞上部荷載F=4.883kN,滿足要求。（2）支承面局部受壓壓承載力驗算算Ab=(0.10×33)×(0..10×3))=0.099m2,Al=0.100×0.100=0.011m2βl=(Ab/Al))0.5=3,,fcc=0.885×72000=61220kN/mm2,ω=0.755ωβlfccAll=0.755×3×61120×0..01=1337.70kkN支承面局部受壓承承載力F=1137.700kN＞上部荷載F=4.883kN,滿足要求。5.側(cè)模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側(cè)壓力力F1=0.22γγ×200//(T+155)β1β2V1/2=0.22×24..00×4..44×1..20×1..15×2..000.55=45.775kN/mm2(γγ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2..0TT=30.00℃)F2=γH=24×梁高==24×0..60=144.40kNN/m2比較F1、F2取小值F=14..40kN//m2，有效壓頭頭高度為F/γ=0.60m。2)荷載計算荷載類型標(biāo)準(zhǔn)值單位分項系數(shù)設(shè)計值單位①新澆混凝土的側(cè)壓壓力F14.400kN//m2γG=1.217.288kN/mm2②振搗混凝土產(chǎn)生的的荷載Q2K4.000kN/mm2γQ=1.45.600kN//m2梁側(cè)模和側(cè)肋強(qiáng)度度荷載組合①+②22.888kN/mm2梁底模和側(cè)肋撓度度驗算計算荷荷載①/1.214.440kNN/m2（2）模板強(qiáng)度驗算取豎肋間距L=3300mm,計算跨數(shù)5跨,木模板厚度h=18mm；W=bh2/6==480×1182/6=259920mm3；I=bh3/12=4800×183/12=2333280mmm4。1）抗彎強(qiáng)度驗算q=22.88××(600--120)//1000==10.988kN/m==10.988N/mm；彎矩系數(shù)KM=-0.1105。Mmax=KqL22=-0.1005×10..98×30002σ=Mmax/W==1037661/259920=4..00N/mmm2側(cè)?？箯潖?qiáng)度σ==4.00NN/mm2＜fm=13.000N/mmm2,滿足要求。2）抗剪強(qiáng)度驗算抗剪系數(shù)KV=00.606Vmax=KVqLL=0.6006×10..98×3000/10000=2.000kNτ=3Vmax/((2bh)==3×2.000×10000/(2××18×4880)=0..35N/mmm2側(cè)?？辜魪?qiáng)度τ==0.35NN/mm2＜fv=1.400N/mm22,滿足要求。3）撓度驗算q，=14.40×(6600-1220)/10000=6..91kN//m=6.991N/mm，撓度系數(shù)Kυ=0.6444υmax=Kυq，L4/100EII=0.6444×6.991×30004/(1000×60000×2332280)=00.26mmm[υ]=300/2550=1.220mm側(cè)模撓度υmaxx=0.26mmm＜[υ]=1.200mm,滿足要求。計算簡圖和內(nèi)力圖圖如下圖：（3）對拉螺栓計算Fs=0.95×(γγGF+γQQ2k）=0.95××22.888=21.774kN/mm2;設(shè)1排對拉螺栓栓，螺栓橫向向間距a=300mmm=0.30m，豎向間距b=(600-1120)/22=240mmm=0.24m，N=abFFs=0.30××0.24××21.744=1.577kN；對拉螺栓φ12,容許拉力[Ntb]=12.990kN對拉螺栓受力1..57kN＜容許拉力12.900kN,滿足要求。（4）側(cè)肋強(qiáng)度驗算計算跨度240mmm；跨數(shù)2跨；木枋尺尺寸b=80mm,h=80mm。W=bh2/66=80×8802/6=853333mm3,I=bbh3/12=80××803/12=344133333mm4,1）抗彎強(qiáng)度驗算q=22.88××300/11000=66.86kNN/m=6..86N/mmm；彎矩系數(shù)KM=--0.1255；Mmax=KMqL2=-0.1225×6.886×24002σ=Mmax/W==493922/853333=0.558N/mmm2側(cè)肋抗彎強(qiáng)度σ==0.58NN/mm2＜fm=13.000N/mmm2,滿足要求。2）抗剪驗算剪力系數(shù)KV=00.625Vmax=KVqLL=0.6225×6.886×2400/10000=1.033kNτ=3Vmax/((2bh)==3×1.003×10000/(2××80×800)=0.224N/mmm2側(cè)肋抗剪強(qiáng)度τ==0.24NN/mm2＜fv=1.400N/mm22,滿足要求。3）撓度驗算q，=14.40×3000/10000=4.332kN/mm=4.322N/mm；撓度系數(shù)Kυ=0.5211υmax=Kυq，L4/100EII=0.5221×4.332×24004/(1000×90000×34133333)==0mm[υ]=240/2550=0.996mm側(cè)肋撓度υmaxx=0mm＜[υ]=0.966mm,滿足要求。計算簡圖和內(nèi)力圖圖如下圖：6.計算結(jié)果第一層龍骨80××100mmm單木枋@300mm,第二層龍骨骨80×1000mm雙木枋@1200mmm；門式鋼管管腳手架縱向向@600mm,底模厚度188mm,側(cè)模厚度188mm；豎肋80××80mm木枋@300mmm,對拉螺栓1排φ12,橫向間距3000mm,采用雙鋼管管作為橫檁，用蝴蝶扣扣與對拉螺栓栓聯(lián)結(jié)。樓面模板支撐計算算書1.計算參數(shù)結(jié)構(gòu)板厚120mmm，層高5m,結(jié)構(gòu)表面考考慮隱蔽；模模板材料為：：夾板底模厚厚度18mm；板彈性性模量E=60000N/mm2,木材彈性模模量E=90000N/mm2,抗彎強(qiáng)度fm=13.000N/mm2,順紋抗剪強(qiáng)度fv=1.40N//mm2.門式鋼管腳腳手架間橫向向間距6000mm,門式鋼管腳腳手架架間縱縱向間距12200mm，門式鋼鋼管腳手架頂頂可調(diào)底座調(diào)調(diào)節(jié)螺桿伸出出長度1500mm。2.樓板底模驗算（1）底模及支架荷載載計算荷載類型標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值單位計算寬度(m)板厚(m)系數(shù)設(shè)計值①底模自重00.30kN/m22×1..0×1.2==0.366kN//m②砼自重224.00kN/m33×1..0×0.12×1.22=3..46kkN/m③鋼筋荷載1..10kN/mm3×1..0×0.122×1..2=00.16kN/m④施工人員及施工設(shè)設(shè)備荷載2..50kNN/m2×11.0×1.4==3.500kN//m底模和支架承載力力計算組合①＋②＋③＋④qq1==7.477kN/mm底模和龍骨撓度驗驗算計算組合合(①＋②＋③)q2==3.977kN//m（2）樓板底模板驗算算第一層龍骨間距LL=350mm,計算跨數(shù)5跨。底模厚厚度18mm,板模寬度10000mm；W=bh2/66=10000×182/6=540000mm3；I=bh3/12=10000×1883/12=4886000mmm4。1）內(nèi)力及撓度計算a.①＋②＋③＋④荷載支座彎矩系數(shù)KMM=-0.1005M1=KMq1L2=-0.1005×7.447×35002=-960083N.mmm剪力系數(shù)KV=00.606V1=KVq1L=00.606××7.47××350=11584Nb.①＋②＋③荷載支座彎矩系數(shù)KMM=-0.1005M2=KMq2L2=-0.1005×3.997×35002=-510064N.mmm跨中彎矩系數(shù)KMM=0.0788M3=KMq2L2=0.0788×3.977×35022=379333N.mmm剪力系數(shù)KV=00.606V2=KVq2L=00.606××3.97××350=8842N撓度系數(shù)Kυ=00.644υ2=Kυq2L4//(100EEI)=0..644×((3.97//1.2)××3504/(1000×60000×4860000)=00.11mmmc.施工人員及施工設(shè)設(shè)備荷載按22.50kN（按作用在在邊跨跨中計計算）計算荷載P=1..4×2.550=3.550kN，計算簡圖圖如下：跨中彎矩系數(shù)KMM=0.2000M4=KM×PL=00.200××3.50××1000××350=22450000N.mm支座彎矩系數(shù)KMM=-0.1100M5=KM×PL=--0.1000×3.500×10000×350==-1225500N.mmm剪力系數(shù)KV=00.600V3=KVP=0.6600×3..50=2..10kN撓度系數(shù)Kυ=11.456υ3=KυPL3/(1000EI)=11.456××(3.500/1.4))×10000×35033/(1000×60000×4860000)=00.54mmm2）抗彎強(qiáng)度驗算M1=-96083N..mmM2＋M5=-173564NN.mmM3＋M4=282933N..mm比較M1、M2＋M5、M3＋M4，取其絕對值大的的作為抗彎強(qiáng)強(qiáng)度驗算的彎彎矩。Mmax=σ=Mmax/W==2829333/540000=5..24N/mmm2樓板底底?？箯潖?qiáng)度度σ=5.244N/mm22＜fm=13.000N/mmm2,滿足要求。3）抗剪強(qiáng)度驗算V1=1584NV2+V3=8422+21000=29422N比較V1、V2＋V3，取其絕對值大的的作為抗剪強(qiáng)強(qiáng)度驗算的剪剪力：Vmax=29422N=2.994kNτ=3Vmax/（2bh）=3×29442/(2××1200××18)=00.20N//mm2樓板底底?？辜魪?qiáng)度度τ=0.200N/mm22＜fv=1.400N/mm22,滿足要求。4)撓度驗算υmax=υ2+υυ3=0.11++0.54==0.65mmm[υ]=350/2550=1.440mm樓板底底模撓度υmax=0.64mmm＜[υ]=1.400mm,滿足要求。內(nèi)力圖如下圖：（3）第一層龍骨驗算算門架寬度12000mm，門架架間橫向間距距600mm，計算跨跨數(shù)2跨；第一層層龍骨間距3350mm,第一層龍骨骨采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80××802/6=853333mm3；I=bh3/12=800×803/12=344133333mm4。1)抗彎強(qiáng)度驗算第一層龍骨受均布布荷載：q=q1×第一層龍骨骨間距/計算寬度=7.47××350/11000=22.61kNN/m彎矩系數(shù)KM=00.094Mmax=KMqLL2=0.0944×2.611×120002σ=Mmax/W=3532290/855333=44.14N//mm2第一層層龍骨抗彎強(qiáng)強(qiáng)度σ=4.144N/mm22＜fm=13.000N/mmm2,滿足要求。2)抗剪強(qiáng)度驗算剪力系數(shù)Kv=00.594Vmax=KVqLL=0.5994×2.661×12000=18660N=1..86kNτ=3Vmax/（2bh）=3×18660/(2××80×800)=0.444N/mmm2第一層層龍骨抗剪強(qiáng)強(qiáng)度τ=0.444N/mm22＜fv=1.400N/mm22,滿足要求。3)撓撓度驗算q’=q2×第一層龍龍骨間距/計算寬度=3.97//1.2×3350/10000=1..16kN//m=1.116N/mmm撓度系數(shù)Kυ=11.610υmax=Kυqq’L4/(1000EI)=11.610××1.16××120044/(1000×90000×34133333)==1.26mmm[υ]=1200/2250=4..80mm第一層層龍骨撓度υmax=1.26mmm＜[υ]=4.800mm,滿足要求。計算簡簡圖及內(nèi)力圖圖如下圖：（4）第二層龍骨驗算算門架縱向間距12200mm,計算跨數(shù)5跨,第二層龍骨骨采用雙鋼管管A=978mmm2；W＝10160mm33；I＝2438000mm4；1)抗彎強(qiáng)度驗算P=7.47×00.35×((0.6+00.60/22)×10000=23553kN彎矩系數(shù)KM=00.377Mmax=KMPLL=σ=Mmax/W==10644497/100160=1104.777N/mm2第二層龍骨抗彎強(qiáng)強(qiáng)度σ=104..77N/mmm2＜f=2055.00N//mm2,