預應力混凝土連續(xù)梁橋畢業(yè)設計

摘要本設計所設計的是預應力混凝土連續(xù)梁橋的設計，該橋位于王洼到原州區(qū)段，為單線鐵路橋梁，主要設計橋梁的上部結構，設計荷載采用中—活載。本設計采用預應力混凝土連續(xù)梁橋，其孔徑布置為48+80×2+48m，全長為256m，主梁采用變高度變截面的單箱單室箱型截面，施工方法采用對稱懸臂施工法。本設計使用midas軟件分析，考慮施工過程體系轉換和混凝土收縮徐變因素進展恒載力計算。計算各控制截面力影響線，并按最不利情況進展加載，求得活載力包絡圖。定義根底沉降組，按最不利組合求得根底沉降引起的最不利力。依據(jù)規(guī)選取截面梯度溫差模式，并計算溫差引起的結構力。分別按主力組合和主力附加力進展荷載組合，并得到結構組合力包絡圖。根據(jù)各控制截面力進展了估束和配筋計算，并繪制了梁體鋼束布置圖。最后，對各控制截面進展了強度、抗裂性、應力和變形驗算，各項檢算均滿足規(guī)對全預應力結構的要求。關鍵詞：連續(xù)梁；力計算；預應力混凝土；檢算；AbstractWhatIdesignedattheundergraduatedesignisaprestressedconcretecontinuousbeambridge.ItliesinWangwatoYuanzhou，Ningxiaprovince.Itisasinglelinerailway.Imainlydesignedthesuperstructureofthebridge.Theloadfordesignisthe“zhonghuo〞load.Iadoptaprestressedconcretecontinuousbeambridgewithfourspansof48+80×2+48m，Itstotalspanis256m.Firstthesizeofgirderisdetermined；highlyvariableforthevariablebeamcross-sectionsingle-BoxSinglegirderandbalancedcantileverconstructionisused.ThentheMidasprogramisusedtocalculatetheinternalforcecausedbydeadloadofthefirststage，consideringtheconstructionstage，afterimposingthesecondstagedeadloadonthepletesystem.Theinternalforceofthestageiscalculated.Theinternalforceinfluencelinesofthecontrolsectioniscalculated，thentheliveloadisimposedaccordingtothemostadversecircumstancestogettheForceEnvelope.Theprogramisusedtodeterminethemostadversecircumstancesandcalculatetheinternalforceafterdefiningthesettlementgroupsofthebasis.Thetemperatureloadisimposedconsidertheshrinkageandcreepoftheconcrete.ThenbinationofloadeffectsismadeacoordingtotheMainforcebinationandtheMainforceplusadditionalforcebination.Accordingtotheinternalforceofcontrolsections，thenumberofper-stressingsteelstandsisestimatedandtheper-stressingsteelstandsarearrangedinthebridge.Finallyacheckismadeofthebearingcapacity，theabilitytoresistcrackandthesterssofthecontrolsection，alltherequirementscanbemet.Keywords:Continuousbeam；Internalforcecalculation；Prestressedconcrete；Checkingputation；目錄第一章緒論1第二章結構尺寸擬定2第一節(jié)總體布置2第二節(jié)細部尺寸擬定2一、主梁梁高2二、截面尺寸2三、各截面細部尺寸3第三節(jié)本橋主要材料3一、混凝土：3二、預應力鋼絞線：4三、箍筋：4四、應力管道：4第四節(jié)施工方法4一、橋墩與零號塊施工4二、懸臂施工到最大懸臂狀態(tài)4三、邊跨膺架現(xiàn)澆4四、邊跨合攏5五、中跨跨中合攏5六、橋面鋪裝5第三章預應力混凝土連續(xù)梁橋力計算5第一節(jié)計算模型建立5第二節(jié)毛截面幾何特性計算6第三節(jié)恒載力計算7一、計算方法7二、控制截面選擇8三、恒載取值8四、各施工階段的力計算8五、控制截面恒載力9第四節(jié)活載力計算10一、活載動力系數(shù)的計算10二、各控制截面在最不利活載作用下的彎矩影響線與加載11三、各控制截面在最不利活載作用下的剪力影響線與加載16四、控制截面的活載力19第五節(jié)溫度與支座沉降次力計算21一、溫度次力計算21二、支座沉降次力22第六節(jié)主梁作用效應組合24一、主力組合和主力加附加力組合下各控制截面的力24二、各截面在作用效應組合下彎矩包絡圖26三、各截面在作用效應組合下剪力包絡圖27第四章配筋計算27第一節(jié)鋼束估算27一、估束方法27二、預應力筋估算30第二節(jié)預應力鋼束布置34一、布束原如此34二、鋼束的布置34第五章檢算38第一節(jié)抗裂性檢算38一.正截面抗裂性檢算38二、斜截面抗裂性檢算42第二節(jié)強度檢核45一、受彎構件正截面強度檢算45二、受彎構件斜截面承載能力計算49第三節(jié)結構的應力檢算50一、壓應力檢算50二、拉應力檢算52第四節(jié)撓度驗算53結論54致謝55主要參考文獻56附錄57第一章緒論畢業(yè)設計目的是為了解預應力混凝土連續(xù)梁橋設計的根本過程，掌握預應力混凝土連續(xù)梁橋設計的根本要素。包括橋型的選擇，橋跨的布置，橋跨尺寸的選擇，結構受力分析，施工方法的選擇等。是對所學知識的綜合運用，工程設計與規(guī)的應用實踐，獨立完成有關設計計算能力的培養(yǎng)；了解預應力混凝土連續(xù)梁橋根本理論與其應用和開展；掌握本橋式結構根本構造、施工方法與其特點。本次設計的的容是〔48+80×2+48〕預應力混凝土連續(xù)梁橋。本設計主要容是截面尺寸的擬定、力計算、估算并配置預應力鋼束和截面的各項驗算。畢業(yè)設計不僅僅是對橋梁這一專業(yè)的知識應用，計算機的應用能力、外語以與整個土木工程專業(yè)的根底理論都是畢業(yè)設計所要涵蓋的。當然這些容已經(jīng)融入在設計過程當中。沒有相當?shù)睦碚摳?對計算機沒有比擬強的應用能力要完成整個設計是不可能的。在設計的過程中需要不斷的請教教師或者查閱各種資料，來彌補自己的不足。因此設計的過程就是各方面能力提高的過程。通過本次畢業(yè)設計，使我對預應力混凝土連續(xù)梁橋的設計有了根本的掌握，能夠獨立進展同類橋的計算分析。第二章結構尺寸擬定第一節(jié)總體布置本設計采用四跨一聯(lián)預應力混凝土連續(xù)梁結構。采用變高度變截面單箱單室截面，采用箱形截面的原因是：首先，箱形截面的整體性好，剛度大；其次，箱梁的頂?shù)装蹇商峁┳銐虻拿娣e來布置預應力鋼束以承受正，負彎矩；另外箱梁抗扭性能強，同時可提供較大的頂板翼緣懸臂，底板寬度相對較窄，可大幅度減少下部結構的工程量。采用變高度的原因主要是適應連續(xù)梁力變化的需要?？鐝讲贾茫捍?、中跨度連續(xù)梁橋一般采用不等跨布置，主跨設計為80m，邊跨一般為中跨的0.5-0.8倍，本設計取0.6倍，即邊跨的跨徑為48m。全聯(lián)跨徑為48+80×2+48=256m。為保證全橋的受力合理，該橋的固定支座設在聯(lián)第三個橋墩上。第二節(jié)細部尺寸擬定一、主梁梁高連續(xù)梁的支座設計負彎矩一般比跨中設計正彎矩大，為合理承受負彎矩，本設計加大支座處梁高，在兩側以二次拋物線形式逐漸過渡為等截面。根據(jù)《橋梁工程》的相關容，進展主梁支點截面和跨中截面的梁高確定.主梁支點處梁高定為6.2m，跨中與邊跨梁高定為3.7m。二、截面尺寸頂板和底板：箱形梁截面的頂板和底板是結構承受正負彎矩的主要工作部位。頂板：確定箱梁頂板厚度一般考慮兩個因素：滿足橋面橫向彎矩的要求和滿足布置縱橫向預應力筋的要求.本設計頂板厚度除梁端附近外均為40cm。底板：箱梁底板厚度隨箱梁負彎矩的增大而逐漸加厚直至墩頂，以適應受壓.底板除需復核使用階段的受壓要求外，在破壞階段還宜使中和軸保持在底板，并有適當富余，一般為墩頂梁高的1/10～1/12.本設計底板厚度從40至100cm，按拋物線線形變化。腹板：箱梁腹板主要承受截面剪力和主拉應力，在預應力連續(xù)梁橋中，彎束對荷載剪力的抵消使得梁剪應力和主拉應力較小.在變高度連續(xù)梁橋中，截面高度變化也可減少主拉應力.除上述受力因素外，還要考慮預應力鋼筋的布置和施工要求。本設計取腹板厚50-70cm，按直線變化。梁寬：本設計取箱梁頂寬7.5米，底寬4.5米，翼緣板懸臂長1.5米.箱梁頂面設置2%的雙面排水坡。本設計全聯(lián)在端支點，跨中與中支點處共設5個橫隔板，橫隔板設有孔洞，供檢查人員通過。三、各截面細部尺寸根據(jù)梁底變化曲線，以與頂板、底板、腹板的變化，得到各截面的細部尺寸見表2-1：表2-1各截面細部尺寸距邊支座距離〔cm〕頂板厚〔cm〕底板厚〔cm〕腹板厚〔cm〕梁高〔cm〕040405037012040445538724040576044036040806552748040100706206804057604408804040503701080405760440128040100706201480405760440168004040503701880040576044020800401007062022000408065527232004057604402440040445538725600404050370第三節(jié)本橋主要材料一、混凝土：本橋采用C50混凝土，根據(jù)規(guī)[2]表3.1.4和表3.1.5規(guī)定，γ=26kN/m3，軸心抗壓強度極限值fc=33.5Mpa，軸心抗拉強度極限值fct=3.10Mpa，彈性模量Ec×104Mpa。二、預應力鋼絞線：采用1×7——1860—GB/T5224—2003預應力鋼絞線，每根直徑為15.2mm，每根鋼絞線的截面積為140mm2—3，fpk=1860Mpa，抗拉強度設計值，根據(jù)規(guī)[2]表3.2.4，fp=1260Mpa，彈性模量，根據(jù)規(guī)[2]表3.2.4，Es×105Mpa。三、箍筋：采用HRB335級，根據(jù)規(guī)[2]表3.2.3，fS=335Mpa。四、應力管道：采用鋼管波紋管，直徑為100mm和90mm。第四節(jié)施工方法連續(xù)梁的邊跨直線段采用膺架現(xiàn)澆施工，0號節(jié)段采用墩旁臨時支架現(xiàn)澆施工，合攏段采用吊架澆筑施工，其余節(jié)段采用掛籃懸澆施工。本橋采用混凝土連續(xù)梁施工中的懸臂澆注法施工。該方法也稱分段澆注施工法，又稱無支架平衡伸臂法或掛藍法，所用主要設備是六臺掛藍。為了安裝掛藍，在墩兩側線采用托架支撐，澆注8m長的零號塊。以此節(jié)段為起點，通過掛藍的前移，對稱的向兩側跨中逐段地澆注混凝土，并施加預應力，如此循環(huán)作業(yè)。一、橋墩與零號塊施工該工程假設橋墩已經(jīng)建成并且在墩頂預留了用于臨時固結墩與零號塊梁的鋼筋。如此首先支好模具，用支架現(xiàn)澆的方法把零號塊與橋墩澆注在一起并且拉零號塊預應力鋼筋。待零號塊模具拆除后，在其兩端各安裝一臺移動掛藍，稱為零號塊掛藍。二、懸臂施工到最大懸臂狀態(tài)分別以三臺零號塊掛藍為支撐對稱澆注懸臂1，待懸臂1達到強度后移動掛藍至懸臂1端部，對稱澆注懸臂2并且拉預應力鋼筋；以此類推完成懸臂施工。三、邊跨膺架現(xiàn)澆在懸臂施工的同時可以用膺架法現(xiàn)澆邊跨等高梁段并且拉預應力鋼筋。此時在邊跨兩端分別設置一個活動支座。四、邊跨合攏待懸臂施工到最大懸臂狀態(tài)而且邊跨膺架現(xiàn)澆段完工后，就可以采用吊架澆注合攏邊跨了。五、中跨跨中合攏最后進展中跨跨中合攏，在此之前進展體系轉換，即鑿開墩與零號塊固結處，切斷鋼筋，在一個墩上設置活動支座，另外一個墩上設置固定支座。然后合攏中跨跨中并拉預應力鋼筋。六、橋面鋪裝全橋合攏后就可以進展橋面鋪裝與根本設施的施工了。第三章預應力混凝土連續(xù)梁橋力計算第一節(jié)計算模型建立在用midas計算結構力時，需對整橋進展單元的劃分，該橋有限單元劃分按施工段分為80個單元，81個節(jié)點。但由于全橋以中間3號支點對稱，所以沿17號截面左半局部進展繪圖表示，梁橋的單元劃分如圖：圖3.1左邊跨單元劃分圖圖3.2主梁跨中左半局部單元劃分圖表3-1控制節(jié)點控制節(jié)點位置控制節(jié)點位置11號支點471L/4節(jié)點61L/4節(jié)點532L/4節(jié)點102L/4節(jié)點593L/4節(jié)點133L/4節(jié)點654號支點172號支點691L/4支點231L/4節(jié)點722L/4支點292L/4節(jié)點763L/4支點353L/4節(jié)點815號支點413號支點第二節(jié)毛截面幾何特性計算由于結構對稱，故只需計算一半。表3-2截面幾何特性控制截面截面面積〔m2〕截面慣性矩〔m4〕中性軸至梁頂距離〔m〕中性軸至梁底距離〔m〕1〔1號支點〕8.6〔1L/4〕8.1.56662.133410(2L/4)8.711418.679413(3L/4)12.249517〔2號支點〕14．6553.119523(1L/4)2.04042.396329(2L/4)8.35(3L/4)2.04042.396341〔3號支點〕14．655第三節(jié)恒載力計算一、計算方法恒載力計算采用midas軟件提供的有限元方法計算，由于不同的施工方法所計算出來的恒載力會不一樣，所以計算時考慮施工階段的劃分，全橋施工共劃分6個施工階段。具體為：〔一〕橋墩與零號塊施工；〔二〕懸臂法施工至最大懸臂狀態(tài)〔共9個階段〕；〔三〕現(xiàn)澆現(xiàn)澆段；〔四〕邊跨合攏；〔五〕中跨合攏；〔六〕橋面鋪裝；二、控制截面選擇計算過程中選擇控制截面來概略表示所進展的計算容和過程，先選定各控制截面并用表格表示其對應的單元號。表3-3控制截面控制截面1號支點邊跨L/4邊跨L/2邊跨3L/42號支點中跨L/4中跨L/2截面編號161013172329單元編號161013172329三、恒載取值〔一〕一期恒載：結構自重根據(jù)《鐵路橋涵設計根本規(guī)》〔TB1002.1-2005〕[1]，梁體容重初步按配筋率在3%以的鋼筋混凝土容重γ進展計算?！捕扯诤爿d：單線橋面二期恒載〔包括鋼軌、扣件、墊板、枕木、道渣、防水層、保護層、電纜槽、渣墻、人行道欄桿、接觸網(wǎng)支架等〕按有渣橋面考慮，二期恒載q=120kN/m。四、各施工階段的力計算〔一〕結構施工至最大懸臂狀態(tài)彎矩圖圖3.3結構施工至最大懸臂狀態(tài)彎矩圖〔〕〔二〕結構現(xiàn)澆階段彎矩圖圖3.4結構現(xiàn)澆階段彎矩圖〔〕〔三〕結構合攏段彎矩圖圖3.5結構合攏段彎矩圖〔〕〔四〕二期恒載彎矩圖圖3.6二期荷載引起結構彎矩圖〔〕五、控制截面恒載力〔一〕一期恒載表4-3一期恒載作用下各控制截面力值截面位置剪力值〔KN〕彎矩值〔〕1號支點邊跨L/4邊跨L/2邊跨3L/42號支點中跨L/4中跨L/2〔二〕二期恒載表4-4二期恒載作用下各控制截面力值截面位置剪力值〔KN〕彎矩值〔〕1號支點邊跨L/4邊跨L/2邊跨3L/42號支點中跨L/4中跨L/2第四節(jié)活載力計算一、活載動力系數(shù)的計算列車豎向活載縱向計算采用中-活載.中-活載標準活載計算圖式如如如下圖所示：圖列車活載的動力系數(shù)根據(jù)《鐵路橋涵設計根本規(guī)》〔TB1002.1-2005〕[1]。采用公式：〔3-1〕式中：α=4〔1-h〕≤2，其中，h為軌底到梁頂?shù)涝穸热=0.7；L為橋梁跨度，以米計。二、各控制截面在最不利活載作用下的彎矩影響線與加載圖3.8邊跨1/4彎矩影響線圖3.9邊跨1/4產(chǎn)生彎矩最大值最不利布載圖3.10邊跨1/4產(chǎn)生彎矩最小值最不利布載圖3.11邊跨1/2彎矩影響線圖3.12邊跨1/2產(chǎn)生彎矩最大值最不利布載圖3.13邊跨1/2產(chǎn)生彎矩最小值最不利布載圖3.14邊跨3/4彎矩影響線圖3.15邊跨3/4產(chǎn)生彎矩最大值最不利布載圖3.16邊跨3/4產(chǎn)生彎矩最小值最不利布載圖3.172號支點彎矩影響線圖3.182號支點產(chǎn)生彎矩最大最不利布載圖3.19號支點產(chǎn)生彎矩最小最不利布載圖3.20中跨1/4彎矩影響線圖3.21中跨1/4產(chǎn)生彎矩最大值最不利布載圖3.22中跨1/4產(chǎn)生彎矩最小值最不利布載圖3.23中跨1/2彎矩影響線圖3.24中跨1/2產(chǎn)生彎矩最大值最不利布載圖3.25中跨1/2產(chǎn)生彎矩最小值最不利布載圖3.26中跨3/4彎矩影響線圖3.27中跨3/4產(chǎn)生彎矩最大最不利布載圖3.28中跨3/4產(chǎn)生彎矩最小最不利布載三、各控制截面在最不利活載作用下的剪力影響線與加載圖3.291號支點剪力影響線圖3.301號支點右截面產(chǎn)生剪力最大值最不利荷載布置圖3.311號支點右截面產(chǎn)生剪力最小值最不利荷載布置圖3.32邊跨1/2截面剪力影響線圖3.33邊跨1/2截面產(chǎn)生剪力最大值最不利布載圖3.34邊跨1/2截面產(chǎn)生剪力最小值最不利布載圖3.35邊跨3/4/剪力影響線圖3.36邊跨3/4截面產(chǎn)生剪力最大值最不利布載圖3.37邊跨3/4截面產(chǎn)生剪力最小值最不利布載圖3.382號支點左截面剪力影響線圖3.392號支點左截面產(chǎn)生剪力最大值最不利布載圖3.402號支點左截面產(chǎn)生剪力最小值最不利布載圖3.41中跨1/4截面剪力影響線圖3.42中跨1/4截面產(chǎn)生剪力最大值最不利布載圖3.43中跨1/4截面產(chǎn)生剪力最小值最不利布載圖3.44中跨1/2剪力影響線圖3.45中跨1/2產(chǎn)生剪力最大值最不利布載圖3.46中跨1/2產(chǎn)生剪力最小值最不利布載四、控制截面的活載力〔一〕活載作用下各控制截面最大力值表3-5活載作用下各控制截面力值截面位置剪力值〔KN〕彎矩值〔〕1號支點0邊跨L/4邊跨L/2邊跨3L/42號支點中跨L/4784.6914492.18中跨L/2〔二〕活載作用下各控制截面最小力值表3-6活載作用下各控制截面力值截面位置剪力值〔KN〕彎矩值〔〕1號支點0邊跨L/4邊跨L/2邊跨3L/42號支點中跨L/4中跨L/2〔三〕活載作用下各控制截面彎矩包絡圖圖3.47活載作用下結構各控制截面彎矩包絡圖(KN.m)〔四〕活載作用下各控制截面剪力包絡圖圖3.48活載作用下各控制截面剪力包絡圖(KN)第五節(jié)溫度與支座沉降次力計算一、溫度次力計算考慮日照溫差對梁體產(chǎn)生的影響，按頂板整體升溫5℃計算。由于頂板設置橫坡厚度變化，偏安全的取最大厚度0.42m為頂板厚度進展計算。〔一〕在日照溫差下的各控制截面次力值表3—7各控制截面整體溫度次力表截面溫度梯度溫度節(jié)點〔控制截面〕剪力F〔kN〕彎矩M〔kN·m〕1〔1號支點〕-6(L1/4)-10(2L/4)-13(3L1/4)-17〔2號支點)23(1L/4)29(2L/4)35〔3L/4〕41〔3號支點)〔二〕在日照溫差下的各控制截面彎矩圖圖3.49在日照溫差下的各控制截面彎矩圖(KN.m)〔三〕在日照溫差下的各控制截面剪力圖.圖3.50在日照溫差下的各控制截面剪力圖〔KN〕二、支座沉降次力cm計，所得到的力進展疊加，取最不利的力圍.〔一〕在支座沉降下的各控制截面次力值表3—8根底沉降次力組合表節(jié)點〔控制截面〕Fmax(kN)Fmin(kN)Mmax(kN?m)Mmin(kN?m)1〔1號支點〕6(1L/4)10(2L/4)13(3L/4)17(2號支點)23〔1L/4〕29(2L/4)35(3L/4)41(3號支點)〔二〕在支座沉降下的各控制截面彎矩圖圖3.51支座沉降引起的力-彎矩圖〔KN.m〕〔三〕在支座沉降下的各控制截面剪力圖圖3.52支座沉降引起的力-剪力圖〔kN〕第六節(jié)主梁作用效應組合一、主力組合和主力加附加力組合下各控制截面的力表3-9主梁作用效應組合表控制截面主力組合〔恒載+活載〕主力組合〔恒載+活載+支座沉降〕主力+附加力〔恒載+活載+溫度〕主力+附加力〔恒載+活載+支座沉降+溫度〕1Fmax〔KN〕--Fmin〔KN〕--Mmax〔kN?m〕Mmin〔kN?m〕6Fmax〔KN〕Fmin〔KN〕--Mmax〔kN?m〕Mmin〔kN?m〕--10Fmax〔KN〕Fmin〔KN〕Mmax〔kN?m〕Mmin〔kN?m〕-13Fmax〔KN〕Fmin〔KN〕Mmax〔kN?m〕--Mmin〔kN?m〕--17Fmax〔KN〕--Fmin〔KN〕--Mmax〔kN?m〕--Mmin〔kN?m〕--23Fmax〔KN〕--Fmin〔KN〕--Mmax〔kN?m〕Mmin〔kN?m〕--29Fmax〔KN〕Fmin〔KN〕-Mmax〔kN?m〕Mmin〔kN?m〕35Fmax〔KN〕Fmin〔KN〕Mmax〔kN?m〕Mmin〔kN?m〕41Fmax〔KN〕Fmin〔KN〕Mmax〔kN?m〕Mmin〔kN?m〕二、各截面在作用效應組合下彎矩包絡圖圖3.53彎矩包絡圖(kN?m)三、各截面在作用效應組合下剪力包絡圖圖3.54剪力包絡圖(KN)第四章配筋計算第一節(jié)鋼束估算一、估束方法全預應力混凝土連續(xù)梁在預加力和荷載的共同作用下應力狀態(tài)應滿足的根本條件是：截面的上、下翼緣均不產(chǎn)生拉應力，且上、下翼緣的混凝土均不被壓碎?！惨弧成舷戮壊冀罱孛娈斨髁航孛婕纫苷龔澗赜忠茇搹澗貢r，需要在梁上、下部都配置預應力束筋。max時：〔4-1〕〔4-2〕時：〔4-3〕〔4-4〕在大量的設計工作與計算分析中，主梁就強度而言，在使用階段主要是進展抗裂性驗算，壓應力一般不控制設計，又根據(jù)《鐵路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土結構設計規(guī)TB10002.3-2005》[2]6.3.11條規(guī)定，運營荷載作用下，正截面混凝土受拉區(qū)應力對不允許出現(xiàn)拉應力的構件應有。因而根據(jù)式4-1與式4-4可求出預應力束筋最小根數(shù)n上、n下：〔4-5〕〔4-6〕在配置各截面的束筋時，受客觀條件的影響不可能完全按計算值配置；有時配置較多，但不可超過一定值。由式4-2與式4-3可求出容許最大配束數(shù)：〔4-7〕〔4-8〕〔二〕下緣布筋截面當截面只承受正彎矩時，需要在下緣布置預應力束筋。max時考慮下緣的抗裂性：4-9〕時考慮上緣的抗裂性：〔4-10〕根據(jù)以上兩式可得：〔4-11〕〔4-12〕〔三〕上緣布筋截面當截面只承受負彎矩時，需要在上緣布置預應力束筋。min時考慮上緣的抗裂性：〔4-13〕max時考慮下緣的抗裂性：〔4-14〕根據(jù)以上兩式可得：〔4-15〕〔〕〔4-16〕式中：——單根束筋預應力面積；——束筋有效預應力；——混凝土容許承壓應力；、——束筋對截面形心軸的偏心距；、——截面承受的正、負彎矩〔或最大彎矩與最小彎矩〕；、——截面上、下邊緣的抗彎模量；、——截面上、下核心距。二、預應力筋估算〔一〕鋼束特性值的選取主梁縱向預應力鋼束采用鋼絞線。采用19根一束，每束鋼絞線面積，采用7根一束，每束鋼絞線面積抗拉強度標準值，拉控制應力取，預應力損失按拉控制應力的20%估算?！捕沉M合的選取對于連續(xù)梁橋體系，在初步計算預應力鋼束數(shù)量時，必須考慮各項次力的影響。然而，一些次力的計算恰好與預應力鋼束的數(shù)量和布置有關。因此，在初步估算預應力時，只能以預估值來考慮，本設計取用主力組合彎矩值包絡圖作為控制值?！踩彻朗嬎?．在上下緣均布筋截面以邊支座1/4跨截面為例進展計算，按正常使用狀態(tài)計算有：42y下=2.1334my上W上=3W下=3K上K下=1.1967mMmax=39241.01kN·mMmin=-6861.77kN·me下=2.0134me上由式(4-5)有：=由式(4-6)有：=上翼緣取6束，下翼緣取20束。2．僅在上緣布置預應力鋼束取支點截面`17號截面為例進展計算，按正常使用狀態(tài)計算有：42y下=3.0805my上W上=3W下=3K上=1.5984e上K下=1.5784mMmax=-217265.04kN·mMmin=-341465.96kN·m由式5-15有：==24.17〔束〕由式4-16有：==49.24〔束〕上緣取40束。3．僅在下緣配置預應力鋼筋以29號跨中截面為例進展計算：42y下=2.1334my上W上=3W下=3K上K下=1.1967mMmax=67611.98kN·mMmin=-2650.36kN·me下=2.0134me上由〔4-11〕有：==1.05〔束〕由〔4-12〕有：==40〔束〕下緣取20束。6-610-1013-1317-1723-2329-29彎矩Mmax〔kN?m〕彎矩Mmin〔kN?m〕全截面A〔m2〕形心軸位置y上〔m〕y下〔m〕慣性矩I〔m3〕核心距K上〔m〕K下〔m〕截面抗拒W上〔m3〕W下〔m3〕鋼束偏心距e上〔m〕e下〔m〕2.0有效預應力(1×103)fpd116011601160116011601160一束鋼筋面積A〔m2〕所需鋼筋上緣6162240260下緣20820220表4-1各截面配筋束表第二節(jié)預應力鋼束布置一、布束原如此〔一〕縱向預應力鋼束為結構主要受力鋼筋，為了設計和施工的方便，進展對稱布置，錨頭布置盡量靠近壓應力區(qū)。〔二〕鋼束在橫斷面布置時，直豎應靠近頂板位置，彎束位于或靠近腹板，便于彎曲和錨固?！踩掣鶕?jù)文獻[2]規(guī)定：〔1〕6.5.2預應力鋼束或管道間的凈距應按如下規(guī)定變化：對于采用鋼絲束與預應力混凝土的后法結構，鋼絲束與預應力混凝土用螺紋鋼筋布置在梁體時，其管道間凈間距，當管道直徑≤55mm時，不應小于40mm，反之，不應小于管道外徑?！?〕6.5.3中規(guī)定預應力鋼筋或管道外表與結構之間保護層厚度，在結構頂面或側面不小于1倍管道直徑，并不小于50mm，在結構地面不小于60mm.〔3〕6.5.6中規(guī)定，在后法構件中，除在端部錨下設置厚度不小于16mm的鋼墊板外，并應在錨下設置分布鋼筋網(wǎng)或螺旋筋?！?〕6.5.7中規(guī)定，在后法結構中的預應力鋼筋布置成曲線時，其曲率半徑應符合：鋼絲束、鋼絞線束的鋼筋直徑等于或小于5mm時，不宜小于4m；鋼筋直徑大于5mm時，不宜小于6m。〔5〕6.5.8中規(guī)定鋼絲束在構件長度圍截斷時，其錨頭無論采用埋入式或外露式，應布置在外荷載作用下構件截面的受壓區(qū)域.如果布置在外荷載作用下的受拉區(qū)域，如此位于同一截面上的埋入式錨頭，其所占的總截面面積不應超過構件受拉翼緣原有截面面積的1/3?！?〕6.5.9當鋼絲束在腹板平面以外形成曲線形時，宜設置隔板和肋板?！?〕6.5.10在后法構件中，用管道形成器形成的管道直徑或鐵皮套管徑，應比鋼絲束直徑至少大10mm?！?〕6.5.22連續(xù)梁鋸齒板錨固區(qū)與預應力鋼筋彎折處應設置與頂、底板或腹板結實連接的加強鋼筋。二、鋼束的布置根據(jù)前面的各截面鋼束配置表，邊跨下緣鋼束均采用7根一束，支座截面，跨中均采用19根一束，先選取邊跨1/4截面、邊支座截面、跨中截面畫出鋼束布置圖，見圖圖4.1左邊跨1/4截面鋼束配筋圖(mm)圖4.2左邊支座第17號截面鋼束配筋圖〔mm〕圖4.3跨中第29號截面鋼束配筋圖(mm)第五章檢算第一節(jié)抗裂性檢算對不容許出現(xiàn)拉應力的構件，其抗裂性應按如下公式計算：對于受彎、大偏心受拉或大偏心受壓構件：≤+γ式〔5.1〕γ=式〔5.2〕式中σ—計算荷載在截面受拉邊緣混凝土中產(chǎn)生的正應力，按式σ=計算〔MPa〕—抗裂安全系數(shù).σ—扣除相應階段預應力損失后混凝土的預壓壓力.f—混凝土抗拉極限強度.γ—考慮混凝土塑性的修正系數(shù)；W—對所檢算的拉應力邊緣的換算截面抵抗矩〔m〕；S—換算截面重心軸以下的面積對重心軸的面積鉅〔m〕；由預加應力產(chǎn)生的混凝土正應力，應按如下規(guī)定計算：未扣除混凝土收縮、徐變引起的損失時：σ=式〔5.3〕式中σ—計算纖維處混凝土應力〔MPa〕；N—鋼筋預加應力的合力〔扣除相應階段的預應力損失，但對先法結構不再扣除彈性壓縮引起的應力損失σ〕〔kN〕；e—預應力鋼筋重心至截面重心軸的距離〔m〕；A，I—截面的面積矩與慣性矩，分別以m和m計；y—計算應力點至截面重心軸的距離〔m〕；計算預應力混凝土結構截面應力時，對于后法構件，在鋼筋管道壓注水泥漿以前，應采用管道削弱的混凝土并計入非預應力鋼筋后的換算截面〔即凈截面〕.在建立了鋼筋混凝土間的粘結力后，如此用全部換算截面。(一)邊支點〔17號截面〕處抗裂性檢算〔鋼筋布置如圖4.1〕預應力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的壁比值αEPαEP=由毛截面特性計算表知：Am2Im4預應力筋的合力點：Np=Ry·Ay×106×40×2660×10-6=105280kNAj=Am-A孔2A0=Am-A孔+αEPAy××40×2660×10-62鋼束重心軸到下緣的距離，得：ay下=對截面下緣應用面積矩定理，得：yj下==y0下==yj上=6.2-2.908=3.292my0上Ij=Im+Am×ym下2-A孔ay下2-Ajyj下22224I0=Im+Amym下2-A孔上ay下2+αEPAyay下2-A0y0下22240266010-6224W0==3荷載組合后的彎矩值為：M=—·m預應力鋼束重心軸到箱梁換算截面重心軸的偏心距為：e0=ay下-y0下由規(guī)[2]公式5.3可得，預應力產(chǎn)生的受拉區(qū)混凝土法向壓應力σc為：σc==由規(guī)[2]公式可得，計算荷載在混凝土中產(chǎn)生的拉應力σc為:σ==0+換算截面重心軸以下的面積對重心軸的面積矩為：S0=2××3.×+2×1/2×××(3.-1.1)+(4.5-1.4)×1×(3.-0.5)3由規(guī)[2]公式5.2可得，混凝土塑性的修正系數(shù)為：γ==f—2得fct由公式5.1得：Kfσ×8.54=10.248＜σc+γfct×滿足要求。〔二〕主跨跨中截面〔鋼束布置見圖〕預應力筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值：αEPαEP=由毛截面特性表可知：Am2Im4y下預應力筋的合力點：Np=Ry·Ay×106×20×2660×10-6Aj=Am-A孔2A0=Am-A孔+αEPAy×20×2660×10-62鋼束重心軸到下緣的距離，得：ay對截面下緣應用面積矩定理，得：yj下==y0下==yj上y0上I＝I+A×y－Aa－Ay=15.2518+8.×2×2×24I＝I+Ay－Aa+αAa－Ay=15.2518+8.×2×2×20×2660×10-6×2×24W0==3·m預應力鋼束重心軸到箱梁換算截面重心軸的偏心距為：e0=-y0下-ay下由規(guī)[2]公式5.3可得，預應力產(chǎn)生的受拉區(qū)混凝土法向壓應力σc為：σc==由規(guī)[2]公式可得，計算荷載在混凝土中產(chǎn)生的拉應力σc為:σc==0+換算截面重心軸以下的面積對重心軸的面積矩為：S0=2×××+×2×××××3由規(guī)[2]公式5.2可得，混凝土塑性的修正系數(shù)為：γ==f—2得fct由公式5.1得：Kfσ×8.665=10.398＜σc+γfct×滿足要求。二、斜截面抗裂性檢算式〔5.4〕式〔5.5〕式中，—按抗裂性計算的主拉、主壓應力〔MPa〕；梁斜截面的混凝土主拉應力和主壓應力，應按如下公式計算：其中主拉應力=式〔5.6〕主壓應力=式〔5.7〕式〔5.8〕式〔5.9〕式〔5.10〕式中、—混凝土的主拉應力與主壓應力〔MPa〕；σ、σ—計算截面處混凝土的法向應力與豎向應力〔MPa〕；σ—計算截面處混凝土的有效壓應力〔MPa〕；τ—計算截面處混凝土的剪應力〔MPa〕；τ—相應于計算彎矩M的荷載作用下，計算纖維處混凝土的剪應力〔MPa〕；M—計算彎矩〔kN·m〕；y—計算截面處至換算截面重心軸的距離〔m〕；I—換算截面慣性矩〔m〕；σ—預應力豎筋中的有效預應力〔MPa〕；n—預應力豎筋的肢數(shù)；a—單支預應力豎筋的截面面積〔m〕；S—預應力豎筋的間距〔m〕；V—由彎起預應力鋼筋預加力產(chǎn)生的剪力〔kN〕；b—計算主應力點處構件截面寬度〔m〕；K—系數(shù)；S、I—截面的面積鉅與慣性矩，分別以m與m計；〔一〕邊支點〔17號截面〕：由正截面抗裂性檢算得：σc1=7.89MpaS03查規(guī)[2]表3.2.4得：fc查規(guī)[2]表6.1.5得：Kfb的取值為：箱梁兩腹板疊加在一起，即為b=2×有公式5.8可得，計算纖維處混凝土的剪應力為：τc=Kf·×由公式6.9得：計算纖維處混凝土的法向應力為：σcx=σc1+=σc1由公式6.11得豎向壓應力應力為：σcy==0Mpa由公式6.7得，主拉應力為：σtp===3.945-5.08=－1.135Mpa＜0Mpa滿足要求。由公式6.8可得，主壓應力為：σcp=×滿足要求。第二節(jié)強度檢核一、受彎構件正截面強度檢算在計算箱形截面時，可以將箱形截面簡化成T形截面計算，簡化方法為：將兩個箱梁復合板并成為T梁腹板，且梁高不變，假設受正彎矩，如此將頂板與翼緣板轉化成梁體寬度不變的T梁翼緣板，底板由于位于受拉區(qū)，就可以忽略不計.根據(jù)規(guī)[2]查6.2.3可得：翼緣位于受壓區(qū)的T形成工字形截面受彎構件，其正截面強度應按如下規(guī)定計算：〔一〕當符合如下條件時：式〔5.11)按規(guī)6.2.2可得：式〔5.12)中性軸位置按下式確定：式〔5.13)式〔5.14)式中M——計算彎矩〔kN·m〕fc——混凝土抗壓極限強度，按本規(guī)表3.1.3采用〔Mpa〕σpa’——相應于混凝土受壓破壞時預應力筋Ap’中的應力〔Mpa〕np——預應力鋼筋彈性模量與非預應力鋼筋彈性模量之比fp’——預應力鋼筋抗壓計算強度，按本規(guī)表3.2.3采用〔Mpa〕σcl——預應力鋼筋Ap’重心處混凝土有效預壓應力〔Mpa〕σpl’——混凝土壓力為σcl時，預應力鋼筋Ap’中有效預應力〔Mpa〕h0——截面有效高度〔m〕fs’——受壓區(qū)非預應力鋼筋的抗壓計算強度〔Mpa〕As’——受壓區(qū)非預應力筋的截面面積〔m2〕bf’——受壓區(qū)寬度x——截面受壓區(qū)高度〔m〕x應符合以下條件：x≤p式〔5.15)x≥2a’式〔5.16)〔一〕邊支點17號截面驗算把箱形梁轉化為T形梁，如如如下圖所示：箱形轉化所得T梁圖示遵循前述轉化原如此，將截面換算為T形梁計算，轉化后各局部尺寸為：b=0.7+0.7=1.4mbf=4.5mhf截面的有效高度：h0有公式5.11可得，中性軸位置確定：受壓區(qū)高度：x==由公式5.15和5.16可得：0=2a’所以，公式5.12可得：×·m×××)=904218.93kN·m·m＜·m滿足要求?！捕持骺缈缰?9號截面驗算把把箱形梁轉化為T形梁，如如如下圖所示：箱形轉化所得T梁圖示遵循前述轉化原如此，將截面換算為T形梁計算，轉化后各局部尺寸為：b=0.5+0.5=1.0mbf=7.5mhf截面有效高度：h0有公式5.13可得，中性軸位置確定：受壓區(qū)高度：x==由公式5.15和5.16可得：0=2a’0×所以，公式5.13可得：×·m×××)=293974.56kN·m·m＜=293974.56kN·m滿足要求.。二、受彎構件斜截面承載能力計算受彎構件斜截面的抗剪強度按如下公式計算：KV≤Vcv+Vb式〔5.17)Vcv=bho式〔5.18)Vbp∑Apbsinα式〔5.19)P=100μ=100·≤3.5式〔5.20)μv=式〔5.21)式中K——斜截面抗剪強度安全系數(shù)，按本規(guī)6.1.5取；V——通過斜截面頂端的正截面的最大剪力〔KN〕；Vcv——斜截面混凝土與箍筋共同承受的剪力〔KN〕；Vb——與斜截面相交的預應力彎起鋼筋所承受的剪力〔KN〕；b——腹板寬度〔m〕；h0——由受拉區(qū)縱向鋼筋中應力合力點至受壓邊緣的高度〔m〕；μ——斜截面受拉區(qū)縱向鋼筋的配筋率，假設＞3.5時，取3.5；Ap——一個截面上箍筋的總截面積〔m2〕；Sv——箍筋的間距〔m〕；fcv——〔一〕邊支點17號截面驗算φ16mm，一個腹板4支，間距Svv=335Mpa由公式5.20可得，配筋率為：P=100μ=100·=100·≤由公式5.21可得：μv==由公式5.18可得：斜截面混凝土與鋼筋共同承擔的剪力：Vcv=bho××通過斜截面頂端的界面的最大計算剪力為由公式可得，與斜截面相交的預應力彎起鋼筋所承受的剪力：Vbp∑Apbsinα=0kN由公式5.17得：×20405.81=40811.6＜Vcv+Vb滿足要求第三節(jié)結構的應力檢算一、壓應力檢算根據(jù)規(guī)[2]表6.3.10，運營荷載作用下，正截面混凝土受壓區(qū)應力〔扣除全部預應力損失〕，應符合如下規(guī)定：主力組合作用時：式〔5.22)主力+附加力組合作用時：σc≤c式〔5.23)σc——運營荷載與預應力鋼筋有效應力產(chǎn)生正截面混凝土最大壓應力〔Mpa〕。fc——混凝土抗壓極限強度，按本規(guī)表3.1.4采用〔Mpa〕。(一)邊支座第17號截面由前面抗裂性檢算得：Np·mAj=14.341m2yj下A02y0下=3.031mIj4I04e0由公式5.3可得，預應力鋼筋對下緣產(chǎn)生的壓應力為：σc==計算彎矩對下緣產(chǎn)生的壓應力為：σ==運營荷載與預應力鋼筋有效預應力產(chǎn)生的正截面混凝土最大壓應力：σc查規(guī)[2]查表3.1.4得：fc由公式5.23可得：σc×滿足要求.〔二〕主跨跨中29號截面：由前面抗裂性檢算得：Np·mAj2yj上=1.571mA02y0下=2.106mIj4I04e0=1.906m由公式5.3可得，預應力鋼筋對上緣產(chǎn)生的壓應力為σc=計算彎矩對上緣產(chǎn)生的壓應力為：σc=運營荷載與預應力鋼筋有效預應力產(chǎn)生的正截面混凝土最大壓應力為：σc根據(jù)規(guī)[2]查表3.1.4得：Fc由公式5.23可得：σcc滿足要求.二、拉應力檢算根據(jù)規(guī)[2]查表6.3.11，運營荷載作用下正截面混凝土受拉區(qū)應力〔扣除全部預應力損失〕應符合如下規(guī)定：1、對不允許出現(xiàn)拉應力的構件：σct≤0(式5.24)σct——運營荷載與預應力鋼筋有效應力在混凝土受拉邊緣產(chǎn)生的應力〔一〕在邊支座17號截面處：由前面抗裂性檢算可得：Np=105280kN由公式5.3可得，預應力鋼筋對上緣產(chǎn)生的壓應力：σc=計算彎矩對上緣產(chǎn)生的拉應力：σc=運營荷載與預應力鋼筋有效預應力產(chǎn)生在混凝土截面受拉邊緣產(chǎn)生的應力：有公式5.24可得：σct=7.861-7.946=-0.085Mpa＜0滿足要求?！捕持骺缈缰?9號截面：由前面抗裂性檢算可得：Npσc=σc==σct=6.433-7.413=-0.98Mpa＜0滿足要求。第四節(jié)撓度驗算梁體的豎向撓度的計算采用“中-活載〞，單線加載。梁體豎向撓度值邊跨不大于梁體計算跨度的1/800，中跨不大于梁體計算跨度的1/700。梁體撓度值由midas計算，梁體豎向撓度值：邊跨跨中9mm〔向下〕，為計算跨度的1/5333，小于L/800；中跨跨中17mm(向下)，為計算跨度的1/4705，小于L/700，滿足規(guī)要求。結論1.運用所學知識進展結構細部尺寸的擬定，繪制縱橫斷面圖，通過Midas建模，劃分施工過程，總共劃分六個施工階段，橋墩施工完畢后安裝墩旁托架澆筑零號塊，零號塊澆筑完畢后對稱安裝掛籃，移動掛籃依次澆筑懸臂段，之后架設支架，施工現(xiàn)澆段、合攏段，最后施工橋面鋪裝。

2.考慮施工過程，施加一期恒載，繪制截面影響線，按照最不利位置進展加載，繪制控制截面力包絡圖，定義根底沉降組，按最不利組合求得沉降引起的最不利力，依據(jù)規(guī)計算溫差引起的結構力，按照主力組合和主力+附加力進展荷載組合，并繪制結構力包絡圖。

3.根據(jù)各控制截面力進展了估束和配筋計算，繪制梁體預應力鋼束布置圖。

4.對各控制截面進展了正截面抗彎驗算，斜截面抗剪強度驗算，正截面、斜截面抗裂驗算，應力驗算，變形驗算。通過設計、計算和驗算，本橋設計方案能符合規(guī)要求。

致謝通過本次畢業(yè)設計，不但使之前所學的知識得到了綜合性的應用，更重要的是，在即將踏上工作崗位之際，我在專業(yè)知識各方面的功底更加的踏實。在近三個月的畢業(yè)設計中，學校為了讓我們有一個良好的學習環(huán)境，專門每個小組安排了畢業(yè)設計專用教室，在此向為我們本次畢業(yè)設計工作的順利進展而默默奉獻的各位教師和員工表示衷心的感謝。在本次設計中，教師給予了我極大的幫助和支持，每周星期一、三、五早上教師都會在辦公室或者教室檢查我的進度和質(zhì)量，對我所不會的都不厭其煩的講解.通過教師的幫助和耐心指導，我不但對大一、大二的理論知識和大三大四的專業(yè)知識有了更深的理解和掌握，而且還學到了一些做人、做事的方法，尤其是教師那認真負責和治學嚴謹?shù)膽B(tài)度，深深的感染了我，對我的影響和教育很大.在此，向教師表示崇高的敬意和衷心的感謝。設計過程中，同宿舍以與同班的一些同學都給予了我很大的支持和幫助，在此，向他們也表示我衷心的感謝！最后，在此向支持和幫助過我的所有人，尤其是教師表示衷心的感謝！真心地祝福您在今后的日子里，身體健康、工作順利！主要參考文獻建昌.混凝土結構設計原理.：中國鐵道，2004鐵路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土結構設計規(guī)TB10002.3-2005立礎.橋梁工程〔上冊〕.：人民交通，2001附錄TheDesingPrestressedConcretebridgesPrestressedconcretehasbeenusedextensivelyinU.S.bridgeconstructionsinceitsfirstintroductionfromEuropeinthelate1940s.Literallythousandsofhighwaybridgesofbothprecast，prestressedconcreteandcast-in-placepost-tensionedconcretehavebeenconstructedintheUnitedStates.Railroadbridgesutilizingprestressedconcretehavebeemonaswell.TheuseandevolutionofprestressedconcretebridgesisexpectedtocontinueintheyearsaheadBridgeDesignThedesignofbridgesrequiresthecollectionofextensivedateandfromthistheselectionofpossibleoptions.Fromsuchareviewthechoiceisnarroweddowntoashortlistofpotentialbridgedesign.Asensibleworkplanshouldbedevisedforthemarshalinganddeploymentofinformationthroughouttheprojectfromconceptiontopletiontopletion.Suchachecklistwillvaryfromprojecttoprojectbutatypicalexamplemightbedrawnuponthefollowinglines.SelectionofBridgeTypeThechieffactorsindecidingwhetherabridgewillbebuiltasgirder，cantilever，truss，arch，suspension，orsomeothertypeare:(1)location；forexample，acrossariver；(2)purposes；forexample，abridgeforcarryingmotorvehicles；(3)spanlength；(4)strengthofavailablematerials；(5)cost；(6)beautyandharmonywiththelocation.Eachtypeofbridgeismosteffectiveandeconomicalonlywithinacertainrangeofspanlengths，asshowninthefollowingtable:BridgeTypeBestSpanRange(feet)(meters)SelectionofMaterialThebridgedesignercanselectfromanumberofmodernhigh-strengthmaterials，includingconcrete，steel，andawidevarietyofcorrosion-resistantalloysteels.FortheVerrazano-narrowsbridge，forexample，thedesignerusedatleastsevendifferentkindsofalloysteel，oneofwhichhasayieldstrengthof50000poundspersquareinch(psi)(3515kgs/sqcm)anddoesnotneedtobepaintedbecauseanoxidecoatingformsonitssurfaceandinhibitscorrosion.Thedesigneralsocanselectsteelwiresforsuspensioncablesthathavetensilestrengthsupto250000psi(14577kgs/sqcm).Concretewithpressivestrengthashighas8000psi(562.5kgs/sqcm)cannowbeproducedforuseinbridges，anditcanbegivenhighdurabilityagainstchippingandweatheringbytheadditionofspecialchemicalandcontrolofthehardeningprocess.Concretethathasbeenprestressedandreinforcedwithsteelwireshasatensilestrengthof250000psi(17577kgs/sqcm).Otherusefulmaterialsforbridgesincludealuminumalloysandwood.Modernstructuralaluminumalloyshaveyieldstrengthsexceeding40000psi(2812kgs/spcm).Laminatedstripsofwoodgluedtogethercanbemadeintobeamswithstrengthstwicethatofnaturaltimbers；glue-laminatedsouthernpine，forexample，canbearworkingstressesapproaching3000psi(210.9kgs/sqcm).AnalysisofForcesAbridgemustresistaplexbinationoftension，pression，bending，shear，andtorsionforces.Inaddition，thestructuremustprovideasafetyfactorasinsuranceagainstfailure.Thecalculationoftheprecisenatureoftheindividualstressesandstrainsinthestructure，calledanalysis，isperhapsthemosttechnicallyplexaspectofbridgebuilding.Thegoalofanalysisistodeterminealloftheforcesthatmayactoneachstructuralmember.Theforcesthatactonbridgestructurememberareproducedbytwokindsofloads-staticanddynamic.Thestaticload-thedeadweightofbridgestructureitself-isusuallythegreatestload.Thedynamicorliveloadhasponents，includingvehiclescarriedbythebridge，windforces，andaccumulationoficeandsnow.Althoughthetotalweightoft