張拉伸長(zhǎng)量計(jì)算

關(guān)于張拉伸長(zhǎng)量計(jì)算第1頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四預(yù)應(yīng)力張拉伸長(zhǎng)量計(jì)算第2頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四預(yù)應(yīng)力張拉伸長(zhǎng)量計(jì)算第3頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四預(yù)應(yīng)力張拉伸長(zhǎng)量計(jì)算第4頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四預(yù)應(yīng)力張拉伸長(zhǎng)量計(jì)算一、計(jì)算公式及參數(shù)：1、預(yù)應(yīng)力平均張拉力計(jì)算公式及參數(shù)：第5頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四預(yù)應(yīng)力張拉伸長(zhǎng)量計(jì)算式中：Pp—預(yù)應(yīng)力筋平均張拉力（N）P—預(yù)應(yīng)力筋張拉端的張拉力（N）（其中）

—預(yù)應(yīng)力筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值

第6頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四預(yù)應(yīng)力張拉伸長(zhǎng)量計(jì)算Ap—預(yù)應(yīng)力筋的截面面積（mm），取140mmX—從張拉端至計(jì)算截面的孔道長(zhǎng)度（m）μ—預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁的摩檫系數(shù)，取0.15θ—從張拉端至計(jì)算截面的曲線孔道部分切線的夾角之和（rad）k—孔道每米局部偏差對(duì)摩檫的影響系數(shù)，取0.0015第7頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四預(yù)應(yīng)力張拉伸長(zhǎng)量計(jì)算2、預(yù)應(yīng)力筋的理論伸長(zhǎng)值計(jì)算公式：

(胡克定律)

第8頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四預(yù)應(yīng)力張拉伸長(zhǎng)量計(jì)算式中：Pp—預(yù)應(yīng)力筋平均張拉力（N）L—預(yù)應(yīng)力筋的長(zhǎng)度（mm）Ap—預(yù)應(yīng)力筋的截面面積（mm

），取140mmEp—預(yù)應(yīng)力筋的彈性模量（N/mm），取1.953×N/mm第9頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四預(yù)應(yīng)力張拉伸長(zhǎng)量計(jì)算第10頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四預(yù)應(yīng)力張拉伸長(zhǎng)量計(jì)算二、張拉伸長(zhǎng)量具體計(jì)算實(shí)例：1、預(yù)應(yīng)力鋼束N2伸長(zhǎng)量計(jì)算：

⑴曲線段計(jì)算：已知參數(shù)：=1.953xMpa,=140mm

=0.75x1860x140=1.953xN第11頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四預(yù)應(yīng)力張拉伸長(zhǎng)量計(jì)算

u=0.15,k=0.0015,R=64000mm

第12頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四預(yù)應(yīng)力張拉伸長(zhǎng)量計(jì)算

第13頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四預(yù)應(yīng)力張拉伸長(zhǎng)量計(jì)算

=192599.9N

第14頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四預(yù)應(yīng)力張拉伸長(zhǎng)量計(jì)算⑵直線段計(jì)算：

第15頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四預(yù)應(yīng)力張拉伸長(zhǎng)量計(jì)算2、預(yù)應(yīng)力鋼束伸長(zhǎng)量計(jì)算：⑴、曲線段計(jì)算：

=⑵、直線段計(jì)算：

第16頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四預(yù)應(yīng)力張拉伸長(zhǎng)量計(jì)算第17頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四預(yù)應(yīng)力張拉伸長(zhǎng)量計(jì)算3、預(yù)應(yīng)力鋼束伸長(zhǎng)量計(jì)算：

⑴、曲線段計(jì)算:,

第18頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四預(yù)應(yīng)力張拉伸長(zhǎng)量計(jì)算第19頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四預(yù)應(yīng)力張拉伸長(zhǎng)量計(jì)算

⑵、直線段計(jì)算：第20頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四預(yù)應(yīng)力張拉伸長(zhǎng)量計(jì)算第21頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四張拉力及油表讀數(shù)計(jì)算

預(yù)應(yīng)力筋采用張拉力和伸長(zhǎng)值雙控張拉施工，張拉控制應(yīng)力,單根鋼絞線的張拉力為

實(shí)際伸長(zhǎng)值與理論伸長(zhǎng)值之差應(yīng)控制在±6%以內(nèi)，偏差值=（實(shí)際伸長(zhǎng)值-理論伸長(zhǎng)值）/理論伸長(zhǎng)值×100%

第22頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四張拉力及油表讀數(shù)計(jì)算張拉力及油表讀:單根張拉力（噸）：第23頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四張拉力及油表讀數(shù)計(jì)算張拉力與油表讀數(shù)關(guān)系：千斤頂標(biāo)定后，就可知千斤頂張拉力與油表讀數(shù)滿足線性回歸方程：?jiǎn)胃摻g線張拉端的張拉控制力：P=195300N=195.3kN8根鋼絞線束張拉控制力為1562.4kN9根鋼絞線束張拉控制力為1757.7kN第24頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四張拉力及油表讀數(shù)計(jì)算假設(shè)：1523號(hào)千斤頂張拉、0050號(hào)油表時(shí)：千斤頂回歸方程：P=-0.35+0.01035F式中：P——油壓表讀數(shù)（MPa）F——千斤頂拉力（KN）(1)、F=15%=234.36KN時(shí)：P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035×234.36=2.08MPa第25頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四張拉力及油表讀數(shù)計(jì)算(2)、F=30%F1=468.72KN時(shí)：P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035×468.72=4.50MPa(3)、F=100%F1=1562.4KN時(shí)：P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035×1562.4=15.82MPa第26頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四張拉力及油表讀數(shù)計(jì)算

根據(jù)張拉力和油表讀數(shù)關(guān)系通過線性內(nèi)插法計(jì)算張拉力所對(duì)應(yīng)的油表讀數(shù)：以前面為例：

F=15%F1=234.36KN，P=2.08MpaF=100%F1=1562.4KN，P=15.82MpaF=30%F1=468.72KN，P=？

(468.72-234.36)/(P-2.08)=(1562.4-234.36)/(15.82-2.08)F=30%F1=468.72KN，p=4.50Mpa

第27頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四張拉實(shí)際伸長(zhǎng)量計(jì)算

預(yù)應(yīng)力筋的張拉順序應(yīng)符合設(shè)計(jì)規(guī)定；設(shè)計(jì)未規(guī)定時(shí)，可采取分批、分階段的方式對(duì)稱張拉。根據(jù)設(shè)計(jì)規(guī)定和規(guī)范要求，預(yù)應(yīng)力鋼絞線采用兩端對(duì)稱張拉，其張拉順序?yàn)椋?00%N1→100%N2→50%N31→100%N32→100%N31

第28頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四張拉實(shí)際伸長(zhǎng)量計(jì)算

具體分級(jí)張拉順序如下：（1）N1：0→初應(yīng)力15%(兩側(cè)張拉力均達(dá)到15%時(shí),量測(cè)伸長(zhǎng)值L1)→30%(兩側(cè)張拉力均達(dá)到30%時(shí),量測(cè)伸長(zhǎng)值L2)→(兩側(cè)張拉力均達(dá)到時(shí),量測(cè)伸長(zhǎng)值L3，持荷5min)→錨固（2）N2：0→初應(yīng)力15%(兩側(cè)張拉力均達(dá)到15%時(shí),量測(cè)伸長(zhǎng)值L1)→30%(兩側(cè)張拉力均達(dá)到30%時(shí),量測(cè)伸長(zhǎng)值L2)→100%(兩側(cè)張拉力均達(dá)到時(shí),量測(cè)伸長(zhǎng)值L3，持荷5min)→錨固

第29頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四張拉實(shí)際伸長(zhǎng)量計(jì)算（3）N31：0→初應(yīng)力15%(兩側(cè)張拉力均達(dá)到15%時(shí),量測(cè)伸長(zhǎng)值L1)→30%(兩側(cè)張拉力均達(dá)到30%時(shí),量測(cè)伸長(zhǎng)值L2)→50%(兩側(cè)張拉力均達(dá)到50%時(shí),量測(cè)伸長(zhǎng)值L3，持荷5min)→錨固（4）N32：0→初應(yīng)力15%(兩側(cè)張拉力均達(dá)到15%時(shí),量測(cè)伸長(zhǎng)值L1)→30%(兩側(cè)張拉力均達(dá)到30%時(shí),量測(cè)伸長(zhǎng)值L2)→(兩側(cè)張拉力均達(dá)到時(shí),量測(cè)伸長(zhǎng)值L3，持荷5min)→錨固（5）N31：50%(兩側(cè)張拉力50%,量測(cè)伸長(zhǎng)值L4)→100%(兩側(cè)張拉力均達(dá)到100%時(shí),量測(cè)伸長(zhǎng)值L5，持荷5min)→錨固

第30頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四張拉實(shí)際伸長(zhǎng)量計(jì)算量測(cè)長(zhǎng)度及計(jì)算實(shí)測(cè)伸長(zhǎng)值根據(jù)《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTG/TF50-2011）預(yù)應(yīng)力筋張拉的實(shí)際伸長(zhǎng)值（mm）按式7.6.3-2計(jì)算：

，從初應(yīng)力到最大張拉應(yīng)力間的實(shí)測(cè)伸長(zhǎng)值（mm），初應(yīng)力以下的推算伸長(zhǎng)值（mm），可采用相鄰級(jí)的伸長(zhǎng)值。第31頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四張拉實(shí)際伸長(zhǎng)量計(jì)算N1、N2和N32量測(cè)圖解及伸長(zhǎng)量計(jì)算如下：N1、N2、N32鋼絞線束伸長(zhǎng)量量測(cè)示意圖第32頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四張拉實(shí)際伸長(zhǎng)量計(jì)算N31量測(cè)圖解及伸長(zhǎng)量計(jì)算如下：N31鋼絞線束伸長(zhǎng)量量測(cè)示意圖第33頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四張拉實(shí)際伸長(zhǎng)量計(jì)算

實(shí)際伸長(zhǎng)值與理論伸長(zhǎng)值的偏差率應(yīng)控制在±6%以內(nèi)，即伸長(zhǎng)率=（實(shí)際伸長(zhǎng)值-理論伸長(zhǎng)值）/理論伸長(zhǎng)值×100%。第34頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四反拱度分配值的計(jì)算根據(jù)圖紙要求及工地的具體情況（存梁期、砼配合比、材料特性及地區(qū)氣候等）和經(jīng)驗(yàn)來設(shè)置反拱。反供值的設(shè)計(jì)原則是使梁體在二期恒載施加前上拱度不超過20mm，橋梁施工完成后橋梁不出現(xiàn)下?lián)?。施工設(shè)置反拱時(shí)，預(yù)應(yīng)力管道也同時(shí)起拱。因此給出T梁跨中反拱度設(shè)置的設(shè)計(jì)值為3cm，其余段落按跨中二次拋物線設(shè)置。所以在T梁預(yù)制的臺(tái)座施工時(shí)，需要根據(jù)給出的反拱度設(shè)計(jì)值進(jìn)行其余段落的分配，下面給出其具體計(jì)算過程：第35頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四反拱度分配值的計(jì)算以F點(diǎn)為起始點(diǎn)，B點(diǎn)為終點(diǎn)，F(xiàn)點(diǎn)高程為0m,,反拱度，修正值，當(dāng)T=15m時(shí)，第36頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四反拱度分配值的計(jì)算第37頁(yè)，共40頁(yè)，2023年，2月20日，星期四反拱度分配值的計(jì)算

反拱度其設(shè)置的目的主要是防止預(yù)制梁上拱過大，預(yù)制梁與橋面現(xiàn)澆層由于齡期差別產(chǎn)生過大收縮差，預(yù)制T梁在鋼束張拉完成后、各存梁期跨中上拱度計(jì)算值及二期恒載所產(chǎn)生的下?lián)现捣显O(shè)計(jì)圖紙及相應(yīng)規(guī)范要求。同時(shí)，為防止同跨及相鄰跨預(yù)制梁間高差過大，同一跨橋不同位置的預(yù)制梁的存梁時(shí)間應(yīng)基本一致，相鄰