鋼結(jié)構(gòu)車篷設(shè)計計算書

車篷

金屬板車篷設(shè)計計算書設(shè)計：校對：審核：批準：上海金冠幕墻科技有限公司二〇一四年十二月十三日

目錄TOC\f\h\z\t"標題2,1,標題3,2"1計算引用的規(guī)范、標準及資料 鋼結(jié)構(gòu)車篷設(shè)計計算書計算引用的規(guī)范、標準及資料幕墻及采光頂相關(guān)設(shè)計規(guī)范：《鋁合金結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50429-2007《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》JGJ102-2003《建筑玻璃應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》JGJ113-2009《建筑幕墻》GB/T21086-2007《建筑玻璃采光頂》JG/T231-2007《建筑用玻璃與金屬護欄》JG/T342-2012《建筑幕墻工程技術(shù)規(guī)范》DGJ08-56-2012建筑設(shè)計規(guī)范：《地震震級的規(guī)定》GB/T17740-1999《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-2003《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ3-2010《高處作業(yè)吊藍》GB19155-2003《工程抗震術(shù)語標準》JGJ/T97-2011《混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程》JGJ145-2013《混凝土結(jié)構(gòu)加固設(shè)計規(guī)范》GB50367-2013《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010《混凝土用膨脹型、擴孔型建筑錨栓》JG160-2004《建筑防火封堵應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》CECS154：2003《建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接技術(shù)規(guī)程》JGJ81-2002《建筑工程抗震設(shè)防分類標準》GB50223-2008《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標準》GB50068-2001《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50011-2010《建筑設(shè)計防火規(guī)范》GB50016-2006《建筑物防雷設(shè)計規(guī)范》GB50057-2010《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》GB50018-2002玻璃規(guī)范：《鍍膜玻璃第1部分：陽光控制鍍膜玻璃》GB/T18915.1-2013《鍍膜玻璃第2部分：低輻射鍍膜玻璃》GB/T18915.2-2013《防彈玻璃》GB17840-1999《平板玻璃》GB11614-2009《建筑用安全玻璃第3部分：夾層玻璃》GB15763.3-2009《建筑用安全玻璃第2部分：鋼化玻璃》GB15763.2-2005《建筑用安全玻璃防火玻璃》GB15763.1-2009《半鋼化玻璃》GB/T17841-2008《熱彎玻璃》JC/T915-2003《壓花玻璃》JC/T511-2002《中空玻璃》GB/T11944-2012鋼材規(guī)范：《建筑結(jié)構(gòu)用冷彎矩形鋼管》JG/T178-2005《不銹鋼棒》GB/T1220-2007《不銹鋼冷加工鋼棒》GB/T4226-2009《不銹鋼冷軋鋼板及鋼帶》GB/T3280-2007《不銹鋼熱軋鋼板及鋼帶》GB/T4237-2007《不銹鋼絲》GB/T4240-2009《建筑用不銹鋼絞線》JG/T200-2007《不銹鋼小直徑無縫鋼管》GB/T3090-2000《彩色涂層鋼板和鋼帶》GB/T12754-2006《低合金鋼焊條》GB/T5118-2012《低合金高強度結(jié)構(gòu)鋼》GB/T1591-2008《建筑幕墻用鋼索壓管接頭》JG/T201-2007《耐候結(jié)構(gòu)鋼》GB/T4171-2008《高碳鉻不銹鋼絲》YB/T096—1997《合金結(jié)構(gòu)鋼》GB/T3077-1999《金屬覆蓋層鋼鐵制品熱鍍鋅層技術(shù)要求》GB/T13912-2002《冷拔異形鋼管》GB/T3094-2012《碳鋼焊條》GB/T5117-2012《碳素結(jié)構(gòu)鋼》GB/T700-2006《碳素結(jié)構(gòu)鋼和低合金結(jié)構(gòu)鋼熱軋薄鋼板及鋼帶》GB/T912-2008《碳素結(jié)構(gòu)鋼和低合金結(jié)構(gòu)鋼熱軋厚鋼板及鋼帶》GB/T3274-2007《優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼》GB/T699-1999膠類及密封材料規(guī)范：《丙烯酸酯建筑密封膏》JC484-2006《幕墻玻璃接縫用密封膠》JC/T882-2001《彩色涂層鋼板用建筑密封膠》JC/T884-2001《丁基橡膠防水密封膠粘帶》JC/T942-2004《工業(yè)用橡膠板》GB/T5574-2008《混凝土建筑接縫用密封膠》JC/T881-2001《建筑窗用彈性密封劑》JC485-2007《建筑密封材料試驗方法》GB/T13477.1～20-2002《建筑用防霉密封膠》JC/T885-2001《建筑用硅酮酮結(jié)構(gòu)密封封膠》GB166776--20055《建筑用巖棉棉、礦渣棉棉絕熱制品品》GBB/T199686--20055《建筑用硬質(zhì)質(zhì)塑料隔熱熱條》JG/TT174--20055《聚氨酯建筑筑密封膠》JC/TT482--20033《聚硫建筑密密封膠》JCC/T4883-20006《絕熱用巖棉棉、礦棉及及其制品》GB/TT118335-20007《硫化橡膠或或熱塑性橡橡膠撕裂強強度的測定定》GBB/T5229-20008《橡膠袖珍硬硬度計壓入入硬度試驗驗方法》GBB/T5331-19999《修補用天然然橡膠膠粘粘劑》HG/TT33188-20002《中空玻璃用用彈性密封封膠》JC/TT486--20011《中空玻璃用用丁基熱熔熔密封膠》JC/TT914--20033相關(guān)物理性能能等級測試試方法：《玻璃幕墻工工程質(zhì)量檢檢驗標準》JGJ//T1399-20001《玻璃幕墻光光學(xué)性能》GB/TT180991-20000《彩色涂層鋼鋼板和鋼帶帶試驗方法法》GBB/T133448--20066《鋼結(jié)構(gòu)工程程施工質(zhì)量量驗收規(guī)范范》GBB502005-20001《混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)工程施工工質(zhì)量驗收收規(guī)范》GBB502004-20002(22011版)《建筑防水材材料老化試試驗方法》GB/TT182444-20000《建筑幕墻氣氣密、水密密、抗風(fēng)壓壓性能檢測測方法》GBB/T155227--20077《建筑幕墻抗抗震性能振振動臺試驗驗方法》GBB/T188575--20011《建筑幕墻平平面內(nèi)變形形性能檢測測方法》GBB/T188250--20000《建筑裝飾裝裝修工程質(zhì)質(zhì)量驗收規(guī)規(guī)范》GB500210--20011《金屬材料室室溫拉伸試試驗方法》GB/TT228--20022《建筑結(jié)構(gòu)靜靜力計算手手冊》(第二版)土建圖紙：基本參數(shù)車篷所在地區(qū)區(qū)上海海地區(qū)；地面粗糙度分分類等級按《建建筑結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范》(GB500009--20122)A類類：指近海海海面和海海島、海岸岸、湖岸及及沙漠地區(qū)區(qū)；B類類：指田野野、鄉(xiāng)村、叢叢林、丘陵陵以及房屋屋比較稀疏疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和和城市郊區(qū)區(qū)；C類類：指有密密集建筑群群的城市市市區(qū)；D類類：指有密密集建筑群群且房屋較較高的城市市市區(qū)；依照上面分類類標準，本本工程按C類地形考考慮。車篷荷載計算算車篷的荷載作作用說明車篷篷承受的荷荷載包括：：自重、風(fēng)風(fēng)荷載、雪雪荷載以及及活荷載。(1)自重：包包括面板、桿桿件、連接接件、附件件等的自重重，可以按按照400NN/m2估算：(2)風(fēng)荷載：：是垂直作作用于車篷篷表面的荷荷載，按GB500009采用；(3)雪荷載：：是指車篷篷水平投影影面上的雪雪荷載，按按GB500009采用；(4)活荷載：：是指車篷篷水平投影影面上的活活荷載，按按GB500009，可按500NN/m2采用；在實實際工程的的車篷結(jié)構(gòu)計計算中，對對上面的幾幾種荷載，考考慮最不利利組合，有有下面幾種種方式，取取用其最大大值：A：考慮正正風(fēng)壓時：：a..當永久荷荷載起控制制作用的時時候，按下下面公式進進行荷載組組合：SA++=1.335Gk+0.66×1.44wk+0.77×1.44Sk(或Qk)b..當永久荷荷載不起控控制作用的的時候，按按下面公式式進行荷載載組合：SA++=1.22Gk+1.44wk+0.77×1.44Sk(或Qk)(風(fēng)荷載為為第一可變變荷載時)；SA++=1.22Gk+1.44Sk(或Qk)+0..6×1..4wk(風(fēng)荷載非非第一可變變荷載時)；BB：考慮負負風(fēng)壓時：：按下面公公式進行荷荷載組合：：SA--=1.00Gk+1.44wk風(fēng)荷載標準值值計算按《建建筑結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范》(GB5500099-20112)計算：wkk+=βgzμzμs1+w0……8.11.1-22[GB5500099-20112]wkk-=βgzμzμs1-w0上式中：wkk+：正風(fēng)風(fēng)壓下作用用在車篷上的風(fēng)風(fēng)荷載標準準值(MPaa)；wkk-：負風(fēng)風(fēng)壓下作用用在車篷上的風(fēng)風(fēng)荷載標準準值(MPaa)；Z：：計算點標標高：4mm；βggz：高度z處的陣風(fēng)風(fēng)系數(shù)；根據(jù)據(jù)不同場地地類型,按以下公公式計算：：βgz=1++2gI110(z/100)-α……條文說明明部分8..6.1[[GB500009--20122]其中中A、B、C、D四類地貌貌類別截斷斷高度分別別為：5mm、10m、15m、30m；A、B、C、D四類地貌貌類別梯度度高度分別別為：3000m、350mm、450mm、550mm；也就就是：對A類場地：：當z>3000m時，取z=3000m，當z<5m時，取z=5m；對B類場地：：當z>3500m時，取z=3500m，當z<10mm時，取z=10mm；對C類場地：：當z>4500m時，取z=4500m，當z<15mm時，取z=15mm；對D類場地：：當z>5500m時，取z=5500m，當z<30mm時，取z=30mm；g：：峰值因子子，取2.5；I110：10m高名名義湍流度度，對應(yīng)A、B、C、D地面粗糙糙度，可分分別取0.12、0.14、0.23和0.39；α：：地面粗糙糙度指數(shù)，對對應(yīng)A、B、C、D地面粗糙糙度，可分分別取0.12、0.15、0.22和0.30；對于C類地形形，4m高度處處的陣風(fēng)系系數(shù)為：βggz=1++2×2..5×0..23×((Z/100)-0..22=22.05119μzz：風(fēng)壓高高度變化系系數(shù)；根據(jù)據(jù)不同場地地類型,按《建筑筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》條條文說明部部分8.22.1提供供的公式計計算：A類類場地：μzA=1.2284×((z/100)0.224B類類場地：μzB=1.0000×((z/100)0.330C類類場地：μzC=0.5544×((z/100)0.444D類類場地：μzD=0.2262×((z/100)0.660公式式中的截斷斷高度和梯梯度高度與與計算陣風(fēng)風(fēng)系數(shù)時相相同，也就就是：對A類場地：：當z>3000m時，取z=3000m，當z<5m時，取z=5m；對B類場地：：當z>3500m時，取z=3500m，當z<10mm時，取z=10mm；對C類場地：：當z>4500m時，取z=4500m，當z<15mm時，取z=15mm；對D類場地：：當z>5500m時，取z=5500m，當z<30mm時，取z=30mm；對于C類地形形，4m高度處處風(fēng)壓高度度變化系數(shù)數(shù)：μzz=0.5544×((Z/100)0.444=0..65022μss1：局部部風(fēng)壓體型型系數(shù)；按《建建筑結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范》GB500009--20122第8.3..3條：計計算圍護結(jié)結(jié)構(gòu)及其連連接的風(fēng)荷荷載時，可可按下列規(guī)規(guī)定采用局局部體型系系數(shù)μs1：1封閉矩形形平面房屋屋的墻面及及屋面可按按表8.33.3-1的規(guī)定采采用；2檐口、車篷篷、遮陽板板、邊棱處處的裝飾條條等突出構(gòu)構(gòu)件，取-2.0；3其它房屋屋和構(gòu)筑物物可按本規(guī)規(guī)范第8..3.1條條規(guī)定體型型系數(shù)的1.25倍取值。按《建建筑結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范》GB500009--20122第8.3..4條：計計算非直接接承受風(fēng)荷荷載的圍護護構(gòu)件風(fēng)荷荷載時，局局部體型系系數(shù)可按構(gòu)構(gòu)件的從屬屬面積折減減，折減系系數(shù)按下列列規(guī)定采用用：1當從屬面面積不大于于1m2時，折減減系數(shù)取1.0；2當從屬面面積大于或或等于255m2時，對墻墻面折減系系數(shù)取0.8，對局部部體型系數(shù)數(shù)絕對值大大于1.0的屋面區(qū)區(qū)域折減系系數(shù)取0.6，對其它它屋面區(qū)域域折減系數(shù)數(shù)取1.0；3當從屬面面積大于11m2且小于255m2時，墻面面和絕對值值大于1.0的屋面局局部體型系系數(shù)可采用用對數(shù)插值值，即按下下式計算局局部體型系系數(shù)：μs1(A))=μs1(1))+[μs1(255)-μs1(1))]loggA/1..4……8.33.4[GGB500009-22012]]因此此，對雨蓬蓬結(jié)構(gòu)來說說：正壓情況況下：μs1+(1)=11μs1+(225)=11×μs1+(1)=11負壓情況況下：μs1-(1)=--2.0μs1-(225)=00.6×μs1-(1)=--1.2w00：基本風(fēng)風(fēng)壓值(MPaa)，根據(jù)現(xiàn)現(xiàn)行《建筑筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》GB500009--20122附表E.5中數(shù)值采采用，按重重現(xiàn)期50年，上海海地區(qū)取0.000055MMPa；(1)計算龍龍骨構(gòu)件的的風(fēng)荷載標標準值：龍骨骨構(gòu)件的從從屬面積：：A=33×1.55=4.55m2LoggA=0..653μsA1++(A)=μs1+(11)+[μs1+(225)-μs1+(1)]llogA//1.4=1μsA1--(A)=μs1-(11)+[μs1-(225)-μs1-(1)]llogA//1.4=1.6627wkkA+=βgzμzμsA1++w0=2..05199×0.66502××1×0..000555=0..0007734MPPawkkA-=βgzμzμsA1--w0=2..05199×0.66502××1.6227×0..000555=0..0011194MPPa(2)計算面面板部分的的風(fēng)荷載標標準值：μsB1++(A)=11μsB1--(A)=22wkkB+=βgzμzμsB1++w0=2..05199×0.66502××1×0..000555=0..0007734MPPawkkB-=βgzμzμsB1--w0=2..05199×0.66502××2×0..000555=0..0014468MPPa風(fēng)荷載設(shè)計值值計算wAA+：正風(fēng)風(fēng)壓作用下下作用在車車篷龍骨上上的風(fēng)荷載載設(shè)計值(MPaa)；wkkA+：正正風(fēng)壓作用用下作用在在車篷龍骨上上的風(fēng)荷載載標準值(MPaa)；wAA-：負風(fēng)風(fēng)壓作用下下作用在車車篷龍骨上上的風(fēng)荷載載設(shè)計值(MPaa)；wkkA-：負負風(fēng)壓作用用下作用在在車篷龍骨上上的風(fēng)荷載載標準值(MPaa)；wAA+=1..4×wkkA+=1.44×0.00007334=0.00010228MPaawAA-=1..4×wkkA-=1.44×0.00011994=0.00016772MPaawBB+：正風(fēng)風(fēng)壓作用下下作用在車車篷面板上上的風(fēng)荷載載設(shè)計值(MPaa)；wkkB+：正正風(fēng)壓作用用下作用在在車篷面板上上的風(fēng)荷載載標準值(MPaa)；wBB-：負風(fēng)風(fēng)壓作用下下作用在車車篷面板上上的風(fēng)荷載載設(shè)計值(MPaa)；wkkB-：負負風(fēng)壓作用用下作用在在車篷面板上上的風(fēng)荷載載標準值(MPaa)；wBB+=1..4×wkkB+=1.44×0.00007334=0.00010228MPaawBB-=1..4×wkkB-=1.44×0.00014668=0.00020555MPaa雪荷載標準值值計算Skk：作用在在車篷上的雪雪荷載標準準值(MPaa)；S00：基本雪雪壓，根據(jù)據(jù)現(xiàn)行《建建筑結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范》GB500009--20122取值：0.00002MPPa；μrr：屋面積積雪分布系系數(shù)，按表表7.2..1[GBB500009-20012]，為2.0；根據(jù)據(jù)《建筑結(jié)結(jié)構(gòu)荷載規(guī)規(guī)范》GB500009--20122公式7.11.1屋面面雪荷載標標準值為：：Skk=μr×S0=2.00×0.00002=0.00004MMPa雪荷載設(shè)計值值計算S：：雪荷載設(shè)設(shè)計值(MPaa)；S==1.4××Sk==1.4××0.00004==0.000056MMPa車篷面活荷載載設(shè)計值Q：：車篷面活荷荷載設(shè)計值值(MPaa)；Qkk：車篷面活荷荷載標準值值取：500NN/m2Q==1.4××Qk==1.4××500//10000000==0.00007MPPa因為為Sk≤Qk，所以計計算時活荷荷載參與正正壓組合?。≤嚺駱?gòu)件恒荷荷載設(shè)計值值G++：正壓作作用下車篷篷構(gòu)件恒荷荷載設(shè)計值值(MPaa)；G--：負壓作作用下車篷篷構(gòu)件恒荷荷載設(shè)計值值(MPaa)；Gkk：車篷結(jié)構(gòu)平平均自重取取0.00004MPPa；因為為Gk與其它可可變荷載比比較，不起起控制作用用，所以：：G++=1.22×Gk=1.22×0.00004=0.0000488MPaG--=Gk=0.00004MMPa選取計算荷載載組合(1)正風(fēng)壓壓的荷載組組合計算：：SkkA+：正正風(fēng)壓作用用下的龍骨骨的荷載標標準值組合合(MPaa)；SAA+：正風(fēng)風(fēng)壓作用下下的龍骨的的荷載設(shè)計計值組合(MPaa)；SkkA+=GGk+wkA+++0.77Qk=0.00014884MPaaSAA+=G++wA++0..7Q=0.00019998MPaa(2)負風(fēng)壓壓的荷載組組合計算：：SkkA-：負負風(fēng)壓作用用下的龍骨骨的荷載標標準值組合合(MPaa)；SAA-：負風(fēng)風(fēng)壓作用下下的龍骨的的荷載設(shè)計計值組合(MPaa)；SkkA-=GGk+wkA--=0.00007994MPaaSAA-=G-+wA-=1.00Gk+1.44wkA--=0.00012772MPaa(3)最不利利荷載選取?。篠kkA：作用用在龍骨上上的最不利利情況下荷荷載標準值值組合(MPaa)；SAA：作用在在龍骨上的的最不利情情況下荷載載設(shè)計值組組合(MPaa)；按上上面2項結(jié)果，選選最不利因因素(正風(fēng)壓情情況下出現(xiàn)現(xiàn))：SkkA=0..0014484MPPaSAA=0.00019998MPaa風(fēng)荷載標準值值的計算方方法幕墻墻屬于外圍圍護構(gòu)件，按按《建筑結(jié)結(jié)構(gòu)荷載規(guī)規(guī)范》(GB5500099-20112)計算：wkk=βgzμs1μzw0……8.11.1-22[GB5500099-20112]上式中：wkk：作用在在幕墻上的的風(fēng)荷載標標準值(MPaa)；z：：計算點標標高：4mm；βggz：高度z處的陣風(fēng)風(fēng)系數(shù)；根據(jù)據(jù)不同場地地類型,按以下公公式計算：：βgz=1++2gI110(z/100)-α……條文說明明部分8..6.1[[GB500009--20122]其中中A、B、C、D四類地貌貌類別截斷斷高度分別別為：5mm、10m、15m、30m；A、B、C、D四類地貌貌類別梯度度高度分別別為：3000m、350mm、450mm、550mm；也就就是：對A類場地：：當z>3000m時，取z=3000m，當z<5m時，取z=5m；對B類場地：：當z>3500m時，取z=3500m，當z<10mm時，取z=10mm；對C類場地：：當z>4500m時，取z=4500m，當z<15mm時，取z=15mm；對D類場地：：當z>5500m時，取z=5500m，當z<30mm時，取z=30mm；g：：峰值因子子，取2.5；I110：10m高名名義湍流度度，對應(yīng)A、B、C、D地面粗糙糙度，可分分別取0.12、0.14、0.23和0.39；α：：地面粗糙糙度指數(shù)，對對應(yīng)A、B、C、D地面粗糙糙度，可分分別取0.12、0.15、0.22和0.30；對于C類地形形，4m高度處處的陣風(fēng)系系數(shù)為：βggz=1++2×2..5×0..23×((15/110)-00.22==2.05519μzz：風(fēng)壓高高度變化系系數(shù)；根據(jù)據(jù)不同場地地類型,按《建筑筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》條條文說明部部分8.22.1提供供的公式計計算：A類類場地：μzA=1.2284×((z/100)0.224B類類場地：μzB=1.0000×((z/100)0.330C類類場地：μzC=0.5544×((z/100)0.444D類類場地：μzD=0.2262×((z/100)0.660公式式中的截斷斷高度和梯梯度高度與與計算陣風(fēng)風(fēng)系數(shù)時相相同，也就就是：對A類場地：：當z>3000m時，取z=3000m，當z<5m時，取z=5m；對B類場地：：當z>3500m時，取z=3500m，當z<10mm時，取z=10mm；對C類場地：：當z>4500m時，取z=4500m，當z<15mm時，取z=15mm；對D類場地：：當z>5500m時，取z=5500m，當z<30mm時，取z=30mm；對于C類地形形，4m高度處處風(fēng)壓高度度變化系數(shù)數(shù)：μzz=0.5544×((15/110)0..44=00.65002μss1：局部部風(fēng)壓體型型系數(shù)；按《建建筑結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范》GB500009--20122第8.3..3條：計計算圍護結(jié)結(jié)構(gòu)及其連連接的風(fēng)荷荷載時，可可按下列規(guī)規(guī)定采用局局部體型系系數(shù)μs1：1封閉矩形形平面房屋屋的墻面及及屋面可按按表8.33.3-1的規(guī)定采采用；2檐口、雨雨篷、遮陽陽板、邊棱棱處的裝飾飾條等突出出構(gòu)件，取取-2.0；3其它房屋屋和構(gòu)筑物物可按本規(guī)規(guī)范第8..3.1條條規(guī)定體型型系數(shù)的1.25倍取值。本計計算點為墻墻面大面位位置，按如如上說明，查查表得：μs1(1)=11按《建建筑結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范》GB500009--20122第8.3..4條：計計算非直接接承受風(fēng)荷荷載的圍護護構(gòu)件風(fēng)荷荷載時，局局部體型系系數(shù)可按構(gòu)構(gòu)件的從屬屬面積折減減，折減系系數(shù)按下列列規(guī)定采用用：1當從屬面面積不大于于1m2時，折減減系數(shù)取1.0；2當從屬面面積大于或或等于255m2時，對墻墻面折減系系數(shù)取0.8，對局部部體型系數(shù)數(shù)絕對值大大于1.0的屋面區(qū)區(qū)域折減系系數(shù)取0.6，對其它它屋面區(qū)域域折減系數(shù)數(shù)取1.0；3當從屬面面積大于11m2且小于255m2時，墻面面和絕對值值大于1.0的屋面局局部體型系系數(shù)可采用用對數(shù)插值值，即按下下式計算局局部體型系系數(shù)：μs1(A))=μs1(1))+[μs1(255)-μs1(1))]loggA/1..4……8.33.4[GGB500009-22012]]其中中：μs1(255)=0..8μs1(1)=0..8×1=0..8計算算支撐結(jié)構(gòu)構(gòu)時的構(gòu)件件從屬面積積：A==1.1××3==3.3mm2當A>25時取a=25，當A小于1時取A=1；LoogA=00.5199則：：μs1(A))=μs1(1))+[μs1(255)-μs1(1)]llogA//1.4=11+[0..8-1]]×0.5519/11.4=00.9266按《建建筑結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范》GB500009--20122第8.3..5條：計計算圍護結(jié)結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載載時，建筑筑物內(nèi)部壓壓力的局部部體型系數(shù)數(shù)可按下列列規(guī)定采用用：1封閉式建建筑物，按按其外表面面風(fēng)壓的正正負情況取取-0.2或0.2；2僅一面墻墻有主導(dǎo)洞洞口的建筑筑物：-當開洞率率大于0.02且小于或或等于0.10時，取0.4μs1；-當開洞率率大于0.10且小于或或等于0.30時，取0.6μs1；-當開洞率率大于0.30時，取0.8μs1；3其它情況況，應(yīng)按開開放式建筑筑物的μs1取值；；注：：1：主導(dǎo)洞洞口的開洞洞率是指單單個主導(dǎo)洞洞口與該墻墻面全部面面積之比；；2：μs1應(yīng)取主主導(dǎo)洞口對對應(yīng)位置的的值；本計計算中建筑筑物內(nèi)部壓壓力的局部部體型系數(shù)數(shù)為0.2(封閉式建建筑內(nèi)表面面)；因此此，計算非非直接承受受風(fēng)荷載的的支撐結(jié)構(gòu)構(gòu)時的局部部風(fēng)壓體型型系數(shù)為：：μs1=0..926++0.2=1.1126而對對直接承受受風(fēng)壓的面面板結(jié)構(gòu)來來說，其局局部風(fēng)壓體體型系數(shù)為為：μs1=1++0.2=1.22w00：基本風(fēng)風(fēng)壓值(MPaa)，根據(jù)現(xiàn)現(xiàn)行《建筑筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》GB500009--20122附表E.5中數(shù)值采采用，但不不小于0.3KKN/m22，按重現(xiàn)現(xiàn)期50年，上海海地區(qū)取0.000055MMPa；計算支撐結(jié)構(gòu)構(gòu)時的風(fēng)荷荷載標準值值wkk=βgzμzμs1w0=2..05199×0.66502××1.1226×0..000555=0..0008826MPPa因為wk<0.0001MPPa，所以按JGJ1102-22003，取wk=0.0001MPPa。計算面板材料料時的風(fēng)荷荷載標準值值wkk=βgzμzμs1w0=2.00519××0.65502×11.2×00.000055=0.00008881MPaa因為wk<0.0001MPPa，所以按JGJ1102-22003，取wk=0.0001MPPa。垂直于幕墻平平面的分布布水平地震震作用標準準值qEEk=βEαmaxGk/A……5.33.4[JJGJ1002-20003]qEEk：垂直直于幕墻平平面的分布布水平地震震作用標準準值(MPaa)；βEE：動力放放大系數(shù),取5.0；αmmax：水水平地震影影響系數(shù)最最大值，取取0.08；Gkk：幕墻構(gòu)構(gòu)件的重力力荷載標準準值(N)；A：：幕墻構(gòu)件件的面積(mm2)；平行于幕墻平平面的集中中水平地震震作用標準準值PEEk=βEαmaxGk……5.33.5[JJGJ1002-20003]PEEk：平行行于幕墻平平面的集中中水平地震震作用標準準值(N)；βEE：動力放放大系數(shù),取5.0；αmmax：水水平地震影影響系數(shù)最最大值，取取0.08；Gkk：幕墻構(gòu)構(gòu)件的重力力荷載標準準值(N)；按照照JGJ1102規(guī)范5.4節(jié)條文說說明部分的的規(guī)定，對對于豎向幕幕墻和與水水平面夾角角大于75度、小于90度的斜玻玻璃幕墻，可可不考慮豎豎向地震作作用效應(yīng)的的計算和組組合。作用效應(yīng)組合合荷載和作用效效應(yīng)按下式式進行組合合：S==γGSGk+ψwγwSwk+ψEγESEk……5.44.1[JJGJ1002-20003]上式中：S：：作用效應(yīng)應(yīng)組合的設(shè)設(shè)計值；SGGk：重力力荷載作為為永久荷載載產(chǎn)生的效效應(yīng)標準值值；Swwk、SEk：分別別為風(fēng)荷載載，地震作作用作為可可變荷載產(chǎn)產(chǎn)生的效應(yīng)應(yīng)標準值；；γGG、γw、γE：各效應(yīng)應(yīng)的分項系系數(shù)；ψww、ψE：分別為為風(fēng)荷載，地地震作用效效應(yīng)的組合合系數(shù)。上面的γG、γw、γE為分項系系數(shù)，按55.4.22、5.4..3、5.4..4[JGGJ1022-20003]規(guī)定如下下：進行幕墻構(gòu)件件強度、連連接件和預(yù)預(yù)埋件承載載力計算時時：重力力荷載：γG：1.2；風(fēng)荷載：γw：1.4；地震震作用：γE：1.3；進行撓度計算算時；重力力荷載：γG：1.0；風(fēng)荷載：γw：1.0；地震震作用：可可不做組合合考慮；上式中，風(fēng)荷荷載的組合合系數(shù)ψw為1.0；地震作用用的組合系系數(shù)ψE為0.5；車篷桿件計算算基本參數(shù)：1：：計算點標標高：4mm；2：：板塊配置置：鋁塑復(fù)復(fù)合板；3：：鋼桁架：Q2355B；本處桿件SAAP20000有限元受力力模型如下下：受力分析(1)荷載集集度計算：：qkk：組合荷荷載作用下下的線荷載載集度標準準值(按矩形分分布)(N//mm)；q：：組合荷載載作用下的的線荷載集集度設(shè)計值值(按矩形分分布)(N//mm)；Skk：組合荷荷載標準值值(MPaa)；S：：組合荷載載設(shè)計值(MPaa)；B：分格寬度度(mm)；選用材料的截截面特性材料料的抗彎強強度設(shè)計值值：f=205MPaa材料料彈性模量量：E=20060000MPa塑性發(fā)展系數(shù)數(shù)：γ=1.005主立柱：1550-1550-6鋼方通（綠綠色桿件）次龍骨01：：80-60-4鋼方通（洋洋紅色桿件件）次龍骨02：：50-50-44鋼方通通（黃色桿桿件）鋼架的抗彎強強度計算應(yīng)力比0.8001≤0.955鋼架抗彎強度度滿足要求求。鋼桁架的撓度度計算dff,limm：按規(guī)范范要求，桿桿件的撓度度限值(mm)；鋼架變形圖紅色-1軸綠色-2軸青色-3軸df,limm=a/2550=81100/2250=32.44mmdff=18.663mm<df,liim=32.44mm主立柱：1550-1550-6鋼方通的撓撓度滿足要要求!df,limm=a/2550=41000/2500=16.4mmdff=33.994-188.63==15.331mm<df,liim=16.4mm次龍骨01：：80-660-4鋼方通的撓撓度滿足要要求!df,limm=a/2550=11255/2500=4.55mmdff=3.333mm<df,liim=4.5mmm次龍骨02：：50-550-4鋼方通的撓撓度滿足要要求!車篷焊縫計算算基本參數(shù)：1：：焊縫高度度：hf=6mmhef=0.7×6=4.22mm；2：：焊縫有效效截面抵抗抗矩：W=1211615..7mm3；3：：焊縫有效效截面積：：A=24888.8mmm2；受力分析N：拉力(NN)V：剪力(NN)M：彎矩(NN·mm))N=F3=4414488.2NV==max{|F1|、|F2|}=82055.65NNM==max{{|M1||、|M2||}=1298852888.33NN·mm焊縫校核計算算校核依據(jù)：(((σf/βf)2+τf2)0.5≤ffw7..1.3--3[GBB500117-20003]上式中：σff：按焊縫縫有效截面面計算，垂垂直于焊縫縫長度方向向的應(yīng)力(MPaa)；βff：正面角角焊縫的強強度設(shè)計值值增大系數(shù)數(shù)，取1.22；τff：按焊縫縫有效截面面計算，沿沿焊縫長度度方向的剪剪應(yīng)力(MPaa)；fffw：角焊縫縫的強度設(shè)設(shè)計值(MPaa)；(((σf/βf)2+τf2)0.5=(((N/1.222A+M/1..22W))2+(V//A)2)0.5=(((414448.2//1.222/24888.8+1298852888.33//1.222/1216615.77)2+(82005.655/24888.8)2)0.5=1001.222MPa1001.222MPa≤ffw=1600MPa焊縫強度能滿滿足要求。鋁塑復(fù)合板的的選用與校校核基本參數(shù)：1：：上層板塊塊短邊尺寸寸a：11255mm；上層板塊塊長邊尺寸寸b：16666.7mmm；2：：下層板塊塊短邊尺寸寸a：11255mm；下層板塊塊長邊尺寸寸b：16666.7mmm；3：：鋁塑復(fù)合合板厚度t：4mm；上層板塊模型型簡圖為：：下層板塊模型型簡圖為：：板塊自重荷載載Gkk：板塊單單位面積自自重(MPaa)；Gkk=0.00000555MPaa板塊荷載組合合金屬屬板車篷是由兩兩層金屬板板組成的，對對于上層板板來說，承承受的是自自重、雪荷荷載(或活荷載)以及風(fēng)荷荷載，對于于下層板來來說，承受受的是自重重以及負風(fēng)風(fēng)壓，因此此兩處應(yīng)分分別計算。(1)上層板板塊總荷載載計算：當自自重起控制制作用時：：自重分項項系數(shù)取1.35；風(fēng)荷載分分項系數(shù)取取0.6；雪荷載和和活荷載的的分項系數(shù)數(shù)為0.7，但是不不同時考慮慮；當自自重不起控控制作用時時：自重分項項系數(shù)取1.2；第一可變變荷載的分分項系數(shù)是是1.0；當風(fēng)荷載載作為第二二可變荷載載時，其分分項系數(shù)取取0.6；當雪荷載載和活荷載載作為第二二可變荷載載時，其分分項系數(shù)為為0.7，但是不不同時考慮慮；對比比本計算中中自重、雪雪荷載、活活荷載以及及風(fēng)荷載，我我們可以看看出：自重重荷載不起起控制作用用，因此它它的分項系系數(shù)取1.2；第一一可變荷載載是風(fēng)荷載載，其分項項系數(shù)取1；第二二可變荷載載是活荷載載，其分項項系數(shù)取0.7；qkk1：上層層金屬板所所受荷載標標準值(MPaa)；q11：上層金金屬板所受受荷載設(shè)計計值(MPaa)；qkk1=Gk+ψwwk+ψQQk=0.00011339MPaaq11=1.22Gk+ψw×1.44×wk+ψQ×1.44×Qk=0.00015884MPaa(2)下層板板塊總荷載載計算：對下下層板塊來來說，需要要考慮的有有風(fēng)和無風(fēng)風(fēng)兩種可能能，無風(fēng)時時候板塊只只承受自重重荷載，有有風(fēng)的時候候則為自重重與風(fēng)壓組組合：Gkk：無風(fēng)時時候板塊的的荷載標準準值(MPaa)；G：：無風(fēng)時候候板塊的荷荷載設(shè)計值值(MPaa)；Gkk=0.00000555MPaaG==1.355Gk==1.355×0.00000555==0.00000744MPa因為為下層車篷篷是負壓，因因此：有風(fēng)風(fēng)時候其荷荷載標準值值組合為：：Gkk+1.00wk=0.00000555-0..0014468=0..0014413MPPa有風(fēng)風(fēng)時候(風(fēng)荷載分分項系數(shù)取取1.0)其荷載設(shè)設(shè)計值組合合為：G++1.0ww=0.00000555-0..00200552=0..00200002MMPa對比比無風(fēng)與有有風(fēng)兩種情情況，可以以看出最危危險的情況況下的下層層金屬板總總荷載為：：qkk2=0..0014413MPPaq22=0.000200002MPPa車篷上層金屬屬板-B板的強度度、撓度校校核Lxx=555..567mmm，Ly=11255mm(1)強度校校核：校核依據(jù)：σ==6mqaa2η/t2≤f……5.44.3[JJGJ1333-20001]上式中：σ：：板塊在組組合荷載作作用下的板板中最大應(yīng)應(yīng)力設(shè)計值值(MPaa)；m：：彎矩系數(shù)數(shù)，按邊長長比a/b查表，因因為相鄰兩兩板支撐條條件不同，需需要采用下下面方式平平衡折算求求彎矩系數(shù)數(shù)：B區(qū)區(qū)隔長寬比比為Lx/Ly=0.4494查表表得B區(qū)隔彎矩矩系數(shù)為mB0=0.11212C區(qū)區(qū)隔長寬比比為Lx/Ly=0.4494查表表得C區(qū)隔彎矩矩系數(shù)為mC0=0.00843支座座彎矩系數(shù)數(shù)為m=(mmB0+mC0)/2==0.100275；q：：作用在板板面上的荷荷載組合設(shè)設(shè)計值(MPaa)；a：：板分格的的短邊邊長長(mm)；b：：板分格的的長邊邊長長(mm)；η：：板塊的折折減系數(shù)；；t：：板的厚度度(mm)；f：：鋁塑復(fù)合合板抗彎強強度(MPaa)；首先按下面公公式計算θ值：θ==qka4/Et4……5.44.3-33[JGJJ133--20011]其中：θ：：計算參數(shù)數(shù)；qkk：作用在在板塊上的的荷載組合合標準值(MPaa)；a：：分格短邊邊長度(mm)；E：：鋁塑復(fù)合合板的彈性性模量(MPaa)；t：：鋁塑復(fù)合合板的厚度度(mm)；θ==qka4/Et4=0.00011339×5555.56674/200000/444=21..193按系數(shù)θ，查查表5.44.3[JJGJ1333-20001]，η=0.8894633；σ==6mqaa2η/t2……5.44.3[JJGJ1333-20001]=6×00.102275×00.0011584××555..56722×0.8894633/42=16..853MMPa16..853MMPa≤f=700MPa((鋁塑復(fù)合合板)金屬板的強度度滿足要求求!(2)撓度校校核：校核依據(jù)：dff=ημqka4/D≤df,liim……6.11.3-22[JGJJ102--20033]上面公式中：：dff：鋁塑復(fù)復(fù)合板撓度度計算值(mm)；η：：鋁塑復(fù)合合板撓度的的折減系數(shù)數(shù)，按θ=qka4/Et4查表，為0.899463；μ：：鋁塑復(fù)合合板撓度系系數(shù)，按邊邊長比a/b查表，得μ=0.0005044；qkk：荷載標標準值組合合(MPa))a：：短邊尺寸寸(mm)；D：：彎曲剛度度(N·mmm)；dff,limm：許用撓撓度，取短短邊長的1/1000，為5.5556mmm；其中：D==Et3/(122(1-υ2))……6.11.3-11[JGJJ102--20033]上式中：E：：鋁塑復(fù)合合板的彈性性模量(MPaa)；t：：鋁塑復(fù)合合板的厚度度(mm)；υ：：鋁塑復(fù)合合板材料泊泊松比，為為0.25；D==Et3/(122(1-υ2))==200000×433/(122×(1--0.2552))==1137777.7778N··mmdff=ημqka4/D=0.8894633×0.0005044×0.00011339×5555.56674/1133777..778=4.33mm4.33mm≤df,liim=5.5556mm((鋁塑復(fù)合合板)金屬板的撓度度滿足要求求!車篷下層金屬屬板-B板的強度度、撓度校校核Lxx=555..567mmm，Ly=11255.0mmm(1)強度校校核：校核依據(jù)：σ==6mqaa2η/t2≤f……5.44.3[JJGJ1333-20001]上式中：σ：：板塊在組組合荷載作作用下的板板中最大應(yīng)應(yīng)力設(shè)計值值(MPaa)；m：：彎矩系數(shù)數(shù)，按邊長長比a/b查表，因因為相鄰兩兩板支撐條條件不同，需需要采用下下面方式平平衡折算求求彎矩系數(shù)數(shù)：B區(qū)區(qū)隔長寬比比為Lx/Ly=0.4494查表表得B區(qū)隔彎矩矩系數(shù)為mB0=0.11212C區(qū)區(qū)隔長寬比比為Lx/Ly=0.4494查表表得C區(qū)隔彎矩矩系數(shù)為mC0=0.00843支座座彎矩系數(shù)數(shù)為m=(mmB0+mC0)/2==0.100275；q：：作用在板板面上的荷荷載組合設(shè)設(shè)計值(MPaa)；a：：板分格的的短邊邊長長(mm)；b：：板分格的的長邊邊長長(mm)；η：：板塊的折折減系數(shù)；；t：：板的厚度度(mm)；f：：鋁塑復(fù)合合板抗彎強強度(MPaa)；首先按下面公公式計算θ值：θ==qka4/Et4……5.44.3-33[JGJJ133--20011]其中：θ：：計算參數(shù)數(shù)；qkk：作用在在板塊上的的荷載組合合標準值(MPaa)；a：：分格短邊邊長度(mm)；E：：鋁塑復(fù)合合板的彈性性模量(MPaa)；t：：鋁塑復(fù)合合板的厚度度(mm)；θ==qka4/Et4=0.00014113×5555.56674/200000/444=26..292按系數(shù)θ，查查表5.44.3[JJGJ1333-20001]，η=0.8871699；σ==6mqaa2η/t2……5.44.3[JJGJ1333-20001]=6×00.102275×00.002200022×5555.56772×0.8871699/42=20..736MMPa20..736MMPa≤f=700MPa((鋁塑復(fù)合合板)金屬板的強度度滿足要求求!(2)撓度校校核：校核依據(jù)：dff=ημqka4/D≤df,liim……6.11.3-22[JGJJ102--20033]上面公式中：：dff：鋁塑復(fù)復(fù)合板撓度度計算值(mm)；η：：鋁塑復(fù)合合板撓度的的折減系數(shù)數(shù)，按θ=qka4/Et4查表，為0.877169；μ：：鋁塑復(fù)合合板撓度系系數(shù)，按邊邊長比a/b查表，得μ=0.0005044；qkk：荷載標標準值組合合(MPa))a：：短邊尺寸寸(mm)；D：：彎曲剛度度(N·mmm)；dff,limm：許用撓撓度，取短短邊長的1/1000，為5.5556mmm；其中：D==Et3/(122(1-υ2))……6.11.3-11[JGJJ102--20033]上式中：E：：鋁塑復(fù)合合板的彈性性模量(MPaa)；t：：鋁塑復(fù)合合板的厚度度(mm)；υ：：鋁塑復(fù)合合板材料泊泊松比，為為0.25；D==Et3/(122(1-υ2))==200000×433/(122×(1--0.2552))==1137777.7778N··mmdff=ημqka4/D=0.8871699×0.0005044×0.00014113×5555.56674/1133777..778=5.1198mmm5.1198mmm≤df,liim=5.5556mm((鋁塑復(fù)合合板)金屬板的撓度度滿足要求求!

附錄常用材材料的力學(xué)學(xué)及其它物物理性能玻璃的強度設(shè)設(shè)計值fg(MPa))JGJ1022-20003表5.2..1種類厚度(mm))大面?zhèn)让嫫胀úＡ?28.019.5浮法玻璃5～1228.019.515～1924.017.0≥2020.014.0鋼化玻璃5～1284.058.815～1972.050.4≥2059.041.3長期荷載作用用下玻璃的的強度設(shè)計計值fg(MPa))JGJ1133-20009表4.1..9種類厚度(mm))大面?zhèn)让嫫桨宀Ａ?～129615～1975≥2064半鋼化玻璃5～12282015～192417≥202014鋼化玻璃5～12423015～193626≥203021鋁合金型材的的強度設(shè)計計值(MPPa)GB504229-20007表4.3..4鋁合金牌號狀態(tài)厚度強度設(shè)計值(mm)抗拉、抗壓抗剪6061T4不區(qū)分9055T6不區(qū)分2001156063T5不區(qū)分9055T6不區(qū)分150856063AT5≤1013575T6≤1016090鋼材的強度設(shè)設(shè)計值(1-熱軋鋼材)fs(MPa))JGJ1022-20003表5.2..3鋼材牌號厚度或直徑dd(mm))抗拉、抗壓、抗抗彎抗剪端面承壓Q235d≤16215125325Q345d≤16310180400鋼材的強度設(shè)設(shè)計值(2-冷彎薄壁壁型鋼)fs(MPa))GB500118-20002表4.2..1鋼材牌號抗拉、抗壓、抗抗彎抗剪端面承壓Q235205120310Q345300175400材料的彈性模模量E(MPPa)JGJ1022-20003表5.2..8、JGJ1133-22001表5.3..9材料E材料E玻璃0.72×1105不銹鋼絞線1.2×1005～1.5××105鋁合金、單層層鋁板0.70×1105高強鋼絞線1.95×1105鋼、不銹鋼2.06×1105鋼絲繩0.8×1005～1.0××105消除應(yīng)力的高高強鋼絲2.05×1105花崗石板0.8×1005蜂窩鋁板110mm0.35×1105鋁塑復(fù)合板4mm0.2×1005蜂窩鋁板115mm0.27×1105鋁塑復(fù)合板6mm0.3×1005蜂窩鋁板220mm0.21×1105材料的泊松比比υJGJ1022-20003表5.2..9、JGJ1133-22001表5.3..10、GB500429--20077表4.3..7材料υ材料υ玻璃0.2鋼、不銹鋼0.3鋁合金0.3(按GGB504429)高強鋼絲、鋼鋼絞線0.3鋁塑復(fù)合板0.25蜂窩鋁板0.25花崗巖0.125材料的膨脹系系數(shù)α(1/℃)JGJ1022-20003表5.2..10、JGJ1133-22001表5.3..11、GB500429--20077表4.3..7材料α材料α玻璃0.8×100-5～1.0××10-55不銹鋼板1.80×110-5鋁合金、單層層鋁板2.3×100-5(按GB500429))混凝土1.00×110-5鋼材1.20×110-5磚砌體0.50×110-5鋁塑復(fù)合板≤4.0×110-5蜂窩鋁板2.4×100-5花崗巖0.8×100-5材料的重力密密度γg(KN/mm3)JGJ1022-20003表5.3..1、GB500429--20077表4.3..7材料γg材料γg普通玻璃、夾夾層玻璃鋼化、半鋼化化玻璃25．6礦棉1.2～1..5玻璃棉0.5～1..0鋼材78．5巖棉0.5～2..5鋁合金2700kgg/m3(按GB500429))板材單位面積積重力標準準值（MPa）JGJ1333-20001表5.2..2板材厚度（mm）qk(N/m2))板材厚度（