基樁完整性定量軟件匯報報告五

高應變擬合軟件簡介

PSP_WAP界面瀏覽圖

樁、傳感器參數(shù)設定界面信號選擇及校正界面原始信號處理界面

CASE結果預覽界面擬合界面

參數(shù)上、下限設置界面

樁底參數(shù)界面

擬合結果預覽界面樁截面參數(shù)界面擬合結果格式擬合結果英文表格式

樁、傳感器參數(shù)設定界面

樁參數(shù)傳感器參數(shù)以上過程主要是將加速度計測量的電荷量及應變量轉換成物理量相關描述錘擊參數(shù)信號選擇及校正界面

波形組合波速分析用于分析波形異常分析上下行波最大值幅值校正樁參數(shù)信號處理PAK格式水平校正原始信號處理界面

速度、位移力曲線曲線校正濾波處理波形參數(shù)CASE結果預覽界面

樁參數(shù)撞擊參數(shù)CASE結果F、ZVF-ZV上下行波位移曲線擬合界面

結果暫存波形處理F、ZV擬合切換參數(shù)分布圖單元參數(shù)擬合方式擬合選擇界面

擬合選項約束選項加權系數(shù)擬合區(qū)域參數(shù)上、下限設置界面分層厚側阻范圍彈限范圍阻尼范圍樁底參數(shù)側阻力預估側阻下限分布樁底參數(shù)界面

樁底參數(shù)擬合結果預覽覽界面擬合結果實測F、ZVZVm、ZVc模擬P-S波阻抗分布摩阻分布荷載傳遞樁截面參數(shù)界界面截面力截面速度截面位移截面參數(shù)擬合結果格式式單元數(shù)單元埋深單元截面單位側阻側阻力累積阻力擬合結果英文文表格式單元與測點距離與樁頂距離單元側阻荷載傳遞累積側阻單位長度側阻阻單位面積側阻阻SmithJc彈限參數(shù)平均樁底參數(shù)擬合質量數(shù)（1）實測波形形受傳感器安安裝、傳感器器性能影響或或多或少有些些失真；（2）分析是基基于一維波動動理論，而對對一些較特殊殊的樁，如挖挖孔樁，其反反射的波形用用一維近似有有很大誤差；；（3）樁土相互互作用模型雖雖然在作不斷斷改進，但仍仍難以模擬實實際情況。實實際樁基中，，樁土相互作作用不僅與土土層特性有關關而且還與樁樁型、施工工工藝、錘擊速速率等有關；；如同樣的土土層在排水、、不排水狀態(tài)態(tài)下，樁土相相互作用模型型是不同的，，這樣，錘擊擊速率高，樁樁底水處于不不排水狀態(tài)；；而錘擊速率率底或能量小小則處于排水水狀態(tài)。（4）計算采用用離散化方法法，即將樁體體分成很多單單元，每個單單元上樁側作作用力認為集集中于單元底底部，這與實實際連續(xù)體是是有差別的；；（5）樁材料是非非線性粘彈性性介質，不同同頻率成份波波傳播速度不不同，導致波波在傳播過程程發(fā)生彌散，，即波形狀發(fā)發(fā)生畸變。反分析多解性性（1）已知的力學學參數(shù)只有F（t）、ZV（t）曲線，已知條條件太少，而而模型參數(shù)又又太多。這種種情況與表達達式a+b=10無法唯一確定定a、b，a、b有多種組合是是一個道理；；（2）模型參數(shù)相相關性。調(diào)參參數(shù)A和調(diào)參數(shù)B都有類似的計計算曲線，從從而導致解的的不確定；（3）計算曲線對對某些參數(shù)的的不敏感性，，即參數(shù)有較較大的變化，，曲線僅有微微小變化。自自動擬合是通通過目標函數(shù)數(shù)后一步和前前一步差值來來判斷是否終終止計算的，，終止計算前前優(yōu)化循環(huán)步步數(shù)的微小變變化，結果會會有較大差異異。當人工干干預時，更難難以通過曲線線的變化來把把握、控制。。減少反分析不不確定性方法法（a）分段擬合（見見《樁的動測新技技術》）；（b）軟件建立數(shù)據(jù)據(jù)庫，設立專專家系統(tǒng)來排排除不合理結結果；（c）增加測試參數(shù)數(shù)量，即除了了F、V測試之外，還還增加其它參參數(shù)測試；（d）重錘低擊，使使樁有較長受受載時間、較較低的加載速速率，減少與與動阻力有關關參數(shù)的影響響。缺損樁承載力力分析一種是樁土間間發(fā)生較大塑塑性位移，土土發(fā)生破壞，，它對應的是是通常所指的的極限承載力力；另一種形式是是樁體發(fā)生破破壞，屬于樁樁材料破壞強強度問題。缺損樁分析，，要將這兩種種破壞形式區(qū)區(qū)別開來擬合法與CASE法相同點(1)樁有一定沉降降位移；(2)相當長時間的的維持荷載；；(3)彈性材料、不不考慮樁的抗抗壓強度；(4)樁的長徑比能能滿足一維近近似要求擬合法與CASE法不同點（1）樁體波阻抗抗要求均勻；；（2）CASE模型來源于打打樁監(jiān)測，由由于打擊過程程中，樁測樁樁土粘性效應應，難以很快快恢復，不考考慮動阻尼的的影響樁側樁樁土相互作用用模型為剛塑塑性。；（3）動阻力集中中于樁底；（4）動阻尼系數(shù)數(shù)由動靜對比比或擬合方法法確定；（5）屬于正分析析方法。CASE（1）樁體可以是是變波阻抗。。但波阻抗變變化不能影響響樁體抗壓性性能（即在樁樁土體系破壞壞之前，樁強強度是足夠的的）、一維近近似（最大直直徑與樁長之之比不能太大大）；（2）樁側、樁底底考慮了較復復雜的樁土作作用模型，如如附加質量、、輻射阻力等等；（3）樁土作用參參數(shù),如阻尼系數(shù)，，由波形匹配配來確定；（4）屬于反分析析方法。擬合法CASE阻尼系數(shù)（1）擬合法采用用的樁底模型型遠比CASE法假設的復雜雜，除了對樁樁土破壞模式式作了改進，，模型還增加加輻射阻尼、、附加質量等等；（2）擬合法考慮慮了樁側動阻阻力影響，而而CASE法沒有考慮樁樁側動阻尼。。對側阻力影影響較大的樁樁，利用擬合合法計算的Jc值，得到的CASE結果會與擬合合法結果有很很大不同；（3）受加載速率率、樁材料尺尺寸及材料特特性影響，對對同一土層，，擬合法得到到的CASE阻尼系數(shù)也可可能是不同。。最大沖擊力與與極限承載力力關系在動荷載作用用下，樁體要要運動必須克克服靜阻力、、動阻力、慣慣性力，因此此，要使樁體體有一定動位位移，最大沖沖擊力必須大大于極限承載載力質點速度越小小，速度變化化率越小，動動阻力、慣性性力就越小，，最大沖擊力力與極限承載載力差距就越越小對于顆粒比較較密實的土層層，由于阻尼尼系數(shù)較大，，動阻力也較較大，最大沖沖擊力與極限限承載力差距距也相應較大大在沖擊力脈沖沖一定的情況況下，樁截面面越大，質點點速度越小，，動阻力在總總阻力比例也也越小，對大大直徑樁極限限承載力與最最大沖擊力差差距可能較小小波速分析按規(guī)范要求，，從傳感器安安裝部位至樁樁底之間樁體體的平均縱波波速根據(jù)下行行波上升沿及及上行波的下下降沿時差及及傳感器安裝裝部位至樁底底的長度計算算；為了能有效地地識別上升沿沿及下降沿，，沖擊脈沖起起跳要陡，樁樁底反射波要要比較清晰；在上升沿及下下降沿無法識識別的情況下下，可利用峰峰、峰值來分分析；由于在某些類類型土中，樁樁底承載力發(fā)發(fā)揮需要一定定位移，樁底底反射峰值有有滯后，用峰峰、峰值來分分析波速會偏小。。帶擴大頭樁，，樁底反射峰值相對對樁底反射起點也會會有一定的滯滯后試樁幾何尺寸高應變測試及及分析是基于于一維彈性波波理論，要求求受測樁有一一定的長徑比比，同時要求求樁身混凝土土材料有一定定的抗壓強度度。對于廣泛使使用的挖孔孔灌注樁，，樁一般較較短，樁徑徑變化較大大，特別是是對大直徑徑、大擴大大頭的挖孔孔樁，用一一維近似分分析測試信信號會有較較大的誤差差“重錘低擊擊”試驗方方法1）重錘低擊擊可避免““輕錘高擊擊”產(chǎn)生的的應力集中中，而應力力集中容易易使樁身材材料產(chǎn)生塑塑性甚至破破壞；（2）重錘低擊擊荷載脈沖沖作用時間間長，且荷荷載變化緩緩慢，可以以使樁產(chǎn)生生較大的沉沉降位移；；（3）重錘低擊擊使樁土模模型更接近近靜狀態(tài)下下土的特性性（排水狀狀態(tài)）。這這是因為同同樣的土層層在排水、、不排水狀狀態(tài)下，樁樁土相互作作用模型是是不同的，，錘擊速率率高，樁底底水處于不不排水狀態(tài)態(tài)；而錘擊擊速率底或或能量小則則處于排水水狀態(tài)。