大體積混凝土施工技術(shù)總結(jié)

****商務(wù)中心A段大體積混凝土施施工技術(shù)總結(jié)結(jié)1、工程概況：：****商務(wù)中中心主樓—數(shù)碼科技大大廈地上40層、地下二二層，結(jié)構(gòu)選選型采用外框框筒、內(nèi)墻筒筒的筒中筒結(jié)結(jié)構(gòu)。本工程基礎(chǔ)底板板邊長(zhǎng)為49.5m×48m，底板板厚2.5m，電梯井、集集水坑局部較較厚。最厚的的消防電梯處處為5.7m，裙房部分分底板厚0.7m,6600mm××1500mmm梁上翻，砼砼標(biāo)號(hào)C40抗?jié)B等級(jí)S8，摻加HEA-2補(bǔ)償收縮砼砼微膨脹外加加劑，一次性性澆筑砼方量量達(dá)6500m3，平面布置置見圖1。2、施工概況：：大體積砼澆筑從從2001年5月8日14：18分開始到2001年5月8日20：00結(jié)束，歷時(shí)54小時(shí)，平均均澆筑砼強(qiáng)度度達(dá)120m3/h,期間環(huán)境境溫度最低為為19.1℃，最高氣溫35.8℃，砼內(nèi)部最最高溫度達(dá)78.9℃，溫度變化化曲線見圖2。到5月20號(hào)為止，砼砼內(nèi)部溫度趨趨于穩(wěn)定，混混凝土養(yǎng)護(hù)期期滿后，表面面未出現(xiàn)超規(guī)規(guī)范的裂縫，達(dá)達(dá)到預(yù)期控制制效果。3、施工總結(jié)：：3.1方案準(zhǔn)備備在大體積砼施工工前，對(duì)底板板大體積砼編編制了專項(xiàng)施施工組織設(shè)計(jì)計(jì)，并對(duì)大體體積砼的內(nèi)部部最高氣溫進(jìn)進(jìn)行計(jì)算（計(jì)計(jì)算預(yù)測(cè)值為為80℃）為各項(xiàng)保保溫保濕，防防混凝土開裂裂措施提供理理論保障。3.2勞動(dòng)力配配備：人員按兩班制配配備，（每班班12小時(shí)），配配總指揮一名名，副總指揮揮二名，四臺(tái)臺(tái)泵共60名，鋼筋工2名，木工2名，機(jī)修工2名，雜工8名，養(yǎng)護(hù)工4名。3.3機(jī)具配備備：90kw柴油發(fā)發(fā)電機(jī)一臺(tái)（備備用），布料料機(jī)一臺(tái)，砼砼汽車二臺(tái)，輸輸送泵二臺(tái)，插插入式震動(dòng)機(jī)機(jī)28臺(tái)，震動(dòng)棒50根，潛水泵6臺(tái)帶管（3臺(tái)循環(huán)水泵泵，1臺(tái)污水泵，備備用2臺(tái)）測(cè)溫用用溫度計(jì)7支，水箱2只。3.4材料準(zhǔn)備備：砼為商品砼，由由西高新新達(dá)達(dá)公司供應(yīng)，項(xiàng)項(xiàng)目部準(zhǔn)備保保溫保濕材料料（塑料薄膜膜、棉氈）。3.5砼澆筑方方案（重點(diǎn)防防裂）3.5.1合合理確定配合合比主樓底板設(shè)計(jì)為為C40S8混凝土，不不僅要滿足強(qiáng)強(qiáng)度要求，而而且要滿足抗抗?jié)B要求，更更關(guān)鍵的是大大體積砼的各各層間溫度差差產(chǎn)生的應(yīng)力力（最大溫度度收縮應(yīng)力）應(yīng)小小于同一時(shí)間間砼所具備的的抗拉強(qiáng)度，根根據(jù)上述要求求，抓住如何何降低水化熱熱這個(gè)關(guān)鍵對(duì)對(duì)砼的配合比比進(jìn)行設(shè)計(jì)。根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果，并并考慮到每立立方米混凝土土的水泥用量量，每增減10kg，其水化化熱將使砼的的溫度相應(yīng)升升降1℃，水泥用量量盡可能少，通通過各方考慮慮，研究最后后決定采取如如表2所示的配合合比。表一每每立方米混凝凝土材料用量量混凝土等級(jí)水泥(kg)沙子石子粉煤灰外加劑水C40P83106701120110SDB-11122HEA401603.5.2砼澆澆筑強(qiáng)度計(jì)算算：Q=γ1γ2αα1.α2.Q混凝土澆澆筑強(qiáng)度D混凝凝土每層澆筑筑厚度50ccmL澆筑筑面寬度49mSmax最大流淌淌度155mT混凝凝土緩凝時(shí)間間5小時(shí)α1混凝土土斷面高度修修正系數(shù)1.22α2混凝土斷面面變化修正系系數(shù)11.05γ1保險(xiǎn)系數(shù)1.155γ2外加劑影響響系數(shù)0.90Q=1.15××0.9×1.2×1.05×0.5×49×15/5=95..85M3/h由計(jì)算得知，為為防止上、下下、左、右、前前后各澆筑層層間搭接時(shí)因因超出砼初凝凝時(shí)間而形成成施工冷縫，必必須達(dá)到每小小時(shí)砼供應(yīng)量量100m3以上，為此此我們采用商商品砼，利用用17臺(tái)輸送車，5臺(tái)砼車，從從北到南一次次性澆筑。日日澆筑量達(dá)2400m3。6500mm3混凝土共用53小時(shí)，有效效的防止了冷冷縫的產(chǎn)生。控制混凝土出機(jī)機(jī)溫度和澆筑筑溫度。為了降低砼總溫溫升，減少結(jié)結(jié)構(gòu)的內(nèi)外溫溫差，控制出出機(jī)溫度和澆澆筑溫度是一一個(gè)重要的方方面。根據(jù)攪攪拌前混凝土土原料的熱量量和預(yù)攪拌后后砼熱量相等等的原理，可可得出砼的出出機(jī)溫度T0，在砼的原材材料中石子的的比熱較小，但但混凝土所占占的重量較大大；水的比熱熱最大，但其其重量在混凝凝土中只占一一小部分，因因此對(duì)混凝土土出機(jī)溫度影影響最大的是是石子及水的的溫度，砂的的溫度次之。水水泥的溫度影影響最小。本本工程施工在在5月上旬，白白天環(huán)境溫度度達(dá)36度，在砼攪攪拌站用編織織袋蓋砂石，防防止太陽直接接照射，水采采用自來水，最最后混凝土入入模溫度控制制在25℃以下，有效效的降低了混混凝土的總的的溫升。3.5.4大體體積混凝土的的澆筑本工程底板面積積2080m22，澆筑混凝凝土方量達(dá)6500m33，采用由北北向南，斜面面分層，一次次到頂以自然然流淌形成斜斜坡，澆筑帶帶的斜坡按上上、中、下布布置振動(dòng)棒，振振動(dòng)點(diǎn)間距不不得大于震動(dòng)動(dòng)半徑的1.5倍一般控控制在50cm上下，分分層如下圖示示，在2.5m與0.7m的交界界處。5634A21BC3.6泌水處處理大流動(dòng)性混凝土土在澆筑、振振搗過程中，上上涌的泌水和和浮漿順混凝凝土坡面下流流搗坑底，我我們?cè)儆脻撍脤⑵涑槌龀觥?.7表面處理理由于泵送混凝土土澆搗表面砂砂漿較厚，在在澆筑后2-8h，初步按標(biāo)標(biāo)高用長(zhǎng)刮尺尺刮平，然后后用木板反復(fù)復(fù)壓數(shù)遍，使使其表面密實(shí)實(shí)，再用鐵板板收面后立即即用塑料薄膜膜覆蓋。3.8養(yǎng)護(hù)在大體積混凝凝土溫度控制制中，養(yǎng)護(hù)為為重點(diǎn)，為防防止內(nèi)外溫差差過大，造成成在混凝土表表面覆蓋塑料料薄膜一層，防防止水分蒸發(fā)發(fā)，然后在塑塑料薄膜上蓋蓋兩層毛氈，澆澆水潤(rùn)濕，待待到混凝土有有一定強(qiáng)度后后，一般為三三天左右，將將塑料薄膜蓋蓋于毛氈表面面增加混凝土土的保濕效果果。在底板內(nèi)內(nèi)埋設(shè)φ70的鋼管，通通入自來水進(jìn)進(jìn)行循環(huán)水降降溫。3.9混凝土土溫度測(cè)量混凝土測(cè)溫采取取在混凝土的的不同部為埋埋設(shè)熱電偶作作為溫度傳感感器，利用電電腦進(jìn)行監(jiān)測(cè)測(cè)記錄，進(jìn)行行從澆筑到養(yǎng)養(yǎng)護(hù)期滿全過過程的跟蹤和和監(jiān)測(cè)，隨時(shí)時(shí)了解混凝土土內(nèi)部的溫度度情況，采取取相應(yīng)技術(shù)措措施確保施工工質(zhì)量。具體體測(cè)溫方法是是在底板內(nèi)布布置13組37個(gè)測(cè)溫點(diǎn)，通通過測(cè)定每個(gè)個(gè)點(diǎn)的電阻然然后換算成溫溫度的方法進(jìn)進(jìn)行監(jiān)測(cè)，平平面布置見圖圖3，混凝土測(cè)測(cè)溫時(shí)間從混混凝土澆筑后后16小時(shí)開始，每每隔2個(gè)小時(shí)一次次發(fā)現(xiàn)中心溫溫度與表面溫溫度超過允許許溫度時(shí)及時(shí)時(shí)報(bào)警，現(xiàn)場(chǎng)場(chǎng)立即采取加加強(qiáng)養(yǎng)護(hù)的措措施，從而減減少溫差，確確保質(zhì)量。測(cè)測(cè)溫結(jié)束時(shí)間間，以混凝土土溫度下降內(nèi)內(nèi)外溫差在表表面養(yǎng)護(hù)結(jié)束束不超過20℃為準(zhǔn)測(cè)溫曲線如下圖圖4所示3.10混混凝土的抗裂裂驗(yàn)算在混混凝土澆筑前前，采取各種種措施來降低低混凝土的內(nèi)內(nèi)部最高溫升升，減少由于于較大的溫度度變化和收縮縮而產(chǎn)生表面面裂縫和貫穿穿裂縫的危險(xiǎn)險(xiǎn)性。在大體積混凝土土澆筑后，根根據(jù)實(shí)測(cè)溫度度值和繪制的的溫度升降曲曲線，分別計(jì)計(jì)算各降溫階階段的混凝土土溫度收縮應(yīng)應(yīng)力。如累計(jì)計(jì)的總拉應(yīng)力力不超過同齡齡期的混凝土土抗拉強(qiáng)度，則則說明所采用用的防裂措施施能夠有效控控制和預(yù)防有有害裂縫的出出現(xiàn)，如超過過該階段的混混凝土抗拉強(qiáng)強(qiáng)度，則應(yīng)采采取加強(qiáng)養(yǎng)護(hù)護(hù)，減緩其降降溫的速度，提提高該齡期的的混凝土抗拉拉強(qiáng)度，以達(dá)達(dá)到控制裂縫縫的出現(xiàn)?；炷两^熱溫升升值計(jì)算混凝土的水泥泥絕熱溫T(t)==C.Q//(c.ρρ).(1--e-mt)Tmaxx=C..Q/(cc.ρ)=3310×334/((0.966×2400))=444.9℃混凝土實(shí)際最高高溫升值根據(jù)各齡期的實(shí)實(shí)測(cè)溫度的升升降曲線、按按下式求各齡齡期實(shí)際水化化熱最高溫升升值Td=Th-TT0式中Td--各齡期混凝凝土實(shí)際水化化熱最高溫升升值（℃）Th-各齡期實(shí)實(shí)測(cè)溫度值（℃）T0-混凝土入入模溫度（℃）3.10.3各各齡期混凝土土收縮變形值值εy(t)、Ty(t))、E(t)、εy(t)=εε0y（1-e-btt）·M1·M2·······M10（式一）式中ε0yy—標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下下的混凝土的的收縮值，33.24×10-4t—混凝土齡期期（d）；b-經(jīng)驗(yàn)系系數(shù)取0.01M1—水泥品種種修正系數(shù)，1.0M2—水泥細(xì)度度修正系數(shù)，1.0M3—骨料品種種修正系數(shù)，1.0M4—水灰比修修正系數(shù)，0.961M5—水泥漿量量修正系數(shù)，1.16M6—養(yǎng)護(hù)條件件修正系數(shù)，1.0M7—環(huán)境相對(duì)對(duì)濕度修正系系數(shù)，0.77M8—構(gòu)件尺寸寸修正系數(shù)，1.2M9—混凝土搗搗實(shí)方法修正正系數(shù)，1.0M10—配筋率率修正系數(shù)，0.95εy(t)=33.17×10-4×（1-e-btt）各齡期收縮當(dāng)量量溫差Ty(t)=εy(t)//α（式二）α混凝土線膨脹脹系數(shù)為1×10-55混凝土各階段的的實(shí)測(cè)降溫溫溫差T(t))（根據(jù)測(cè)溫溫曲線圖4可查）階段降溫溫差T(t2--t1)各齡期的混凝土土彈性模量E(t)=E00(1-e-0..09)（式三）查表的C40的的最終彈性模模量為3.25×104N/mm2各齡期的εy((t)、Ty(t))、△Ty(t22-t1)、T(t)、T(t2--t1、E(t)))計(jì)算值見下下表二(-2℃)t2(℃2)(N3.10.4求各齡期階階段拉應(yīng)力及及總拉應(yīng)力參見公式σmmax=α/(1-μ)Σ[1-L/(chhβ.2)]EE(i)T((i)S(ii)式中α-混凝凝土膨脹系數(shù)數(shù)，取α=1×100-5；μ-泊松比，取取基礎(chǔ)雙向受受力，取0.15;ch-雙曲余弦弦函數(shù)L-基礎(chǔ)底板長(zhǎng)長(zhǎng)度（mm）490000E(i)-各齡齡期混凝土的的彈性模量；；T(i)-各各齡期混凝土土的降溫綜合合溫差；S(i)-各齡齡期的混凝土土松弛系數(shù)（見見表三）先求βI其中βi=sqrtt((Cx/(H.EEt))式中Cx--阻力系數(shù)，即即地基水平剪剪力剛度（NN/mm3）;取1.4×10-2N/mmm3H-板厚（mm）;25000mmEEt-各齡期期混凝土彈性性模量，見表表二；表三t(d)Ei(104NN//mm2)β(i1-i22)(110-5)Ch(β(i11--i2).LL/2)現(xiàn)引入各齡期混混凝土的應(yīng)力力松弛系數(shù)SS表五應(yīng)力力松弛系數(shù)t(d)36912151821242730S(t)0.570.520.480.440.410.3860.3680.3520.3390.327各齡期階段的拉拉應(yīng)力及總的的應(yīng)力因此計(jì)算的拉應(yīng)應(yīng)力總值為0.319NN/mm2<[f]==1.62NN/mm2(28天同條件件養(yǎng)護(hù)強(qiáng)度達(dá)達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)值的的90%,C440混凝土強(qiáng)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為為1.8N/mmm2)。說明在混混凝土降溫的的過程中溫度度處于受控狀狀態(tài)，不會(huì)出出現(xiàn)超規(guī)范的的有害裂縫。3.11