工作聯(lián)系單塔吊附墻桿計(jì)算

11工作聯(lián)系單（監(jiān)理處）工程名稱：交流中心二期工程樓 編號(hào)：【技術(shù)?！恐拢汗こ套稍児芾碛邢薰緝?nèi)容:我單位在充分考慮現(xiàn)場(chǎng)條件以及施工過程中垂直運(yùn)輸量后，確定在現(xiàn)場(chǎng)布置兩臺(tái)塔吊0塔吊采用外附著式，兩臺(tái)塔吊均附著在外框筒鋼柱上，現(xiàn)已完成附著拉桿、連接耳板的設(shè)計(jì)及相關(guān)計(jì)算，請(qǐng)各單位予以審核。附件：1塔吊定位圖；、附著拉桿平面布置圖；、附著拉桿與鋼柱連接節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)；、附著拉桿設(shè)計(jì)、附著牛腿有限元分析施工單位： 項(xiàng)目負(fù)責(zé)人： 日期： 監(jiān)理單位意見:監(jiān)理單位： 總專業(yè)監(jiān)理工程師： 日期： 建設(shè)單位意見:建設(shè)單位： 負(fù)責(zé)人： 日期： 設(shè)計(jì)單位意見:設(shè)計(jì)單位： 負(fù)責(zé)人： 日期： --#-附件：1、塔吊定位圖2、附著拉桿平面布置（1#、2#塔吊附著形式相同）第一道附著桿平面布置圖（11層）第二道附著桿平面布置圖（22層）第三道附著桿平面布置圖（34層）4HoM陶 中L0QME0輛青泡凝上林 管混蕤i-fi第四道附著桿平面布置圖（42層）3、附著桿與鋼管柱連接節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)厚5 7厚5 7三角加勁肋350130連接板立面圖1）耳板與鋼柱連接計(jì)算TOC\o"1-5"\h\z635厚鋼板抗壓強(qiáng)度為5耳板與鋼柱連接采用兩塊厚的35鋼板焊接在鋼柱上，焊條采用5o焊縫質(zhì)量為二級(jí)，焊縫形式采用單面坡口全熔透焊，坡口角度為35。，焊角尺寸為 m附著桿最大受力為 77,單塊鋼板承受的最大拉力為37耳板最小焊縫長(zhǎng)度為 。焊縫正應(yīng)力計(jì)算o=N—=387.21*103=20.17N/mm2<fw=0.9x295=265.5N/mm2\o"CurrentDocument"lxt640x30 tw式中鋼——軸心拉力或軸心壓力；

l——焊縫長(zhǎng)度；w看一一對(duì)接接頭中連接件的較小厚度;fw——對(duì)接焊縫的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。t計(jì)算結(jié)果可知滿足設(shè)計(jì)要求。4、附著拉桿設(shè)計(jì)附著桿立面圖附著桿平面圖本計(jì)算書主要依據(jù)施工圖紙及以下規(guī)范及參考文獻(xiàn)編制：《塔式起重機(jī)設(shè)計(jì)規(guī)范》（ 5、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（ 9、2建筑安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》（ 9《《建筑施工手冊(cè)》、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（ 7等編制。塔機(jī)安裝位置至附墻或建筑物距離超過使用說(shuō)明規(guī)定時(shí)，需要增設(shè)附著桿，附著桿與附墻連接或者附著桿與建筑物連接的兩支座間距改變時(shí)，必須進(jìn)行附著計(jì)算。主要包括附著支座計(jì)算、附著桿計(jì)算、錨固環(huán)計(jì)算。塔機(jī)按照說(shuō)明書與建筑物附著時(shí)，最上面一道附著裝置的負(fù)荷最大，因此以此道（41層附著）附著桿的負(fù)荷作為設(shè)計(jì)或校核附著桿截面的依據(jù)。1）支座力計(jì)算附著式塔機(jī)的塔身可以簡(jiǎn)化為一個(gè)帶懸臂的剛性支撐連續(xù)梁，其內(nèi)力及支座反力計(jì)算如下:風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按照以下公式計(jì)算：,W<MxpXp=0.800x1.170x2.740x0.700=1.795kN/m2；k0zsz其中 °——基本風(fēng)壓 2/按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 的規(guī)定采用：0 2；P—風(fēng)壓高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 的規(guī)z定采用：pz=2.740；ps—風(fēng)荷載體型系數(shù)：ps=1.170；Bz—高度處的風(fēng)振系數(shù)，Pz=0.700；風(fēng)荷載的水平作用力：TOC\o"1-5"\h\zqXX XX .ks其中 k——風(fēng)荷載水平壓力，k 2;—塔吊作用寬度， ； 迎風(fēng)面積折減系數(shù)， ；ss實(shí)際取風(fēng)荷載的水平作用力 q=0；8；98kN/m塔吊的最大傾覆力矩： ；

計(jì)算結(jié)果: N=w2）附著桿內(nèi)力計(jì)算計(jì)算簡(jiǎn)圖:計(jì)算單元的平衡方程看CGS%+芍CQS%一與CQS的=一練COS&工”?看,in￡E,+($ina.+7^"sina3=一M,sin8IX=0'T：@i+c:/ 的-(a,+七/2)sinci；1+T2E囪+c<2)c'as%-(^+c/2)sin的+4[-(瓦+eJ21cos%+(a.-a---c/Sjsina3]=M,?其中%=即c阻囪/aj a2=(3此￡目,/(8+c?)] %=劭以或①l(a2一七一切2.1第一種工況的計(jì)算:塔機(jī)滿載工作，風(fēng)向垂直于起重臂，考慮塔身在最上層截面的回轉(zhuǎn)慣性力產(chǎn)生的扭矩和風(fēng)荷載扭矩。將上面的方程組求解，其中e從循環(huán)分別取正負(fù)兩種情況，求得各附著最大的軸壓力和軸拉力。桿1的最大軸向壓力為:484.；07kN桿2的最大軸向壓力為:374.；86kN桿3的最大軸向壓力為:655.；90kN桿1的最大軸向拉力為:156.；08kN桿2的最大軸向拉力為:604.；28kN桿3的最大軸向拉力為:774.；42kN2.第2二種工況的計(jì)算:塔機(jī)非工作狀態(tài)，風(fēng)向順著著起重臂,不考慮扭矩的影響。將上面的方程組求解，其中e=45， 1，352，2531，5M=，0分別求w得各附著最大的軸壓力和軸拉力。桿1的最大軸向壓力為:320.；07kN桿2的最大軸向壓力為:355.；04kN桿3的最大軸向壓力為:635.；13kN桿1的最大軸向拉力為:320.；07kN桿2的最大軸向拉力為:355.；04kN桿3的最大軸向拉力為:635.；13kN3)附著桿強(qiáng)度驗(yàn)算3.桿1件軸心受拉強(qiáng)度驗(yàn)算驗(yàn)算公式o=N/An<其中O―為桿件的受拉應(yīng)力；為桿件的最大軸向拉力取 ；n為桿件的截面面積，本工程選取的是鋼管①273x16mm；22。nn/4x[2732—(22。經(jīng)計(jì)算，桿件的最大受拉應(yīng)力0=774418.692/12918.23=59.948N/mm2,最大拉應(yīng)力不大于拉桿的允許拉應(yīng)力 2滿足要求。3.2桿件軸心受壓強(qiáng)度驗(yàn)算驗(yàn)算公式o=N/^AnW其中。一為桿件的受壓應(yīng)力；TOC\o"1-5"\h\z為桿件的軸向壓力，桿取 ；桿取 ；桿取 ；n 為桿件的截面面積本工程選取的是鋼管①273x16mm；\o"CurrentDocument"nn/4x[2732—（ 義）2 2。鋼管的慣性矩， n/64x[2734-（273-2x16）4]=107067896.661m4\o"CurrentDocument"鋼管的回旋半徑， 1/2九一桿件長(zhǎng)細(xì)比，桿取為=103,桿取為二112,桿取為二1049—為桿件的受壓穩(wěn)定系數(shù)，是根據(jù)大查表計(jì)算得：桿 取9=0.536,桿 取9=0.481,桿 取9=0.529；經(jīng)計(jì)算，桿件的最大受壓應(yīng)力。=95.979N/mm2,最大拉應(yīng)力不大于拉桿的允許拉應(yīng)力 2,滿足要求。4）附著設(shè)計(jì)與施工的注意事項(xiàng)錨固裝置附著桿在建筑結(jié)構(gòu)上的固定點(diǎn)要滿足以下原則:4.附1著固定點(diǎn)應(yīng)設(shè)置在丁字墻（承重隔墻和外墻交匯點(diǎn)）和外墻轉(zhuǎn)角處,切不可設(shè)置在輕質(zhì)隔墻與外墻匯交的節(jié)點(diǎn)處；4.對(duì)2于框架結(jié)構(gòu),附著點(diǎn)宜布置在靠近柱根部；4.在3無(wú)外墻轉(zhuǎn)角或承重隔墻可利用的情況下,可以通過窗洞使附著桿固定在承重內(nèi)墻上；4.附4著固定點(diǎn)應(yīng)布設(shè)在靠近樓板處,以利于傳力和便于安裝。5、附著牛腿有限元分析1）分析依據(jù)分析依據(jù)見下表。設(shè)計(jì)依據(jù)序號(hào)名稱1《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017-2003）2《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2001）3其他相關(guān)規(guī)范與圖紙、資料）節(jié)點(diǎn)材料及力學(xué)性能（）材料牌號(hào)：（2）材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：見下表所示。表材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值序號(hào)密度7850kg/m31彈性模量2.06x105N/mm22剪變模量7.9x104N/mm23泊松比0.304屈服強(qiáng)度設(shè)計(jì)值295N/mm23）荷載說(shuō)明海峽交流中心節(jié)點(diǎn)問題可采用離散化的數(shù)值計(jì)算方法并通過計(jì)算機(jī)得到數(shù)值解。本次計(jì)算對(duì)節(jié)點(diǎn)的結(jié)構(gòu)分析主要是利用有限元數(shù)值計(jì)算方法，借助有限元軟件 對(duì)節(jié)點(diǎn)在設(shè)計(jì)載荷作用下的工作狀態(tài)進(jìn)行模擬分析。節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)反力通過塔吊計(jì)算模型提取得出，針對(duì)最上層塔吊附著桿設(shè)計(jì)工況組合，并選取最不利組合作為各節(jié)點(diǎn)邊界條件施加于計(jì)算模型上，各節(jié)點(diǎn)荷載統(tǒng)計(jì)見表。（1）單位制長(zhǎng)度單位為毫米（），力的單位為牛頓（），應(yīng)力單位為兆帕（）a（2）荷載工況及組合：荷載組合主要考慮恒載（L、活載（L、風(fēng)荷載（）等作為牛腿節(jié)點(diǎn)驗(yàn)算依據(jù)。根據(jù)牛腿設(shè)計(jì)圖紙，將節(jié)點(diǎn)和 高勁性柱整體建模，在牛腿端部

施加塔吊計(jì)算中提取的節(jié)點(diǎn)反力，荷載增大系數(shù)取為1.，5進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)載荷作用下的非線性分析。各工況組合及編號(hào)如下表所示。設(shè)計(jì)工況匯總編號(hào)1#桿端2#桿端3#桿端1-484.07-374.862-655.903156.08604.284774.425320.07355.04注：以上荷載設(shè)為拉力為“”，壓力為“”，單位為。4）邊界條件各設(shè)計(jì)載荷作用下的牛腿邊界條件的定義與整體有限元模型的邊界條件基本保持一致，本計(jì)算模型從初始狀態(tài)開始比例加載至設(shè)計(jì)載荷；節(jié)點(diǎn)模型中柱端等小位移部位根據(jù)實(shí)際結(jié)構(gòu)進(jìn)行固定。各牛腿模型邊界約束見下圖所示，各模型最大施加荷載見圖所示。圖節(jié)點(diǎn)模型邊界約束

a.工況組合1b.工況組合2CSCEC_HaiXiaANc.工況組合3d.工況組合4有限元模型材料模型彈塑性材料進(jìn)入塑性的特征是當(dāng)載荷卸去以后會(huì)存在不可恢復(fù)的永久變形，因而在涉及卸載的情況下，應(yīng)力和應(yīng)變之間不再存在唯一的對(duì)應(yīng)關(guān)系，這是區(qū)別于非線性彈性材料的基本屬性。本次計(jì)算假定所研究的鑄鋼節(jié)點(diǎn)模型為彈塑性材料， 鋼材屈服強(qiáng)度為，極限強(qiáng)度為，正切模量取為彈性模量的，具有相當(dāng)長(zhǎng)的屈服階段及良好的塑性，其本構(gòu)關(guān)系選取見下圖的模型。二折線彈塑性模型單元選取及模型端部處理根據(jù)海峽交流中心工程鑄鋼節(jié)點(diǎn)的工程特點(diǎn)，以及單元的基本特征和適用范圍，在實(shí)際分析中，鑄鋼節(jié)點(diǎn)由 I及 單元建模。建模時(shí)，將各節(jié)點(diǎn)單肢端頭剛化，并將剛化區(qū)域內(nèi)節(jié)點(diǎn)自由度耦合于位于端頭截面形心處的主節(jié)點(diǎn)處。施加荷載時(shí)，加在主節(jié)點(diǎn)上。單元是一種構(gòu)造三維實(shí)體結(jié)構(gòu)的單元，具有塑性、蠕變、膨脹、應(yīng)力強(qiáng)化和大變形能力，有用于沙漏控制的縮減積分選項(xiàng)。該單元由八個(gè)結(jié)點(diǎn)組成，每個(gè)結(jié)點(diǎn)有三個(gè)自由度：XYZ本次分析中， 單元主要用來(lái)模擬鋼材； 單元具有類似的屬性，可添加開裂、壓碎等屬性設(shè)置，以模擬勁性柱中的混凝土，本次分析中混凝土按計(jì)算。單元是一個(gè)具有六個(gè)自由度的點(diǎn)元素：即，，和方向的移動(dòng)和繞，，和軸的轉(zhuǎn)動(dòng)。每個(gè)方向可以具有不同的質(zhì)量和轉(zhuǎn)動(dòng)慣量。有限元模型本次計(jì)算將設(shè)計(jì)工況組合下各節(jié)點(diǎn)承受的荷載放大多倍，分階段施加于節(jié)點(diǎn)模型上，本次分析時(shí)設(shè)置30~個(gè)5子0載荷步，對(duì)模型初步施加設(shè)計(jì)荷載，以此提取節(jié)點(diǎn)在各工況組合下的荷載反應(yīng)。節(jié)點(diǎn)的有限元模型及空間、、坐標(biāo)方向設(shè)置見下圖所示。

有限元模型節(jié)點(diǎn)極限承載力分析結(jié)果模型前處理結(jié)束后，進(jìn)入極限承載力分析階段。以下分別介紹 在承載過程中的荷載反應(yīng)。工況1設(shè)計(jì)工況下，牛腿節(jié)點(diǎn)的應(yīng)力和變形如圖所示。根據(jù)計(jì)算結(jié)果可知，該工況下計(jì)算模型向最大變形為 ，向最大變形為，向最大變形為7最大變形矢量和 ，最大 折算應(yīng)力為2滿足設(shè)計(jì)要求。

APR6201020:22:57NODALSOLUTIONSTEP=1SUB=10TIME=1UX (AVG)RSYS=0PowerGraphicsEFACET=1AVRES=MatDMX=.40532SMN=".005395SMX=.136337005395.010353.026101——.041849——j.057597.073345——.089093——.104841.120589.136337CSCEC_HaiXiaa.結(jié)構(gòu)x向變形圖（mm）APR6201020:23:08NODALSOLUTIONSTEP=1SUB=10TIME=1UY (AVG)RSYS=0PowerGraphicsEFACET=1AVRES=MatDMX=.40532SMX=.188128.020903.041806.062709.083613.104516.125419.146322.167225.188128b.結(jié)構(gòu)y向變形圖（mm）APR6201020:23:15NODALSOLUTIONSTEP=1SUB=10TIME=1UZ (AVG)RSYS=0PowerGraphicsEFACET=1AVRES=MatDMX=.40532SMN=-.029268SMX=.373183029268.015448.060165.104882.149599.194315.239032.283749.328466.373183c.結(jié)構(gòu)z向變形圖（mm）CSCEC_HaiXiaCSCEC_HaiXiaAPR6201020:22:38NODALSOLUTIONSTEP=1SUB=10TIME=1USUM(AVG)RSYS=0PowerGraphicsEFACET=1AVRES=MatDMX=.40532SMX=.40532.024319.048638.064851.08917| 1.105383| 1.129702.154022| 1.170234.194554| 1.210766?235086.251298| 1 .275618| 1 .299937| 1 .31615| 1 .340469| 1 .356682| 1 .381001I 1 .40532d.結(jié)構(gòu)變形矢量和（mm）ANCSCEC_HaiXiaANCSCEC_HaiXiaAPR6201020:21:30NODALSOLUTIONSTEP=1SUB=10TIME=1SEQV(AVG)PowerGraphicsEFACET=1AVRES=MatDMX=.40532=.052357=116.0386.96213.92518.56625.52830.1737.13244.09448.73655.69860.3467.30271.94478.90685.86890.5197.472102,113109.076116.038e.vonmises應(yīng)力分布云圖（N/mm2）工況2設(shè)計(jì)工況下，牛腿節(jié)點(diǎn)的應(yīng)力和變形如圖所示。根據(jù)計(jì)算結(jié)果可知，該工況下計(jì)算模型向最大變形為 ，向最大變形為，向最大變形為0最大變形矢量和 5最大 折算應(yīng)力為2滿足設(shè)計(jì)要求。APR6201020:09:38NODALSOLUTIONSTEP=1SUB=9TIME=.9UX (AVG)RSYS=0Powe〔GraphicsEFACET=1AVRES=MatDMX=.352699SMN=-.106425SMX=.012509-.106425-.09321-.079995-.06678-.053565--04035-.027135-.013921-.706E-03.012509a.結(jié)構(gòu)x向變形圖（mm）APR6201020:09:28NODALSOLUTIONSTEP=1SUB=9TIME=.9UYRSYS=0(AVG)PowerGraphicsEFACET=1AVRES=Mat=.352699=.156185.017354.034708.052062.069416.086769.104123.121477.138831.156185b.結(jié)構(gòu)y向變形圖（mm）APR6201020:09:20NODALSOLUTIONSTEP=1SUB=9TIME=.9UZ (AVG)RSYS=0PowerGraphicsEFACET=1AVRES=MatDMX=.352699SMN=-.01936SMX=.309562-.01936.017187■■.053734.090281三.126828.163374.199921.236468.273015.309562CSCEC_HaiXiac.結(jié)構(gòu)z向變形圖（mm）ANCSCEC_HaiXiaANCSCEC_HaiXiaAPR6201019:54:08NODALSOLUTIONSTEP=1SUB=9TIME=.9USUM(AVG)RSYS=0PowerGraphicsEFACET=1AVRES=MatDMX=.352699SMX=.352699.021162.042324.063486.084648| 1.10581r 1.126972| 1.148134r 1.169296.183403..204565| 1 .225727| 1 .246889| 1 .268051| 1 .289213| 1 .310375| 1 .331537門.352699-■■呂-■■呂呂呂呂呂呂呂d.結(jié)構(gòu)變形矢量和（mm）APR6201019:52:50NODALSOLUTIONSTEP=1SUB=9TIME=.9SEQV(AVG)PowerGraphicsEFACET=1AVRES=MatDMX=.352699SMN=.016265=111.5796.69513.38920.08426.77933.47440.16846.86353.55858.02164.71671.41178.10584.891.49598.19104.884111.579e.vonmises應(yīng)力分布云圖（N/mm2）工況3設(shè)計(jì)工況下，牛腿節(jié)點(diǎn)的應(yīng)力和變形如圖所示。根據(jù)計(jì)算結(jié)果可知，該工況下計(jì)算模型向最大變形為，向最大變形為 ，向最大變形為，最大變形矢量和 ，最大 折算應(yīng)力為2滿足設(shè)計(jì)要求。

APR6201022:21:11NODALSOLUTIONSTEP=1SUB=20TIME=1UX (AVG)RSYS=0Pov/erGraphicsEFACET=1AVRES=MatDMX=.512914SMN=-.062311SMX=.001374-.062311=-.055235-.048159-.041082-.034006-.02693曰-.019854-.012778CSCEC_HaiXiaa.結(jié)構(gòu)x向變形圖（mm）APR6201022:21:22NODALSOLUTIONSTEP=1SUB=20TIME=1UYRSYS=0(AVG)PowerGraphicsEFACET=1AVRES=MatCSCEC_HaiXiaa.結(jié)構(gòu)x向變形圖（mm）APR6201022:21:22NODALSOLUTIONSTEP=1SUB=20TIME=1UYRSYS=0(AVG)PowerGraphicsEFACET=1AVRES=MatDMX=.512914SMN=-.165736-.165736-.147321--128906-.110491--092076-.07366-.055245-.03683-.018415CSCEC_HaiXiab.結(jié)構(gòu)y向變形圖（mm）ANAPR6201022:24:28NODALSOLUTIONSTEP=1SUB=20TIME=1UZRSYS=0(AVG)PowerGraphicsEFACET=1AVRES=MatDMX=.512914SMN=-.48803=.021139-.48803-.431455-.374881--318307ANAPR6201022:24:28NODALSOLUTIONSTEP=1SUB=20TIME=1UZRSYS=0(AVG)PowerGraphicsEFACET=1AVRES=MatDMX=.512914SMN=-.48803=.021139-.48803-.431455-.374881--318307-.261733-.205158-.148584--09201-.035436.021139CSCEC_HaiXiac.結(jié)構(gòu)z向變形圖（mm）APR6201022:20:47NODALSOLUTIONSTEP=1SUB=20TIME=1USUM (AVG)RSYS=0PowerGraphicsEFACET=1AVRES=MatDMX=.512914SMX=.512914.030775.06155.092325.123099.153874| 1.184649| 1.215424.246199.266715.29749| 1 .328265| 1 .35904| 1 .389815| 1 .420589| 1 .451364| 1 .482139■.512914d.結(jié)構(gòu)變形矢量和（mm）霓■■■呂□呂呂呂呂霓■■■呂□呂呂呂呂呂二SMX呂呂呂呂.APR6201022:16:58NODALSOLUTIONSTEP=1SUB=20TIME=1SEQV(AVG)PowerGraphicsEFACET=1AVRES=MatDMX=.512914=.019569=255.14615,30930,61845.92661.23576.54491.853107.161122.47132.676147.985163.293178.602193.911209.22224.528239.837255.146e.vonmises應(yīng)力分布云圖（N/mm2）工況4設(shè)計(jì)工況下，牛腿節(jié)點(diǎn)的應(yīng)力和變形如圖所示。根據(jù)計(jì)算結(jié)果可知，該工況下計(jì)算模型向最大變形為，向最大變形為 ，向最大變形為，最大變形矢量和 8最大 折算應(yīng)力為2滿足設(shè)計(jì)要求。APR6201022:28:22NODALSOLUTIONSTEP=1SUB=20TIME=1UX (AVG)RSYS=0PowerGraphicsEFACET=1AVRES=MatDMX=.580573SMN=-.010763=.047128-.010763-.004331.002102.008534.014966.021399.027831.034263.040696.047128a.結(jié)構(gòu)x向變形圖（mm）APR6201022:28:32NODALSOLUTIONSTEP=1SUB=20TIME=1UYRSYS=0(AVG)PowerGraphicsEFACET=1AVRES=MatDMX=.580573SMN=-.21186APR6201022:28:32NODALSOLUTIONSTEP=1SUB=20TIME=1UYRSYS=0(AVG)PowerGraphicsEFACET=1AVRES=MatDMX=.580573SMN=-.21186-.21186-.18832-.16478-.14124-.1177--09416-.07062-.04708-.02354b.b.結(jié)構(gòu)y向變形圖（mm）APR6201022:28:39NODALSOLUTIONSTEP=1APR6201022:28:39NODALSOLUTIONSTEP=1SUB=20TIME=1UZ (AVG)RSYS=0PowerGraphicsEFACET=1AVRES=MatDMX=.580573SMN=-.550929SMX=.023446-.550929-.487109■■-.42329-.35947-.295651-.231832-.168012-.104193-.040373.023446c.c.結(jié)構(gòu)z向變形圖（mm）APR6201022:27:51NODALSOLUTIONSTEP=1SUB=20TIME=1APR6201022:27:51NODALSOLUTIONSTEP=1SUB=20TIME=1USUM(AVG)RSYS=0Powe「GraphicsEFACET=1BURES=Mat=.580573=.580573.046446.08128.116115.150949.185783.220618.255452.290286.325121.359955.39479.429624.464458.499293.534127.580573DMX.■呂呂呂呂呂呂呂.d.結(jié)構(gòu)變形矢量和（mm）APR6201022:27:11NODALSOLUTIONSTEP=1SUB=20TIME=1SEQV(AVG)PowerGraphicsEFACET=1AVRES=MatDMX=.580573=.021459=282.81522.62539.59456.56373.53290.501107.47124.439141.407158.376175.345192.314209.283226.252243.221260.19282.815e.vonmises應(yīng)力分布云圖（N/mm2）工況5設(shè)計(jì)工況下，牛腿節(jié)點(diǎn)的應(yīng)力和變形如圖所示。根據(jù)計(jì)算結(jié)果可知，該工況下計(jì)算模型向最大變形為 ，向最大變形為 ，向最大變形為，最大變形矢量和 ，最大 折算應(yīng)力為2滿足設(shè)計(jì)要求。

SMX呂呂呂呂.APR6SMX呂呂呂呂.23:35:36NODALSOLUTIONSTEP=1SUB=20TIME=1UX (AVG)RSYS=0PowerGr