模板支架受力分析計(jì)算

內(nèi)容安全技術(shù)概述腳手架計(jì)算模板支架計(jì)算案例分析第一頁，共123頁。安全技術(shù)工作概述重要性存在問題解決要點(diǎn)理論計(jì)算的理解第二頁，共123頁。重要性在重大建筑施工安全事故發(fā)生的引起原因中，施工安全管理方面的因素很多、帶有普遍性，且常為主要原因，但是，造成事故的技術(shù)安全原因卻相當(dāng)明顯和突出。這就提醒我們，建筑安全技術(shù)是建筑施工安全管理的基礎(chǔ)和保障。建筑安全技術(shù)工作的薄弱、滯后、不適應(yīng)及不被認(rèn)真重視的情況，成為重大事故發(fā)生的主要或重要原因。第三頁，共123頁。存在問題雖然施工方案措施的計(jì)算驗(yàn)算工作已經(jīng)提升到異常重要的高度上，但并不是所有的總工們和方案措施的編制人員都能較好地掌握和運(yùn)用標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定、研究解決有關(guān)計(jì)算問題、使方案和措施具有可靠的技術(shù)安全保障。在方案措施的計(jì)算部分中，程度不同地存在一些問題，則具有一定的普遍性。存在主要問題大致有：第四頁，共123頁。（1）計(jì)驗(yàn)算項(xiàng)目缺漏不全；

（2）驗(yàn)算選擇的部位或截面不是最危險(xiǎn)的；

（3）采用的計(jì)驗(yàn)算方法不符合相應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，或者實(shí)際情況不符合規(guī)定的設(shè)計(jì)計(jì)算條件；

（4）采用的計(jì)算參數(shù)不符合工程的實(shí)際情況；

（5）驗(yàn)算的受力情況或狀態(tài)與實(shí)際情況不符；

（6）沒有按實(shí)際情況采取必要的調(diào)整系數(shù)，使計(jì)算結(jié)果的安全保證度不夠；

（7）計(jì)算數(shù)據(jù)存在錯(cuò)誤。

第五頁，共123頁。解決要點(diǎn)必須認(rèn)真解決以上存在問題，達(dá)到計(jì)算工作的覆蓋性、符合性、正確性和保證性要求。所謂覆蓋性，就是覆蓋著應(yīng)予計(jì)算的項(xiàng)目和應(yīng)予驗(yàn)算的最不利的部位；所謂符合性，就是符合標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定、符合實(shí)際情況；所謂正確性，就是計(jì)算式正確、計(jì)算參數(shù)正確和計(jì)算結(jié)果正確；所謂保證性，就是達(dá)到安全的保證指標(biāo)或要求（常用安全系數(shù)控制）。第六頁，共123頁。理論計(jì)算施工安全計(jì)算是保證施工方案和措施能夠安全地實(shí)施的計(jì)算，即確保按施工方案和措施進(jìn)行施工時(shí)，其全過程中各階段所形成的工況都應(yīng)處于安全可靠的狀態(tài)，確保不會(huì)由于存在不安全狀態(tài)而蘊(yùn)發(fā)事故。并對(duì)可能影響其狀態(tài)安全、會(huì)形成共同作用的不安全行為、起因物和致害物給以嚴(yán)格的限制、控制或及時(shí)予以消除。第七頁，共123頁。長(zhǎng)期以來，多數(shù)施工計(jì)算項(xiàng)目，都是采取借用（鑒）相應(yīng)工程結(jié)構(gòu)、機(jī)械設(shè)備的計(jì)算方法并結(jié)合工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)加以解決的，只有像爆破、混凝土澆筑（模板側(cè)壓力）及冬施工方法（電熱養(yǎng)護(hù)等）和起重吊裝等一些專項(xiàng)技術(shù)是通過試驗(yàn)加上實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)解決的。腳手架極其模板支架則一直是靠經(jīng)驗(yàn)搭設(shè)的。第八頁，共123頁。而像腳手架結(jié)構(gòu)和深基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)等施工措施，由于本身所具有的影響因素多、可變性大和難以控制的特點(diǎn)，當(dāng)仍采用工程結(jié)構(gòu)的計(jì)算方法時(shí)，就難以與實(shí)際情況相符，不能確保達(dá)到安全可靠的要求，經(jīng)過一段時(shí)間的探索，形成了理論與實(shí)驗(yàn)和實(shí)踐相結(jié)合的計(jì)算方法，其基本點(diǎn)就是使其工作狀態(tài)與危險(xiǎn)狀態(tài)保持一個(gè)安全距離，而這個(gè)距離足以容納在計(jì)算時(shí)未能納入的可變因素的影響，使其不會(huì)達(dá)到或接近破壞狀態(tài)。因此，按對(duì)有關(guān)參數(shù)控制的可行性，確定安全保證要求，就成為解決施工安全計(jì)算方法時(shí)應(yīng)予遵循的一項(xiàng)基本原則。第九頁，共123頁。腳手架計(jì)算方案編制步驟參數(shù)確定荷載材料計(jì)算過程第十頁，共123頁。方案編制步驟腳手架工程施工的主要步驟如下：主要及相關(guān)人員商討方案---確定方案---編制方案---報(bào)公司技術(shù)、安全部門審批方案---審批合格后由架子工長(zhǎng)組織實(shí)施---各方驗(yàn)收合格---投入使用。腳手架工程在施工前，技術(shù)負(fù)責(zé)人應(yīng)召集技術(shù)、安全、生產(chǎn)等相關(guān)人員對(duì)本工程的腳手架搭設(shè)情況進(jìn)行研討，確定腳手架應(yīng)搭設(shè)的步距、縱距、橫距、總高度、范圍等各項(xiàng)參數(shù)內(nèi)容，然后由技術(shù)負(fù)責(zé)人或技術(shù)員編制，編制完畢的方案經(jīng)技術(shù)負(fù)責(zé)人審核后報(bào)公司技術(shù)安全部門會(huì)審，并由公司總工程師審批后執(zhí)行。方案審批返回項(xiàng)目部，由項(xiàng)目部架子工長(zhǎng)組織工人進(jìn)行搭設(shè)，經(jīng)公司技術(shù)、安全及項(xiàng)目部技術(shù)、安全部門負(fù)責(zé)人驗(yàn)收合格，方可使用。

第十一頁，共123頁。參數(shù)確定序項(xiàng)目?jī)?nèi)容1功能住宅樓、商業(yè)用房2建筑規(guī)模建筑總面積（m2）25905.82m2建筑層數(shù)地上15層，局部16層地下2層建筑層高人防層地下一層1層2~15層16層3.2m3.0m3.5m2.8m3.1m3建筑高度±0.0相當(dāng)于絕對(duì)標(biāo)高42.30m基底標(biāo)高-6.220m室內(nèi)外高差0.75m建筑總高55.8m場(chǎng)地相當(dāng)于絕對(duì)標(biāo)高41.3m檐口高度46.8m4地質(zhì)資料地基承載力180N/MM2結(jié)構(gòu)類型剪力墻結(jié)構(gòu)5工程所在地北京東三環(huán)南路施工階段主體結(jié)構(gòu)施工第十二頁，共123頁。第十三頁，共123頁。高度確定

1）“檐口標(biāo)高”-“基底標(biāo)高”+“安全高度”；2）“檐口標(biāo)高”-“平整后場(chǎng)地標(biāo)高”+“安全高度”；3）考慮加快施工速度腳手架下部做臨時(shí)腳手架，方便回填土工序，地上一層以上采用懸挑腳手架，那么懸挑腳手架的搭設(shè)高度：“檐口標(biāo)高”-“一層頂板標(biāo)高”+“安全高度”?！鞍踩叨取保?/p>

當(dāng)上部為女兒墻時(shí)，腳手架的搭設(shè)高度要超過女兒墻1米；為檐口時(shí)，要超過檐口高度1.5米。依據(jù)：《規(guī)范》6．3．6立桿頂端宜高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m。本方案采取第二種搭設(shè)方式：46.8+（）+1=48.8米，取49米。第十四頁，共123頁。立桿縱距確定

腳手架用于結(jié)構(gòu)施工階段，施工的作業(yè)層施工荷載3kN/m2，依據(jù)：《規(guī)范》表和《規(guī)范中第4條規(guī)定（4自頂層作業(yè)層的腳手板下計(jì)，宜每隔12m滿鋪一層腳手板。）的要求選取3+Int(49÷12+1)×0.35=3+5×0.35（kN/m2）荷載所對(duì)應(yīng)的縱距1.2米；

第十五頁，共123頁。立桿橫距確定

根據(jù)工程情況在滿足施工的條件下不能超過《規(guī)范》表規(guī)定；依照此表可以取1.05~1.55之間的數(shù)值，本例取1.05米。第十六頁，共123頁?？繅σ欢送馍扉L(zhǎng)度確定《規(guī)范》6．2．2條主節(jié)點(diǎn)處必須設(shè)置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴(yán)禁拆除。主節(jié)點(diǎn)處兩個(gè)直角扣件的中心距不應(yīng)大于150mm。在雙排腳手架中，靠墻一端的外伸長(zhǎng)度a不應(yīng)大于0.4l，且不應(yīng)大于500mm；由0.4×1.05=0.42確定本工程選用a=0.3米。如果懸挑長(zhǎng)度大于300mm，計(jì)算時(shí)按300mm考慮。第十七頁，共123頁。步距的確定

一般在確定腳手架的步距時(shí)要考慮兩個(gè)步驟，第一要滿足層高與施工要求，層高是是步距的整數(shù)倍，本例的層高標(biāo)準(zhǔn)層是2.8米，因此第一步確定步距為1.4米，第二步要符合《規(guī)范》表的要求，步距不能超出表的范圍，最后確定步距為1.4米。第十八頁，共123頁。荷載分類1）作用于腳手架的荷載可分為永久荷載（恒荷載）與可變荷載（活荷載）。2）永久荷載（恒荷載）可分為：（1）腳手架結(jié)構(gòu)自重，包括立桿、縱向水平桿、橫向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐和扣件等的自重；（2）構(gòu)、配件自重，包括腳手板、欄桿、擋腳板、安全網(wǎng)等防護(hù)設(shè)施的自重。3）可變荷載（活荷載）可分為：施工荷載，包括作業(yè)層上的人員、器具和材料的自重；風(fēng)荷載。第十九頁，共123頁。荷載效應(yīng)組合第二十頁，共123頁。材料鋼管宜采用力學(xué)性能適中的Q235A(3號(hào))鋼，其力學(xué)性能應(yīng)符合國家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)《炭素結(jié)構(gòu)鋼》(GB700-89)中Q235A鋼的規(guī)定。每批鋼材進(jìn)場(chǎng)時(shí)，應(yīng)有材質(zhì)檢驗(yàn)合格證。3號(hào)鋼的屈服強(qiáng)度240N/mm2為強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)值，引用現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》規(guī)定，乘以分項(xiàng)系數(shù)1/1.165，這樣鋼材的設(shè)計(jì)值f=240/1.165=205N/mm2，這也說明了規(guī)范采用的設(shè)計(jì)方法在實(shí)質(zhì)上是屬于半概率半經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行的。

第二十一頁，共123頁。根據(jù)《可鑄鐵分類及技術(shù)條件》(GB978-67)的規(guī)定，扣件采用機(jī)械性能不低于KTH330-08的可鍛鑄鐵制造。鑄件不得有裂紋、氣孔，不宜有縮松、砂眼、澆冒口殘余披縫，毛刺、氧化皮等清除干凈；

扣件與鋼管的貼合面必須嚴(yán)格整形，應(yīng)保證與鋼管扣緊時(shí)接觸良好，當(dāng)扣件夾緊鋼管時(shí)，開口處的最小距離應(yīng)不小于5mm；

扣件活動(dòng)部位應(yīng)能靈活轉(zhuǎn)動(dòng)，旋轉(zhuǎn)扣件的兩旋轉(zhuǎn)面間隙應(yīng)小于1mm；

扣件表面刷暗紅色防銹漆進(jìn)行防銹處理。

第二十二頁，共123頁。規(guī)范要求計(jì)算內(nèi)容1、腳手架的承載能力應(yīng)按概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法的要求，采用分項(xiàng)系數(shù)設(shè)計(jì)表達(dá)式進(jìn)行設(shè)計(jì)?？芍贿M(jìn)行下列設(shè)計(jì)計(jì)算：縱向和橫向水平桿(大小橫桿)等受彎構(gòu)件的強(qiáng)度計(jì)算；扣件的抗滑承載力計(jì)算；立桿的穩(wěn)定性計(jì)算；連墻件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性和連接強(qiáng)度的計(jì)算；立桿地基承載力計(jì)算。

第二十三頁，共123頁。2、計(jì)算構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性與連接強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載效應(yīng)基本組合的設(shè)計(jì)值。永久荷載分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)取1.2，可變荷載分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)取1.4。

3、架中的受彎構(gòu)件，尚應(yīng)根據(jù)正常使用極限狀態(tài)的要求驗(yàn)算變形。驗(yàn)算構(gòu)件變形時(shí)，應(yīng)采用荷載短期效應(yīng)組合的設(shè)計(jì)值。第二十四頁，共123頁。小橫桿計(jì)算作業(yè)層間距不應(yīng)大于縱距1/2；小橫桿按照簡(jiǎn)支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算，小橫桿在大橫桿的上面計(jì)算簡(jiǎn)圖如下所示：

第二十五頁，共123頁。小橫桿荷載計(jì)算恒荷載計(jì)算：小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P1=0.038kN/m腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：P2=0.350×1.200/3=0.140kN/m第二十六頁，共123頁。小橫桿荷載計(jì)算活荷載計(jì)算：活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Q=3.000×1.200/3=1.200kN/m第二十七頁，共123頁。小橫桿荷載設(shè)計(jì)值及力學(xué)模型荷載的設(shè)計(jì)值：q=1.2×0.038+1.2×0.140+1.4×1.200=1.894kN/m力學(xué)模型：第二十八頁，共123頁。小橫桿力學(xué)模型說明第二十九頁，共123頁。從彎矩公式看不帶懸挑的情況彎矩大偏于安全，撓度直接從公式看不出結(jié)論，但代入規(guī)范最大懸挑計(jì)算長(zhǎng)度0.3米，及排距取1.55米時(shí)，計(jì)算結(jié)果還是第一個(gè)大，因此規(guī)范取了第一種情況進(jìn)行計(jì)算安全。

第三十頁，共123頁。小橫桿抗彎強(qiáng)度計(jì)算

計(jì)算公式：

σ=0.261×106/5080.0=51.383N/mm2小橫桿的計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求!

第三十一頁，共123頁。小橫桿撓度計(jì)算最大撓度考慮為簡(jiǎn)支梁均布荷載作用下的撓度；計(jì)算公式如下:荷載設(shè)計(jì)值q=0.038+0.140+1.200=1.378kN/m；簡(jiǎn)支梁均布荷載作用下的最大撓度：V=5.0×1.378×1050.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.869mm；小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!

第三十二頁，共123頁。無鋼管的抗剪承載力計(jì)算說明

沒有抗剪強(qiáng)度計(jì)算，是因?yàn)殇摴芸辜魪?qiáng)度不起控制作用。如φ48×3.5的Q235－A級(jí)鋼管，其抗剪承載力為：上式中K1為截面形狀系數(shù)。一般橫向、縱向水平桿上的荷載由一只扣件傳遞，一只扣件的抗滑承載力設(shè)計(jì)值只有8.0kN，遠(yuǎn)小于[V]，故只要滿足扣件的抗滑力計(jì)算條件，桿件抗剪力也肯定滿足。

第三十三頁，共123頁。大橫桿的計(jì)算

大橫桿按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算，小橫桿在大橫桿的上面。腳手架的縱距最大的值為2米，一根腳手管的長(zhǎng)度為6米，和規(guī)范要求的一致，宜按三跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算。

用小橫桿支座的最大反力計(jì)算值，在最不利荷載布置下計(jì)算大橫桿的最大彎矩和變形

第三十四頁，共123頁。荷載值計(jì)算：

小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值P1=0.038×1.050=0.040kN

腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值P2=0.350×1.050×1.200/3=0.147kN

活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q=3.000×1.050×1.200/3=1.260kN

大橫桿荷載的設(shè)計(jì)值：P=(1.2×0.040+1.2×0.147+1.4×1.260)/2=0.994kN

第三十五頁，共123頁。

大橫桿計(jì)算簡(jiǎn)圖

大橫桿抗彎強(qiáng)度計(jì)算：

均布荷載最大彎矩計(jì)算公式：

集中荷載最大彎矩計(jì)算公式:

；

σ=0.324×106/5080.0=63.762N/mm2；

大橫桿的計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求!

第三十六頁，共123頁。大橫桿撓度計(jì)算：

最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與集中荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和；

均布荷載最大撓度計(jì)算公式:

大橫桿均布荷載的最大撓度：

集中荷載最大撓度計(jì)算公式:

集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值P=0.040+0.147+1.260=1.447kN；

集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度：

第三十七頁，共123頁。最大撓度和：V=V1+V2=1.897mm；

大橫桿的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求!

受彎構(gòu)件容許撓度

第三十八頁，共123頁?？奂够频挠?jì)算

扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；注：當(dāng)直角扣件的擰緊力矩達(dá)40--65N.m時(shí),試驗(yàn)表明:單扣件在12kN的荷載下會(huì)滑動(dòng),其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會(huì)滑動(dòng),其抗滑承載力可取12.0kN。

第三十九頁，共123頁。荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算：

橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P1=0.038×1.200=0.046kN

腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：P2=0.350×1.050×1.200/2=0.220kN

活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Q=3.000×1.050×1.200/2=1.890kN

荷載的設(shè)計(jì)值：R=1.2×0.046+1.2×0.220+1.4×1.890=2.966kN

單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求!

第四十頁，共123頁。立桿穩(wěn)定性計(jì)算恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算：(1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)；本例為0.1291；NG1=0.129×45.000=5.810kN

第四十一頁，共123頁。腳手架每米重量說明：

GS=[2(la+h)+2.2]q+2[2q1+(la+h)÷6.5×q2]÷lahGS---腳手架立面單位面積上的框架的重量；la--立桿縱距；h-步距；q-48×3.5鋼管重量q=38.4N/M；q1--直角扣件每個(gè)重量q1=13.2N/個(gè)；q2--對(duì)接扣件每個(gè)重量q2=18.4N/個(gè)；2.2----每根橫向水平桿的長(zhǎng)度；6.5----每根6.5米長(zhǎng)的鋼管上計(jì)算一個(gè)對(duì)接扣件。

Gj=[4(6.5q+q2)+2×13cosa÷la×q3]÷13cosa*13sinala-立桿縱距；a---剪刀撐與斜桿與地面夾角；q3---旋轉(zhuǎn)扣件每個(gè)重量q3=14.6N/個(gè)。

第四十二頁，共123頁。(2)腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.35

NG2=0.350×4×1.200×(1.050+0.300)/2=1.134kN

表－1腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值

第四十三頁，共123頁。(3)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標(biāo)擋板，準(zhǔn)值為0.14

NG3=0.140×1.200×4/2=0.336kN

表－2欄桿、擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值

第四十四頁，共123頁。(4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.200×45.000=0.270kN；

經(jīng)計(jì)算得到，恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.549kN。

活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。

經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：

。

第四十五頁，共123頁。風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按照以下公式計(jì)算：

風(fēng)荷載值說明：1、荷載規(guī)范計(jì)算風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值公式為：ωk=βzμsμzω0，荷載規(guī)范規(guī)定的基本風(fēng)壓是根據(jù)重現(xiàn)期為50年確定的，而腳手架使用期較短一般在2~5年之間，遇到強(qiáng)勁風(fēng)的概率相對(duì)要小得多，基本風(fēng)壓w0乘以0.7修正系數(shù)是參考英國腳手架標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算確定的。由于腳手架是附著在主體結(jié)構(gòu)上,風(fēng)振系數(shù)βz=1,最后公式為：ωk=0.7μsμzw0

。第四十六頁，共123頁。2、風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz:我們?cè)谠O(shè)計(jì)腳手架時(shí)，要注意此值的取法，通過計(jì)算從腳手架頂取每5米一段與腳手架的靜荷和活荷的組合驗(yàn)算立桿穩(wěn)定性時(shí)，雖然風(fēng)荷載在頂部的標(biāo)準(zhǔn)值大，但最終組合值在腳手架的最底端最不利。但計(jì)算連墻件時(shí)，要取高度為最大值。按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2001）規(guī)定按下表采用：

第四十七頁，共123頁。第四十八頁，共123頁。體型系數(shù)μs：第四十九頁，共123頁。其中：

W0——基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：W0=0.450

Uz——風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz=0.840

Us——風(fēng)荷載體型系數(shù)：Us=0.720第五十頁，共123頁?？紤]風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式：

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式：

N=1.2NG+1.4NQ

風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計(jì)算公式

其中Wk——風(fēng)荷載基本風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；

la——立桿的縱距(m)；

h——立桿的步距(m)。

第五十一頁，共123頁。立桿的穩(wěn)定性計(jì)算

不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式：其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，N=14.35kN；

φ—軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比l0/i的結(jié)果查表得到0.26；

i—計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm；l0—計(jì)算長(zhǎng)度(m),由公式l0=kuh確定，l0=2.60m；k—計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取1.155；

第五十二頁，共123頁。A——立桿凈截面面積，A=4.89cm2；

W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；

σ——鋼管立桿受壓強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)；經(jīng)計(jì)算得到=111.83

[f]——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，[f]=205.00N/mm2；

不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算<[f],滿足要求!第五十三頁，共123頁。k值說明

《規(guī)范》規(guī)定的設(shè)計(jì)方法與荷載分項(xiàng)系數(shù)等，均與現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》一致。腳手架與一般結(jié)構(gòu)相比，其工作條件具有以下特點(diǎn)：1、所受荷載變異性較大；

2、扣件連接節(jié)點(diǎn)屬于半剛性，且節(jié)點(diǎn)剛性大小與扣件質(zhì)量、安裝質(zhì)量有關(guān)，節(jié)點(diǎn)性能存在較大變異；

3、腳手架結(jié)構(gòu)、構(gòu)件存在初始缺陷，如桿件的初彎曲、銹蝕，搭設(shè)尺寸誤差、受荷偏心等均較大；

4、與墻的連接點(diǎn)，對(duì)腳手架的約束性變異較大。

第五十四頁，共123頁。K值最終推導(dǎo)結(jié)果：1.155第五十五頁，共123頁。μ值說明

計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)μ值是反映腳手架各桿件對(duì)立桿的約束作用。本規(guī)范規(guī)定的μ值，采用了中國建筑科學(xué)研究院建筑機(jī)械化研究分院1964年~1965年和1986年~1988年、哈爾濱工業(yè)大學(xué)土木工程學(xué)院于1988年~1989年分別進(jìn)行原型腳手架整體穩(wěn)定性試驗(yàn)所取得的科研成果，其μ值在1.5~2.0之間。它綜合了影響腳手架整體失穩(wěn)的各種因素，當(dāng)然也包含了立桿偏心受荷（初偏心e=53mm，圖3）的實(shí)際工況。這表明按軸心受壓計(jì)算是可靠的、簡(jiǎn)便的。規(guī)范列出了下表以供設(shè)計(jì)者。

第五十六頁，共123頁。腳手架立桿的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)μ

第五十七頁，共123頁。φ值根據(jù)規(guī)范表進(jìn)行查表

第五十八頁，共123頁。考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式：

其中：

N—立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，N=13.56kN；

φ—軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比λ=l0/i的結(jié)果查表得到0.26；

i—計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm；

l0—計(jì)算長(zhǎng)度(m),由公式l0=kuh確定，l0=2.60m；

k—計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取1.155；

u—計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，由腳手架的高度確定；u=1.50

第五十九頁，共123頁。A—立桿凈截面面積，A=4.89cm2；

W—立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；

MW—計(jì)算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的彎矩，；

φ—鋼管立桿受壓強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)；經(jīng)計(jì)算得到=117.69

[f]—鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，[f]=205.00N/mm2；

考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算<[f],滿足要求!

第六十頁，共123頁。影響腳手架穩(wěn)定性的各種因素1、步距：其它條件不變，根據(jù)實(shí)驗(yàn)值和計(jì)算值，步距從1.2米增加到1.8米，臨界荷載將下降26.1%。2、連墻點(diǎn)間距：其它條件不變，當(dāng)豎向間距由3.6米增加到7.2米，臨界荷載將下降33.88%，但在經(jīng)常使用的連墻點(diǎn)水平間距范圍內(nèi)（8米），調(diào)整水平間距時(shí)，影響不大。因此要注意步距的設(shè)置。3、扣件緊固扭矩：扣件緊固扭矩為30N.m比扣件緊固扭矩50N.m的臨界荷載低20%左右。緊固扭矩50N.m與扣件緊固扭矩50N.m相比影響不大。4、橫向支撐及縱向支撐：設(shè)置橫向支撐臨界荷載將提高15%以上，：設(shè)置縱向支撐臨界荷載將提高12.49%。5、立桿橫距：當(dāng)由1.2米增加到1.5米時(shí)，臨界荷載將下降11.35%。第六十一頁，共123頁。最大搭設(shè)高度的計(jì)算

不考慮風(fēng)荷載時(shí),采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設(shè)高度按照下式計(jì)算：其中NG2K—構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力，NG2K=1.740kNNQ—活荷載標(biāo)準(zhǔn)值，NQ=3.780kN；gk每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值，gk=0.129kN/m經(jīng)計(jì)算得到，不考慮風(fēng)荷載時(shí)，按照穩(wěn)定性計(jì)算的搭設(shè)高度Hs=122.184米。

第六十二頁，共123頁。

腳手架搭設(shè)高度Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50米：

經(jīng)計(jì)算得到，不考慮風(fēng)荷載時(shí)，腳手架搭設(shè)高度限值[H]=50.000米。

第六十三頁，共123頁?？紤]風(fēng)荷載時(shí),采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設(shè)高度按照下式計(jì)算：

其中NG2K—構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力，NG2K=1.740kN；

NQ—活荷載標(biāo)準(zhǔn)值，NQ=3.780kN；

gk—每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值，gk=0.129kN/m；

Mwk—計(jì)算立桿段由風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩，；

經(jīng)計(jì)算得到，考慮風(fēng)荷載時(shí)，按照穩(wěn)定性計(jì)算的搭設(shè)高度Hs=117.326米。

第六十四頁，共123頁。腳手架搭設(shè)高度Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50米：

經(jīng)計(jì)算得到，考慮風(fēng)荷載時(shí)，腳手架搭設(shè)高度限值[H]=50.000米。

第六十五頁，共123頁。連墻件的計(jì)算連墻件的軸向力計(jì)算值應(yīng)按照下式計(jì)算：

Nl=Nlw+No其中Nlw—風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計(jì)值(kN)，應(yīng)按照下式計(jì)算：

Nlw=1.4×wk×Awwk—風(fēng)荷載基本風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值，wk=0.191kN/m2；Aw—每個(gè)連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積，Aw=3.00×3.60=10.800m2；

No—連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)；No=5.000

經(jīng)計(jì)算得到Nlw=2.881kN，連墻件軸向力計(jì)算值Nl=7.881kN第六十六頁，共123頁。

連墻件軸向力設(shè)計(jì)值Nf=φA[f]

其中：

φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比l/i=30.00/1.58的結(jié)果查表得到=0.95；

A=4.89cm2；

[f]=205.00N/mm2。

經(jīng)過計(jì)算得到Nf=95.411kN

Nf>Nl，連墻件的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求!

第六十七頁，共123頁。連墻件采用扣件與墻體連接。

經(jīng)過計(jì)算得到Nl=7.881kN小于扣件的抗滑力8.0kN，滿足要求!

第六十八頁，共123頁。連墻件的計(jì)算說明

腳手架的連墻件的計(jì)算是必不可少的，我們經(jīng)常采用的形式有：扣件式連接、焊接，螺栓連接等，但涉及到施工的方便及材料的普遍性，我們最常用的扣件式連接方式，這里我們要注意兩個(gè)問題。在搭設(shè)的過程中連墻件與腳手架主節(jié)點(diǎn)的位置規(guī)范明確作了規(guī)定，其為連墻件偏離主節(jié)點(diǎn)的最大距離為300mm，只有在連墻在在主節(jié)點(diǎn)附近時(shí)，才能有效的阻止腳手架發(fā)生橫向彎曲失穩(wěn)或傾覆，若遠(yuǎn)離主節(jié)點(diǎn)設(shè)置連墻件，因?yàn)榱U的抗彎剛度較差，將會(huì)由于立桿產(chǎn)生局部彎曲，減弱甚至起不到時(shí)約束腳手架橫向變形的作用，現(xiàn)實(shí)是怎樣，許多連墻件竟然設(shè)置在立桿步距的一半附近，這對(duì)腳手架的穩(wěn)定是極為不利的，要引起重視。問題的引申，我在主節(jié)點(diǎn)設(shè)置了連墻件后就要注意與主體結(jié)構(gòu)連接的部位也要設(shè)置在受力點(diǎn)較好的部位。連墻件扣件式連接方式在計(jì)算扣件抗滑移時(shí)，經(jīng)常大于8KG，而小于16KG，我們會(huì)不會(huì)看到上圖后認(rèn)為是是雙扣件，而滿足要求呢，實(shí)際上是錯(cuò)誤的，上圖只提供一個(gè)扣件的承載力。第六十九頁，共123頁。立桿的地基承載力計(jì)算

立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求:

p≤fg

其中p—立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力(kN/m2)，p=N/A；p=57.41N—上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值(kN)；N=14.35A—基礎(chǔ)底面面積(m2)；A=0.25fg—地基承載力設(shè)計(jì)值(kN/m2)；fg=90.00

地基承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式計(jì)算:fg=kc×fgk其中:kc—腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)；kc=0.50fgk—地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值；fgk=180.00

地基承載力的計(jì)算滿足要求!

第七十頁，共123頁。地基承載力降低系數(shù)kc說明

地基承載力調(diào)整系數(shù)kc，對(duì)碎石土、砂土、回填土應(yīng)取0.4；對(duì)粘土應(yīng)取0.5；對(duì)巖石、混凝土應(yīng)取1.0。由于土的彈性模量比起其它材料小很多，因此在受荷載時(shí)，變形很大，沉降量很大，因此規(guī)范采取了地基承載力調(diào)整系數(shù)kc，使得腳手架的變形很小，因?yàn)槟_手架是由連墻件固定在建筑物上的，沉降過大會(huì)很容易引起整體失穩(wěn)。當(dāng)作混凝土墊層時(shí)，地基承載力不降低也就是由于腳手架的產(chǎn)生的荷載不象結(jié)構(gòu)荷載那么大，不會(huì)影響到多層土參數(shù)，因此不降低數(shù)地基承載力。第七十一頁，共123頁。模板支架計(jì)算模板支撐架荷載方案確定規(guī)范相關(guān)的計(jì)算要求面板計(jì)算模板支撐次龍骨的計(jì)算托梁的計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算

第七十二頁，共123頁。模板支撐架荷載1、荷載分類:作用于模板支架的荷載可分為永久荷載

（恒荷載）與可變荷載（活荷載）。2、永久荷載（恒荷載）可分為：

2.1、模板及支架自重，包括模板、木方、縱向水平桿、橫向水平桿、立桿、剪刀撐、橫向斜撐和扣件等的自重；

2.2、新澆混凝土自重；2.3、鋼筋自重3、可變荷載（活荷載）可分為：3.1、施工荷載，包括作業(yè)層上的人員、器具和材料的自重3.2、傾倒混凝土荷載。第七十三頁，共123頁。方案確定例：立桿縱距和橫距均為1.2m；模板材料選擇竹膠板；相鄰模板的小楞及頂托梁采用44×80幾字梁，間距為300mm、1200mm。采用的鋼管類型為48×3.5。腳手架搭設(shè)高度為4.2米，步距為1.2米，立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度a為：0.3米。第七十四頁，共123頁。規(guī)范相關(guān)的計(jì)算要求力傳遞過程：面板-木方-托梁-頂托-立桿1、樓板底模板面板強(qiáng)度、撓度和剪力計(jì)算；2、板底木方強(qiáng)度、撓度和剪力計(jì)算；3、托梁梁（幾字梁或鋼管）強(qiáng)度、撓度計(jì)算；4、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算。第七十五頁，共123頁。樓板支撐架立面簡(jiǎn)圖第七十六頁，共123頁。面板計(jì)算

模板面板為受彎構(gòu)件,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板所受荷載有：新澆混凝土及鋼筋自重；施工人員及施工設(shè)備荷載；傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載。計(jì)算寬度取1.2米。第七十七頁，共123頁。1、荷載計(jì)算：

恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：

q1=鋼筋混凝土自重×混凝土厚度×計(jì)算寬度+模板自重×計(jì)算寬度

=25×0.2×1.2+0.35×1.2=6.420kN/m

注：鋼筋混凝土自重取25kN/m3第七十八頁，共123頁?；詈奢d標(biāo)準(zhǔn)值：

q2=(傾倒混凝土荷載+施工荷載)×計(jì)算寬度=2.5×1.200=3kN/m

注：傾倒混凝土的荷載標(biāo)準(zhǔn)值和施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值：2.5kN/m2。第七十九頁，共123頁。2、強(qiáng)度計(jì)算：

強(qiáng)度計(jì)算簡(jiǎn)圖

2.1、抗彎強(qiáng)度計(jì)算：f=M/W<[f]

其中f——面板的抗彎強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)；

M——面板的最大彎距(N.mm)；

M=-0.100ql2

其中：q為模板荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)，

q=恒荷載分項(xiàng)系數(shù)×恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值+活荷載分項(xiàng)系數(shù)×活荷載標(biāo)準(zhǔn)值

=1.2×6.420+1.4×3.600=12.744kN/m；第八十頁，共123頁。經(jīng)計(jì)算得到M=0.1×12.744×0.32=0.115kN.m

W——面板的凈截面抵抗矩，

W=1/6×bh2=120.00×1.4×1.4/6=39.20cm3；

其中：b為計(jì)算寬度，h為面板厚度。

[f]——面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取25.00N/mm2；

彎矩圖

經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值f=0.115×1000×1000/64800=1.77N/mm2

面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算f<[f],滿足要求!第八十一頁，共123頁。2.2、抗剪計(jì)算[可以不計(jì)算]

T=3Q/2bh<[T]

注：此公式為木結(jié)構(gòu)抗剪公式依照構(gòu)件截面是長(zhǎng)方形的簡(jiǎn)化

其中最大剪力：

Q=0.6×(1.2×6.42+1.4×3.6)×0.3=2.294kN

截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×2294/(2×1200×18)=0.159N/mm2

截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.40N/mm2

抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算T<[T]，滿足要求!第八十二頁，共123頁。3、撓度計(jì)算：

撓度計(jì)算簡(jiǎn)圖

撓度圖

v=0.677q1l4/100EI<[v]=l/250第八十三頁，共123頁。其中：

q1為恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值，q1=6.420kN/m；

L為面板支座間距，即次龍骨間距，取0.3m；

E為面板的彈性模量，取3500mm；

I為面板慣性矩

I=1/12bh3=計(jì)算寬度×面板厚度3/12=120×1.43/12=27.44cm4；

面板最大撓度計(jì)算值

v=0.677×6.42×3004/(100×3500×274400)=0.367mm

面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!第八十四頁，共123頁。模板支撐次龍骨的計(jì)算幾字梁按照均布荷載下連續(xù)梁計(jì)算。計(jì)算寬度取次龍骨的間距0.3m。1、荷載的計(jì)算：1.1、鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.000×0.200×0.300=1.5kN/m1.2、模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.350×0.300=0.105kN/m1.3、活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=2.5×0.30=0.75kN/m恒荷載設(shè)計(jì)值q1=1.2×1.500+1.2×0.105=1.926kN/m活荷載設(shè)計(jì)值q2=1.4×0.75=1.26kN/m第八十五頁，共123頁。2、次龍骨的強(qiáng)度計(jì)算：

2.1、荷載計(jì)算及組合：

按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算及組合如下:

強(qiáng)度計(jì)算恒荷載簡(jiǎn)圖

注：此圖中最大支座力為：P1=1.1ql=1.1×1.926×1.2=2.542kN第八十六頁，共123頁。強(qiáng)度計(jì)算活荷載組合簡(jiǎn)圖

注：此圖中最大支座力為：P2=1.2ql=1.2×1.26×1.2=1.814kN

組合以后最大支座力為P=2.542+1.814=4.356kN

（此值即為計(jì)算主龍骨強(qiáng)度的集中力）第八十七頁，共123頁。2.2、次龍骨抗彎強(qiáng)度計(jì)算

、恒荷載最大彎矩：

恒荷載彎矩圖

恒荷載最大彎矩第八十八頁，共123頁。、活荷載最大彎矩：

活荷載彎矩圖

活荷載最大彎矩M2=0.117ql2=0.117×1.26×1.22=0.212kN.m

次龍骨最大彎矩M=M1+M2=0.277+0.212=0.489kN.m

次龍骨抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度f=M/W=0.489×106/9500=51.47N/mm2

次龍骨的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度小于幾字梁的容許應(yīng)力204N/mm2,滿足要求!第八十九頁，共123頁。3、次龍骨撓度計(jì)算

撓度計(jì)算恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=q11+q12=1.500+0.105=1.605kN/m

撓度計(jì)算簡(jiǎn)圖

注：此圖中最大支座力為：P=1.1ql=2.119kN（此值即為計(jì)算主龍骨撓度的集中力）第九十頁，共123頁。最大撓度：

變形圖

最大撓度v=0.677×ql4/100EI=0.677×1.605×1200.04/(100×205000×390000)=0.282mm

其中：E為幾字梁的彈性模量，取205cm3；

I為幾字梁的慣性矩，取39cm4。

次龍骨的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!第九十一頁，共123頁。模板支撐主龍骨（托梁）的計(jì)算托梁按照集中力作用下三跨連續(xù)梁計(jì)算。

托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖此圖最大集中力計(jì)算公式為N=4.5P=4.5×4.356=19.6KN第九十二頁，共123頁。1、強(qiáng)度計(jì)算：集中力P=4.356KN（次龍骨的最大支座力）

抗彎強(qiáng)度計(jì)算：

主龍骨彎矩圖(kN.m)

最大彎矩M=0.417PL=0.417×4.356×1.2=2.180kN/m

主龍骨抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=M/W=2.180×106/9500=198N/mm2

其中W為幾字梁的截面抵抗矩，取204N/mm2

主龍骨的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度小于幾字梁的容許應(yīng)力204N/mm2,滿足要求!第九十三頁，共123頁。2、主龍骨撓度計(jì)算：P=2.119kN

主龍骨變形圖(mm)

最大撓度v=2.1PL3/100EI=2.1×2.119×12003/100×205000×390000=0.962mm。主龍骨的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!第九十四頁，共123頁。立桿的穩(wěn)定性計(jì)算

樓板支撐架荷載計(jì)算單元

第九十五頁，共123頁。立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式

W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=5.08

σ——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)；

[f]——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，[f]=205N/mm2

N為立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值(kN)，立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式：

N=1.2NG+1.4NQ

注：1、式中NG為靜荷載，是模板及支架自重、新澆混凝土自重與鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和。即NG=NG1+NG2+NG3=8.259kN

第九十六頁，共123頁。其中：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.129×4.300=0.555kN

(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×1.200×1.200=0.504kN

(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：

NG3=25.000×0.200×1.200×1.200=7.200kN

2、NQ為活荷載，是施工人員及施工設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和。即NQ=1.5×1.200×1.200=4.320kN

（計(jì)算支架時(shí)活荷載共取1.5kN/m）

最后得出N=1.2NG+1.4NQ=1.2×8.259+1.4×4.320=15.96Kn第九十七頁，共123頁。A為支撐立桿（48×3.5）凈截面面積(cm2)；查表或計(jì)算可得A=4.89

為軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比λ=l0/i查表得到；其中：l0為計(jì)算長(zhǎng)度(m)，l0=(h+2a)=120+2×50=220cm；

i為計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)；i=1.58cm

λ=l0/i=220/1.58=139，查表得=0.353

計(jì)算結(jié)果：

σ=N/A=15960/0.353×489=92.46N/mm2

立桿的穩(wěn)定性計(jì)算<[f],滿足要求!

第九十八頁，共123頁。第九十九頁，共123頁。此模型的要求：

…第一百頁，共123頁。普通支架平面圖

由此圖引申的理論：

……………………….第一百零一頁，共123頁。模板支架的相關(guān)要求1、參與模板支架荷載效應(yīng)組合的各項(xiàng)荷載及其荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)符合凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗(yàn)收規(guī)范》（GB50204）的有關(guān)規(guī)定：模板及其支架應(yīng)根據(jù)工程結(jié)構(gòu)形式、荷載大小、地基土類別、施工設(shè)備和材料供應(yīng)等條件進(jìn)行設(shè)計(jì)。模板及其支架應(yīng)具有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性，能可靠的承受澆筑混凝土的重量、側(cè)壓力及施工荷載。第一百零二頁，共123頁。2、模板支架立桿的構(gòu)造應(yīng)符合系列規(guī)定：

2.1、每根立桿底部應(yīng)設(shè)置底座或墊板；

腳手架必須設(shè)置縱橫向掃地桿?？v向掃地桿應(yīng)采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應(yīng)采用扣件固定在縱向掃地桿下方的立桿上。當(dāng)立桿基礎(chǔ)不在同一高度上時(shí)，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長(zhǎng)兩跨與立桿固定，高低差應(yīng)不大于1m?？窟吰粕戏降牧U軸線到邊破的距離不應(yīng)小于500mm；

腳手架底層步距不應(yīng)大于2m；

立桿接長(zhǎng)除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對(duì)接扣件連接；第一百零三頁，共123頁。2.2、支架立桿應(yīng)豎直設(shè)置，2m高度的垂直允許偏差為15mm；

2.3、設(shè)在支架立桿根部的可調(diào)支座，當(dāng)其伸出長(zhǎng)度超過300mm時(shí)，應(yīng)采取可靠固定措施；

2.4、當(dāng)梁模板支架立桿采用單根立桿時(shí)，立桿應(yīng)設(shè)在梁模板中心線處，其偏心距不應(yīng)大于25mm。

3、滿堂模板支架的支撐設(shè)置應(yīng)符合下列規(guī)定：

3.1、滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應(yīng)設(shè)置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設(shè)置；

3.2、高于4m的模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設(shè)置一道水平剪刀撐；

第一百零四頁，共123頁。3.3、剪刀撐的構(gòu)造應(yīng)符合下列要求：

每道剪刀撐跨越立桿根數(shù)宜按下表的規(guī)定確定。每道剪刀撐的寬度不應(yīng)小于4跨，且不應(yīng)小于6m，斜桿與地面的傾斜角宜在45o-60o之間；

剪刀撐的斜桿應(yīng)用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線至主節(jié)點(diǎn)的距離不宜大于150mm。第一百零五頁，共123頁。案例分析“西西”事故案例分析第一百零六頁，共123頁。西單事故2005年9月5日，北京發(fā)生了“西西”工程中庭樓蓋模板支架坍塌，造成亡8人傷21人的重大事故，技術(shù)和施工的主管人員受到了法律責(zé)任追究，在工程技術(shù)人員中受到了極大的震動(dòng)。第一百零七頁，共123頁。事故發(fā)生的簡(jiǎn)要情況：北京“西西”工程4＃地中庭延連五層、總高21.8m、長(zhǎng)3×8.4m、寬2×8.4m，樓蓋（頂板）面積423.36m2，為四周支于框架梁上的預(yù)應(yīng)力現(xiàn)澆空心樓板（厚550mm，板內(nèi)預(yù)埋400GBF管），南、北側(cè)邊梁分別為0.85m×0.95m和1.0m×1.3m，東西兩側(cè)邊梁均為0.6m×0.6m，混凝土總量198.6m3。采用混凝土輸送泵和兩臺(tái)布料機(jī)澆筑。布料機(jī)分別設(shè)于板外側(cè)的東南角和西南角處，在北端達(dá)不到的地方加設(shè)溜槽（圖1）。出于施工安排因素的考慮，在其三面鄰跨樓蓋混凝土均未澆筑的情況下，項(xiàng)目部確定先澆筑位于其間的中庭樓蓋。第一百零八頁，共123頁。澆筑自下午5時(shí)開始，至晚上10時(shí)10分左右（已接近澆筑完成）時(shí)，從樓蓋的中偏西南部位突然發(fā)生凹陷式垮塌。據(jù)現(xiàn)場(chǎng)人員描述：當(dāng)時(shí)看到樓板形成“V”形下折情況，支架立桿多波彎曲并迅速扭轉(zhuǎn)，隨即整個(gè)樓蓋連同布料機(jī)一起垮塌下來，砸落在地下一層頂板（首層底板）上，整個(gè)過程只延續(xù)了數(shù)秒鐘。坍落的混凝土、鋼筋、模板和支架絞纏在一起，形成0.5m～2.0m的堆集，使清理和找人異常困難，至10日凌晨才挖出最后1名遇難人員。事故也招致鄰跨的模板和鋼筋向中廳下陷，粗大的梁筋（直插于柱中，端部無拐尺錨固段）被從柱中拉出（達(dá)1m左右），地下一層頂板局部嚴(yán)重破壞，框架梁下沉、破損、開裂，其下支架嚴(yán)重變形、歪斜，連地下二層的支撐架也有明顯變形。7～8軸和B～C軸范圍的支架基本未受影響。第一百零九頁，共123頁。第一百一十頁，共123頁。第一百一十一頁，共123頁。第一百一十二頁，共123頁。第一百一十三頁，共123頁?！拔魑鳌惫こ讨型鞘┕て矫婧蜆前褰孛娴谝话僖皇捻?，共123頁。事故調(diào)查出的存在問題：