紡織廠空氣調節(jié)答案

第一章

空氣環(huán)境與人體健康和工藝生產的關系一問答題1答：扇扇子使身體旁邊的空氣流動速度加快，對流放熱系數(shù)大，

散發(fā)的熱量就越多， 使人的實感溫度就越低。所以，夏天扇扇子會感到涼快。2答：在空氣環(huán)境中影響人體散熱的因素主要有溫度、濕度和風速。溫度高，

人體散發(fā)的熱量小于體內產生的熱量，人就會感覺到熱；濕度低，空氣干燥，汗水容易蒸發(fā)，人的實感溫度就低；風速大，對流放熱系數(shù)大，散發(fā)熱量多。在紡織廠車間內危害人體健康的物質主要是粉塵。粉塵沾有大量細菌，易沾污皮膚而引起皮膚發(fā)炎。大量粉塵進入呼吸氣管后，會刺激上呼吸道黏膜，引起鼻炎、咽喉炎；吸入肺部易引起塵肺癥等疾病。為了保證人們有足夠的氧氣量， “工業(yè)企業(yè)采暖通風和空氣調節(jié)設計規(guī)范”規(guī)定：系統(tǒng)33停留地點二氧化碳的最大允許濃度為 1L/m,短期停留地點二氧化碳的最大允許濃度為1L/m3。3答：夏季細紗車間要求溫度為 30～32℃，相對濕度為 55～60%；織造車間要求溫度為 32℃以下，相對濕度為68～80%，兩車間相比較，細紗車間要求的溫度比較高，但是相對溫度比較低，即細紗車間相對干燥些。在夏季時，空氣越干燥，則汗水越容易蒸發(fā)，實感溫度就越低。所以，工人在細紗車間感覺較涼爽和舒適。答：紡織廠絡筒、穿筘、整理車間夏季的相對濕度高于冬季的相對濕度。答：化纖或混紡品種與純棉品種對溫濕度要求是不同的。化纖或混紡品種中的合成纖維具有高電阻、吸濕性差的特點，易起靜電，故抗靜電劑在吸濕時隨水份吸附在纖維表面，所以對車間溫濕度的變化很敏感，即清棉車間的相對濕度要大，以后各道紡紗過程均以放濕為宜。至于織造車間主要應視漿料性質而定。例如滌綸紡紗時，在夏季車間溫度宜較棉紡織為低，在冬季車間溫度與棉紡廠相類似。至于相對濕度，在紡部清棉車間相對濕度宜大，因滌綸清潔、除雜問題很少，而滌綸纖維極易產生靜電，故應以減少靜電為主。濕度大，有利于減少靜電，纖維柔軟，成卷情況良好，以后各道工序宜在逐步放濕狀態(tài)下進行，工作才比較好做。第二章濕空氣與水蒸氣一填空題9、水蒸氣粉塵2水蒸氣數(shù)量濕度3大大4空氣中存在的水蒸氣分壓力同溫度飽和狀態(tài)下水蒸氣分壓力5熱濕比線6顯熱潛熱7大小80%100%9增加減小表面式蒸汽（或熱水）加熱器、電加熱器減小增加表面式冷卻器不變直接噴霧10混合加熱冷卻絕熱加濕11值大小相等方向相反12未飽和水狀態(tài)區(qū)濕蒸汽狀態(tài)區(qū)過熱蒸汽狀態(tài)區(qū)13未飽和水飽和水濕飽和蒸汽干飽和蒸汽過熱蒸汽二名詞解釋1、絕對濕度γ3q中單位容積水蒸氣的質量克數(shù)，可用下式表示：mq1000qVq相對濕度Φ：空氣的絕對濕度γq和同溫度飽和狀態(tài)下的絕對濕度γq，b之比稱為相對濕度，常用百分數(shù)表示：q100%，也可理解為現(xiàn)在空氣中存在的水蒸氣分壓力與同q,bPq100%溫度飽和狀態(tài)下水蒸氣分壓力之比，即Pq,b2、含濕度d，稱為濕空氣的：內含1kg干空氣的濕空氣中所含有水蒸氣的質量（以克計）含濕量。即：dmq1000mg3、飽和空氣：當空氣的相對濕度為 100%時，為飽和空氣，即空氣完全沒有吸濕能力。4、比容v：單位質量的空氣所占的容積成為空氣的比容 v。密度ρ：單位容積的空氣所具有的質量稱為空氣的密度ρ。5、焓i ：內含1kg干空氣為單位的濕空氣所含的熱量稱為濕空氣的焓，以 i表示。6、熱濕比ε：指空氣在變化過程中其熱量的變化量與濕量的變化量的比值。7、空氣的露點溫度 tl：當空氣在含濕量不變的情況下進行冷卻達到飽和狀態(tài)時，這一點的溫度就是空氣的露點溫度。8、干球溫度 tg和濕球溫度 ts：干濕球溫度計由兩只相同的水銀溫度計組成，其中一只水銀球保持干燥，用以測量空氣的溫度， 稱干球溫度計，從干球溫度計上讀出的溫度稱為干球溫度tg；另一只水銀球上包有紗布， 并將紗布下端浸入盛有蒸餾水的容器中， 在毛細管作用下使水銀球表面的紗布經常保持濕潤狀態(tài)， 稱為濕球溫度計，從濕球溫度計上讀出的溫度稱為濕球溫度 ts。9、汽化熱 r：當液體水變?yōu)闅鈶B(tài)的水汽時，由于水分子需克服周圍分子間的吸引力及其造成的表面張力，故需要吸收熱能， 此熱能通常稱為汽化熱，

單位是

kj/kg

，它的意義是指

1kg的液體，在一定溫度下轉變?yōu)橥瑴囟日羝麜r所需要吸收的熱量。10、干度

x：每千克濕蒸汽中所含飽和水蒸氣的質量（千克數(shù)）

，稱為干度

x。三判斷題1～5：√×√√√6～10：√×××√11～15：√×√××16～21：√√××√√四問答題1答：理想氣體狀態(tài)方程式： PV=mRT。在空氣調節(jié)過程中，通常將濕空氣以及組成濕空氣的干空氣和水蒸氣視為理想氣體，故理想氣體狀態(tài)方程式也適合于濕空氣。2答：不是。是室內空氣的壓力是用儀表測出的表壓力，

而表壓力不是壓力的真正數(shù)值，而是空調系統(tǒng)中空氣壓力與當?shù)卮髿鈮毫Φ牟钪?，故室內空氣的壓力不是室外的大氣壓力?答：濕空氣的水蒸氣分壓力的大小直接反映空氣中水蒸氣數(shù)量的多少，

它是衡量空氣濕度的一個指標。對一定溫度的空氣， 其水蒸氣分壓力有一個最大限量，

這個最大限量為飽和水蒸氣分壓力。4答：空氣的絕對濕度γ q和同溫度飽和狀態(tài)下的絕對濕度γ q，b之比稱為相對濕度?？諝獾南鄬穸确从沉丝諝饨咏柡偷某潭?，在含濕量一定的情況下，φ小說明空氣飽和程度小，吸收水蒸氣的能力強。Φ =100%時，指的是飽和空氣，完全沒有吸濕能力。內含

1kg

干空氣的濕空氣中所含有水蒸氣的質量（以克計）

，稱為濕空氣的含濕量。當大氣壓力一定時，含濕量僅與水蒸氣分壓力有關，

Pq越大，

d也越大。當空氣狀態(tài)發(fā)生變化時，只要空氣中的水蒸汽分壓力不變， 那么空氣的含濕量也是不變的， 因此含濕量可以度量空氣中水蒸氣的含量。5答：不是同樣干燥。已知不同溫度對應的Pq，b不同，由公式PqPq,b可知當相對濕度不同時，水蒸氣分壓力不同，即空氣中水蒸氣的含量不同，也就是說空氣的干燥程度不同。6答：可以。式①φ=γq/γq，b是由定義可得。將式②q2.17PqPq,bPqBT和式③q,b2.17T代入式①得出式④PqdPq,b100%，已知式⑤，把式④代入式⑤得dBPq,bPq,bdbPq,bBPq100%d，由于Pq與Pq，b在數(shù)值上遠小于B，故B-Pq≈B-Pq，b，因此可以近似dbBPq的認為。dbPq可知，當Pq一定時，B較低時，得出的d值較大，因此這時的7答：由公式d622BPq等相對濕度線將在大氣壓力較高的相對濕度下面。qPq，B增加，則d減少，因此這時等φ線將在較低大氣壓力的相對濕度上面。BPq9答：由公式dPqd值相同，Pq值不同。Pq值隨著大622知，在不同的大氣壓力下，BPqB的減小而減少，繪出的水蒸氣分壓力線上的標定值氣壓力B的增大而增加，隨著大氣壓力也不相同。10答：空氣經過加熱器時，空氣的溫度要升高，空氣的含濕量不變，相對濕度減少；空氣經過冷卻器時，溫度降低，空氣的含濕量不變，相對濕度增加。圖新2911答：最終水溫是tshz=ts=5℃。水的初始溫度較高經與空氣接觸一次后，由于水失去熱量而使水溫降低，再將水循環(huán)使用，水溫就會不斷降低。當水溫降低到與空氣的濕球溫度相等時，由于空氣狀態(tài)的變化沿等焓線進行，空氣的含熱量不變，因而水溫就保持不變了。答：熱濕比ε是指空氣在變化過程中其熱量的變化量與濕量的變化量的比值。對于任何一個變化過程都有一定的熱濕比值。對于空氣的任何變化過程，不論其初終狀態(tài)如何，只要變化過程的熱濕比值相同，則其變化過程線必然是相互平行。答：在i-d圖上可知起始狀態(tài)1：t1=18℃，Φ1=45%時，i1=33kj/kg，d1=5.7g/kg。取i2=66kj/kg，已知ε=33000，由公式i2i11000，可得出d2d1d=6.7g/kg，2得出i2、d2可得出狀態(tài)2，在i-d圖上連接狀態(tài) 1點和狀態(tài) 2點就可得出熱濕比為ε=33000的變化過程線。同理可得出熱濕比為ε =-2200的變化過程線。圖答：因為冷水管的外表面、窗戶玻璃和有些外墻的內表面溫度低于空氣的露點溫度， 因此空氣中的水蒸氣凝結成水滴附著在它們的表面。措施：在夏季可以在冷水管表面包上稻草之類的； 在冬季可降低室內的含濕量或提高室內溫度。答：不對。濕球溫度實際上反映了濕紗布中水的溫度，也是貼近濕球表面的一薄層飽和空氣的溫度。濕球從周圍空氣或周圍物體得到的熱量正好等于濕球表面水分蒸發(fā)所需要的熱量。被測空氣的濕球溫度值不受開始時容器中水溫的影響。答：答：ts和I是兩個彼此不獨立的參數(shù)。答：答：在冬季，室外溫度低于隨著人呼吸排出的水蒸氣的露點溫度，因此水蒸氣凝露成小水滴懸浮在空中，也就是白色的霧氣。冬季室內供暖使空氣中部分水蒸氣蒸發(fā)成水汽，空氣的相對濕度降低，因此人感覺空氣干燥。答：是。答：已知送風狀態(tài)和排風狀態(tài)即可求出。五計算題解：P絕對=B+P表=1.027×105+8×103=1.107×105Pa解：P絕對=B-P真=1.021×105-3.1×104=7.11×104Pa11313解：P=758-738=20mmHgV=80Smm（S是管的橫截面積）T=273+27=300KP2=P-743mmHgV32=（738+80）S-743S=75SmmT2=273+（-3）=270K將數(shù)據代入理想氣體的狀態(tài)方程：P1V1P2V2T1T2得2082S(P743)75SP=762.2mmHg300 2704解：初狀態(tài) P=4atm，V1=2/3V，T1=250K,末狀態(tài)時，V2=V，T2=300K，由理想氣體狀態(tài)方程P1V1P2V2得：T1T2P2PV11T223004atm3.2atmV2T133505解：(1)設烴類在混合氣中的分壓為P；水蒸氣的分壓為PB。A則PB=3.167kPa;PA=P-PB=101.198kPa由公式nBPBPB3.167nAPA可得：nBPAnA=101.1981000=31.3mol所求初始體積為V:VnRTnARTnBRT31.38.315300m324.65m3PPAPB3.16710006解:已知M甲烷=16.04×10-3kg/molmPM20010316.04103kg/m31.294kg/m3VRT8.315(25273.15)解:已知:B=105Pa，V=Vq=Vg=4500m3，T=30+273.15=303.15K,Pq=2400Pa，Pg=B-Pq=97600Pa由公式PV=mRT,可知PqVq24004500kgq461.5303.1577.2RqT同理可得 mg=5048.1kg解：①空氣加熱前：P1V1=m1RT1；空氣加熱后：P2V2=m2RT2已知m1=m2，P1=P2,T1=20+273.15=293.15KT 2=130+273.15=403.15K由V1T1V2T2V1403.1518002475m3V2T2T1293.15②由附表1可知當t=20℃時，干空氣的密度為1.205kg/m3，又g0.00349PgPg101216.5Pa，則Pq=B-Pg=101325-101216.5=108.5PaTPV=mRTm=1.44kg同理可得m=2165.5kgqqqqq1qg9解：當溫度t=20℃時，由附錄表1查得：Pq，b=23.31×102Pa0.00349B0.00132Pq,b0.003491.0131020.820.0013223.3110TT27320273203=1.207-0.0084=1.199kg/m則空氣的質量為： m=1000×1.199=1199kg10解：（1）Pq1600gkg6229.98/1013251600BPq2）查附表1知，當t=20℃時，Pq，b=2331Pa由d622Pq,b9.986222331Pq,b68.6%B1013252331（3）根據理想氣體狀態(tài)方程式可知 PqVq=mqRqTq3已知Pq=1600Pa，Vq=100m，Rq=461.5J/kg·K，Tq=20+273.15=293.15KPqVq1600100得kg1.18mqRqTq461.5293.15同理可得 mg=118.53kg即m=mq+mg=1.18+118.53=119.71kgPg11解：干空氣的密度的可用公式： 。gRgTPg11013253g1RgT12871.29kg/m273.15gqPgPq0.00349Pg0.00217Pq，將Pg=B-Pq代入得RqTRqTTT0.00348B0.00132PqTT12解：已知原有的空氣含濕量為 5.5g/kg,mqmg100即：mq1000mq0.55kg,mg99.45kg5.5mgmq' 0.55 1 1.55kg''∴d'mq'1000mq10001.55100015.6g/kgmgmg99.45解：已知t=24℃、φ=60%、B=101325Pa由附表1可查出當t=24℃時，Pq，b=2977Pa∴q2.17Pq,b2.170.6297713.04g/m3T24273.15d622Pq,b6220.62977Pq,b1013250.611.16g/kgB2977(1.011.84d)t2500d1000100011.16 11.16(1.01 1.84 ) 24 2500 52.63kj/kg1000 1000在i-d 圖上可以得出露點溫度 tl=15.7℃14解：由附表 1可查出當 t=11℃時，Pq，b=1309Pad622Pq,b6220.61309g/kgPq,b101325B0.61309在加熱前，空氣的焓i1(1.011.84d1)t12500d110001000在加熱后，空氣的焓i2(1.011.84d2)t22500d210001000由條件知d1=d2=d，t1=11℃，t2=20℃∴在加熱前后，空氣焓差值ii2i1(1.011.84d)(t2t1)1000(1.011.845.68)(2011)9.18kj/kg1000∴加熱量 W=i×Q=9.18×104=9.18×104kj解：已知t1=29℃、φ1=60%、B=101325Pa在i-d圖上可知d1=15.2g/kg，i1=68kj/kg即在狀態(tài) 1下，內含 1kg干空氣的濕空氣中含有 15.2g100kg 干空氣的濕空氣中含有 1.52kg水蒸氣，加入 1kg

水蒸氣，則內含水蒸氣后，則狀態(tài)2中有2.52kg水蒸氣，由定義可知， d=25.2g/kg。2由題意可知此處理過程為等溫加濕過程，即溫度不變，在附表1可查出當 t=29℃時，Pq，b=3995Pa

t1=t2=29℃∵d622PqPq23945PaPqB∴2Pq2100%98%Pq,b216解：1、64.513.421502、8129.831503、-310011204、63.52623305、99.6527.21006、55.5607、-91.2150017解:原狀態(tài)t=20℃，d=5g/kg；處理后的狀態(tài)t=20-5=15℃，d=5+4=9g/kg1122在i-d圖上可查出i1=33kj/kg；i2=38kj/kg因為i1<i2，所以處理后的空氣焓值是增加了。18解：原狀態(tài)t1=25℃，d1=10g/kg；處理后的狀態(tài)t2=25-5=20℃，d2=10-2=8g/kg在i-d圖上可查出i1=51kj/kg；i2=40.5kj/kg因為i1>i2，所以處理后的空氣焓值是減少了。19解：已知：t1=11℃、φ1=70%、G=10000kg/h、t2=20℃、B=101325Pa在i-d圖上可得出狀態(tài)1的點，即：i=25.5kj/kg、d=5.6g/kg、P=920Pa11q1在i-d圖上保證d1=d2=5.6g/kg就可）找出狀態(tài)2的點。由i-d圖可知i2=35kj/kg、Pq2=920Pa由焓的定義可知:加熱量Q=G(i2-i1）=10000×（35-25.5）=9.5×104kj在附表1可查出當t2=20℃時，Pq，b2=2331PaPq2100%92039.5%2100%Pq,b22331i3=1.01t3+（2500+1.84t3)d3×10-3=1.01×90+（2500+1.84×90）×5.6×10-3=105.8kj/kgi=i3-i1=105.8-25.5=80.3kj/kgQ9.5104q80.31183.1kgi解:在i-d圖上,可得出在含濕量為20g/kg狀態(tài),tl為25℃,即該車間圍護結構內表面的溫度最低應為25℃.解:(1)由圖可知此過程是增焓、減濕、增溫的過程。2）在i-d圖上連接狀態(tài)1點和狀態(tài)2點，平移，與其連線平行的熱濕比顯示其值ε9000kj/kg。（3）在附表1可查出當t1=24℃時，Pq，b1=2977Pa；當t2=30℃時，Pq，b2=4232Pad16221Pq,b10.9297716.9g/kg1Pq,b1622B1013250.92977i1(1.011.84d1)t12500d110001000(1.011.8416.9)24250016.967.2kj/kg10001000同理可得d2=17.9g/kg，i2=76kj/kg∴i76.067.2kjkg100017.910008800/d16.9322解：已知T1=26+273.15=299.15K，φ1=60%，V1=1500m，B=101325Pa在i-d圖上可知d1=12.6g/kg，i1=58.5kj/kg在附表1可查出當 t1=26℃時，Pq，b1=3353PaB0.001321Pq,b110.00349T1T1（狀態(tài)1表示初始狀態(tài)）0.003491013250.001320.633531.17kg/m3299.15299.15m11V11.1715001755kgmq1mg1①d1mq11000mq10.0126②mg1mg1由式①②可知 mg1=1733kg，mq1=22kgm g3=1733+4=1737kg(狀態(tài) 3表示氣體混合后的狀態(tài)）∴d3mq31000mq1100012.7g/kgmg3mg3在附表4可查出當P2=105Pa時，i2=2675.4kj/kg（狀態(tài)2表示加入的氣體）m1i1m2i2(m1m2)i3i3m1i1m2i2m1m2175558.542675.464.5kj/kg17554由題意知d2=0g/kgi3(1.011.84d3)t32500d3t331.7℃10001000在附表1可查出當t3=31.7℃時，Pq，b3=4664.7Pad36223Pq,b343.5%B3Pq,b3323解：(1)由題意知：t=5℃，φ=60%，氣體1加熱時d=d=d值不變，則由i-d圖知狀11123態(tài)1、2、3連接成一直線，則：31G14①；G1+G2=120②32G20.7由式①②解出 G1=G熱=102.13kg/min,G 2=G未=17.87kg/min 。（2）在i-d 圖上可查出 i 1=10.7kj/kg 、i2=41kj/kgQ=G熱（i2-i1）t=102.13×（41-10.7）×60=185.67kj24解：（1）在i-d 圖上可查出狀態(tài) 1的露點溫度為 19.5℃，而冷表面的溫度 18℃低于其露點溫度，故（（2）在點溫度，故（25解：由i-d

1）會出現(xiàn)結露現(xiàn)象。i-d 圖上可查出狀態(tài) 1的露點溫度為 14.5℃，而冷表面的溫度2）不會出現(xiàn)結露現(xiàn)象。圖可知，含濕量為 5.6g/kg，相對濕度為 52%，ts=12.5℃。

18℃高于其露26解：在附表1可查出當tg=25℃時，Pg，b=3160Pa；當ts=21℃時，Ps，b=2480Pa。已知:υ=0.5m/s,B=101325PaA0.00001(656.75)0.00001(656.75)7.851040.5Ps,bA(tgts)B24807.85104(2521)101325Pg,b100%316068.4%d622Pq,b6220.684316013.56g/kgBPq,b1013250.6843160i(1.011.84d)t2500d(1.011.8413.56)25250013.5659.78kj/kg1000100010001000由i-d 圖可知露點溫度為 19.4℃Ps,bA(tgts)B;A0.00001(656.7527解：由公式：)Pg,b1）∵ts1=ts2、υ1>υ2∴tg1=tg2，Psb1=Psb2，B1=B2又υ1>υ2∴A1<A2φ1>φ2（2）υ1=υ2A1=A2;ts1>ts2Psb1>Psb2;Pgb1=Pgb2，B1=B2∴φ1>φ228解：7219.571.521.685.526.4結論：當tg不變時，φ增加，ts增加。解：P絕對=B+P表=1.025×105+7.65×106=7.75×106Pa解：在附表1可查出當t=15℃時，Pq，b=1701Pa2.17Pq,b2.1717013q,bT15273.1512.81g/mdb622Pq,b622170110.62g/kgBPq,b1013251701(1.011.84d)t2500d10001000(1.011.8410.62)15250010.6242kj/kg10001000287T28715273.150.83m3/kgBPq,b1013251701解：①②

qq,bqq,b

100%0.0107100%69.7%0.01535100%0.01535100%50.6%0.03031比較①②，②空氣比較干燥。32解：已知18℃時飽和空氣的絕對濕度γq，b3=0.01535kg/m∴q100%0.0107100%69.7%0.01535q,b33解：（1）2480.45237360.08（2）2961.52133143.6287.9（3）4.82114150.388.4（4）2015179.88解：由附表2可知（1）（2）均為過熱蒸汽；（3）為飽和蒸汽解：解：(1)i=50kj/kg,d=10.8g/kg;t=26℃,Φ=33%；(3)d=11.6g/kg, Φ=48%，i=57kj/kg ；(4)i=64kj/kg,t=26 ℃；5）i=43kj/kg，Φ=100%。37解：已知t1=22℃，Φ1=60%在i-d圖上可查出狀態(tài)1的i1=48kj/kg,d1=10g/kg.Gi=Q1700wQi6.12kj/kgG1000kgD2000kgGd=Dgd2/G 1000i2=i1+i=48+6.12=54.12kj/kgd2=d1+d=10+2=12g/kg在i-d圖上可查出狀態(tài)2：t2=23℃,Φ2=68%。38解：已知 Q=5815W=20934kg/h∴Q20934kjkgW2.58373.6/圖39解：空氣狀態(tài)變化過程：未飽和水飽和水濕飽和蒸汽干飽和蒸汽過熱蒸汽40解：已知t1=22℃，Φ1=60%在i-d圖上可查出狀態(tài)1的i1=48kj/kg,d1=10g/kg.m=ρv=1.2×5000=6000kg111水蒸氣（溫度為100℃）的i2=2675.4kj/kg（狀態(tài)2表示水蒸氣）m1i1m2i26000482675.4851.5kj/kg（狀態(tài)3表示混合后的氣體）i3m260008m1mg1+mq1=6000①；mq11000d1②g1q1mg由①②可得m=5940.6kg，m=59.4kgd3mq3100067.41000g/kgmq3=59.4+8=67.4kg∴mg35940.6在i-d圖上可查出狀態(tài)3：t3=17.5℃，Φ3=83%41解：在i-d圖上可知：冷卻前空氣狀態(tài)i1=57kj/kg；冷卻后空氣狀態(tài)i2=39kj/kg。Q=G（i1-i2）=5000×（57-39）=90000kj42解：在i-d 圖上可知：處理前空氣狀態(tài) i1=91kj/kg,d 1=21.6g/kg處理后空氣狀態(tài) i2=43kj/kg,d 2=8.3g/kg（1）W=G（d1-d2）=Lρ（d1-d2）=7200×1.2×（21.6-8.3 ）=114.9kg2）Q=G（i1-i2）=Lρ（i1-i2）=7200×1.2×（91-43）=414720kj3）Q2=Q1=414720kj43解：在i-d圖上可知：處理前空氣狀態(tài)i1=25kj/kg,d1=3.6g/kgmg1+mq1=1000①；mq11000d1②由①②可得q1g1mg1m=3.6kg，m=996.4kgmq27.6gkgd210001000/mg2=3.6+4=7.6kg∴mg2996.4d2622Pq2PPaBPq2由PV=mRTPq2Vq21223.11004KT2mq2Rq290.67.6461.51.2t2=T2-273.15=17.5℃已知d2=7.6g/kg，t2=17.5℃在i-d 圖上可查出 i2=34.5kj/kg ，Φ2=53%若加入10kg/h的水汽，同理可求出 d3=13.6g/kg，t3=17.6℃，則在i-d狀態(tài)3在霧區(qū)，空氣中多余的水蒸氣會凝結成小水滴懸浮在空氣中形成霧狀。44解：①在 i-d 圖上可知：噴霧前空氣狀態(tài) i1=85kj/kg，d1=19.3g/kg噴霧后空氣狀態(tài) i2=57kj/kg，d2=14g/kg

圖上可知空氣L(i1

i2)

WCsh(tshz

tshc)10000

(85

57)

1200

4.1868

(tshz

16)tshz=71.7℃②在i-d 圖上可知：噴霧前空氣狀態(tài)噴霧后空氣狀態(tài)

i3=18.5kj/kgi4=39.19kj/kg

，d3=3.4g/kg，d4=9.35g/kg同理可知：

tshz=41.2℃45解：在

i-d

圖上可以看出此過程是增濕增焓過程，

則可通過噴熱蒸汽處

理。若不進行處理，房間里的熱量和濕度都達不到工作要求。46解：在

i-d

圖上可知

i1=45kj/kg,d

1=9g/kg

，t2=t1-

t=22-8=14

℃。由題意知

Q=G（i1-i2）①；Q=G（i1-i2）②；i2(1.011.84d2)t2500d2③10001000由①②③得G=5141.4kg，i2=36.9kj/kg，d2=8.9g/kg解：采用噴霧設備或采用二次回風48解：①i=57kj/kg,d=12.8g/kg，Φ=65%；②i=85kj/kg,d=22.8g/kg，Φ=95%49解：在i-d圖上可知P=2050Paqd622Pq6222050BPq13.5g/kg965002050則可在i-d圖上得出t=27℃，T=27+273.15=300.15K287T287300.150.91m3/kgBPq96500300.1550解：（1）i=0.071t s2+0.647t s+16.182=0.071 ×182+0.647×18+16.182=50.832kj/kg又i(1.011.84d)t2500d1000100050.832(1.011.84d)212500d1000100011.7g/kg2）由附表1可知當t=21℃時，Pq，b=2480Pad622Pq,b63.5%Pq,b3）Pq=φPq，b=0.635×2480=1574Pa由于露點溫度下的飽和水汽壓力與原來t=21℃、Φ=63.5%的空氣中的水蒸氣分壓力相同，查附表可知，當Pq，b=1574Pa時，對應的溫度為13.8℃,即露點溫度為13.8℃。解：（1）由附表1可知當t=32℃時，Pq，b’=4743Pa。在i-d 圖上可知 Pq’=2050Pa∴Pq'(PPq')(tts)(1013252050)(3223)Pq,b15701.44ts474315701.44234161.6PaPq2.174161.63q2.1729.6kg/mT32273.15（2）已知ts=23℃，由i=0.071ts2+0.647ts+16.182①；i(1.011.84dd②)t2500由式①②可得d=14.2g/kg10001000（3）d622Pq,b47.8%Pq,b（4）Pq=φPq，b=0.478×4743=2267.15Pa由于露點溫度下的飽和水汽壓力與原來 t=32℃、Φ=47.8%的空氣中的水蒸氣分壓力相同，查附表可知，當 Pq，b=2267.15Pa時，對應的溫度為 19.6℃,即露點溫度為 19.6℃。52解：在i-d 圖上可得出當 d=10g/kg時，tl=14℃，即冷卻器的表面溫度應在 14℃以下。53解：由題意知使導管上不會產生凝結水，空氣的露點溫度最高為 10℃，則已知 tl=10℃，t=21℃，可在i-d 圖上查出其對應的最大相對濕度是 20%。解：55解：由i-d圖上可知：新風空氣狀態(tài)：i=86kj/kg,d=20.8g/kg11回風空氣狀態(tài)：i=48kj/kg,d=10g/kg22i0G1i1G2i22008614004852.75kj/kgG1G22001400d0G1d1G2d220020.814001011.35g/kgG1G22001400i0(1.011.84d0)t02500d01000100052.75(1.011.8411.35)t0250011.3510001000t0=23.64℃56解：由i-d圖上可知：i1=50kj/kg,d1=10.2g/kg；i2=38kj/kg,d2=9.5g/kg。G1i1+G2i2=（G1+G2)i3①；G1d1+G2d2=（G1+G2)d3②；i3(1.011.84d32500d3)t1000③；G1+G2=11000④。由①②③④得G1=6563kg，G2=4437kg57解：由i-d圖上可知：i1=42.3kj/kg,d1=8.7g/kg由空氣所吸收的總熱量和總濕量得知其熱濕比ε為:Q3.493600kj/kgW26282然后過1點作該線的平行線，根據此值，在圖的熱濕比標尺上找出相應的ε線。即空氣狀態(tài)的變化線。此線與t2=32℃等溫線的交點2，就是空氣終了狀態(tài)點（見圖）。由圖可知，i2=62.9kj/kg,d2=12g/kg，φ2=40%。58解：首先在i-d圖上找出t=30℃、Φ=60%的交點1.從1點引等d線向上，分別與含濕量d坐標線及Pq分壓力交換線相交于2和3點。因此便可從圖上直接查得i1=71kj/kg,d 1=16g/kg，Pq=2530Pa。59解：已知

t1=30℃，Φ1=70%在

i-d

圖上

1點查得

i1=78.3kj/kg,d

1=18.8g/kg

。通過點

1，使空氣沿等d線與Φ=100%的飽和濕度線相交于點1’，并沿飽和濕度線向左下方移動至溫度等于10℃的點2，由此得到經降濕機除濕后的空氣狀態(tài)i2=29kj/kg，d2=7.6g/kg。通過點使空氣沿等d線加熱與t3=20℃的等溫線交于點3，并查得d3=d2=7.6g/kg，i3=39kj/kg。

2則含1kg干空氣的濕空氣在降濕機中除掉的水分：d=d1-d2=18.8-7.6=11.2g/kg由點3查得處理后空氣的相對濕度φ 3=52%解：由附表1可查得當t1=26℃時Pq，b=3353Pa，則濕空氣中水蒸氣分壓力Pq=φPq，b=0.6×3353=2012PaRgT287(273.1526)0.864m3/kgBPq1013002012干空氣的質量V1500kgmg1736.110.864P絕對=B+P表=（1.031+0.948）×105=1.961×105Pa由附表4查得干飽和蒸汽的焓值iq=2706kj/kg,根據t1=26℃，Φ1=60%在i-d圖上確定空氣狀態(tài)1，查得i1=58.4kj/kg,d1=12.6g/kg。由熱平衡方程式Gi+Gi=Gi2得知：g1qqgi2i1Gqiq4270664.63kj/kgGg58.41736.11同理，由濕平衡方程式 Ggd1+Gq=Ggd2得知：d2d1Gq12.6400014.9g/kgGg1736.11根據i2=64.63kj/kg，d2=14.9g/kg在i-d圖上確定空氣狀態(tài)2，查得t2≈26℃，Φ2=71%。61解：A0.00001(656.75)0.00001(656.75)0.000875由附表1可查得當t=25℃時P=3160Pa；當t0.3=2331Pa=20℃時Pgg，bss，bPs,bA(tgts)BPg,b100%23310.000875(2520)10130059.7%3160100%同理可得當υ=0.2m/s時，A=0.000988，Φ=58%；當υ=0.1m/s時，A=0.001325，Φ=52%。62解：在i-d圖上由ts=15℃的等溫線與Φ=100%的飽和濕度線交的狀態(tài)點1。沿點1的等焓線向上與tg=20℃的等溫線交的狀態(tài)2點，該點即為所測空氣的狀態(tài)點，由圖查得i=41.7kj/kg，d=8.5g/kg，Φ=58.5%。22263解：在i-d圖上由tl=17℃的等溫線與Φ=100%的飽和濕度線交的狀態(tài)點1。沿點1的等d線向上與t=23℃的等溫線交的狀態(tài)2點，該點即為所測空氣的狀態(tài)點，由圖查得Φ2=68.5%。64解：（1）70.615.123.648402420（2）4131.821.546341900（3）4872740741100（4）76.535255666.72550（5）12.5352357142000（6）57.512.563203174.6（7）5814.7100202350（8）7618.7304228.629609）5813.677.52787.1216065解：已知t1=30℃，Φ1=60%；t2=20℃，Φ2=95%，在i-d圖上可知：i1=71kj/kg,d1=16g/kg；i2=56kj/kg,d2=14g/kg。i=i-i1=56-71=-15kj/kg；d=d-d1=14-16=-2g/kg22i1510007500kj/kgd1000266解：已知t=23℃，Φ=60%在i-d圖上可查出tl=15℃，屋頂?shù)膬缺砻鏈囟葹?0℃，小于空氣的露點溫度，所以屋頂內表面能出現(xiàn)凝露現(xiàn)象。67解：已知室外空氣t1=3℃，Φ1=50%，室內空氣t2=23℃，Φ2=60%在i-d圖上可查出i1=9kj/kg,d1=2.3g/kg；i2=50kj/kg,d2=10.4g/kg。狀態(tài)3表示混合后的氣體。則i3G1i1G2i22000980005041.8kj/kgG1G220008000d3G1d1G2d220002.3800010.4G1G220008.78g/kg8000已知i=41.8kj/kg,d=8.78g/kg在i-d圖上可查出t3=19.3℃，Φ=62.5%。33368解：（1）已知t1=5℃，Φ1=75%，可在i-d圖上可查出i1=15kj/kg,d1=4g/kg。由題意知此處理過程是經過加熱器加熱，是等濕加熱，即d1=d2=4g/kg。已知t2=25℃,d2=4g/kg，可在i-d圖上可查出i2=35kj/kg。qgmq1000②。由式①②可得出gm+m=m=ρv①；dmgm=143426.3kgQ=m(i-i1)=143426.3×（35-15）=2868526kjg255（2）P絕對=B+P表=（1.031+0.981）×10=2.012×10Pa由題意知Pq=Pq，b=2.012×105Pa，由附表4知i3=2706.3kj/kgWQ28685261065.85kgi1i32706.31569解：已知t1=12℃，d1=6g/kg，可在i-d圖上可查出i1=27.5kj/kg,Φ1=69.5%；已知t=25℃,Φ=70%,可在i-d圖上可查出i=61kj/kg,d=14g/kg；2222已知t=35℃,Φ=30%,可在i-d圖上可查出i=63kj/kg,d=10.6g/kg。44441）由題意知d3=d4=10.6g/kgG1d1G2d2(G1G2)d38006G214(800G2)10.6G21082.4kgi3G1i1G2i280027.51082.461G1G246.8kj/kg8001082.4i3(1.011.84d3)t32500d31000100046.8(1.011.8410.6)t3250010.610001000t3=19.7℃2）Q=（G1+G2)(i4-i3）=（800+1082.4）×（63-46.8）=30494.88kj3）圖解：（1）63%；（2）59%解：由附表1查出當tg=25℃時Pg，b=3160Pa；當ts=21℃時Ps，b=2480PaA0.00001(656.75)0.00001(656.75)0.0007850.5Ps,bA(tgts)B24800.000785(2521)99300Pg,b316068.6%2.17Pg,b0.68631603T2.1715.78g/m25273.15d622Pg,b6220.686316014.02g/kgBPg,b993003160在i-d圖上可知當d=14.02g/kg時，tl=19.5℃。72解：已知tg=30℃，ts=24℃在i-d圖上可查出Φ1=56%，d1=14.7g/kg，i1=68kj/kg。QW1000d216.03g/kgLi1i275kj/kg；Ld1i2d2已知i2=75kj/kg,d 2=16.03g/kg 在i-d 圖上可查出 t2=33.5℃，Φ2=48.7%。第三章

車間冷（熱）、濕負荷的計算一填空題1、吸熱階段 導熱階段 散熱階段 2、小 好 0.23 3、大 大4、小于或等于 5、方向附加 風力附加 外門開啟附加 高度附加 圍護結構基本熱損失的百分率 6、各圍護結構的基本熱損失 相應的附加熱損失 7、外墻或屋面逐時傳熱形成的冷負荷 外玻璃窗逐時傳熱形成的冷負荷透過玻璃窗的日射得熱形成的冷負荷 8、工藝設備散熱 照明散熱 人體散熱9、傳導 對流 輻射 汗液蒸發(fā) 顯熱 潛熱二名詞解釋1、熱負荷：當車間的熱量或濕量不足時，就要補充其不足的熱量或濕量，這種補充量就稱為熱負荷或濕負荷。2、冷負荷：當車間有多余的熱量或濕量時，則要及時的排除多余的熱量或濕量，這種排出量就稱為冷負荷或濕負荷。3、基本熱損失：為了簡化工程計算，常假設傳熱是在某一穩(wěn)定溫度場的情況下進行，這種由溫度差而產生的圍護結構的熱損失，稱為基本熱損失。4、附加熱損失：在基本熱損失的基礎上，再考慮其它因素的影響而加以修正，其修正部分稱為附加熱損失。5、導熱系數(shù)λ：導熱系數(shù)λ是材料導熱性能的一個物理指標，它在數(shù)值上等于當材料層1m厚度內的溫度差為1℃時，在1h內通過1m2表面積的傳導熱量值。6、傳熱系數(shù)K：傳熱系數(shù)K是當圍護結構兩側的溫度差為2圍護結構表面1℃時，1h通過1m積傳遞的熱量，因此它表示圍護結構允許通過熱量的能力。7、熱阻R：熱阻R是表示熱量傳遞通過圍護結構時遇到的阻力。熱阻越大，表示在同樣的溫度差和傳熱面積的條件下單位時間內通過圍護結構的熱量就越少。8、最大傳熱系數(shù)Kmax：當圍護結構內表面τn=tl+1時，所算出的傳熱系數(shù)稱為允許最大傳熱系數(shù)Kmax。9、不穩(wěn)定傳熱：在計算冬季圍護結構的熱損失和夏季圍護結構的冷負荷室外氣溫和太陽輻射強度周期性變化，室外的風速和風向等因素也在變化，這樣使圍護結構所傳遞的熱量也起著周期性的變化。這種隨時間而變化的傳熱過程稱為不穩(wěn)定傳熱。三判斷題1～5：××√√√； 6 ～9：×√√√四問答題答：傳熱現(xiàn)象：外墻或屋面?zhèn)鳠?；外玻璃窗傳熱；透過玻璃窗的日射得熱等。穩(wěn)定傳熱：傳熱物體各個部分的溫度不隨時間而變化的傳熱稱為穩(wěn)定傳熱。答：為了避免外墻或屋頂內表面不結露，要求圍護結構的內表面溫度高于室內空氣的露點溫度，或者使實際圍護結構的傳熱系數(shù)小于或等于最大傳熱系數(shù)。答:①使用冷卻器；②使用溫度較低的通風五計算題1、解：由表3-122查出查出α=8.7W/(m·K），α=23.3W/(m·K）；由表3-2nw1=0.16m2·K/W0.0080.0110.0050.060.21320.350.090.171.55∴K111111.88W/(m2`K)10.21320.1618.723.3nw2、解：由題意知：K11110.5111.19W/(m2`K)120.02n12w8.70.760.8723.3q=K（t1-t2）=1.19×（18+20）=45.22W/m23、解：（1）K11110.2410.020.455W/(m2`K)0.11nw8.70.810.580.9323.3(2)Q=KF(tw-tn）=0.455×400×（30+20）=9100w=32760kj/h(3)Q吸=αwF（tw-τw）①；Q導=F(Wn)②；Q散=αnF(τn-tn）③吸導散2n2·K)，αw2已知Q=Q=Q，F(xiàn)=400m，α=8.7W/(m=23.3W/(m·K)，0.240.10.020.4902代入式①②③，得τn=-11.1℃0.810.580.93τ=26.67℃w4、解：（1）已知管內流動的飽和蒸汽壓力為54查得管內溫度為151.8℃，5×10Pa，由附錄表即tn=151.8℃K1110.1410.051.96W/(m2`K)10.131nw697758.10.11612.8F2L184.7m2lnd2d1Q=KF（tn-tw）=1.96×84.7×（151.8-10）=23552W(3)由題意知F'1112.75/(2`K)1d2d1110.140.131Wm112697758.112.8Q'K'F(tntw)12.7584.7(151.810)153133W5、解：（1）由題意知P=B+P表=1×105+1×105=2×105Pa，則飽和蒸汽壓力為2×105Pa，由附錄表4查得管內溫度為120℃，即tn=120℃即FQtw)81.42326030)3.2m2K(tn(120（2）由題意知：d227.2mlnr2ln33.5r125.4lF3.20.14md7.2（3）由題意知：F'Q142326018.42m2K'(tntw)(12030)l'F'18.420.81md7.26、解：由題意得：K11110.36111.6W/(m2`K)0.02nw8.70.810.9323.3由i-d圖查得當t=25℃，φ=60%的空氣露點溫度tl=17℃，取a=1，則Kmaxntn(tl1)8.725(171)2.03W/(m2`K)(tntw)a(255)1因為K<Kmax，所以不會結露。7、解：已知tn=24℃，tw=-4℃，αn=8.72W/(m2·K)由i-d圖查得當t=25℃，φ=60%的空氣露點溫度tl=17℃，取a=1，則Kmaxntn(tl1)8.72(24171)1.87W/(m2`K)(tntw)a(244)18、解：（1）K116.24/(2`K)110.00211nw8.720.7623.3(2)由表3-2可知10.16則：K'113.1/(2`K)111120.00218.720.160.7623.3nw9、解：1）室內外溫濕度的確定：（1）室外設計溫濕度：根據廠房所在地上海，可由附表1查得：夏季空調干球溫度34℃濕球溫度28.2℃冬季空調干球溫度-4℃相對濕度75%冬季采暖干球溫度-2℃（2）室內設計溫濕度：夏季溫度30℃相對濕度60%冬季溫度24℃相對濕度55%冬季車間值班采暖溫度18℃2）冷熱負荷計算（1）一個跨度各圍護結構的面積：①一個跨度的外墻西面山墻的面積，如例4-3圖（4）所示：直角三角形ABC的面積：F(9.21.4)311.7m222矩形ABDE的面積：F=0.43×(9.2-1.4)=3.35m②一個跨度的坡屋面面積：F7.823239325.92m2③一個跨度的天窗面積：F=2.7×239=105.3m④一個跨度的窗上墻面積：F=0.3×39=11.7m2⑤一個跨度的窗下墻面積：F=0.43×39=16.77m2⑥一個跨度的天溝面積：F=1.4×39=54.6m2⑦地板帶劃分：本車間的東邊和北邊分別絡筒車間和梳并車間，所以地板帶的劃分應從南邊和西邊劃起，這樣本車間的地板均屬第Ⅳ地帶，其面積為：2F=46×39=1794m2）車間各圍護結構的傳熱系數(shù)：①外墻：一磚墻，一面粉刷，K=2.08W/(m2·K）;②天窗：一個框兩層玻璃， K=3.49W/(m2·K）;③內門：K=2.907W/(m2·K）;④屋頂：設冷底子油和機制平瓦的傳熱熱阻可略而不計，二度熱瀝青的厚度為5mm，一層蘆葦厚度為4cm，一層油氈為5mm，詳細結構見例4-3圖（3）。由附錄表10查取λ值后即可計算傳熱系數(shù)K。K

11 1n w110.0030.0070.150.0150.0050.150.040.00518.70.810.871.550.930.170.130.140.1723.3=0.56W/(m2·K）⑤天窗墻：K=0.50W/(m2·K）；⑥天溝：K=0.53W/(m2·K）；2⑦地板：K=0.07W/(m·K）。①冬季空調時車間的房屋熱損失列于表 4-13（藍85）②房高附加計算：車間平均高度為5.949.375.947.65m2總附加的百分數(shù)為（7.65-4）×2%=7%累積熱損失總和為95.417kw車間總熱損失為102.096kw③冬季值班采暖時屋頂熱損失計算：將冬季空調時車間的房屋熱損失除以冬季空調時的室內外溫度差，再乘以冬季值班采暖時的室內外溫度差，就可以近似得到采暖時的房屋熱損失。即QzhQs(tzhtc)10209672.926kwtw(182)72926Wtn244④夏季空調時傳導熱量計算：因夏季空調時的室內外溫度差只有4℃，小于5℃，所以傳導熱量可不考慮。（4）機器散熱量計算：Q1=103nNφα式中：n——機器臺數(shù)，n=34臺；——電動機實耗功率（kw），N=ηNe。銘牌額定功率Ne=17+2.2=19.2kw，η為電動機的安裝系數(shù)，取η=0.8，故N=19.2×0.8=15.36kw；α——熱遷移系數(shù)，若有電動機通風，取α =0.9；Φ——同時運轉系數(shù)，取φ =0.9。則Q1=1000×34×15.36×0.9×0.9=423.014kw因本車間是鋸齒形屋頂，北向天然采光，故照明設備散熱量（5）人體散熱量計算： Q3=nq式中：n——最大班人數(shù)， n=49人；

Q2可不予考慮。q

——每人散熱量（

W/人），q=198。Q 3=49×198=9702w=9.702kw（6）車間總冷熱負荷計算：①夏季冷負荷：Q=Q1+Q3=423.014+9.702=432.716KW②冬季熱負荷：Qr=Qs-Q3-Q5=102.096-423.014-9.702=-330.62KW③冬季車間值班采暖熱負荷：冬季值班采暖時的房屋熱損失即采暖熱負荷。Q zh=72.926kw第四章 空調調節(jié)系統(tǒng)及基本原理一填空題1、單通風系統(tǒng)通風噴霧系統(tǒng)空調室送風系統(tǒng)噴霧軸流風機系統(tǒng)SFT懸掛式濕風道系統(tǒng)2、在空調室內噴水，利用水滴與空氣直接接觸的方法來處理空氣在空調室內設置表面式熱交換器，利用冷熱媒與空氣間的溫差，通過管壁產生的間接熱交換來處理空氣3、壓入式吸入式4、水蒸氣壓力差蒸發(fā)凝結5、大多6、等焓線下降不變增加7、地下水冷凍站來的冷凍水循環(huán)水8、等焓去濕過程等濕加熱過程等溫去濕過程9、熱交換效率系數(shù)接觸系數(shù)10、前導流器阻力后擋水板阻力噴嘴排管阻力水苗阻力11、擋水板的結構空氣流經擋水板的速度水滴的粗細二名詞解釋1、熱水：在空調調節(jié)工程中，水溫高于空氣的濕球溫度一般稱為熱水。2、冷水：在空調調節(jié)工程中，水溫低于空氣的濕球溫度一般稱為冷水。3、水氣比μ：水氣比是指每處理一千克空氣耗用多少千克水量。4、噴嘴密度：在噴水室斷面內，每排每 1平方米面積內安裝的噴嘴數(shù)叫噴嘴密度。5、熱交換系數(shù) SWU：熱交換系數(shù) SWU是單位斷面的噴水室冷量（ Q)與氣水焓差（AED)之比。6、擋水板過水：空氣經過擋水板時，懸浮在空氣中的細小水滴并不能全部從空氣中分離出來，一部分水滴會隨著空氣穿過擋水板，經風道而送往車間，這種現(xiàn)象稱為擋水板擋水。7、冷媒：冷媒是指制冷系統(tǒng)中用來傳遞熱量的中間工質，在空調系統(tǒng)中，常用的冷媒是水或鹽水。8、一次回風空調系統(tǒng)：在夏天，當車間內的空氣含熱量低于室外空氣含熱量時，一般應采用將室外空氣和車間回風以一定比例進行混合，然后送入噴水室用水處理，這種回風與室外空氣在噴水室前混合的系統(tǒng)，稱為一次回風空調系統(tǒng)。三判斷題1～5：√×√√√； 6 ～10：×√√√×四問答題1、答：圖0-2

等溫線；

0-4

等焓線；

0-6

等d線①tsh>ts，過程線為 0—1，空氣狀態(tài)變化的過程線偏向等溫線的上方， 空氣的溫度、含濕量、含熱量都增加；tsh=tg，過程線為0—2，空氣狀態(tài)變化沿等溫線進行，空氣含濕量、含熱量增加，溫度保持不變；③tg>tsh>ts，過程線為0—3，空氣狀態(tài)變化的過程線介于等溫線與等含熱量線之間，空氣含濕量、含熱量增加，溫度反而下降；④tsh=ts，過程線為0—4，空氣狀態(tài)變化沿等焓線進行，空氣溫度下降，含熱量不變，含濕量增加；⑤ts>tsh>tl，過程線為0—5，空氣狀態(tài)變化的過程線介于等焓線與等含濕量線之間，空氣的溫度和含熱量降低，含濕量增加；tsh=tl，過程線為0—6，空氣狀態(tài)變化沿等含濕量線進行，空氣的溫度和含熱量降低，含濕量不變；⑦tsh<tl，過程線為0—7，空氣的溫度、含濕量、含熱量都下降。2、答：GQW或G3iBiK(dBdK)103、答：如果余熱量為負值時，車間通風量是由新鮮空氣量所占的比例是否滿足衛(wèi)生要求（即不少于總風量的10%）來決定的。車間的缺熱量通常采取以下措施補足：①在噴水室前預熱空氣；②用噴射熱水的方法將空氣加熱加濕。4、答:①防止未經處理的室外空氣從圍護結構的縫隙進入車間內造成空氣溫濕度的波動和不勻；②防止環(huán)境空氣中的微細顆粒進入車間影響產品質量。5、答：不能用水處理方式來完成的空氣變化過程：等焓去濕過程，等濕加熱過程，等溫去濕過程。措施：空氣通過多孔性的固體吸濕劑（如硅膠等），可得到空氣的等焓去濕過程；用加熱器加熱空氣，可得到空氣的等濕加熱過程；用氯化鋰水溶液噴淋空氣，可得到空氣的等溫去濕過程。6、答：用循環(huán)水處理空氣時，空氣溫度高于水溫，空氣由于顯熱傳遞給水滴而使本身溫度下降，同時水滴邊層的飽和水氣壓力大于空氣中的水氣壓力，所以水滴得到從空氣中傳來的顯熱后，使水變成水氣而蒸發(fā)到空氣中去，空氣就被加濕，其潛熱量相應增加，在這一過程中，由于水分蒸發(fā)所需的汽化潛熱是來自空氣，后又由水氣帶到空氣中去，而空氣沒有使水升溫，又未使水溫降低，因此空氣被水處理時，空氣的含熱量不變，即用循環(huán)水處理空氣的過程是一個等焓加濕過程。7、答：圖①送風量GQy,考慮擋水板帶水i'=iB-iK'>iB-iK,即風量減?。籭BiH②制冷量Q=G（i-i）,i'<i，即制冷量增加；HKKK③無擋水板帶水i-iK=μ（tshz-tshc），考慮擋水板帶水i-iK'=μ（tshz'-tshc）tshz<tshz'，即噴水溫度增加。五計算題1、解：由i-d圖查得當t=10℃，φ=85%的空氣露點溫度tl=8.5℃用循環(huán)水進行處理水的終溫的等于空氣的濕球溫度，即8.5℃。2、解：由i-d圖查得當ts=20℃，tg=27℃的空氣露點溫度tl=17℃則由題意知： ts>tsh>tl，即此變化過程中，空氣的溫度和含熱量都降低，含濕量增加。處理后的空氣終態(tài)溫度不會低于 18℃。因為當μ為無窮大時，不管是什么過程，噴水室內的水溫近乎不變，空氣狀態(tài)的變化趨近于理想過程，空氣的最終狀態(tài)可達到溫度與水溫相等。所以處理后的空氣終態(tài)溫度不會低于18℃。3、解：根據處理前后的空氣參數(shù)，可以查出s2℃，取=3kg/(m2·s）。t=19.6t2ts212019.621ts1350.95t127由題意知此處理過程是減焓冷卻去濕過程，從表4-3可查出相應的η2的實驗公式：20.755()0.120.271.44從表4-3可查出相應的η1的實驗公式：10.745()0.070.2650.8862ts2 t又1 1ts1 t

sh,ztsh,z9.85℃sh,c4、解：室外空氣狀態(tài)H，室內空氣狀態(tài)B，混合后空氣狀態(tài)C?；旌峡諝庠趪娝遗c水接觸后，空氣狀態(tài)由C變化至K'，其中取d=0.5g/kg。在i-d圖上可知iB=72kj/kg,tB=30℃,φB=60%,dB=18.6g/kg;iH=86kj/kg,tH=34℃,φH=60%,dH=22.9g/kg;iK'=70kj/kg,tK'=24℃,φK'=95%,dK'=18.1g/kg。設被處理的空氣量為W,不用回風所需制冷量Q=W（i-i）=14WBH采用80%回風時在i-d圖上可得C1點，即i=83.2kj/kg,Q=W（i-iK'）=13.2W;C11C1采用60%回風時在i-d圖上可得C2點，即iC2=83.2kj/kg,Q2=W（iC2-iK'）=10.4W;采用40%回風時在i-d圖上可得C3點，即i=83.2kj/kg,Q=W（i-iK'）=7.6W。C33C3由上可知Q>Q1>Q2>Q3，即不用回風和用80%、60%、40%回風這四種空調過程所需制冷量逐漸減少。5、解：已知tB=30℃,φB=80%；tH=25℃,φH=70%可在i-d圖上查得i=86kj/kg,d=21.7g/kg;i=61kj/kg,d=14g/kg。BBHH（1）GQy1757kg/s25200kg/hiH8661iB（2）dBdH21.714kghWwG1000252001000194.04/（3）iiBiH1000Qy17500036003247kj/kgddBWw194.041000dH10006、解：（1）已知t=0℃,φ=45%；t2=11℃,φ=90%可在i-d圖上查得112i=4kj/kg,d1=1.6g/kg;i2=30kj/kg,d=7.4g/kg。12Q=G（i2-i1）=Lρ（i2-i1）=25000×1.2×(30-4)=780000kw（2）d=d-d1=7.4-1.6=5.8g/kg2即處理后空氣的含濕量增加了5.8g/kg。7、解：在i-d圖上可知空調系統(tǒng)中空氣狀態(tài)1：t1=15℃,φ1=95%，i1=4kj/kg,d1=1.6g/kg；干飽和蒸汽的空氣狀態(tài)2：t2=120.2℃,i2=2706.3kj/kg,d2=0g/kg（由附錄表4查得）則兩種狀態(tài)混合的空氣狀態(tài)3：i3Li1G2i2600001.24802706.344kj/kgLG2600001.280Qy(GL)(i4i3)i454kj/kg（狀態(tài)4為車間要求的空氣狀態(tài)）WGd4d1d410g/kg1000已知i4=54kj/kg,d4=10g/kg可在i-d圖上查得t4=29℃,φ4=40%。8、解：水的變化熱量Q=Cmt,其C為水的比熱容4200j/kg·c∴ΔQ=Cmt=CG（t-t）=4200×100000×（40-32）=3360000kj/h343已知t1=30℃,φ1=60%；t2=38℃,φ2=95%在i-d圖上查得i1=71kj/kg,d1=16g/kg；i2=144kj/kg,d2=41g/kg。∴GQ336000046027kg/hi2i1144719、解：已知t1=30℃,φ1=70%；t2=17℃,φ2=67.5%；t3=21.5℃,φ3=90%可在i-d圖上查得：i1=78kj/kg,d1=18.6g/kg;i2=37kj/kg,d2=8g/kg；i3=59kj/kg,d3=14.5g/kg。（1）設兩種空氣混合的空氣狀態(tài)為0：因為噴水室采用循環(huán)水處理，所以焓值不變，即i0=i3∴Li+Li=（L+L）i=（L+L）i311221201278×10000+37L=（10000+L）×359L=8683m/h222（2）由含濕量的定義可知：狀態(tài)1中干空氣量為W1L1，狀態(tài)2中干空氣量為W2L2d1d21000110001狀態(tài)1中干空氣量為012W=W+W=22062kg/h(L1L2)W0100013.7g/kg∴d0W0W=W0（d3-d0）=17649.6g即噴水室內蒸發(fā)掉 17649.6g10、解：在 i-d 圖上可知 iB=60kj/kg,t

B=24℃,φB=75%,dB=14g/kg;i

H=-2.5kj/kg,t

H=-4℃,φH=60%,dH=1.4g/kg;i

K=57kj/kg,t

K=21℃,φK=90%,dK=14g/kg

；i

C=57kj/kg,t

C=22.2℃,dC=13.2g/kg

。（1）驗算新空氣量的比例：BCiBiC4.8%<10%BHiBiH則利用預熱器加熱，令MB=10BC，i-i=10(i-i）i=30kj/kgBMBCM在在i-d圖上可得dM=8g/kg，tM=9.6℃QyQQs(175115)3600GiBiK6072000kg/hiBiK57驗證換氣次數(shù)G72000<5n300002v1.23∴調整通風量 L'=5v=150000m/hG ’=L'ρ=180000kg/h=50kg/sG新=G’×10%=5kg/s；G回=G’×90%=45kg/s（2）Q1G'iG'(iNiH)G'(iMiH)5(302.5)162.5kw101010Q2nv(iBiK)(QQs)（3）36005300001.2(6057)(175115)90kw3600又Q2nv(iK'iK)iK'58.8kj/kg3600在i-d圖上可得tK’=23℃（4）噴水量所需要的接觸系數(shù)tKts22119.80.521ts11tC22.219.8從表4-3可查得等焓加濕過程η2的實驗公式20.75()0.150.29將η2=0.5，υρ=3kg/m2·s，得μ=0.14W=L'ρμ=150000×1.2×0.14=25200kg/h噴水溫度 ts=tsz=19.2℃（CK與φ=100%的交點即可確定噴水溫度）（5）圖11、解：（1）圖（2）已知tg=32℃,ts=24℃可在i-d圖上查得：i1=72kj/kg,d1=15.6g/kg.由題意知i2=45kj/kg,t2=16℃,φ2=100%,d2=11.4g/kg;i3