帶答案-石油金屬結(jié)構(gòu)制作工理論知識試題

石油金屬構(gòu)制作工理知識試題一、選擇題（題4選項。有1個是正確的，將確的選項號入括號）1.由于形體在空間有一定的范圍，所以截交線一定是由（A）圍成的封閉平面圖形。(A)線或曲線(B)面立體(D)平面或立體2.一般情況下，曲面體的截交線是（C(A)線(B)折線(C)曲線(D)點3.研究平面與立體表面相交的主要目的是求（D(A)長(B)投影(C)截面(D)截交線4.平面與立體表面相交，可以看作是立體表面被（D）切割。(A)線(B)曲線折線平面5.如果截平面為正垂面或側(cè)垂面（需畫出左視圖）時，用（B）法求實形。(A)實長(B)變換投影面(C)直角三角形旋轉(zhuǎn)6.如果截平面為垂直面時，用（C）法求截面實形。(A)實長(B)二次變換投影(C)旋轉(zhuǎn)直角三角形7.截平面與圓柱軸線垂直，其截交線為（A(A)(B)橢圓(C)平行二直線(D)交二直線8.截平面與圓柱軸線平行，截交線為（C(A)(B)橢圓(C)平行二直線(D)交二直線9.截平面與圓柱軸線傾斜，截交線為（C(A)(B)橢圓(C)平行二直線(D)交二直線10.截平面與圓錐軸線相交且平行一母線，截交線為（B(A)曲線(B)拋物線(C)平行二直線相交二直線截平面與圓錐軸線平行，截交線為（A(A)曲線(B)拋物線(C)平行二直線相交二直線12.兩相貫體的表面交線稱為（A(A)貫線(B)截交線(C)素線(D)線13.兩相交幾何體稱為（(A)面(B)相貫體(C)導(dǎo)面(D)斷面14.適當(dāng)?shù)倪x擇輔助面來求兩相貫體的相貫線，常采用平面和（C）作為輔助平面。(A)面(B)曲面球面投影面15.在求相貫體的相貫線時，選擇的輔助面以截切兩立體表面都獲得最（D）畫出的交線的原則。(A)確(B)直接復(fù)雜簡易16.平行面法是以（A）作為輔助面，在相貫體交接區(qū)域內(nèi)截切相貫體而求出一系列交點，最后得出相貫線。(A)影面、平行面(B)斷面(C)曲面(D)截面17.球面法求相貫線適用于（）相貫，且軸線相交的構(gòu)件。(A)何相貫體(B)線面回轉(zhuǎn)體投影面、平行面18.錐管與圓管相貫，其相貫線為（A1

(A)閉的空間曲線(B)平面曲線(C)直線空間曲線19.圓柱與圓錐直交軸線垂直于水平投影面相貫線在圓柱的表面上并在水平投影面上為（B(A)形(B)圓(C)橢圓(D)三角形20.由相交形成體組成的構(gòu)件叫（）構(gòu)件。(A)通(B)螺旋相交回轉(zhuǎn)體21.點順著圓柱面的母線作（B）運動，同時，該母線繞著柱軸勻速轉(zhuǎn)動，點的這種復(fù)合運動的軌跡，稱為圓柱螺旋線。(A)速旋轉(zhuǎn)(B)勻速直線(C)變速旋轉(zhuǎn)直線22.圓柱螺旋線的展開為一（(A)旋線(B)折線(C)直線(D)封閉曲線23.（A）是母線一端沿著圓柱作螺旋線運動并且母線始終保持垂直于軸線而形成的曲面。(A)螺旋面(B)斜螺旋面(C)螺旋面螺旋體（B）是母線的一端沿著圓柱螺旋線運動，并且母線始終保持與軸線斜交成一定角度而形成的曲面。(A)螺旋面(B)斜螺旋面(C)螺旋面螺旋體25.一平面圖形繞一圓柱作螺旋運動時，則得到一（(A)螺旋面(B)斜螺旋面(C)螺旋面螺旋體26.圓錐螺旋輸送機(jī)葉片采用（A）展開法簡單方便，尺寸準(zhǔn)確無誤。(A)算(B)三角形(C)放射線(D)平行線27.采用分瓣展開球體時，只要展開（）個分瓣即可。(A)1(B)2(C)3(D)428.大直徑球體由于受原材料尺寸和壓力機(jī)工作壓力及跨距的限，常采用（）展開下料的方法制造。(A)體(B)計算分塊圖解法29.球體的展開，一般常采用（D）展開。(A)線法(B)計算法(C)圖解法(D)分瓣法30.假設(shè)L為柱的計算長度，L柱的實際長度，μ為計算系數(shù)，那么L（A0(A)L(B)L/δμμ/Lμ31.柱是一受壓件，在受力狀態(tài)下欲使柱處于平衡狀態(tài)，則它必既要滿足（）要求，又要保持穩(wěn)定。(A)學(xué)(B)剛度強(qiáng)度平衡32.梁在工作中主要是承受（）載荷。(A)心(B)彎矩動垂直33.梁的設(shè)計，首先是進(jìn)行靜力計算，求出（C而計算彎矩，再用強(qiáng)度和穩(wěn)定條件公式進(jìn)行校核計算即可。(A)靜壓力(B)支持力(C)座反力彎曲力34.梁可分為懸臂梁及（A）兩大類。(A)簡支梁(B)外伸梁(C)性梁(D)超靜定梁35.容器包括壓力容器常壓容器及鋼制立式儲罐等它們在設(shè)計有著相同之處設(shè)計壓力有一個（C(A)定(B)極限區(qū)段相同值36.容器的設(shè)計，在材料使用上都有一個（A）范圍的限制。2

(A)用(B)強(qiáng)度剛性許用應(yīng)用37.設(shè)計壓力系指在相應(yīng)設(shè)計溫度下用以確定容器殼體（A）的壓力。(A)度(B)強(qiáng)度剛性承載38.容器壁上單位面積上所承受操作介質(zhì)的作用力稱為（(A)用應(yīng)力(B)壓強(qiáng)(C)內(nèi)力(D)力39.容器設(shè)計壓力其值不得小于（）工作壓力。(A)常壓力(B)最小(C)最大(D)溫40.焊縫系數(shù)是焊縫強(qiáng)度與母材強(qiáng)度之比，它小于或等于（D(A)2.5(B)2(C)1.541.工程上所稱標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭是長短軸比值為（B）的橢圓封頭。(A)1.5(B)2(C)2.542.標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭的有效厚度應(yīng)不小于封頭內(nèi)直徑的（A(B)0.2%43.標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭直邊部分的面積計算公式為（Cп(B)A=п(D+2)h(C)п(D+1)h(D)A=п(D+2)hii44.壓力容器制造完畢后，應(yīng)對容器殼體在耐壓試驗狀態(tài)下進(jìn)行）計算。(A)度(B)應(yīng)力應(yīng)力校核(D)強(qiáng)度校核45.壓力容器制造完畢后，應(yīng)對其進(jìn)行（C）試驗。(A)度(B)耐壓密封耐壓強(qiáng)度46.耐壓試驗采用液壓試驗時如果立式設(shè)備采用臥置試壓時其實驗壓力應(yīng)計算試驗介質(zhì)的靜壓力，且對殼體的最低點進(jìn)行（）校核。(A)力(B)強(qiáng)度壓力許用應(yīng)力47.法蘭必須和螺栓、墊片配合使用才能完成工作介質(zhì)的（C）功能。(A)封(B)耐壓輸送載壓48.螺栓法蘭接頭是一種（A）管路連接或容器同管路連接的接頭。(A)拆卸(B)不可拆卸(C)間隙配合過盈配合49.螺栓法蘭連接接頭的工作原理是：兩片連接法蘭靠螺栓的（B）使其墊片產(chǎn)生變形，從而達(dá)到使接頭密封連接的目的。(A)矩(B)預(yù)緊力(C)變形(D)壓力50.角焊縫在承受壓力時由于（A）的存在，同時這種焊縫還存在局部應(yīng)力集中，從而使焊縫工作條件變壞。(A)心距(B)彎矩(C)扭矩(D)缺陷51.正面焊縫在承受抗（或壓）力時，它的破壞通常是沿著直角分線的）開始。(A)部(B)端部最小截面(D)最大截面52.胎具工作時，工件（A）大，具有較大的靈活性。(A)由度(B)變形量(C)收縮量(D)回彈量53.由于沖壓封頭只有上模，因而把沖封頭的工裝也稱為（B(A)具(B)胎模裝配模(D)單模54.模具工作時，必須嚴(yán)格約束工件，且限制其（C(A)寸(B)形狀變形量(D)自由度55.機(jī)器制造行業(yè)用于成形及方便組焊的工裝稱為（D(A)配(B)配合模具胎具56.在鍛壓加工零件時，稱自由鍛及模鍛相結(jié)合的鍛造方法（C(A)合鍛(B)配合鍛(C)胎模鍛(D)自由鍛3

57.冷壓胎模應(yīng)考慮工件的（(A)縮量(B)回彈量(C)變形量(D)熱漲量58.熱壓胎模的上模應(yīng)有脫模（胎方法應(yīng)簡單、方便、可靠。(A)隙(B)余量斜度角度59.設(shè)計胎模時應(yīng)多采用簡單胎模，少采用（D）胎模。(A)(B)熱壓(C)冷壓(D)復(fù)合60.回彈量通常根據(jù)（B）估算后，采用試壓制后再進(jìn)行修正胎模。(A)式(B)經(jīng)驗標(biāo)準(zhǔn)試壓61.整體模的模具制造簡單，采用硬性卸料，對于板厚小于（C）的大直徑封頭脫模相當(dāng)困難。(A)20mm(B)15mm(C)10mm(D)5mm62.滑套式模具是靠滑套（A）而脫模。(A)離封頭(B)自重(C)熱收縮(D)冷回彈63.三瓣式壓膜的上模D圓錐形芯子下滑而縮小其直徑實現(xiàn)封頭自動脫模。(A)收縮(B)冷回彈(C)頂壓力(D)自重64.當(dāng)壓力機(jī)噸位不大于時，上模壁厚為（B(A)10~20mm(C)40~50mm65.在實際生產(chǎn)中以內(nèi)徑為基準(zhǔn)的封頭模設(shè)計應(yīng)考慮同一直幾種相鄰壁厚封頭的（C(A)用性(B)差異性(C)通用性(D)特殊性66.上模曲面部分高度計算公式H=H(1±的“”表示（D(A)險余量(B)卸料板厚度(C)封頭產(chǎn)品直邊高度封頭曲面部分高度67.封頭沖壓胎膜的下胎設(shè)計成拉環(huán)結(jié)構(gòu)當(dāng)無壓邊裝置時下胎圓角半徑（A）mm為封頭壁厚）(A)3~6S(B)（3~4）S(D)(1~2)S68.如果封頭直徑是以外徑為基準(zhǔn)時，則收縮與回彈應(yīng)考慮在（B）上。(A)模(B)下胎拉環(huán)(C)下胎(D)頭胎膜69.封頭沖壓胎膜的下胎設(shè)計成拉環(huán)結(jié)構(gòu)采用壓邊裝置時胎圓角半徑）mm中S封頭壁厚）(A)3~6S(B)（）(D)(1~2)S70.封頭胎膜的下胎拉環(huán)總高度取值為（D(B)100~150mm(C)100~200mm(D)100~250mm71.如果封頭尺寸是以外徑為基準(zhǔn)時，胎具間隙取在（A）上。(A)模(B)下胎下胎拉環(huán)(D)拉環(huán)座72.封頭胎膜拉環(huán)座外徑D應(yīng)（D）坯料直徑。(A)于(B)等于大于或等于(D)大于73.封頭胎膜拉環(huán)高度（A中h為下胎拉環(huán)總高度。(B)100~150mm(C)150~200mm(D)200~400mm74.胎膜的上模材料采用（D(A)碳鋼(B)中碳鋼(C)合金鋼(D)鑄鐵75.胎膜下胎拉環(huán)采用的材料是（A)低碳鋼(B)中碳鋼鑄鐵或鑄鋼(D)調(diào)質(zhì)鋼76.瓦片壓胎下胎圓角半徑=（C）Smm。(A)0.5~14

77.瓦片壓胎胎腔直邊高度=（）Smm。(A)0.5~178.瓦片壓胎的上模、下胎、插架采用（A(A)鐵或鑄鋼(B)質(zhì)鋼中碳鋼鍛件79.瓜瓣封頭壓胎設(shè)計時，壓胎傾斜α應(yīng)根據(jù)胎具各部分（）和坯料盡量放平兩個原則來確定。(A)稱(B)相等合適比例關(guān)系80.瓜瓣封頭胎具中心必須與工件壓力中心（C(A)開(B)傾斜重合有間隙81.瓜瓣封頭壓胎的胎具型部分若需要切削加工，應(yīng)考慮胎具的工（A(A)面(B)平面角度中心線82.胎具設(shè)計時，合理選擇胎具制造方法，盡量減少（B同時應(yīng)便于維修。(A)工操作(B)機(jī)加工(C)熱處理材料83.胎具設(shè)計要求符合（）規(guī)定的形狀和技術(shù)要求，以保證工件制造質(zhì)量。(A)標(biāo)(B)資料圖樣圖紙84.為了保證胎具操作方便，最主要的是保證零件（）準(zhǔn)確和加緊有力。(A)造(B)定位找正裝配85.當(dāng)工件成形完畢，為了順利地從胎型中卸下工件，應(yīng)設(shè)置（D）和壓緊機(jī)構(gòu)時加以考慮。(A)裝(B)下胎上模定位器86.設(shè)計胎具時，應(yīng)當(dāng)利用（A但能加快設(shè)計和制造步伐，而且在使用維修時，便于互換。(A)準(zhǔn)件和通用件(B)專用件(C)非標(biāo)準(zhǔn)件(D)非通用件87.胎具設(shè)計的第一步工作是（(A)行性調(diào)研(B)擬定設(shè)計方案(C)搜集原始資料原始資料分析88.（B）是決定胎具制作精度的根據(jù)。(A)品圖樣(B)技術(shù)要求(C)產(chǎn)品生產(chǎn)計劃原始資料89.胎具制作精度主要指胎具的水平、定位基面的（A）程度。(A)確(B)好壞加工難易(D)裝配難易90.制定吊方案，要根據(jù)具體情況和要求，經(jīng)綜合技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析，多個吊裝方案（B定出最佳方案。(A)比(B)反復(fù)論證(C)試用(D)合91.正確選擇組焊場地及其運輸和（A理布置起吊機(jī)具是吊裝設(shè)計并安排吊裝順序的又一主要考慮問題。(A)吊位置(B)設(shè)備重心(C)吊裝對象吊裝重量92.立式設(shè)備的吊點一般情況下應(yīng)選擇在設(shè)備重心位置偏上（）即可。(A)0.1~0.5m(B)0.5~1m(D)2m93.用力矩平衡法計算立式設(shè)備重心時，可將相對均質(zhì)的筒體簡為（A）桿件，且令其該段重量集中于該段形心，按公式可確定設(shè)備形心。(A)均質(zhì)(B)非均質(zhì)(C)平衡(D)直94.立式設(shè)備的吊點選擇偏離重心位置其目的是使設(shè)備吊裝過程中處（狀態(tài)。(A)斜(B)擺動穩(wěn)定安全95.起重機(jī)具選擇應(yīng)在確定起吊方法后經(jīng)（A）校核確認(rèn)安全再進(jìn)行實施。(A)力分析計算(B)研究(C)評估(D)重審5

2296.從目前我國安裝技術(shù)條件和起重機(jī)具的特點來看，選用（B）起重機(jī)械是比較合適的。(A)式吊車(B)固定桅桿式(C)塔式吊車龍門吊車97.確定了起重方法后，關(guān)鍵問題是選擇（C(A)裝對象(B)吊裝重量(C)起重機(jī)械輔助機(jī)械98.選擇汽車式大型吊車，起重力為1.96×10kN兩臺協(xié)同吊裝大型設(shè)備時，應(yīng)采用（D）進(jìn)行方案對比，而后確定吊裝方法。(A)算法(B)反復(fù)論證(C)成本核算技術(shù)經(jīng)濟(jì)法則99.以質(zhì)量為215t減壓塔為據(jù)，為了減少阻力可根據(jù)雙聯(lián)滑輪組的原理，采用雙抽頭的方法，可避免滑輪組在起升過程產(chǎn)生（B）現(xiàn)象。(A)力(B)歪扭滑脫失效100.吊裝減壓塔為例，當(dāng)選用一對金屬格構(gòu)式桅桿吊裝時，桅桿高度（）+h+k（h+h）α+0.5mc(A)于(B)小于大于或等于(D)小于或等于減壓塔吊裝時，綁繩的伸出長與減壓塔的綁扎高度之和應(yīng)保證在將設(shè)備升至（D）位置時，起重滑輪組與桅桿所成的夾角不應(yīng)過大。(A)1/2(B)過半接近最高(D)最高102.吊裝減壓塔體時，其位置在吊裝過程中是變化的，所以吊裝用（D）吊裝法。(A)移(B)雙桅桿(C)雙桅桿滑移(D)雙桅桿固定103.活地錨的垂直方向的穩(wěn)定條件易滿足，若水平方向穩(wěn)定條件滿足要求，則該地錨在工作中（B(A)一定安全(B)然安全摩擦力小摩擦力大104.為了使活地錨滿足水平方向的穩(wěn)定條件，應(yīng)盡量增大地錨與地面間的（D(A)力(B)粘附力(C)摩擦力(D)滑動摩擦力105.為了保持塔體在起升過程中處于穩(wěn)定狀態(tài)，則滑輪組連接位置應(yīng)在塔體形心上部（A）以上。(A)0.5m(D)2m106.滑輪組與塔體的連接，要保證機(jī)械索具在起重過程中受力最小，同時要考慮到起重機(jī)械的最大（B(A)載(B)起升高度(C)傾斜度(D)穩(wěn)定程度107.滑輪組與塔體連接，要保證兩個連接點處于塔體（）上，否則在起吊后會產(chǎn)生傾斜，從而使塔體就位找正產(chǎn)生困難。(A)心(B)中線對稱中線(D)兩側(cè)108.從施工中知道，滑輪組與塔體的連接主要是考慮其連接的（D(A)式(B)難易程度(C)序(D)位置和方法109.合理地布置起重機(jī)具應(yīng)考慮桅桿的最佳豎立位置及其運入現(xiàn)場的路線，要盡量減少（A）的移動次數(shù)。(A)桿(B)施工場地(C)電動卷揚機(jī)滑輪組選擇合適的大型塔體拼裝和安裝場地盡量使塔體距裝位置的運輸線（B(A)常(B)較短方便在一起111.選擇電動卷揚機(jī)的安裝位置時，應(yīng)考慮到卷揚機(jī)司機(jī)的安全并便于（C(A)走(B)操作指揮觀察要劃定地錨與桅索的位置，使纜風(fēng)繩與地面既保持一定的（）夾角，又不妨礙塔的吊裝。6

(A)5~10(B)10°°°~25°(D)25°°起重繩在卷揚機(jī)卷筒上纏繞時，要保證有一定的夾角，一般取其夾角為（B(A)1°~1.5°(B)1.5°°°°°~3°吊裝時起重繩與桅桿的夾角最小，是為了保證起重機(jī)具（(A)損壞(B)穩(wěn)定(C)受力較小(D)起吊快電動卷揚機(jī)安裝時，應(yīng)盡量減少（D）的數(shù)目。(A)錨(B)纜風(fēng)繩(C)桅索(D)導(dǎo)向滑輪（B）法是兩種處于熱合狀態(tài)的鋼板借助軋鋼機(jī)的壓力使其壓合而成。(A)軋(B)熱軋壓合(C)冷軋(D)軋壓合復(fù)合鋼板的復(fù)層用（）鋼號。(A)復(fù)合(B)基層鋼板特殊（D）法是借用炸藥的爆炸能量使兩種金屬達(dá)到分子結(jié)合而成。(A)軋(B)冷軋爆炸焊接(D)爆炸焊接→熱軋不銹鋼復(fù)合鋼卷板總厚度不小于0.03D（D為圓筒內(nèi)徑）時，應(yīng)在卷板后，對工ii件進(jìn)行整體消除應(yīng)力（A）熱處理。(A)溫退火(B)低溫回火(C)正火淬火120.不銹鋼復(fù)合鋼板工作上摞臨時存放時，嚴(yán)禁兩工件的（）相接觸，以防復(fù)層產(chǎn)生鐵腐蝕。(A)層(B)異層復(fù)合層(D)緊密121.組裝對口錯邊量應(yīng)不大于鋼板復(fù)層厚度的（且不大于2mm。(B)(C)50%122.復(fù)合鋼板出廠時僅貼了一紙標(biāo)簽或油漆簡單書寫的編號此種標(biāo)記易于損壞，因此，在材料入廠后應(yīng)立即予以（(A)能試驗(B)化學(xué)分析(C)編號登記入庫123.鋁材料之所以能抵抗大氣及化學(xué)介質(zhì)腐蝕，原因是其表面有一層（A）薄膜。(A)化鋁(B)氧化鐵(C)氧化銅(D)合金124.鋁還具有耐（B）的性能，在-195~0℃范圍內(nèi)其沖擊韌性仍不下降，故可制造低溫設(shè)備。(A)溫(B)低溫腐蝕沖擊125.鋁材料有一個突出的優(yōu)點，就是不會產(chǎn)生（因而用以制造容器儲存易燃物料相當(dāng)安全。(A)蝕(B)脆裂電火花(D)靜電126.在白銅中加入鋅構(gòu)成（B(A)白銅(B)黃銅青銅紫銅127.銅在電動勢系列上接近（A(A)和銀(B)鐵和鋅(C)鎂和鋁(D)鉀和鈣128.金屬在高溫空氣中的N、H都能使其（B2(A)蝕(B)脆化軟化裂化129.鈦在海水中的（A）比鋁合金、不銹鋼和鎳基合金還高。(A)腐蝕(B)耐沖擊(C)耐壓(D)變形130.鈦材料在（）狀態(tài)下供貨。(A)火(B)正火退火淬火131.鋁及鋁合金鍛造溫度為（D℃℃(D)350~370℃7

132.鋁及鋁合金制容器機(jī)械損傷深度限制為：接觸腐蝕介質(zhì)面應(yīng)不大于（）殼體名義厚度。(A)1%(B)3%133.鋁及鋁合金制容器時效工藝為室溫（B(B)96h(D)116h134.純鋁和變形后的鋁合金，當(dāng)雜質(zhì)含量超過規(guī)定范圍，或在剛性很大的條件下，有可能產(chǎn)生（B(A)渣(B)熱裂紋(C)冷裂紋(D)氫致裂紋135.鋁及鋁合金氬弧焊使用直流反接或附加高頻振蕩器的交流電源，是利用（A）現(xiàn)象來破碎熔池表面的氧化膜。(A)極破碎(B)陽極破碎(C)陰極放電電離136.銅及銅合金制容器采用熔焊時，最短筒節(jié)長度應(yīng)不小于（(A)100mm137.若采用氫氧焰或氧乙炔焰焊接銅質(zhì)容器時，材料必須是（A）狀態(tài)的，否則應(yīng)采用氬弧焊。(A)火(B)正火回火淬火138.銅質(zhì)容器焊接時，焊接環(huán)境溫度一般不低于（B則應(yīng)進(jìn)行預(yù)熱。(A)5(B)0℃(D)-10℃139.鈦及鈦合金制容器焊接組對間隙為（A則因鈦在熔化時的強(qiáng)流動性而使接頭形狀難以保證。(A)(B)0.5(C)(D)1.5140.鈦不僅有強(qiáng)烈的吸氣性，而且在高溫下與（）有特別的親和力。(A)(B)氮(C)碳(D)二氧化碳141.焊縫表面顏色是衡量鈦焊接時，惰性氣體保護(hù)情況和焊縫質(zhì)量好壞的指標(biāo)之一。若保護(hù)得好，焊縫不被氧化等污染，焊縫表面呈現(xiàn)（B(A)色(B)白色或金黃色(C)紫色黑色142.球體一般由上、下極板，上、下溫帶板和赤道板等（A）組成。(A)瓣(B)拼板殼體樣板143.展開圖法是按（B）的原則，采用多級錐體展開原理進(jìn)行的。(A)長(B)等弧長(C)等圓心角(D)等球心角144.由于球瓣展開應(yīng)用了球心角弧長計算法以球瓣下料可（A下料樣板法。(A)次(B)二次三次四次145.下料樣板修正時，先根據(jù)（C）所得的各處弧長值，下兩塊相同的料，周邊放余量然后標(biāo)出各節(jié)點標(biāo)記。(A)驗(B)測量球心角計算(D)展開圖法146.制造球瓣的鋼板，除了應(yīng)符合有關(guān)材料標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定外，應(yīng)對鋼板逐張進(jìn)行（B）探傷檢查。(A)X射線(B)超聲波(C)磁粉(D)透147.冷壓球瓣采用（A）成形法。(A)部(B)整體一次多次148.球瓣下料采用（D）切割。(A)氣刨(B)剪板機(jī)切割機(jī)(D)氧-乙炔149.對冷壓并經(jīng)過矯正后的所有球瓣進(jìn)行檢查時，將球瓣放到（D）上，以免因球瓣自重變形而影響測量的準(zhǔn)確性。8

(A)平板(B)軟土(C)側(cè)位置(D)專用胎具150.當(dāng)球瓣弦長L≥2000mm時，曲率檢查用弦長（）的樣板檢查。(A)L≥1000mm(B)L≤1500mm(C)L2000mm≤2000mm151.用樣板檢查球殼板任何部位且隨意方向檢查，其樣板與球殼板的間隙（A(A)E≥3mm(B)E≤3mm≥1mm(D)E<1mm152.檢查球殼板各位置幾何尺寸的允差：長度方向弦長允差（(A)ΔL≤±3mm(B)ΔL≥±(C)ΔL≤±2.5mm(D)ΔL≤±153.球瓣上、下支柱的連接，是借助一個（B使安裝時便于對中找正。(A)位孔(B)定位芯板(C)中心線樣板154.切割支柱與球體連接口時，應(yīng)將支柱管端部進(jìn)行（A）處理，以防冷加工時的回彈。(A)火(B)正火回火淬火155.球罐安裝前應(yīng)對（C）各部位進(jìn)行檢查和驗收。(A)瓣(B)支柱基礎(chǔ)附件156.基礎(chǔ)施工質(zhì)量的好壞，直接會影響球罐的（）值。(A)壓(B)抗震抗風(fēng)沉降157.基礎(chǔ)地腳螺栓預(yù)留孔間距超差，則直接影響（A）的受力情況。(A)柱(B)球瓣基礎(chǔ)附件158.組裝平臺的地基應(yīng)平整、堅實，平臺應(yīng)找水平，其誤差應(yīng)小于（B(A)5mm(B)10mm(D)15mm159.球罐組裝用工裝包括支承桿，專用夾具和（A）等。(A)位擋板(B)定位銷(C)球瓣(D)支柱160.為了減少高空作業(yè)量，名義容器在等于或小以下球罐采用（A）安裝較好。(A)帶(B)半球法(C)分瓣(D)整體161.分瓣裝配法目前以（D）為基準(zhǔn)的安裝方法運用最廣泛。(A)極板(B)上極板(C)上、下溫帶赤道帶162.（B）安裝是將瓣片一片片按球帶裝配成球。(A)球(B)分瓣分帶整體163.球瓣使用的材料多為低合金高強(qiáng)度鋼，可焊性差，焊縫接頭中容易產(chǎn)生（D）裂紋。(A)力腐蝕(B)熱裂紋(C)再熱裂紋冷裂紋164.每位焊工領(lǐng)出的焊條要求在完否則必須回收再烘干再烘干次數(shù)不得超過（A）次。(A)(B)三(C)四五165.球瓣對接焊縫，第一層以（A）焊接，從第二層以后用分段前進(jìn)法焊接，目的是適當(dāng)控制變形。(A)段退步(B)多道(C)連續(xù)(D)替166.為了防止球瓣焊縫冷卻過快而產(chǎn)生微裂紋，所以必須進(jìn)行（B）處理。(A)形(B)預(yù)熱低溫機(jī)械167.球瓣焊接后立即進(jìn)行后熱處理熱處理溫度保溫15~30min℃℃(C)100~250℃以上168.對于高強(qiáng)鋼，要避免在（D）進(jìn)行引弧，這樣很容易在引弧處發(fā)生細(xì)微裂紋。(A)縫上(B)引弧板(C)焊接坡口內(nèi)焊接坡口外9

169.球體焊前預(yù)熱溫度由焊接試驗確定，一般控制在（B(A)50~100℃℃(C)150~200℃(D)200~250170.無論在水壓試驗或操作狀況下，油罐均不得產(chǎn)生（B）破壞。(A)性(B)斷裂壓縮拉伸171.保證油罐在最大風(fēng)荷作用下罐體不會被吹癟或破壞，油罐必須具有（C）的能力。(A)斷裂(B)抗震(C)抵抗風(fēng)荷(D)抗疲勞172.要有合乎質(zhì)量要求的油罐基礎(chǔ)，以保證油罐的（D免引起罐底被破壞。(A)度(B)剛度抗腐蝕(D)安全和完整性173.對罐底板進(jìn)行平整、除銹。除銹以后在罐底板的下表面涂刷（A）兩遍。(A)701-6瀝青漆(B)漆(C)料(D)煤油174.實踐證明罐底板采用（C）排法具有便于錯縫，容易控制焊接變形和外形美觀等優(yōu)點。(A)字形(B)十字形(C)丁字形(D)工字形175.罐底中幅板為（D）板，盡量做到不剪不裁。(A)形(B)三角形(C)圓形(D)矩形176.在罐基的瀝青砂層上畫出相互垂直的兩條中心線，其中一條指示（(A)(B)南(C)西(D)北罐底板相互搭接，在三層底板重疊處應(yīng)將上層底板切角，這可減少焊縫高度和（A(A)力集中(B)焊接工作量(C)焊接裂紋未焊透178.罐底板的焊縫應(yīng)互相錯開，中幅板上各條焊縫之間的距離應(yīng)大于或等于個別實在錯不開時可略小些，但不得小于（A(A)300mm179.罐底中幅板的焊縫與邊板對接焊縫之間的距離應(yīng)大于個別實在錯不開可略小些，但不得小于（B(A)300mm180.罐底鋪設(shè)時，中幅板與邊板之間塔接寬度為（D板時畫好線，要確保這一寬度。(A)10mm(B)20mm(C)40mm181.罐底的焊接順序很重要，安排焊接順序的原則是每條焊縫盡量可（A）收縮，減少鋼板和焊縫中的內(nèi)應(yīng)力。(A)由(B)橫向縱向約束182.整個罐底中間留一個（C）形封閉焊縫。(A)字(B)丁字十字工字183.整個罐底收縮量，沿不同方向，有所不同，圓心角α為（）時，收縮最小。(A)0°°(C)45°°184.罐底板焊接時，長焊縫宜采用（C）焊法，可減少焊接應(yīng)力集中。(A)續(xù)(B)交替分段退焊(D)多道185.為便于組對第一節(jié)壁板邊板與邊板間的對接焊縫要先焊邊緣一段焊縫，其余部分待（A）壁板立縫和內(nèi)外角縫焊好后再焊。(A)一節(jié)(B)第二節(jié)(C)第三節(jié)(D)最后一節(jié)186.罐底焊后，焊縫表面不得有砂眼、裂紋等缺陷，對于缺陷中的氣泡、氣孔等可用（B）的方法加以修補(bǔ)。10

(A)刨(B)補(bǔ)焊拋磨加熱187.罐底焊縫如有（C）缺陷應(yīng)予徹底鏟掉，重新施焊和檢查。(A)高(B)氣泡裂紋氣孔188.罐底局部凸凹度檢查，設(shè)計要求局部凸凹度不大于50mm，實測為（D(A)10mm(B)20mm(C)30mm189.罐壁板的號料誤差要求對長度，寬度和對角線均控制在（A）范圍內(nèi)。(A)1mm(B)±2mm±3mm(D)±4mm190.罐壁的每塊壁板兩端的立縫對接處應(yīng)開出坡口壁厚超過時應(yīng)（B）坡口。(A)V形(B)X形形單邊V191.罐壁板兩端在滾圓前應(yīng)進(jìn)行預(yù)彎，否則在對接后容易出現(xiàn)壁板（(A)內(nèi)凹(B)錯位縱向?qū)谕钩?D)疊加192.罐壁板在滾圓時，應(yīng)進(jìn)行（D使V型坡口在油罐壁外側(cè)。(A)凹(B)外凸正曲反曲193.罐壁板經(jīng)滾板機(jī)滾圓后，應(yīng)存放在特制的（）上。(A)板(B)鋼架弧形胎架(D)地面194.罐壁加強(qiáng)圈的環(huán)板用（A）號料。(A)板(B)鋼板圖樣計算195.罐壁加強(qiáng)圈的立板在（B）上號料。(A)板(B)鋼板圖樣地面196.浮頂罐加強(qiáng)圈在組裝過程中，為防止焊接變形，需采用組裝接（D）措施。(A)列化(B)同工步(C)機(jī)械化(D)胎具化197.浮頂罐加強(qiáng)圈的制造精度直接影響罐壁的（(A)形(B)弧度幾何尺寸(D)自由度198.浮頂罐的抗風(fēng)圈預(yù)制時先按圖樣（A(A)大樣(B)號料(C)下料(D)展開199.抗風(fēng)圈組對后再用與罐壁部位接觸弧度的板測量其間隙不（B(A)于3mm(B)大于3mm小于0.3mm大于0.3mm抗風(fēng)圈裝在罐壁上之前，首先用盤尺量取抗風(fēng)圈所在位置的實際周長，分成（D畫出三角架的位置并進(jìn)行焊接。(A)等分(B)四等分(C)等分(D)等分201.浮頂罐壁上部的包邊角鋼是在（A）上冷滾成的。(A)床(B)壓力機(jī)(C)鋼平臺(D)地面202.罐壁上的包邊角鋼冷滾前，先把兩根角鋼點焊拼成（B后滾成要求的弧長。(A)字形(B)T形(C)并排(D)十字形203.罐壁包邊角鋼冷滾后如間隙過大或有扭曲現(xiàn)象可用（）進(jìn)行調(diào)整。(A)床(B)千斤頂(C)絲桿壓力機(jī)(D)胎具204.罐壁板間依次進(jìn)行（A）定位。(A)焊(B)加減絲(C)樣板(D)楔鐵205.罐壁板組裝時，現(xiàn)在罐底板上畫好線，打上樣沖，罐內(nèi)壁以此線為壁板（B）基準(zhǔn)。(A)接(B)組對畫線測量206.罐壁板組對時的垂直、水平、立縫錯口等均應(yīng)符合（）要求。11

(A)際(B)焊接規(guī)范組對207.由于罐壁在焊接過程中會引起收縮以在畫線對時要估計到周長A預(yù)先把它放出來。(A)縮量(B)拉伸量(C)變形量(D)尺寸208.罐壁板組對線畫好后，沿線每隔左右焊一塊（C(A)板(B)加強(qiáng)板(C)限位擋板(D)支撐板209.罐的第二節(jié)壁板開始吊裝點應(yīng)從第一節(jié)壁板開始吊裝點起旋轉(zhuǎn)大約（D°°(C)60°(D)90210.焊接用電焊條事先必須經(jīng)過認(rèn)真烘干，堿性焊條干燥溫度必須在（B）左右，恒溫。(A)600℃(B)400℃罐壁焊接時，環(huán)境溫度在（C）以上時才可施焊。(A)-5℃(B)0℃(C)5℃℃212.罐壁角焊縫焊完后應(yīng)立即做（B）檢查。(A)度(B)嚴(yán)密性(C)壓力(D)應(yīng)力腐蝕213.浮頂罐的單盤排板采用（A）排板法及條形排板法兩種。(A)字形(B)十字形(C)丁字形(D)工字型214.在罐中心點與單盤浮船邊接角鋼處（B以此為基準(zhǔn)搭設(shè)組裝單盤支架胎具。(A)一組擋板(B)一條鋼絲畫一條線點焊定位215.浮頂罐單盤的下面焊接為（C(A)續(xù)焊(B)分段退焊(C)間斷焊交替焊216.浮船底扇形板鋪成（B為船艙底板。(A)形(B)圓環(huán)三角形(D)菱形船艙內(nèi)焊接全部完成后，立即進(jìn)行除銹及刷油工作，待油漆干燥后再安裝浮船（C(A)板(B)肋板蓋板桁架218.為了確保艙與艙之間不互相串通，防止漏泄，在浮船全部焊完后，隔板周邊焊縫未刷油漆之前，需進(jìn)行一次（A）試驗。(A)空(B)充油充水充氣船艙底板由多塊扇形板組成，每塊扇形板若用幾塊鋼板拼接時，拼焊后就予以（A(A)平(B)后熱反變形(D)內(nèi)彎220.隨著浮船的下降，除打磨罐壁外，還要組焊（B(A)柱(B)垂直導(dǎo)向桿(C)單盤支架盤梯221.當(dāng)密封導(dǎo)向裝置及浮頂上的全部配件均安裝完畢后，可開始做（）試驗。(A)壓(B)氣密升降密封222.在浮船外邊緣板的上沿大約每隔2m畫一點，然后用（D）把這些點反到罐壁上，這樣罐壁上就得到許多與浮船外邊緣板上沿桿高相同的點，依據(jù)這些點的基準(zhǔn)，可畫出密封裝置安裝基準(zhǔn)線。(A)尺(B)鋼絲樣板水平儀223.在碳素鋼的基礎(chǔ)上，為了提高材料強(qiáng)度又不至于影響它的工藝性而加入一定量的合金元素所形成的低合金鋼稱之為（A(A)強(qiáng)鋼(B)低碳鋼(C)中碳鋼(D)高碳鋼224.高強(qiáng)鋼的合金成分不大于（B但強(qiáng)度卻大幅度提高了。12

(B)5%(D)0.25%225.我國生產(chǎn)的高強(qiáng)鋼都是以我國富有的資源的合金元素為基礎(chǔ)，在含碳量方面都屬于（C(A)碳鋼(B)中碳鋼低碳鋼(D)低合金鋼226.高強(qiáng)鋼在供貨狀態(tài)上都是以（D）狀態(tài)供貨。(A)軋(B)退火淬火熱軋或正火227.為了提高鋼的綜合性能，不少鋼種加入了稀土元素，大部分鋼的金相組織都屬于（B）組織。(A)M(B)F+P(C)M+B(D)B228.高強(qiáng)鋼由于錳鋼發(fā)生的同素異形轉(zhuǎn)變，是鋼材有著相當(dāng)大的（B）應(yīng)力，如果再對其采取不當(dāng)?shù)募庸な侄?，容易使材料碎裂?A)度(B)組織殘余瞬間229.由焊接產(chǎn)生的內(nèi)應(yīng)力稱為（C）應(yīng)力。(A)度(B)組織焊接瞬間230.從焊接接頭的硬度分布可看出，焊縫的（A）硬度最高，故一般用該區(qū)的硬度值作為焊縫硬化程度衡量基準(zhǔn)。(A)影響區(qū)(B)熔合區(qū)(C)焊縫金屬母材231.把高強(qiáng)鋼鋼材化學(xué)成分中的碳同其他合金元素所折算成一定比例的碳含量的百分含量之和，稱之為該鋼材的（B(A)焊性(B)碳當(dāng)量(C)屈強(qiáng)比(D)合金當(dāng)量232.裂紋敏感性主要指高強(qiáng)鋼對產(chǎn)生焊接裂紋的（）程度。(A)感(B)反應(yīng)活躍復(fù)雜233.冷裂紋敏感性的實驗方法，對高強(qiáng)鋼來說采用（D）實驗方法。(A)曲(B)拉伸沖擊小鐵研式234.高強(qiáng)鋼彎曲時，變形每發(fā)生一次后，為了消除其內(nèi)應(yīng)力，應(yīng)進(jìn)行一次（A）處理。(A)溫退火(B)高溫退火(C)正火淬火235.當(dāng)通過熱處理來改變高強(qiáng)鋼機(jī)械性能時，則在成形前應(yīng)進(jìn)行一次（B）處理，以增強(qiáng)塑性。(A)火(B)退火正火淬火236.經(jīng)軟化硬度熱處理的高強(qiáng)鋼，冷作成形后還應(yīng)進(jìn)行（D）處理，以滿足使用要求。(A)塑(B)回火正火增強(qiáng)熱237.液壓消除殘余應(yīng)力法是將設(shè)備靜止充水加壓到（A）的工作壓力，使不均勻的內(nèi)應(yīng)力在內(nèi)壓作用下趨于均衡。(A)1.25倍(B)2倍(C)2.5倍238.爆炸消除殘余應(yīng)力應(yīng)用范圍大多是（B）的板焊接結(jié)構(gòu)件。(B)6~8mm(C)10~15mm239.焊后熱處理是將設(shè)備加熱至臨界溫度（AC）以下，一般比ACr低（C）保溫至所需時間后緩冷，這就是低溫退火熱處理?！妗?C)50℃℃240.對調(diào)質(zhì)鋼來說，消除應(yīng)力熱處理溫度一定得低于（D）溫度。(A)火(B)淬火正火回火241.對Ni、、V等高強(qiáng)鋼可能在熱處理時發(fā)生（B此含V高強(qiáng)鋼消除應(yīng)13

力熱處理溫度應(yīng)低于℃。(A)斷(B)回火脆性(C)塑化(D)火脆火242.角鋼桿件補(bǔ)強(qiáng)，可采用（B）修復(fù)。(A)焊法(B)補(bǔ)強(qiáng)加固法(C)貼板加固法局部點固243.圓形鋼管桿件采用角鋼補(bǔ)強(qiáng)時，應(yīng)采用（A(A)續(xù)焊接(B)分段焊接(C)斷續(xù)焊接點焊244.容器修理后既令不再從事原工況工作，但從（）的原則出發(fā)，修復(fù)使用仍是一件有益的事情。(A)用(B)使用節(jié)約安全245.容器缺陷除焊縫常見的一般缺陷外，尚有常壓容器的（D）破壞及壓力容器的爆炸開裂破壞。(A)力(B)外力腐蝕失穩(wěn)246.工字鋼桿件補(bǔ)強(qiáng)，當(dāng)下翼緣不能滿足穩(wěn)定性要求時，可采?。ǎ┭a(bǔ)強(qiáng)措施。(A)鋼(B)堆焊貼板熱處理247.角鋼桿件補(bǔ)強(qiáng)，可采用（B）修復(fù)。(A)焊法(B)補(bǔ)強(qiáng)加固法(C)貼板補(bǔ)強(qiáng)法局部點固248.對產(chǎn)生變形的部分如果經(jīng)確認(rèn)為（B）不足，則可采取加固補(bǔ)強(qiáng)的修理方法。(A)度(B)剛度(C)韌性(D)塑性249.容器缺陷的外部檢驗必要時可進(jìn)行測厚）檢測和腐蝕介質(zhì)含量測定等。(A)差(B)低溫(C)溫(D)內(nèi)溫250.補(bǔ)焊工作困難的部位可采?。―）方法進(jìn)行局部更新修復(fù)。(A)補(bǔ)(B)加固更換挖補(bǔ)251.在用壓力容器的檢驗和缺陷處理，是通過檢驗判斷其能否（A）地使用到下一個檢驗周期。(A)全可靠(B)滿負(fù)荷(C)超極限正常252.對新制造的容器，必須嚴(yán)格按照（B）的制造標(biāo)準(zhǔn)驗收。(A)計(B)規(guī)定安全可靠253.在用壓力容器的檢驗和缺陷處理，應(yīng)掌握（）的水平。(A)適(B)安全可靠(C)合乎使用經(jīng)濟(jì)實用254.對在用壓力容器的檢驗和缺陷處理不能完全套用（D）標(biāo)準(zhǔn)。(A)計(B)檢驗使用制造255.（B）是否適應(yīng)所使用的條件是材質(zhì)檢查主要解決的又一個問題。(A)料成分(B)材質(zhì)性能(C)材料種類材料牌號256.材料牌號確屬難于查清，則可按該類材料的（D）性能進(jìn)行強(qiáng)度校核。(A)械(B)化學(xué)最高最低257.筒體與封頭或端蓋的焊接連接，一般不能采用（A）連接結(jié)構(gòu)。(A)焊(B)塔接焊(C)對接焊(D)立焊258.接管、法蘭的角焊連接，應(yīng)采用全焊透或（B）結(jié)構(gòu)。(A)焊(B)半焊透(C)分段焊(D)局部焊透259.凡不合理的結(jié)合都應(yīng)作必要的處理，對于不能保證安全的應(yīng)予（(A)強(qiáng)(B)修理判廢降級使用260.分散的點腐蝕深度不超過壁厚（不含腐蝕裕量）的（A般不作處理。(A)1/5(B)2/5(C)3/5(D)4/5261.分散的點腐蝕在直徑為200mm范圍內(nèi)，點腐蝕總面積不超過（D般不作14

22222222處理。(B)80cm(D)40cm262.在直徑200mm范圍內(nèi)，沿任一直徑的點腐蝕長度之和不超過（可不作處理。(A)100mm40mm263.對于表面裂紋，應(yīng)認(rèn)真分析發(fā)生原因，采取適當(dāng)（B）措施。(A)補(bǔ)(B)徹底清除(C)補(bǔ)強(qiáng)(D)緊264.一般容器外表面焊縫咬邊深度不超過（D續(xù)長度不超過100mm，且焊縫兩側(cè)咬邊總長不超過該焊縫長度的者，可不作處理。(A)4mm(B)3mm(D)1mm265.體積性缺陷如氣孔、圓形夾渣等，一般可按現(xiàn)行規(guī)范放寬（A）進(jìn)行處理。(B)3級級266.制造中焊縫返修次數(shù)較多者，應(yīng)對焊縫進(jìn)行（B）抽查。(A)械性能(B)射線探傷(C)表面檢驗強(qiáng)度校核267.在用壓力容器如果存在嚴(yán)重變形、錯邊或棱角者，在檢驗和缺陷處理后一般應(yīng)進(jìn)行（C并校定最高壓力和溫度。(A)正(B)補(bǔ)焊強(qiáng)度校核(D)壓力試驗268.進(jìn)口的壓力容器或按國外技術(shù)設(shè)計制造的壓力容器，按（）的規(guī)范進(jìn)行強(qiáng)度校核。(A)標(biāo)準(zhǔn)(B)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)(C)國家標(biāo)準(zhǔn)原來采用269.材料牌號或機(jī)械性能不清者，在強(qiáng)度校核時，機(jī)械性能可按同類材料（C）值選取。(A)測(B)平均最低最高270.介質(zhì)壓力隨環(huán)境氣溫而變化的壓力容器，最低環(huán)境氣溫應(yīng)采取當(dāng)?shù)貧庀筚Y料歷年來各月平均氣溫的（A）值。(A)低(B)最高平均實測271.壓力容器腐蝕裕量至少應(yīng)滿足到下一次檢驗期的（B）腐蝕量。(A)少(B)平均最多實測272.安全閥的檢驗報告應(yīng)得到（B）的確認(rèn)。(A)用單位(B)檢驗員(C)領(lǐng)導(dǎo)(D)使用者273.缺陷經(jīng)修理自檢合格后C）應(yīng)進(jìn)行檢驗，確認(rèn)是否夠符合要求。(A)用單位(B)使用者(C)檢驗單位制造單位274.（D）容器不得再做壓力容器使用。(A)補(bǔ)(B)修理復(fù)檢判廢275.對于缺陷嚴(yán)重于修復(fù)或確無修復(fù)價值或修后仍難于保證安全運行的壓力容器，應(yīng)予以（D(A)理(B)強(qiáng)度校核(C)補(bǔ)強(qiáng)(D)廢或限期判廢276.承擔(dān)在用壓力容器檢驗工作單位和檢驗員，應(yīng)具備必要條件，并取得（A）勞動部門批準(zhǔn)或認(rèn)可。(A)級(B)地區(qū)市、縣級(D)本單位277.檢驗單位應(yīng)保證檢驗工作質(zhì)量檢驗要有詳細(xì)記錄檢驗后應(yīng)及時出具檢驗報告，并對（B）負(fù)責(zé)。(A)全結(jié)果(B)檢驗結(jié)果(C)使用過程人身安全278.負(fù)責(zé)安全評定的單位需對缺陷的檢驗結(jié)果安全評定結(jié)論和壓力容器的（C）負(fù)15

66責(zé)。(A)用性(B)經(jīng)濟(jì)性(C)安全性(D)可靠性二、判題（對的畫”√，的畫“×”）（√）1、截交線是被截切體與切面的公有線，同時也是相交兩物體的分界線。（×2、如果截平面為一般位置平面時，截交線的水平投影反映實形，不必另求。（√）3、當(dāng)截交線為一般位置時，在其三面投影中均不反映實形。（×4、截平面與圓錐軸線傾斜，并與所求素線相交，截交線為三角形。（）5、一素線法就是在曲面體上取若干條素線，求每條素線與截平面的交點，然后依次相連成截交線的方法。（√）6、兩相貫體的相貫線一般為空間曲線，特殊情況下為平面曲線。（×7、如兩相交幾何體之相貫線不能分布在同一平面上，則為平面曲線。（）8、相貫線的實質(zhì)就是在兩形體表面上找出必要的共同點，將這些共有點依次連接起來就是相貫線。（×9、相貫線實質(zhì)上就是截交線，二者沒有本質(zhì)的區(qū)別，只是稱呼不同而已。（√）、圓管與圓錐管水平相交，其相貫線為封閉的空間曲線。（×11圓柱螺旋線是屬于圓柱表面不在同一素線上的兩點之間距離的連線。（√12旋線可以在不同的面上形成不同的螺旋線其中最常見的是圓柱螺旋線。（√）、工程上用得最多的是直母線螺旋面。（×）、圓柱上正螺旋面的母線運動時，母線上所有各點分別作半徑不等的螺旋運動，它們的導(dǎo)程是不相等的。（×15球面、拋物面、雙曲線都屬于可展旋轉(zhuǎn)面。（×果材料凈截面積滿足AN/[σ其中A截面積計算載荷]：jj材料許用應(yīng)力）則說明柱的強(qiáng)度足夠，不需再做穩(wěn)定校核。（√）、偏心受壓柱的設(shè)計也是從柱的承載強(qiáng)度及穩(wěn)定性兩方面來考慮的，只不過計算較復(fù)雜而已。（√）、起重吊車梁可簡化為簡支梁。（√）、在設(shè)計容器壁厚時都要考慮材料的允許減薄量及其腐蝕附加量。（×20在設(shè)計容器壁厚時不必考慮封頭加工減薄量,因為在實際中影響較小。（×）、無法進(jìn)行探傷的單面環(huán)向?qū)雍缚p，當(dāng)無墊板時，焊縫系0.60無任何條件限制。（×22表壓與大氣壓之和稱為相對壓力。（√）、在工程上常用Pa的倍作為一個壓力單位，這個壓力單位就是。（×24各種鋼材在一定工作條件下，其許用應(yīng)力是相同的。（×25橢圓封頭用整體沖壓時，其毛坯是一橢圓板。（√）、理論橢圓殼面積可按下式確定：A=2。（×27壓力容器制造完畢后，應(yīng)對其進(jìn)行強(qiáng)度試驗。（√）、耐壓試驗采用液壓試驗時，如果立工設(shè)備采用臥置，試壓時，就對其殼體的最低點進(jìn)行應(yīng)力校核。（×29法蘭的型式只有螺栓型式一種。（√）、如果需用法蘭，可根據(jù)設(shè)計壓力、設(shè)計溫度直接按名義直徑就可在法蘭標(biāo)準(zhǔn)上選到所需要的型號及規(guī)格，無需做大量繁雜計算。（√）、構(gòu)件焊接接頭強(qiáng)度設(shè)計是根據(jù)等強(qiáng)度原理考慮的。（×32胎具是從模具分離出來的專用工裝，模具包含著胎具。16

（√）、模具同胎具相比較加工精度高，組裝較復(fù)雜，模具必須有上、下模。（√）、胎模結(jié)構(gòu)應(yīng)考慮防止受熱而變形損壞。（×）、熱壓后的收縮量與工件的材料、形狀、尺寸、板厚、脫模溫度及冷卻條件無關(guān)。（√）、冷壓后的回彈與材料的機(jī)械性能、變形程度、工件形狀、胎模結(jié)構(gòu)及間隙有關(guān)。（√）、三瓣式壓模，可實現(xiàn)封頭自動脫模，封頭脫模方便，質(zhì)量好，但模具制造復(fù)雜。（×38滑套式模具制造簡單，上模行程也比較短。（√）、當(dāng)壓力機(jī)噸位在大于1500t時，上模壁厚S為70~90mm。（×40上模直徑=D（1±）中，如果“δ”取負(fù)值，則表示的含義為熱壓收縮率。（√）、在計算下胎拉環(huán)直徑時，胎具直徑間隙對于球形封頭或直邊較長的橢圓形封頭應(yīng)取較大值。（×42在計算下胎拉環(huán)直徑時，胎具直徑間隙在熱壓和冷壓時有一定取值范圍，薄壁封頭取較大值，厚壁封頭取較低小值。（√）、封頭胎模壓邊圈外徑與下胎拉環(huán)座外徑是相同的。（×44封頭胎模壓邊圈內(nèi)徑與上模直徑是相同的。（×45胎模拉環(huán)座選用的材料是鑄鐵。（√）、瓦片壓胎下胎圓角半徑有一定取值范圍，厚壁瓦片取下限，薄壁取上限。（×47瓦片壓胎胎腔直邊高度的取值范圍，對厚壁瓦取上限，對薄壁取下限。（√）、瓜瓣封頭壓胎設(shè)計時，胎具中心必須與工作壓力中心重合。（√）、胎具設(shè)計在保證胎具具有足夠的強(qiáng)度前提下，盡量減輕其重量，降低胎具成本提高胎具使用壽命。（×）、胎具設(shè)計時，對其加工精度，有很高的要求，這樣才能提高金屬結(jié)構(gòu)制造水平。（√）、如果胎具在使用中操作方便，保證安全生產(chǎn)和產(chǎn)品質(zhì)量，又能為操作者創(chuàng)造良好的勞動條件，這說明胎具設(shè)計達(dá)到了使用要求的最終目的。（×）、為了節(jié)約成本，胎具設(shè)計時只考慮零件簡單、方便制作，不必考慮胎具的加工精度和表面粗糙度。（√）、設(shè)計胎具時，應(yīng)采用強(qiáng)度計算及經(jīng)驗參數(shù)相結(jié)合的方法。（×54胎型為組裝胎具時，可在各種情況下使用。（√）、產(chǎn)品數(shù)量是由生產(chǎn)計劃來決定的,造什么樣的胎型與產(chǎn)品數(shù)量有關(guān)。（√）、大型設(shè)備（構(gòu)件）的吊裝設(shè)計主要是為了達(dá)到多快好省的施工目的。（×）、一項吊裝工程任務(wù)承接后，制定一個吊裝方案時，需經(jīng)試用后才可確定最后方案。（√）、設(shè)備重心的確定，是通過力矩平衡法計算出來的。（×59式設(shè)備的吊點只要在設(shè)備重心位置可使設(shè)備吊裝過程中處于穩(wěn)定狀態(tài)。（√）、大型設(shè)備構(gòu)件，選用固定桅桿式起重機(jī)械是因為它在起重量和升高度方面具有很大的適應(yīng)性。（×61吊裝機(jī)具的選擇只包括起吊機(jī)械選擇。（×）、在吊裝減壓塔時，塔起升至最高位置時，滑輪組與桅桿間的夾角一般不超過20為宜。（×63當(dāng)設(shè)備在基礎(chǔ)上空豎起準(zhǔn)備就位時，為纜風(fēng)繩最小受力位置。17

（√）、活地錨具有重復(fù)利用方便、少用材料、減少土方量等優(yōu)點。（×65用綁繩捆綁塔體時，其繩應(yīng)支持在塔的人孔及進(jìn)出口管線上。（√）、當(dāng)塔體外部設(shè)有加強(qiáng)圈時，則綁繩位置距其上部應(yīng)有足夠距離，以免在起升過程中繩索與加強(qiáng)圈接觸磨擦，可能使繩索有被割斷的危險。（√）、科學(xué)地組織布置施工場地，其目的是為施工創(chuàng)造最有利的空間條件，以便各工種快速施工作業(yè)，保證施工安全和各項工程互不影響。（×68重型設(shè)備的吊裝，是整個裝置的次要施工項目。（√）、吊裝施工場地應(yīng)考慮水、電的供應(yīng)及氣候條件的影響。（×70復(fù)合鋼板的性能試驗應(yīng)按規(guī)格取樣。（√每批復(fù)合鋼板由同一爐同一規(guī)格同一軋制制度及同一熱處理制度組成。（×72不銹鋼復(fù)合鋼板的力學(xué)性能、σ及小于基層材料。sb（√）、不銹鋼復(fù)合鋼板滾板時，宜采用“少壓進(jìn)、多遍滾”的工藝方法，以防復(fù)層剝離。（×74用不銹復(fù)合鋼板組裝時，工夾具應(yīng)在復(fù)合面使用，點焊亦在復(fù)合面進(jìn)行。（×75鋁的導(dǎo)熱性能比較差。（√）76、材料耐磨性差，強(qiáng)度，抗高溫性能也差，故一般只能在200~150，且不大于場合下使用。（√）、鋁可以在空氣液化溫度（℃）下工作。（×78鈦金屬的冶煉比較容易。（√）、鈦金屬及其合金在抗腐蝕方面，它幾乎不可能發(fā)生應(yīng)力腐蝕、點蝕和晶間腐蝕。（√）、鋁及鋁合金制容器組裝時，通過淬火、自然時效及冷作擠壓等方法來提高強(qiáng)度。（×81鋁及鋁合金制容器組裝時，可以使用鐵錘進(jìn)行敲打。（×82鋁的氣焊可以不使用焊粉。（√）、鋁及鋁合金氣焊時，火焰宜選用中性焰或微碳化焰為佳。（√）、純銅不應(yīng)采用氫氧化焰或氧乙炔焰焊接，宜采用氣體保護(hù)焊。（√）、對鈦施焊時在保證焊透的前提下宜用最小的焊接規(guī)范，從而減少焊接線能量。（×86鈦常在正火狀態(tài)下使用。（×87球瓣上任意兩點間球面中心層弧長值用于檢驗。（√）、球心角弧長計算法是利用球心角來計算弧長值。（）89、鋼板下料是在水平狀態(tài)下一次切準(zhǔn)確即不留余量）樣板的準(zhǔn)確性要求高。（×90球瓣片曲率的矯正次序是先矯其長度方向，后矯其寬度方向。（√）、冷壓球瓣坯料時，每壓一次移動一定距離，并留有一定的壓延重疊面，其目的是避免工件局部產(chǎn)生過大的突變和折痕。（×92當(dāng)球瓣弦長L2000mm，其樣板弦長不得大于殼體的弦長。（√）、檢查球殼兩條對角線時，應(yīng)在同一平面上，若不在同一平面內(nèi)，則其間距Δ≤（×94球罐支柱接口劃線樣板應(yīng)以管子內(nèi)壁為基準(zhǔn)。（√）、球罐支柱形式以赤道正切式應(yīng)用最普遍。（√）、地腳螺栓預(yù)留孔位置和基礎(chǔ)中心圓直徑的超差，將直接影響支柱的安裝垂直度。18

（×97基礎(chǔ)施工質(zhì)量的好壞與球罐的使用壽命無關(guān)。（√）、采用分帶組裝及半球組裝時，采用槽鋼或工字鋼搭設(shè)的基準(zhǔn)平面，每組裝完一個球帶，其基準(zhǔn)平面的水平度必須重新校核。（×）、球罐組裝平臺板間因為有足夠的剛度，不用相互連接，就可保證局部不下沉。）100、半球法總裝與分帶總裝基本相似，其不同點是先分別吊裝下半與上半球，然后再安裝球罐圓周的主柱。（×101、焊前應(yīng)對焊工進(jìn)行嚴(yán)格的培訓(xùn)后，就可以從事球罐焊接工作。（√）102為了保證焊接質(zhì)量，對于焊根必須用碳弧氣刨或機(jī)械方法來清除未焊透、夾渣等缺陷。）103、考慮到整個球體有一個均勻的收縮變形，應(yīng)采取先焊環(huán)焊縫后縱焊縫的焊接順序。（）104、赤道帶環(huán)縫，要求數(shù)名焊工應(yīng)在對稱位置同時焊接，并且第一層焊縫及第二層焊縫起始點要錯開。（×105、球瓣由于板厚，焊縫必須多層焊，但不必控制層間溫度。（√）106、果發(fā)現(xiàn)球瓣表面凹陷過低，則需補(bǔ)焊平，并用砂輪機(jī)磨平。（×）107、因為油罐的大型化和高強(qiáng)鋼的采用，使得油罐剛性提高，抗風(fēng)定性好。（√）108、材強(qiáng)度越高，斷裂韌性就越低，就越容易產(chǎn)生斷裂。（×109、為補(bǔ)償罐底焊接收縮，罐底的排板直徑應(yīng)比設(shè)計直徑縮小。（√、罐底板鋪設(shè)后應(yīng)進(jìn)行檢查，局部凸凹度不應(yīng)大，經(jīng)檢查合格后可進(jìn)行焊接。（×、罐底中幅板的兩端要搭在弓形邊板的下面。（）、為使罐底邊板下部平坦，受力均勻，采取的辦法是在混凝土坯梁上開一小槽，將墊板臥在槽內(nèi)。）、罐底板在最后封閉焊縫處一般不需余留間隙，避免由于焊后焊縫收縮產(chǎn)生過大的焊接應(yīng)力。（×、焊接罐底中幅板時，先焊長焊縫，再焊短焊縫。（）、罐底板焊縫不能自由收縮，則會產(chǎn)生內(nèi)應(yīng)力，嚴(yán)重時將使罐失穩(wěn)，罐底凸起