固定床列管式反應(yīng)器設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)(曾禮菁)

乙烯法合成醋酸乙烯固定床列管式反應(yīng)器曾禮菁zenglijingya@126.com固定床列管式反應(yīng)器的設(shè)計(jì) 乙烯法合成乙酸乙烯的原理 2一、 催化劑 21. 催化劑的組成 22. 催化劑的制備 23. 催化劑物性 2二、 反應(yīng)方程 2三、 工藝條件的確定 31、 反應(yīng)溫度 32、 反應(yīng)壓力 33、 原料配比 3 乙烯法合成乙酸乙烯反應(yīng)器的設(shè)計(jì)計(jì)算 4一、 設(shè)計(jì)選材 4二、 設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)和工作參數(shù) 4三、 反應(yīng)器進(jìn)出物料組成 4四、 基本物性數(shù)據(jù) 51、 相對(duì)分子質(zhì)量 52、 密度 53、 黏度 54、 比熱容 6五、 反應(yīng)器的數(shù)學(xué)模型 61、 床層對(duì)外的徑向換熱項(xiàng) 62、 動(dòng)力學(xué)方程 63、 濃度分布方程 74、 溫度分布方程 75、 數(shù)學(xué)模型方程參數(shù) 76、 數(shù)學(xué)模型計(jì)算及其結(jié)果 8六、 反應(yīng)管排布 9七、 氣體分布板設(shè)計(jì) 91、 氣體分布板的形式 92、 分布板的壓降 93、 板厚 114、 孔數(shù)和孔徑的確定 11八、 殼程換熱 121) 換熱介質(zhì)進(jìn)出口結(jié)構(gòu) 122) 換熱介質(zhì) 123) 折流板型式 12九、 管口設(shè)計(jì) 121、 反應(yīng)物進(jìn)口 122、 產(chǎn)物出口 133、 換熱介質(zhì)進(jìn)口 134、 換熱介質(zhì)出口 13十、 預(yù)熱器 13十一、 封頭 13十二、 支座 13 附錄一 14 參考文獻(xiàn) 16乙烯法合成乙酸乙烯的原理催化劑[6]選用Bayer-I型催化劑催化劑的組成：活性組分——鈀、金：組分金的作用是防止活性組分鈀產(chǎn)生氧化凝聚，使鈀在載體上維持良好的分散狀態(tài)。助催化劑——乙酸鉀：乙酸鉀的存在有助于反應(yīng)組分乙酸在鈀金屬上締合，促進(jìn)物理吸附的乙酸的離解和釋放氫離子，使鈀－氧間的鍵結(jié)合力減弱，促使乙酸鈀的分解；此外，還可抑制深度氧化反應(yīng)，從而提高了反應(yīng)的選擇性。載體——硅膠：承載活性組分及助催化劑，使其在載體表面上呈高度分散狀態(tài)。催化劑的制備：結(jié)構(gòu)：Bayer-I型催化劑為球星顆粒，最外面的第一層是灰色的表皮層，厚度約為100；中間的第二層是一層黑色的環(huán)，這是活性組分鈀和金的主要集中區(qū)，厚度為500～700；最里面的第三層是載體硅膠，呈淺土黃色。制備：催化劑載體的制備是用粗孔硅膠，經(jīng)過(guò)高溫干燥后磨成細(xì)粉，而后制成5～6mm的小孔，經(jīng)過(guò)打光干燥、焙燒、過(guò)篩、擴(kuò)孔、洗滌、干燥、選粒、熱處理等加工，成為成品硅膠載體。催化劑的制備大體經(jīng)歷四個(gè)階段。首先，將氯化鈀溶解在鹽酸中，氯化鈀轉(zhuǎn)變成氯鈀酸：然后，以碳酸氫鈉中和所形成的氯鈀酸，使其轉(zhuǎn)變成氯鈀酸鈉：第三步是陳化、固定階段，即在堿性介質(zhì)中，將氯鈀酸鈉轉(zhuǎn)變成氫氧化鈀：與此同時(shí)，氯金酸也轉(zhuǎn)變成氫氧化金：最后用聯(lián)氨還原得到所需要的催化組分：催化劑物性：活性組分Pd0.5%(wt)(3.2gAu0.25%(wt)(1.4g助催化劑KOAc2.3％（wt）（29.0g載體硅膠顆粒粒度球形堆積密度視密度比表面100m2/g孔體積0.62ml/g孔隙率59％注：KOAc在反應(yīng)過(guò)程中會(huì)流失，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，除初始加入KOAc，隨反應(yīng)物還得添加KOAc，流量為2.716kg/h反應(yīng)方程主反應(yīng)：主要副反應(yīng)：此外尚有少量副產(chǎn)物乙醛、醋酸乙酯、醋酸甲酯、丙稀醛、二醋酸二醇酯和聚合物等生成：＊此設(shè)計(jì)忽略這些少量副產(chǎn)物的產(chǎn)生，只考慮主要副反應(yīng)工藝條件的確定[6]使用貴金屬Pd-Au-CH3COOK/SiO2催化劑，由乙烯、氧氣和乙酸合成乙酸乙烯的主要工藝條件的控制指標(biāo)為：反應(yīng)溫度160～180℃反應(yīng)壓力0.6～0.8MPa空間速度1800～2000h-1原料氣組成：乙烯44％（mol），氧氣5～6％（mol），乙酸20％（mol），二氧化碳20％（mol），水1.6％（mol），其余為氮?dú)?。反?yīng)溫度反應(yīng)溫度對(duì)選擇性、空時(shí)收率及出口氣中氧氣和二氧化碳含量有一定關(guān)系。當(dāng)選擇操作溫度比較低時(shí)，反應(yīng)的選擇性較好，但空時(shí)收率較低；隨著溫度的升高，反應(yīng)選擇性略有下降，與此同時(shí)空時(shí)收率在逐漸提高。溫度繼續(xù)升高，由于完全氧化副反應(yīng)的加劇，使得反應(yīng)選擇性明顯下降，而且因?yàn)榇罅康难鯕獗幌脑谕耆趸狈磻?yīng)上，使得反應(yīng)器出口氣中氧氣的含量大幅度地減少，并有一定量的一氧化碳生成，而一氧化碳的存在可使催化劑的活性減退，這樣必然使得空時(shí)收率產(chǎn)生明顯下降。因此，乙酸乙烯合成過(guò)程存在著一個(gè)最適宜的操作溫度范圍，并且隨著使用催化劑活性的不斷下降，需要相應(yīng)地將操作溫度逐漸提高。反應(yīng)壓力在乙酸乙烯地合成過(guò)程中，由于原料的單程轉(zhuǎn)化率較低，乙烯的單程轉(zhuǎn)化率一般在10％左右。因此，需要有大量的氣體物料在系統(tǒng)內(nèi)循環(huán)。乙酸乙烯合成反應(yīng)屬于分子數(shù)減少的反應(yīng)，增加壓力有利于反應(yīng)向生成乙酸乙烯方向進(jìn)行，同時(shí)加壓使反應(yīng)物的濃度提高，有助于反應(yīng)速度的加快，這樣就使得反應(yīng)的空時(shí)收率能有所提高。因此，提高壓力不僅可使空時(shí)收率提高，而且有利于反應(yīng)選擇性的改善。當(dāng)然壓力的提高要受到設(shè)備條件的約束，設(shè)備的投資費(fèi)用隨著壓力的升高而提高。這樣從經(jīng)濟(jì)和安全方面考慮，通常乙酸乙烯合成過(guò)程的操作壓力選為784.5kPa(8kgf/cm2)(表壓)。原料配比原料配比的確定，首先要受物質(zhì)的爆炸極限約束，乙酸乙烯合成過(guò)程有關(guān)物質(zhì)的爆炸極限如下表所示。原則上說(shuō)，物料配比應(yīng)使其落在爆炸極限之外。物料配比直接影響反應(yīng)的轉(zhuǎn)化率、選擇性及空時(shí)收率。乙酸乙烯合成反應(yīng)的轉(zhuǎn)化率不宜控制得過(guò)高，要求循環(huán)氣中的氧含量不低于2％，乙烯的單程轉(zhuǎn)化率一般控制在10％，乙酸得單程轉(zhuǎn)化率約18％，氧氣的轉(zhuǎn)化率在50～60％，反應(yīng)選擇性90～95％，空時(shí)收率在280～300kg/(m3·h)。組分在空氣中的爆炸極限，％（vol）乙烯2.75～28.6乙酸4.0～5.4乙酸乙烯2.6～13.6

乙烯和氧氣的配比乙酸乙烯合成反應(yīng)從化學(xué)計(jì)量關(guān)系乙烯和氧氣的比為2:1(mol)。但是受爆炸極限的限制，在實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中乙烯總是大量過(guò)剩，大致為C2H4:O2＝9～15:1。從有利于反應(yīng)角度考慮，提高乙烯的分壓，有利于加快乙酸乙烯的生成速度，并有助于抑制完全氧化生成二氧化碳副反應(yīng)。提高氧氣分壓雖有助于加快乙酸乙烯的生成速度，但更多地加速了二氧化碳的生成速度。而同時(shí)，氧氣的含量不可控制得過(guò)低，這樣不僅使乙酸乙烯的生成變慢，而且有利于一氧化碳的大量生成，而一氧化碳會(huì)使得催化劑活性明顯下降加料中的乙酸量乙酸的加料量過(guò)低時(shí)，催化劑活性較差；乙酸的加料量過(guò)高，則對(duì)催化劑的活性和壽命都不利。并且由于乙酸轉(zhuǎn)化率的降低，乙酸回收的負(fù)荷將大為增加。工業(yè)化生產(chǎn)采用的原料配比為乙烯:氧氣:乙酸＝9:1:4。操作壓力為784.5kPa(8kgf/cm2)(表壓)。系統(tǒng)中水和二氧化碳量當(dāng)系統(tǒng)內(nèi)有適量的水存在，能保持催化劑維持較高的活性。在工業(yè)生產(chǎn)當(dāng)中使用含水的乙酸，通?？刂品磻?yīng)氣體混合物中水的含量在6％（mol）。原料乙酸中含有少量的水，除有利于催化劑發(fā)生效用外，還可減低乙酸對(duì)設(shè)備的腐蝕。二氧化碳是系統(tǒng)副反應(yīng)的產(chǎn)物，當(dāng)物料在反應(yīng)系統(tǒng)中循環(huán)時(shí)，這個(gè)組分必然存在于反應(yīng)氣體當(dāng)中。適量的二氧化碳存在可有效地抑制乙烯的完全燃燒反應(yīng)，并且由于它的存在，可以使爆炸范圍變窄。因此，工業(yè)生產(chǎn)控制循環(huán)氣中的二氧化碳含量在25％（mol）左右，這對(duì)生產(chǎn)安全極為有利。此外，為防止鈀催化劑中毒，原料氣中需嚴(yán)格控制氯、氨、硫及炔烴等物質(zhì)的含量。乙烯法合成乙酸乙烯反應(yīng)器的設(shè)計(jì)計(jì)算設(shè)計(jì)選材[11]考慮到使用溫度、耐酸、許用應(yīng)力、價(jià)格、供貨情況及材料的焊接性能等，在設(shè)計(jì)中選?。簹んw、列管、管板和封頭材料為鉬三鈦超低碳不銹鋼，法蘭、支座、折流板為16MnR。設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)和工作參數(shù)乙酸乙烯年產(chǎn)量100kt原料配比C2H4:O2:HOAc＝9:1:4年工作時(shí)間300×24＝7200h17784kPa(8kgf/cm2)空速2100h-1反應(yīng)溫度反應(yīng)壓力反應(yīng)選擇性92%空時(shí)收率300kg/(m3·h反應(yīng)器進(jìn)出物料組成反應(yīng)器進(jìn)口Kmol/hKg/h%(mol)乙烯2023.45665543.719乙酸919.725518319.872二氧化碳919.724046819.872氧氣229.937357.84.968水75.9791367.61.642氮?dú)?59.44128649.927總量4628.189173895.4100反應(yīng)器出口Kmol/hKg/h%(mol)乙烯1842.25158240.613乙酸752.364514216.586乙酸乙烯166.67143343.674二氧化碳950.424181820.953氧氣108.113459.52.383水256.794622.35.661氮?dú)?59.441286410.129其他雜質(zhì)73.6少量基本物性數(shù)據(jù)相對(duì)分子質(zhì)量Mg/mol乙烯乙酸乙酸乙烯二氧化碳氧氣水氮?dú)?8608644321828進(jìn)料混合物的平均相對(duì)分子質(zhì)量出口混合物的平均相對(duì)分子質(zhì)量密度kg/m3175℃，784kPa乙烯乙酸乙酸乙烯二氧化碳氧氣水氮?dú)饷芏?kg/m3)5.23213.7820.471.8231.3254.6291.160臨界溫度Tc(K)282.36594.4525552154.58647.3126.11臨界壓力Pc(MPa)5.035.7864.367.95.0422.053.4臨界壓縮因子Zc0.2770.2000.2640.2760.2880.260.292混合物的密度[4]:進(jìn)料平均相對(duì)分子質(zhì)量臨界壓縮因子查圖得3)混合物密度出口平均相對(duì)分子質(zhì)量臨界壓縮因子查圖得3)混合物密度黏度175℃，784kPa乙烯乙酸乙酸乙烯二氧化碳氧氣水氮?dú)?4.7212.6812.0421.0027.0015.624進(jìn)口物料混合物的黏度出口物料混合物的黏度比熱容175℃乙烯乙酸乙酸乙烯二氧化碳氧氣水氮?dú)?6.5688.28121.242.9230.6135.6629.69混合氣體的比熱容4：進(jìn)口出口反應(yīng)器的數(shù)學(xué)模型[1,6,7,9]此反應(yīng)選用固定床列管式反應(yīng)器，反應(yīng)物物均為氣體，催化劑為固體，此模型為擬均相模型；對(duì)于實(shí)際的工業(yè)固定床反應(yīng)器，尤其是列管式床層，其床層高度都可以滿(mǎn)足L>100dp的條件，因此也都可以認(rèn)為床層軸向返混的影響可以忽略，即可以將固定床床層進(jìn)一步簡(jiǎn)化為擬均相的柱塞流反應(yīng)器，從而得到簡(jiǎn)化的擬均相一維模型。床層對(duì)外的徑向換熱項(xiàng)（4.1）式中——傳熱通量；——反應(yīng)管壁傳熱系數(shù)；——反應(yīng)溫度；——反應(yīng)管壁溫度。動(dòng)力學(xué)方程（4.2）式中——組分A的生成速率，；——催化劑有效因子；——反應(yīng)指前因子；——反應(yīng)活化能，；——摩爾氣體常數(shù)，；——VAc摩爾分?jǐn)?shù)的函數(shù)。濃度分布方程（4.3）式中——組分A的質(zhì)量分?jǐn)?shù)；——床層高度，m；——反應(yīng)床層截面積，m2；——原料混合物的質(zhì)量流量，；——反應(yīng)床層的堆積密度，。溫度分布方程式中——反應(yīng)物料的平均質(zhì)量定壓熱容，；——反應(yīng)熱效應(yīng)，。數(shù)學(xué)模型方程參數(shù)A為VAc＝173895.4反應(yīng)器進(jìn)口體積流量取取流速取E＝71.44R＝8.315數(shù)學(xué)模型計(jì)算及其結(jié)果將數(shù)學(xué)模型方程參數(shù)帶入式（4.1）（4.2）（4.3）得：反應(yīng)器進(jìn)料的VAc的質(zhì)量分?jǐn)?shù)出口的VAc的質(zhì)量分?jǐn)?shù)反應(yīng)器進(jìn)口溫度Tin=170℃取則：電算框圖及c++源代碼編寫(xiě)見(jiàn)附錄一初值設(shè)定：反應(yīng)器進(jìn)口溫度170℃反應(yīng)器進(jìn)口VAc質(zhì)量分?jǐn)?shù)0反應(yīng)器出口VAc質(zhì)量分?jǐn)?shù)0.08243計(jì)算結(jié)果：催化劑填充高度9m反應(yīng)管長(zhǎng)度10m其他設(shè)計(jì)：反應(yīng)列管：（外徑為38mm）反應(yīng)管根數(shù)：根催化劑裝量：反應(yīng)器內(nèi)徑：4960mm反應(yīng)器壁厚[15]：20mm反應(yīng)管排布[11]反應(yīng)器列管的布置與普通換熱器有很大不同。首先，管束中央水循環(huán)受阻，傳熱惡化，溫度分布不均，故此區(qū)域不布管；其次，反應(yīng)管的排管把整個(gè)管板按30℃劃分為12個(gè)區(qū)間，整個(gè)管板由一個(gè)30°區(qū)間陣列而成。取管間距為50mm，中央不布管區(qū)域直徑1000mm，如反應(yīng)管排列圖，實(shí)際排管7958根。另，取管板厚度14mm。氣體分布板設(shè)計(jì)[7]氣體分布板的形式工業(yè)應(yīng)用的氣體分布板形式很多，主要有直流式、測(cè)流式、填充式、短管式，以及無(wú)分布板的漩流式等。此反應(yīng)器選用側(cè)縫式錐帽分布板，如圖1。圖1側(cè)縫式錐帽分布板分布板的壓降分布板的壓降可用下式表達(dá)：（5.1）式中——操作孔速，；——分布板的開(kāi)孔率；——分布板的阻力系數(shù)，一般為1.5～2.5，對(duì)于側(cè)縫帽分布板為2?！?dú)怏w密度，。理想的氣體分布板壓降必然是同時(shí)滿(mǎn)足均勻布?xì)夂途哂辛己梅€(wěn)定性這兩個(gè)條件的最小壓降。均勻布?xì)鈮航礡ichardson建議分布板的阻力至少應(yīng)是氣流阻力的100倍，即：穩(wěn)定性壓降A(chǔ)garwal等指出，穩(wěn)定性壓降應(yīng)不小于列管式固定床層壓降的10％，即并且在任何情況下，其最小值約為3500Pa。由此，分布板的最小壓降可表示為：這里，均勻布?xì)鈮航稻统蔀榇我獑?wèn)題，只考慮穩(wěn)定性壓降就可以了。所以：床層壓力降[12]（5.2）（5.3）（5.4）式中p——壓力，Pa;fm——修正的摩擦系數(shù)；——流體密度，kg/m3；u0——空塔線速，m/s；dp——催化劑顆粒直徑，m；——床層空隙率；H——床層高度，m；——流體的絕對(duì)黏度，；a、b——系數(shù)，采用Ergun提出的數(shù)值，a＝1.75，b＝150?！唷嗳“搴袢『穸?0mm?？讛?shù)和孔徑的確定取孔徑d＝10mm則：孔數(shù)在分布板中心部分按等邊三角形排列，這樣，每一圈是正六邊形，最外2～3圈為同心圓排列，同心圓與正六邊形之間的大空隙處，適當(dāng)補(bǔ)加一些孔。設(shè)孔間距為s有公式則：取錐帽外徑40mm見(jiàn)側(cè)縫式錐帽分布板小孔排布圖，實(shí)際排孔3463個(gè)，此時(shí)滿(mǎn)足要求殼程換熱換熱介質(zhì)進(jìn)出口結(jié)構(gòu)為了降低入口流體的橫向流速，消除流體誘發(fā)的管子振動(dòng)，采用外導(dǎo)流筒式的進(jìn)出口結(jié)構(gòu)，如圖2所示。圖2外導(dǎo)流筒式換熱介質(zhì)入口示意圖換熱介質(zhì)高壓水：784kPa110℃液態(tài)水密度飽和水蒸汽潛熱，溫度170管程取安全系數(shù)為1.1則殼層設(shè)水進(jìn)口質(zhì)量流量為取液態(tài)水進(jìn)口流速為0.5m/s，進(jìn)口管口直徑100mm管口橫截面積∴設(shè)出口蒸汽的量為根據(jù)得：折流板型式由于反應(yīng)器中間不排管，最好選用環(huán)盤(pán)型折流板。折流板間距為1m。板厚10mm。管口設(shè)計(jì)反應(yīng)物進(jìn)口流量，選進(jìn)口線速約為，則管內(nèi)孔截面積，截面積太大，選擇兩個(gè)管口進(jìn)料，則截面積為0.1698m2，選用公稱(chēng)直徑為450mm、外徑為480mm、壁厚為9mm的鋼管。此時(shí)線速為17.7m/s，符合要求。產(chǎn)物出口流量，選出口線速約為，則管內(nèi)孔截面積，選用公稱(chēng)直徑為600mm、外徑為630mm、壁厚為10mm的鋼管。此時(shí)線速為20m/s，符合要求。換熱介質(zhì)進(jìn)口換熱介質(zhì)進(jìn)口為液態(tài)水，線速0.5m/s，兩個(gè)進(jìn)口，已得公稱(chēng)直徑為100mm、外徑為108mm、壁厚為4mm的鋼管。換熱介質(zhì)出口換熱介質(zhì)出口水蒸汽，液態(tài)飽和水。設(shè)液態(tài)水的流速為0.5m/s，則其通過(guò)截面積；設(shè)飽和水蒸汽的流速為30m/s，則其通過(guò)截面積。則，兩個(gè)出口，則截面積約為0.0228m2。選用公稱(chēng)直徑為175mm、外徑為194mm、壁厚為6mm的鋼管。預(yù)熱器先用醋酸蒸發(fā)器將醋酸氣化，再預(yù)熱物料到170℃（0.784MPa封頭[15]選用橢圓形封頭，取其形狀系數(shù)K＝1，則。外徑為5000mm，則其圓邊高度。壁厚為反應(yīng)器厚度20mm，則直邊高度。橢圓形封頭外徑5000mm，壁厚20mm，圓邊高度1250mm直邊高度50mm。支座[8,14,16,17]部件材質(zhì)反應(yīng)器殼體反應(yīng)管封頭氣體分布板管板法蘭折流板等選用圓筒形裙式支座，材質(zhì)為，裙座與塔體的連接采用對(duì)接式焊接，裙座筒體外徑為5000mm，筒體厚度20mm，裙座筒體上端面至塔釜封頭切線距離h＝160mm，地腳螺栓座的結(jié)構(gòu)選擇外螺栓座結(jié)構(gòu)型式，螺栓規(guī)格為，個(gè)數(shù)28個(gè)，基礎(chǔ)環(huán)板厚度為20mm。因?yàn)橥搀w大、高，需在裙座內(nèi)部設(shè)置梯子。裙座上開(kāi)設(shè)圓形人孔方便檢查。為減少腐蝕以及塔運(yùn)行中有可能有氣體逸出，需在裙座上部設(shè)置排氣管，根據(jù)塔徑，設(shè)定排氣管規(guī)格，數(shù)量4個(gè)，排氣管中心距裙座頂端距離、。設(shè)置保溫圈以免引起不均勻熱膨脹。一般塔體的保溫延伸到裙座與塔釜封頭的連接焊縫以下4倍保溫層厚度的距離為止?？紤]裙座的防火問(wèn)題，在裙座的內(nèi)外側(cè)均敷設(shè)防火層，防火層材料為石棉水泥層（容積密度約為1900kg/m3），厚度為50mm。附錄一數(shù)學(xué)模型電算框圖：輸入反應(yīng)器進(jìn)口溫度t（輸入反應(yīng)器進(jìn)口溫度t（℃）輸入反應(yīng)器進(jìn)口VAc質(zhì)量分?jǐn)?shù)w1輸入反應(yīng)器出口VAc質(zhì)量分?jǐn)?shù)w2n=0取單位元w1<w2?輸出是否n=n+1;END輸出n、t、w1數(shù)學(xué)模型源代碼：#include<iostream.h>#include<math.h>voidmain(){ doublew,w1,w2,t1,t2,l,a,b,c,d,n,L; cout<<"請(qǐng)輸入反應(yīng)器進(jìn)口溫度："; cin>>t1; cout<<endl; cout<<"請(qǐng)輸入反應(yīng)器進(jìn)口VAc質(zhì)量分?jǐn)?shù)："; cin>>w1; cout<<endl; cout<<"請(qǐng)輸入反應(yīng)器出口VAc質(zhì)量分?jǐn)?shù)："; cin>>w; cout<<endl; //w1=0; t1=t1+273.5; l=0.1; n=0; cout<<"No."<<'\t'<<"temp."<<'\t'<<"masspercent"<<endl; cout<<n<<'\t'<<t1-273.5<<'\t'<<w1<<endl; while(w1<w){ a=-8.592/t1; b=0.011605-0.049905*w1; c=0.9991-4.2972*w1; d=0.0105*(t1-423.5); w2=b*pow(2.718281828,a)*l+w1; t2=(c*pow(2.718281828,a)-d)*l+t1; w1=w2;t1=t2;n=n+1; cout<<n<<'\t'<<t1-273.5<<