50T門式起重機計算書

MDG50/10-24A5MDG50/10-24A5門式起重機計算書6－#50/10-24M單梁門式起重機計算書起重機主參數(shù)及計算簡圖：」Lx1=11721亠L(fēng)k=24000Lx2=11421計算簡圖08541=h計算簡圖08541=h小車自重橋架自重1358.7支腿折算慣性矩的等值截面剛性支腿折算慣性矩：I1BH3—bh312onHznz14-1400小車自重橋架自重1358.7支腿折算慣性矩的等值截面剛性支腿折算慣性矩：I1BH3—bh312onHznz14-1400.1426主梁截面=5.18x1010MM4:GX=153.8KN主梁自重：GZ=554.1KN走臺欄桿滑導(dǎo)支架等附件：Gf=40.2KNXZF：1100.54KN額定起重量：G=490KNE主梁截面慣性矩：主梁截面慣性矩：BH3—bh3==7.9x1010MM4212主梁X向截面抵彎矩：BH3—bh3=7.087x107MM36H主梁Y向截面抵彎矩：WY=HB，一"=5.089107MM36B一.懸臂強度和剛度校核。I.懸臂剛度校核該門式起重機采用兩個剛性支腿，故懸臂端撓度計算按一次超靜定龍門架計算簡圖計算。=(P1+P2)L2C3(L+Lk業(yè)J)K8K+123EI2式中c3：小車輪壓合力計算撓度的折算系數(shù)C=(P廠P2b2)L(2L+3L)+P2b232(P1+P2)L2(Lk+L)=1.00055K:考慮輪緣參與約束，產(chǎn)生橫向推力K=-^xh=0.927LKP],P2:小車輪壓P=P=12Gx+Ge=321.9KN代入數(shù)值：3EI2(321.9x103+32】.9x103)x90002xLOO055x(9000+24000x3x2.102x105x7.9x101。8x0.927+3)8x0.927+12=22.911mm按起重機設(shè)計規(guī)范有效懸臂端的許用撓度：[f]=亠=90也=25.7mm350350結(jié)論：綜上計算校核，該起重機的懸臂梁的剛度滿足起重機械設(shè)計規(guī)范的要求。II?懸臂的強度校核該起重機懸臂的危險截面為支承處截面，滿載小車位于懸臂端時該截面受到最大彎曲應(yīng)力和最大剪應(yīng)力。Ms+Ms+Ms+qp—W

yMT+WxMMq=—+—qwmaxWWxy

式中M為垂直載荷（固定載荷和移動載荷組成）產(chǎn)生的彎矩xL2+[(G+G)L—(b1+b2)(Ge+Gx)]xgxy2(Lxgxy2(L+L+L)x1Kx1x2554.1x103+40.2x103x11.7212+[(490+153.8)x1032(11.721+24+11.421)3.6(490+153.8)x103x9一]7.82x106N.MM由風(fēng)載荷產(chǎn)生的水平彎矩qwqwWHL3150x2.232qwWHL3150x2.2322(L+L+L)x1Kx1x2x111.72132(24+11.721+11.421)5.72x103N.MqwW為計算風(fēng)壓，按起重機設(shè)計規(guī)范內(nèi)陸取150N/M2）Ms由主梁自重慣性力產(chǎn)生的梁最大水平彎矩q11111554.1x103Ms=xqsL2=xqL2=xxx11.7212q2mx1210mx121047.142Ms=80.74x103N.MqMs由小車輪壓引起的水平慣性載荷產(chǎn)生的水平彎矩p11Ms=PSL—PS(L—B)=x321.9x103x9+x321.9x103x(9—3.6)p122020Ms=2.31x105N.MpM由小車制動引起的水平彎矩T1111M=(G+G)h=x(490+153.8)xx103x14.58T7EX272M=6.7x105N.MT所以：

MMMs+MsMTb=x+qw+qp+maxWWWWxyyx7.82x1095.72x10680.74x106+2.31x1086.7x108b—+++max7.087x1075.089x1075.089x1077.087x107Q=125.72N/mm2max按起重機設(shè)計規(guī)范強度計算按載荷組合II進行，故安全系數(shù)取1.33，許用應(yīng)力為[b]=176.7N/mm2.Q<[b]滿足要求。max小車在懸臂端產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)載荷引起的扭矩和垂直載荷產(chǎn)生最大剪應(yīng)力(G+G)SMT=XEL+K-mixI(6+6)Q62122M為起重量及小車自重引起的扭矩，n1式中M=MM為起重量及小車自重引起的扭矩，n1Kn1n2M大車制動小車輪壓引起的扭矩)n2=[G(=[G(BE2+e)+G(B+e)]+(PSXC11h+PS)「22(e為主梁彎心距軌道中心距離e=2B)6+6012=[490x103(0.76+1214+12x1.413)+=[490x103(0.76+1214+12x1.413)+153.8x103(0.275+1212+14x1.413)]+[(16.09x103+16.09x103)2.2162M=8.7x105N.MK=8.7x108N.mmS=4.34x107MM3XS為中性軸x以上截面對x軸的靜面矩XQ=3.13x106mm2Q為懸臂截面中心線所包圍面積的2倍所以：(G+G)SMT=XEX+K-mixI(6+6)062122(153.8x103+490x103)x4.34x1078.7x108+max7.9x1010x(14+12)2x3.1312x106x12maxt=25.18N/mm2max按起重機設(shè)計規(guī)范強度計算按載荷組合I進行，其許用剪應(yīng)力

[T]B]176.7102.02[T]B]176.7102.02N/mm2T<[T]滿足要求。max由于該危險截面受最大正應(yīng)力和最大剪應(yīng)力，故還需驗算復(fù)合應(yīng)力\：'g2+3t2<1.1[G]TOC\o"1-5"\h\zmaxmax/i\：G2+3t2=\：125.722+3x25.182=133.1N/mm2maxmax1.1[b]=1.1x176.7=194.4N/mm2I故22+3t2<1.1[Q]成立maxmax結(jié)論：綜上計算校核，該起重機的懸臂梁的強度滿足起重機械設(shè)計規(guī)范的要求。二．起重機整機穩(wěn)定性校核該起重機為工作場地固定的橋門式類型起重機，故其起重機組別為III。該地區(qū)屬內(nèi)陸地區(qū)。又因其帶有懸臂的門式起重機，故整機穩(wěn)定性校核有三種工況：1.無風(fēng)靜載2.有風(fēng)動載3.暴風(fēng)侵襲下的非工作狀態(tài)。1.無風(fēng)靜載工況為小車位于懸臂端，起吊額定起升載荷。其抗傾覆穩(wěn)定性計算條件式：工M=K(GC—GL)—KGL>0GqXPE式中K=0.95—自重載荷系數(shù)GKP=1.4—起升載荷的載荷系數(shù)C=12M—橋架重心到傾覆邊的水平距離工M=0.95(1100.54x103x12-153.8x103x9)-1.4x490x103x9工M=4495.6NM>0故該工況通過抗傾覆穩(wěn)定性校核。2.有風(fēng)動載工況為滿載小車在懸臂端起制動，工作狀態(tài)下的最大風(fēng)力向不利于穩(wěn)定的方向吹。其抗傾覆穩(wěn)定性計算條件式：工M=K(GC—GL)—KGL—Ih—Ih—Fh—Fh>0GqXPEP2231Q2式中K=0.95—自重載荷系數(shù)GK=1.2-起升載荷的載荷系數(shù)PI=9Ga-小車運行起制動引起物品的水平慣性力P5E=0.15x490x103x0.12=8.82x103NI=9Ga-小車運行起制動引起小車的水平慣性力25X=0.15x153..8x103x0.12=2.77x103NF=CKAq-縱向作用于橋架上的風(fēng)力1hZ=1.3x1.12x35.3x150=7.71x103NF=0.03G-作用于起吊物上的風(fēng)力QE=0.03x490x103=1.47x104N工M=[0.95x(1100.54x12-153.8x9)-1.2x490x9-8.82x15.26-2.77x15.75-7.71x7.56-14.7x15.26]x103工M=5478.5x103N.M>0故該工況通過抗傾覆穩(wěn)定性校核。3.暴風(fēng)侵襲下的非工作狀態(tài)其抗傾覆穩(wěn)定性計算條件式：工M=0.475(G+G)B-1.15F'h'>0qX111式中B=9m-大車輪距1F'=CKAq-橫向作用于橋架和小車上的風(fēng)力1hH=1.3x1.