主推進動力裝置試題十三

試題十三關(guān)于影響平均指示壓力的說法中，錯誤的選項是：A．平均指示壓力受最大熱應(yīng)力的限制B．3之前，平均指示壓力隨過量空氣系數(shù)的提高而提高C．當(dāng)負荷增大時，平均指示壓力提高D．在多缸柴油機中，是衡量各缸負荷均勻性的唯一牢靠的參數(shù)大型低速柴油機曾實行限制或降低壓縮比的目的是：限制機械負荷B.限制曲軸最大扭矩C.限制往復(fù)慣性力D.限制離心慣性力四沖程非增壓與增壓柴油機比較,其進排氣閥重疊角一般是：相等 B.非增壓機大于增壓機 C.增壓機大于非增壓機 D.無規(guī)律MANB&WS-MC-C道，其作用為：掃氣孔和檢修孔 B.掃氣孔和放殘孔C.排氣孔和掃氣孔D.掃氣孔和平衡孔柴油機的機型不同其壓縮比不同,一般地說：增壓度越高,壓縮比越大 B.小型高速機的壓縮比較低速機的大C.大型柴油機壓縮比較大 D.現(xiàn)代型柴油機的壓縮比較大目前,限制廢氣渦輪增壓柴油機提高增壓度的主要因素是：機械負荷過大B.熱負荷過高C.增壓器效率D.增壓器制造現(xiàn)代船用柴油機普遍承受什么措施來提高機械效率？短裙或超短裙活塞及削減活塞環(huán)B．承受特別材料的活塞環(huán)和缸套以削減摩擦系數(shù)C．改善氣缸的潤滑 D．改善氣缸的潤滑以及軸承的潤滑柴油機理論循環(huán)的熱效率通常隨 而變化。Ⅰ.壓縮比Ⅱ.曲柄連桿比Ⅲ.絕熱指數(shù)Ⅳ.行程缸徑比Ⅴ.壓力上升比Ⅵ.初期膨脹比A.Ⅰ+Ⅲ+Ⅳ+ⅤB.Ⅰ+Ⅱ+Ⅳ+Ⅴ C.Ⅱ+Ⅳ+Ⅴ+Ⅵ D.Ⅰ+Ⅲ+Ⅴ+Ⅵ型中速柴油機一般都承受：倒掛式主軸承、不設(shè)機座 B.倒掛式主軸承、設(shè)機座C.正置式主軸承、不設(shè)機座 D.正置式主軸承、設(shè)機座關(guān)于鋁合金活塞的說法錯誤的選項是：A．鋁合金的比重小，導(dǎo)熱系數(shù)比鑄鐵高2倍左右，有利于散熱B．鋁合金活塞的柴油機冷車起動比較因難C．僅用于小型柴油機，以削減往復(fù)慣性力D．耐磨性較差，本錢較高關(guān)于筒形活塞的說法，正確的選項是：Ⅰ、冷卻式筒形活塞多用于大功率中速柴油機Ⅱ、大功率中速柴油機多承受鋼與鋁組合而成的強制冷卻式活塞Ⅲ、活塞頭、活塞裙和活塞桿用柔性螺栓聯(lián)結(jié)Ⅳ、都是用滑油作為冷卻介質(zhì)Ⅴ、大功率柴油機活塞多承受振蕩冷卻方式A.Ⅰ+Ⅱ+Ⅳ+ⅤB.Ⅱ+Ⅲ+Ⅳ+ⅤC.Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ+ⅣD.Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ+Ⅳ+Ⅴ筒形活塞式柴油機的活塞裙部通常加工成 ,而且 。橢圓形/長軸在垂直活塞銷軸線方向 B.橢圓形/長軸在沿活塞銷軸線方向C.圓柱形/上面直徑大于下面 D.圓柱形/上面直徑小于下面柴油機第一道活塞環(huán)在環(huán)槽中的運動有：Ⅰ．軸向運動Ⅱ．軸向振動Ⅲ．刮削運動Ⅳ．回轉(zhuǎn)運動Ⅴ．扭曲振動Ⅵ．徑向振動A.Ⅰ+Ⅲ+Ⅴ B.Ⅱ+Ⅲ+Ⅴ+Ⅵ C.Ⅰ+Ⅱ+Ⅳ+Ⅴ+ⅥD.以上全部關(guān)于活塞組的治理，下述說法中錯誤的選項是：A．柴油機換了活塞環(huán)和氣缸套時，必需有一個漸加負荷的過程B．在柴油機活塞組的磨合過程中，應(yīng)使用純礦物油C．在柴油機活塞組的磨合過程中，應(yīng)使用高堿性油D．在柴油機活塞組的磨合過程中，應(yīng)增加氣缸油的供油量關(guān)于防止缸套穴蝕的方法中,錯誤的選項是：冷卻水溫度適當(dāng) B.冷卻水壓力正常C.冷卻水中添加劑提高冷卻水的消振性能D.增大活塞與缸套的裝配間隙氣缸套的安裝狀態(tài)為：上部固定,下部自由膨脹 B.下部固定,上部自由膨脹C.徑向固定,軸向也固定 D.軸向固定,徑向自由膨脹關(guān)于二沖程柴油機氣缸套功用不正確的選項是：與氣缸蓋、活塞組成燃燒室 B.擔(dān)當(dāng)活塞的側(cè)推力C.開有氣口構(gòu)成掃氣通道 D.與氣缸體形成冷卻水通道在正常狀況下，假設(shè)活塞環(huán)得到良好的潤滑，則它的磨損率通常不超過 mm/kh。A.0.1～0.3 B.0.3 C.0.01～0.03 D.0.3～0.5現(xiàn)代超長行程柴油機的氣缸套上部凸肩既高又厚并鉆孔冷卻,其目的是：形成薄壁強背構(gòu)造B.提高氣缸體高度C.簡化氣缸構(gòu)造D.A+B氣缸蓋在高頻應(yīng)力作用下產(chǎn)生的疲乏裂紋一般消滅在：氣缸蓋底板的觸火面 B.氣缸蓋周緣C.氣缸蓋底板的水冷面 D.氣缸蓋底板觸火面的氣閥孔四周氣缸蓋上無進、排氣閥,這種氣缸蓋的機型是：四沖程柴油機 B.二沖程柴油機C.二沖程直流掃氣式柴油機 D.二沖程彎流掃氣式柴油機關(guān)于單體式氣缸蓋的優(yōu)點，不正確的選項是：氣缸蓋密封性好B.有利于縮短柴油機長度C.D.簡潔解決熱變形現(xiàn)代高增壓超長行程型低速柴油機的氣缸蓋特點是：單體組合鑄鋼構(gòu)造 B.單體組合式鑄鐵鑄鋼構(gòu)造C.單體鍛鋼鉆孔冷卻式構(gòu)造 D.單體鑄鋼鉆孔冷卻式構(gòu)造關(guān)于十字頭柴油機活塞桿填料函的錯誤說法是：活塞桿填料函固定在活塞桿上起密封與刮油作用活塞桿填料函固定在橫隔板上起密封與刮油作用通常,在填料函內(nèi)有兩組填料環(huán)分別為密封環(huán)與刮油環(huán)活塞桿填料函可以明顯減緩曲軸箱滑油的變質(zhì)速度活塞頂燒蝕的主要緣由是：燃油中含有礬B.活塞頭冷卻不良C.燃油中含硫量偏大D.B+C防止氣缸套低溫腐蝕的方法有：Ⅰ．盡可能使用硫分低的燃油Ⅱ．盡可能減小活塞與缸套的裝配間隙Ⅲ．避開長期低負荷下運行Ⅳ．缸套壁溫在硫的燃燒產(chǎn)物和水蒸汽露點之上Ⅴ．削減缸套振動Ⅵ．承受適當(dāng)?shù)膲A性氣缸油A.Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ+Ⅳ B.Ⅰ+Ⅲ+Ⅳ+Ⅴ C.Ⅰ+Ⅲ+Ⅳ+ⅥD.Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ+Ⅴ大型低速柴油機的連桿材料與桿身斷面一般是：優(yōu)質(zhì)碳鋼、圓形斷面 B.耐熱合金鋼、圓形斷面C.合金鋼、工字型斷面 D.優(yōu)質(zhì)碳鋼、工字型斷面關(guān)于軸瓦常見的故障及其緣由的表達中不正確的選項是：拉毛與擦傷，是由于滑油中混入了硬質(zhì)異粒或裝配不良偏磨，是由于軸頸或軸承孔圓柱度、同軸度不高或變形咬粘，是由于軸承過載，滑油潤滑不良或斷油，軸承間隙過小，瓦背與軸承座貼合不好，散熱不良龜裂或疲乏剝落，是由于軸承過熱造成的關(guān)于連桿的不正確說法是：筒形活塞式連桿小端與桿身一體 B.斜切口型連桿大端不便于調(diào)整壓縮比C.十字頭機連桿小端為十字頭端 D.連桿大端軸承為半液膜潤滑連桿螺栓受力的錯誤分析是：高速四沖程柴油機的大端螺栓在工作中受力最為嚴峻四沖程柴油機的連桿螺栓工作條件最惡劣的時刻發(fā)生在換氣上止點受到大端變形產(chǎn)生的附加彎矩作用連桿螺栓處于交變的拉伸和彎曲載荷的作用下承受船用連桿大端的主要優(yōu)點是：有利于從氣缸內(nèi)將活塞連桿組一起吊出并可調(diào)整壓縮比B.縮小尺寸和重量C.加粗曲柄銷 D.A+C柴油機曲軸的曲柄排列與下述哪個因素?zé)o關(guān)？沖程數(shù) B.掃氣型式 C.發(fā)火挨次 D.氣缸數(shù)大型柴油機在拆卸主軸承下瓦時,正確的做法是：按發(fā)火挨次依次拆卸軸承每次只允許拆卸一道軸承,待裝入后再拆其次道軸承同時可以拆卸幾道軸承,每道軸承必需做好記號先從自由端開頭至飛輪端依次拆卸軸承曲軸是柴油機中造價最昂貴的部件,對它的根本要求有：Ⅰ．耐熱性能好Ⅱ．疲乏強度高 Ⅲ．足夠的剛度Ⅳ．軸承比壓低Ⅴ．軸頸磨損小，允很屢次車削Ⅵ．平衡性好A.Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ+Ⅴ+ⅥB.Ⅱ+Ⅲ+Ⅳ+Ⅴ+ⅥC.Ⅰ+Ⅲ+Ⅳ+Ⅴ+ⅥD.Ⅰ+Ⅱ+Ⅳ+Ⅴ+Ⅵ連桿螺栓構(gòu)造特點有：Ⅰ．螺紋多為精加工細牙螺紋Ⅱ．桿身最小直徑應(yīng)等于或小于螺紋內(nèi)徑Ⅲ．桿身最小直徑應(yīng)大于螺紋內(nèi)徑Ⅳ．承受耐疲乏柔性構(gòu)造Ⅴ．螺帽應(yīng)有防松裝置Ⅵ．桿身為等截面圓柱體A.Ⅱ+Ⅲ+Ⅴ+ⅥB.Ⅰ+Ⅱ+Ⅳ+ⅤC.Ⅲ+Ⅳ+Ⅴ+ⅥD.Ⅰ+Ⅱ+Ⅴ+Ⅵ提高十字頭軸承工作牢靠性的措施有：Ⅰ．加大銷徑 Ⅱ．承受液體動力潤滑Ⅲ．承受薄壁軸瓦Ⅳ．承受剛性構(gòu)造Ⅴ．承受全支承 Ⅵ．承受銅鉛合金A.Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ+Ⅳ+ⅤB.Ⅰ+Ⅲ+Ⅳ+ⅤC.Ⅰ+Ⅲ+Ⅴ+Ⅵ D.Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ+Ⅴ關(guān)于連桿彎曲變形的論述正確的選項是：連桿在其搖擺平面內(nèi)承受的彎曲應(yīng)力遠大于與搖擺平面垂直的平面,承受圓形截面桿身可提高其抗彎力氣連桿在其搖擺平面內(nèi)承受的彎曲應(yīng)力遠小于與搖擺平面垂直的平面,承受工字形截面桿身可提高相應(yīng)方向的抗彎力氣連桿在其搖擺平面內(nèi)承受的彎曲應(yīng)力遠小于與搖擺平面垂直的平面,承受圓形截面桿身可提高相應(yīng)方向的抗彎力氣連桿在其搖擺平面內(nèi)承受的彎曲應(yīng)力遠大于與搖擺平面垂直的平面,承受工字形截面桿身可提高其抗彎力氣為了降低缸套振動提高其抗穴蝕力氣，錯誤的做法是：增加缸套壁厚 B.提高缸套支承剛度C.減小活塞與氣缸套的裝配間隙 D.增加套的軸向支承距離缸套冷卻水壓力波動,膨脹水箱冒泡,這種狀況可能是：缸蓋和缸套有裂紋B.活塞有裂紋C.缸套出水溫度過高D.水泵有故障在推動裝置中，簡潔發(fā)生穴蝕的部件是：Ⅰ．十字頭式柴油機缸套外壁Ⅱ．筒形活塞式柴油機缸套外壁Ⅲ．套管式活塞冷卻機構(gòu)Ⅳ．螺旋槳葉片Ⅴ．推力軸承推力塊 Ⅵ．回油孔式噴油泵A.Ⅰ+Ⅱ+Ⅵ B.Ⅱ+Ⅳ+Ⅵ C.Ⅰ+Ⅴ+Ⅵ D.Ⅰ+Ⅲ+Ⅴ二沖程柴油機換氣過程能否進展完善與 有關(guān)。氣閥(口)通流面積的大小 B.氣閥(口)開啟的連續(xù)時間C.掃排氣重疊角的大小 D.A+B+C二沖程氣口氣閥式直流掃氣柴油機,其氣口、氣閥時面值形態(tài)曲線分布狀態(tài)是：氣口氣閥均對稱于下止點分布 B.氣口對稱于下止點,氣閥不對稱于下止點C.氣閥對稱于下止點,氣口不對稱于下止點D.氣口、氣閥均不對稱于下止點由二沖程柴油機的換氣過程可知,換氣全過程的特點有：Ⅰ．換氣時間長Ⅱ．換氣質(zhì)量不如四沖程機Ⅲ．進氣壓力可低于大氣壓力Ⅳ．穎空氣耗量較大Ⅴ．直流換氣比彎流好Ⅵ．掃氣口翻開穎空氣馬上進入氣缸A.Ⅰ+Ⅲ+Ⅴ B.Ⅱ+Ⅳ+Ⅵ C.Ⅰ+Ⅲ+Ⅵ D.Ⅱ+Ⅳ+Ⅴ下述凸輪鏈傳動特點中哪一項為哪一項不適宜的說法？對凸輪軸與軸的不平行度要求較嚴 B.鏈條簡潔產(chǎn)生晃動和敲擊C.工作中發(fā)生松馳 D.適用于大型柴油機帶閥殼的氣閥機構(gòu)的特點有：Ⅰ．可使氣缸蓋構(gòu)造簡潔Ⅱ．拆裝、修理氣閥便利Ⅲ．氣閥過度磨損導(dǎo)致缸蓋報廢Ⅳ．有利于氣閥的冷卻 Ⅴ．氣閥機構(gòu)構(gòu)造較簡潔Ⅵ．閥桿不受側(cè)推力A.Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ+ⅣB.Ⅰ+Ⅱ+Ⅳ+Ⅴ C.Ⅱ+Ⅲ+Ⅳ+Ⅵ D.Ⅲ+Ⅳ+Ⅴ+Ⅵ氣閥承受液壓式傳動機構(gòu)的優(yōu)點有：Ⅰ．影響氣閥運動規(guī)律的因素較少Ⅱ．改善了氣閥拆裝條件Ⅲ．閥桿不受側(cè)推力Ⅳ．總體布置較簡潔Ⅴ．噪音低,閥與閥座撞擊?、觯畨毫τ兔芊夂啙岮.Ⅰ+Ⅲ+Ⅴ+Ⅵ B.Ⅱ+Ⅲ+Ⅴ+Ⅳ C.Ⅲ+Ⅳ+Ⅵ D.Ⅲ+Ⅴ+Ⅵ一臺二沖程柴油機,經(jīng)氣閥定時測定覺察,進氣閥提前開啟角相對活塞上止點提前一個b順凸輪軸轉(zhuǎn)動方向轉(zhuǎn)動b角 B.逆凸輪軸轉(zhuǎn)動方向轉(zhuǎn)動b/2角C.順凸輪軸轉(zhuǎn)動方向轉(zhuǎn)動角b/2 D.逆凸輪軸轉(zhuǎn)動方向轉(zhuǎn)動b角關(guān)于柴油機的凸輪軸鏈條傳動機構(gòu),說法錯誤的選項是：型二沖程低速柴油機的凸輪軸鏈條傳動機構(gòu)的張緊輪一般安裝在正車松邊一側(cè)凸輪軸鏈條傳動機構(gòu)在使用過程中，當(dāng)鏈條的增加到達原長度的1%需換一般安裝在柴油機功率輸出端大型低速二沖程柴油機一般承受鏈條傳動造成氣閥閥盤和閥桿斷裂的緣由有：Ⅰ．因變形局部受力過大Ⅱ．氣閥間隙太小,膨脹斷裂Ⅲ．氣閥間隙太大,長期閥與座撞擊Ⅳ．局部熱應(yīng)力過大 Ⅴ．氣閥機構(gòu)振動Ⅵ．閥盤堆焊材料不同而開裂除Ⅰ外全部 B.除Ⅱ外全部 C.除Ⅳ外全部 D.以上全部有些四沖程柴油機的進氣閥直徑比排氣閥稍大,主要是為了：區(qū)分進排氣閥 B.氣缸蓋構(gòu)造需要C.提高充量系數(shù)D.冷卻進氣閥承受電子把握噴射系統(tǒng)的二沖程柴油機可省去以下設(shè)備：Ⅰ、凸輪軸傳動機構(gòu)Ⅱ、燃A．Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ+ⅣB．Ⅲ+Ⅳ+Ⅴ+ⅥC．Ⅰ+Ⅱ+Ⅳ+ⅥD．Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ+Ⅳ+Ⅵ在噴射系統(tǒng)必需放空氣的狀況中,錯誤的選項是：柴油機停車后 B.長期停車后,起動前C.系統(tǒng)管路重連接之后 D.噴油器拆裝之后通常僅用于對噴油提前角做微量調(diào)整的調(diào)整方法是：轉(zhuǎn)動凸輪法、升降柱塞法B.升降柱塞法、升降套筒法C．轉(zhuǎn)動凸輪法D.升降套筒法假設(shè)柱塞泵式噴射系統(tǒng)油道中的空氣排放不凈,則會消滅：噴油泵不供油B.噴油壓力難以建立C.供油定時變化D.霧化質(zhì)量惡化回油孔式噴油泵當(dāng)承受升降套筒法調(diào)整供油定時時,指出下述正確的變化規(guī)律是：柱塞有效行程S不變,凸輪有效工作段X不變 B.S不變,X轉(zhuǎn)變e e e eC.S

轉(zhuǎn)變,X不變 D.S轉(zhuǎn)變,X轉(zhuǎn)變e e e e某些柴油機的噴油泵不設(shè)出油閥,其產(chǎn)生的主要缺點是：高壓油管穴蝕B.產(chǎn)生重復(fù)噴射C.進油腔油壓波動D.回油速度過快小型柴油機常用的回油孔式噴油泵調(diào)整油量時,通常是：調(diào)整調(diào)整頂頭螺釘?shù)母叨?B.增減調(diào)整墊片C.轉(zhuǎn)變套筒的高度 D.轉(zhuǎn)變凸輪或凸輪軸與曲軸的相對位置回油孔始終點調(diào)整式噴油泵當(dāng)供油量增加時：供油提前角加大,供油持續(xù)角加大B.供油提前角減小,供油持續(xù)角加大C.供油提前角減小,供油持續(xù)角減小D.供油提前角加大,供油持續(xù)角減小為了降低噴油器針閥等運動部件的慣性力對噴油規(guī)律的不利影響,應(yīng)承受的噴油器型式是：彈簧下置式 B.彈簧上置式 C.冷卻式 D.非冷卻式下述影響噴射延遲階段的各種因素中錯誤的選項是：高壓油管越長噴射延遲角愈大噴油器啟閥壓力越大，噴射延遲角越長柱塞行程不變而柱塞直徑增大，噴射延遲角增大轉(zhuǎn)速增加噴射延遲角增長在柴油機低轉(zhuǎn)速低負荷工況時通常是低速運行時消滅 如轉(zhuǎn)速進一步降低時就會消滅 。二次噴射/斷續(xù)噴射 B.斷續(xù)噴射/不穩(wěn)定噴射C.斷續(xù)噴射/隔次噴射 D.不穩(wěn)定噴射/隔次噴射影響燃油霧化的主要因素有：Ⅰ．噴油規(guī)律Ⅱ．噴油壓力Ⅲ．高壓油管長度A.Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ+ⅤB.Ⅰ+Ⅲ+Ⅳ+Ⅴ C.Ⅰ+Ⅲ+Ⅳ+Ⅵ D.Ⅱ+Ⅳ+Ⅴ+Ⅵ完全按油膜蒸發(fā)混合法工作的燃燒室型式是：開式 B.半開式 C.球式 D.預(yù)燃室式通常淺盆形和淺w形活塞頂與平底氣缸蓋組成的開式燃燒室多用的機型是：大型低速二沖程氣口/氣閥換氣 B.大型低速二沖程彎流換氣C.大中型四沖程 D.小型高速關(guān)于開式燃燒室與分隔式燃燒室的比較錯誤的選項是：A．開式燃燒室外形簡潔，分隔式燃燒室外形簡潔B．開式燃燒室使用的噴油嘴一般是多孔式，分隔式燃燒室使用的噴油嘴一般是軸針式C．開式燃燒室起動簡潔，分隔式燃燒室起動較困難D．開式燃燒室壓縮比大，分隔式燃燒室的壓縮比小在柴油機燃燒過程中，縮短后燃期的措施是：加強燃燒室內(nèi)空氣運動，改善混合氣的形成減小供油提前角，使柴油機燃燒平穩(wěn)加強燃燒室內(nèi)空氣擾動，加速可燃混合氣的形成增大供油提前角，以盡早把燃油燒完柴油機運轉(zhuǎn)中發(fā)生燃燒敲缸的主要緣由是：霧化不良B.噴油定時太早C.最高爆發(fā)壓力太高D.負荷增大柴油機燃燒不完全引起的排氣冒黑煙的緣由主要有：Ⅰ．噴油器滴油Ⅱ．噴油定時太遲Ⅲ．超負荷運轉(zhuǎn)Ⅳ．燃油質(zhì)量不符合要求Ⅴ．大量滑油進入氣缸燃燒Ⅵ．霧化質(zhì)量差A(yù).Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ+Ⅴ+ⅥB.Ⅰ+Ⅲ+Ⅳ+Ⅴ+ⅥC.Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ+Ⅳ+ⅥD.Ⅱ+Ⅲ+Ⅳ+Ⅴ+Ⅵ為安全使用燃油，船用燃油的閃點應(yīng)不低于：A.40℃～50℃B.50℃～55℃C.60℃～65℃D.65℃～70℃在燃油系統(tǒng)中說明濾器破損的現(xiàn)象是：濾器前燃油壓力上升B.濾器前后壓力差變大C.濾器前后壓力差為零D.濾器后燃油壓力下降使用劣質(zhì)燃油時，實行的措施不當(dāng)?shù)氖牵哼m當(dāng)增大汽缸油注油量B.適當(dāng)提高掃氣溫度C.適當(dāng)減小噴油提前角D.適當(dāng)提高冷卻水溫度在裝油過程中，為確保安全，油氣集中區(qū)應(yīng)當(dāng)制止：明火作業(yè)B.上高作業(yè)C.油漆作業(yè)D.清洗作業(yè)分雜機是一種的離心機。只能分別水，不能分別雜質(zhì)B.只分別雜質(zhì)C.能將水和雜質(zhì)全局部別出來D.分別雜質(zhì)也能分出局部的水一般閉式循環(huán)淡水冷卻的柴油機中缸套穴蝕主要由引起。空泡腐蝕B.電化學(xué)腐蝕C.低溫腐蝕D.應(yīng)力腐蝕自動排渣分油機排渣口跑油的緣由之一是：水封水太少B.重力環(huán)內(nèi)徑過大C.進油過猛D.高置水箱缺水滑油冷卻器冷卻效果下降的分析中，不正確的分析是：冷卻水量缺乏，濾器污堵B.冷卻器管子堵塞C.冷卻器管子破損泄漏D.冷卻水泵故障在船舶使用條件下燃油的使用溫度起碼應(yīng)高于溫度。閃點B.凝點C.傾點D.濁點有關(guān)分油機分別原理的錯誤表達是：分油機是依據(jù)油、水、雜質(zhì)密度不同，旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的離心力不同來實現(xiàn)油、水、雜的分別6000～8000r/min大局部機械雜質(zhì)被甩到分油機分別筒的內(nèi)壁上分水機中無孔分別盤把密度不一的雜質(zhì)和水從油中分開當(dāng)柴油機在運轉(zhuǎn)中淡水溫度偏高時，應(yīng)：開大淡水冷卻器淡水旁通閥 B.關(guān)小淡水冷卻器淡水旁通閥C.增補膨脹水箱水 D.關(guān)小海水閥在WoodwardUG-8表盤式液壓調(diào)速器的工作過程中當(dāng)負荷減小時由于 的動作，使柴油機以較原轉(zhuǎn)速稍高的轉(zhuǎn)速穩(wěn)定運轉(zhuǎn)。速度降機構(gòu) B.調(diào)整機構(gòu) C.恒速反響機構(gòu)D.負荷限制機構(gòu)WoodwardUG-8表盤式液壓調(diào)速器的停車桿一般在 時使用.調(diào)速器試驗 B.柴油機運轉(zhuǎn)C.緊急停車 D.A+C柴油機空載時的轉(zhuǎn)速與標(biāo)定轉(zhuǎn)矩的轉(zhuǎn)速之差的大小反映了 的大小.A.δ B.δ C.Φ D.ε1 2WoodwardUG-85格 B.7格 C.9格 D.10格柴油機發(fā)生轉(zhuǎn)速振蕩,調(diào)速器方面的故障分析錯誤的選項是：A.調(diào)速器穩(wěn)定調(diào)速率設(shè)定不當(dāng) B.高壓油泵空動C.調(diào)速器滑油油位過低 D.調(diào)速器與柴油機不匹配UG-8表盤式液壓調(diào)速器的恒速反響機構(gòu)主要由以下局部組成：Ⅰ．大反響活塞Ⅱ．小反響活塞Ⅲ．伺服活塞Ⅳ．補償針閥Ⅴ．反響指針Ⅵ．把握滑閥A.Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ+ⅤB.Ⅱ+Ⅲ+Ⅳ+ⅥC.Ⅰ+Ⅱ+Ⅳ+ⅤD.Ⅱ+Ⅳ+Ⅴ+Ⅵ并聯(lián)工作的標(biāo)定功率相等的A、Bδ＞δ＞0，兩機負荷安排為：P＞P

P＜P

P=P

2A 2B任意A B A B A B關(guān)于柴油機起動時高壓油泵齒條不能準時拉開，錯誤的緣由是：某種斷油機構(gòu)未復(fù)位B.升壓伺服器動作不佳C.調(diào)速器中油壓低D.調(diào)速器滑油臟污關(guān)于液壓調(diào)速器的穩(wěn)定調(diào)速率調(diào)整,做法錯誤的選項是：表盤式調(diào)速器可通過表盤上的速度降旋鈕進展調(diào)整杠桿式調(diào)速器移動速度降凸輪進展調(diào)整PGA型調(diào)速器應(yīng)翻開調(diào)速器頂蓋,旋松速度降凸輪上鎖緊螺釘,移動速度降凸輪在調(diào)速器修理后,應(yīng)對反響系統(tǒng)進展綜合調(diào)整,以獲得盡可能小的穩(wěn)定調(diào)速率調(diào)速器的維護治理中,錯誤的生疏是：滑油污染是調(diào)速器發(fā)生故障的主要緣由,據(jù)統(tǒng)計約有50%的故障來自滑油臟污換油時,可趁油熱的時候準時把舊油從放油孔放掉清洗內(nèi)部時,可充入清潔的輕柴油,把補償針閥翻開一轉(zhuǎn),起動柴油機讓調(diào)速器波動302為了降低柴油機設(shè)定轉(zhuǎn)速，對機械調(diào)速器應(yīng)作如下調(diào)整：轉(zhuǎn)變調(diào)速彈簧剛度 B.轉(zhuǎn)變調(diào)速彈簧的硬度C.調(diào)整螺釘順時針方向旋進 D.調(diào)整螺釘逆時針方向旋出大型低速二沖程柴油機，起動定時和起動連續(xù)角為：上止點開啟，在上止點后100～120°曲軸轉(zhuǎn)角關(guān)閉上止點前5°100～120°曲軸轉(zhuǎn)角關(guān)閉上止點后5°100～120°曲軸轉(zhuǎn)角關(guān)閉上止點前5°100～140°曲軸轉(zhuǎn)角關(guān)閉關(guān)于主起動閥的說法錯誤的選項是：大型低速柴油機多使用非均衡式主起動閥非均衡式主起動閥依靠泄放把握缸的空氣來開啟帶慢轉(zhuǎn)閥的主起動閥可使柴油機以15r/min左右的速度慢轉(zhuǎn)進展檢查主起動閥是用來啟閉空氣瓶與空氣安排器和氣缸起動閥間主起動空氣通路的柴油機起動轉(zhuǎn)速的大小與 有關(guān)：Ⅰ．環(huán)境溫度Ⅱ．氣缸尺寸Ⅲ．柴油機類型Ⅳ．起動定時Ⅴ．燃油品質(zhì)Ⅵ．起動空氣壓力A.Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ+Ⅴ B.Ⅰ+Ⅱ+Ⅳ+Ⅵ C.Ⅱ+Ⅲ+Ⅴ+Ⅵ D.Ⅱ+Ⅵ+Ⅴ+ⅣMAN-B&WLMC/MCE型柴油機,如停車超過 分鐘,再次使用時應(yīng)先操作慢轉(zhuǎn)開關(guān)使主機慢轉(zhuǎn)至少 轉(zhuǎn)。A.30/1 B.30/半 C.60/1 D.60/2某柴油機起動時轉(zhuǎn)速波動，且無法到達起動轉(zhuǎn)速，一般不會是：起動空氣量缺乏 B.空氣安排器定時不當(dāng)C.某缸氣缸起動閥故障 D.主起動閥不能開啟換向手柄雖已到位，但不能反向起動的緣由可能是：Ⅰ．操作太快，凸輪軸尚未換向到位Ⅱ．操作太快，柴油機仍以原轉(zhuǎn)向以較高速度轉(zhuǎn)動Ⅲ．空氣安排器不能換向Ⅳ．換向機構(gòu)故障A