壓力機基礎(chǔ)設(shè)計標準

1確保工程安全性和適用性，并不涉及壓力機設(shè)備包括：通用機械壓力機、液壓壓力機、熱模鍛壓力機和螺旋壓力機等（見圖122.1.1基組machine-foundat通過產(chǎn)生封閉壓力使坯件等材料發(fā)生變形和斷裂來對材料進行加工的機器2.1.3機械壓力機mechani2.1.4液壓壓力機hydraulicand2.1.6水壓機hydra32.1.9脈沖函數(shù)impulse2.1.10后峰齒形脈沖finalpeaks2.1.11對稱三角形脈沖symmetrical2.1.12矩形脈沖rectangular2.1.13正弦半波脈沖sinehalfwaveshockpulse2.1.15公稱壓力nominalpres滑塊每分鐘從上止點到下止點，然后再回到上42.1.18封閉高度closed等的有關(guān)規(guī)定，并結(jié)合壓力機基礎(chǔ)設(shè)計中的專P0——模型基礎(chǔ)底面靜壓力；FH——壓力機公稱壓力；nm——壓力機上部質(zhì)量m1與立柱組成體系的固有圓頻率；nz——基組的固有圓頻率；Fz——壓力機起動階段通過基組重心的豎向擾力峰值；Tnz——基組豎向固有周期；nz——基礎(chǔ)豎向固有圓頻率；5nφ1——基組繞y軸向耦合回轉(zhuǎn)振動的第一振型的固有圓頻率；nφ2——基組繞y軸向耦合回轉(zhuǎn)振動的第二振型的固有圓頻率；nφ——基組繞y軸回轉(zhuǎn)的固有圓頻率；nθ1——基組繞x軸向耦合回轉(zhuǎn)振動的第一振型的固有圓頻率；6nθ2——基組繞x軸向耦合回轉(zhuǎn)振動的第二振型的固有圓頻率；nθ——基組繞x軸回轉(zhuǎn)的固有圓頻率；fak——地基承載力特征值；fa——修正后的地基承載力特征值；A——基礎(chǔ)底面積與基礎(chǔ)底面靜壓力的換算系數(shù)；βv——地基土的動沉陷影響系數(shù)av——地基承載力的動力折減系數(shù)；K1——壓力機各立柱豎向剛度之和；u——壓力機立柱以上各部件的質(zhì)量；Kz——地基剛度；z——基組質(zhì)量。Kz——天然地基抗壓剛度，當為樁基時采用Kpz；Kψ——天然地基抗壓剛度，當為樁基時采用KPψ;Jψ——天然地基上基組的質(zhì)量，當為樁基時7ηmax——動力系數(shù)，可按本標準附錄A的規(guī)定確定；Kφ、Kθ——天然地基繞y軸和x軸的抗彎剛度，當為樁基時采用Kpφ、Kpθ;JφJpθ;ηmax1——對應第一振型圓頻率的基組扭轉(zhuǎn)振動的動力系數(shù)，可按本標準附ηmax2——對應第二振型圓頻率的基組扭轉(zhuǎn)振動的動力系數(shù)，可按本標準附?2——基組質(zhì)心至基礎(chǔ)底面的距離；kφ——基組繞y軸的抗彎剛度；Jφ——基組對通過質(zhì)心的繞y軸的轉(zhuǎn)動慣量；Iφ——基組對通過基礎(chǔ)底面形心y軸的慣性矩；?0——基礎(chǔ)頂面距離沿x軸水平擾力的高?1——基組質(zhì)心至基礎(chǔ)頂面的距離。ηmax1——對應第一振型圓頻率的基組扭轉(zhuǎn)振動的動力系數(shù)；ηmax2——對應第二振型圓頻率的基組扭轉(zhuǎn)振動的動力系數(shù)；?2——基組質(zhì)心至基礎(chǔ)底面的距離；kθ——基組繞x軸的抗彎剛度；8Jθ——基組對通過質(zhì)心的繞x軸的轉(zhuǎn)動慣量；Iθ——基組對通過基礎(chǔ)底面形心x軸的慣性矩；0——基礎(chǔ)頂面距離沿y軸水平擾力的高度；1——基組質(zhì)心至基礎(chǔ)頂面的距離。本節(jié)中采用的符號是按照現(xiàn)行國家標準《工程振動術(shù)語與符號標準》GB/T準》GB/T50083和《動力機器基礎(chǔ)設(shè)計標準》GB50040等的有關(guān)規(guī)定，并結(jié)合3.1.1壓力機基礎(chǔ)設(shè)計應滿足下列結(jié)構(gòu)1在靜力荷載作用下，應滿足地基基礎(chǔ)承載能力和變形要求。對于特殊地2在地震作用下，應滿足地基基礎(chǔ)抗震承載能力要求，以及抗震穩(wěn)定性要壓力機設(shè)備基礎(chǔ)的結(jié)構(gòu)設(shè)計、地基承載力及變形驗算、穩(wěn)定及抗浮驗9范》GB50007、現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94、現(xiàn)行國家標準《混黃土和膨脹土的地基處理，尚應按國家現(xiàn)行的還要對附近人員舒適度、精密設(shè)備性能要求等，進行3.1.2壓力機基礎(chǔ)設(shè)計時，應取得2機器質(zhì)量及質(zhì)心位置，包括附屬設(shè)備及管道的質(zhì)√○××××√○√○○×√○√○√√××○√××√×××××○√××√√3設(shè)備的輪廓尺寸圖及設(shè)備底座外廓圖等是用于確定基礎(chǔ)的平面尺寸和設(shè)3.1.3壓力機基礎(chǔ)形式應根據(jù)壓力機的設(shè)備類型和參數(shù)規(guī)格、工程地質(zhì)條件和容3.1.4大型壓力機基礎(chǔ)宜設(shè)置永久沉降觀測點；在基礎(chǔ)施工、設(shè)備安裝和使用過3.1.5當壓力機基礎(chǔ)的振動不滿足人員健康要求，不符合生產(chǎn)過程和儀器設(shè)備正當對壓力機設(shè)備采取隔振處理，或采用基礎(chǔ)隔3.2基礎(chǔ)設(shè)計等級3.2.1壓力機基礎(chǔ)設(shè)計應根據(jù)壓力機公稱壓力大小和地基復雜程度分為三個設(shè)計3.2.2根據(jù)壓力機地基基礎(chǔ)設(shè)計等級及振動荷載作用下地基變形對基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)的影2設(shè)計等級為甲級、乙級的基礎(chǔ)，均應按2）在基礎(chǔ)上及其附近有地面堆載或相鄰基礎(chǔ)荷載差異較大，可能引起地基復雜、環(huán)境保護要求高時對基坑支檔結(jié)構(gòu)的位移3.3.1壓力機基礎(chǔ)宜采用整體式現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)，混凝土強度等級不應低于C30；對于小型或不直接承受沖擊荷載的基礎(chǔ)時，混凝土的強度等級不應低于3.3.2壓力機基礎(chǔ)的受力鋼筋應采用HRB400、HRB500鋼筋，其它部位可采3.3.3墊層厚度不宜小于100mm，墊層混凝土的強度等級應符合現(xiàn)行國家標準現(xiàn)行標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010和《地基3.3.1~3.3.4：對壓力機基礎(chǔ)混凝土和受力鋼筋材料的要求。根據(jù)現(xiàn)行國家于防水等級為二級的明挖法地下工程防水混凝土的最低抗?jié)B等級要求不應低于3.4容許振動標準3.3.1壓力機基礎(chǔ)容許振動控制點應設(shè)在基礎(chǔ)頂面的邊線中點3.3.2壓力機基礎(chǔ)容許振動指標應為時域范圍內(nèi)的振3.3.3壓力機基礎(chǔ)容許振動標準應由設(shè)備廠家提供或通過試驗確定。當設(shè)備廠家對于壓力機基礎(chǔ)的振動評估應以設(shè)備廠家提供資料或通過試驗給出的結(jié)果振動測試系統(tǒng)所采用的，以計算機為中心的引線測試法測量系統(tǒng)是由硬件4.1.2壓力機及基礎(chǔ)的振動測試系統(tǒng)應根據(jù)壓力機振動的類型和振動特性的要求4.1.3壓力機基礎(chǔ)的振動測試宜采用加速度傳感器，對于大型熱模鍛壓力機基礎(chǔ)原理可知，脈沖寬度t0)和沖擊頻率fc〕成反比關(guān)系。脈沖寬度越小，頻率范圍越大，其關(guān)系可用公式簡單表示為：fc=。對于冷加工的壓力機沖擊脈寬一般在10ms左右，而那些熱工件加工的壓力上，對于高頻振動，優(yōu)先采用加速度傳感器;對于熱加工作業(yè)，脈寬較大，振動4.1.4壓力機基礎(chǔ)振動傳感器的選擇宜遵1振動加速度測量可選用壓電式或壓阻式加速度傳感器，高2振動速度測量可選用磁電式速度傳感器或壓電式速度傳感器，小幅值低頻（<100Hz）振動速度測量宜選用磁電式速度傳感器，大幅值振動速度測量宜4.1.5壓力機基礎(chǔ)振動測量采用的加速度傳感器，除應滿足國家或行業(yè)現(xiàn)行有關(guān)2沖擊加速度傳感器的固有頻率不低于10Tp(Hz)（Tp為加速度脈沖持續(xù)時4.1.6壓力機基礎(chǔ)振動測試的速度傳感器應符合國家或行業(yè)現(xiàn)行標準的要求，在4.1.8壓力機基礎(chǔ)振動測試系統(tǒng)中的放大器1電荷放大器（或電荷放大電路）除不低于JJG338-定規(guī)程》中規(guī)定的二級B類電荷放大器的計量性能要求外，上限頻率不低于路傳感器(IEPE)放大器校準規(guī)范》中規(guī)定的計量性能要求外，上限頻率不低于振動測試系統(tǒng)中的放大器,屬于信號調(diào)理儀或調(diào)理電路，較為重要。本條對2消除數(shù)據(jù)中存在的因零點漂移、低頻性能不穩(wěn)定、環(huán)境干擾等因素引起4對于存在偶然高頻脈沖干擾的數(shù)據(jù)，宜采用復合濾波（中位值濾波+算術(shù)4.2.2采用時域方法分析沖擊振動數(shù)據(jù)時，應（1）脈沖作用最大值相等，亦即，參照基準數(shù)據(jù)中最大沖擊作用與識別脈Fmax=maxoFi?Fjtdt=Fi?t（4）由上述步驟計算五種脈沖函數(shù)，并與參照基準沖擊數(shù)據(jù)的殘差的平方j(luò)=ibiaFji?yi24.2.3采用頻域方法分析沖擊振動數(shù)據(jù)時，宜b）幅相頻特性分析；4.3.1壓力機基礎(chǔ)振動響應的評估，應以基礎(chǔ)振4.3.2壓力機基礎(chǔ)振動應對時域上的瞬態(tài)響應最大式中：u——測試的基礎(chǔ)振動控制點振動位移；壓力機基礎(chǔ)振動評估應按現(xiàn)行國家標準《建筑工程容許振動標準》GB50868的規(guī)定執(zhí)行。振動評估的要點為，基礎(chǔ)上的振動控制點和沖擊振動的最大值。需要的計算參數(shù)，也是與靜力設(shè)計不同的地方。行國家標準《地基動力特性測試規(guī)范》GB/T50269中規(guī)定的現(xiàn)場測試法和現(xiàn)行國家標準《動力機器基礎(chǔ)設(shè)計標準》GB50040規(guī)定的計算方法。在有條件時，準《地基動力特性測試規(guī)范》GB/T50269的有關(guān)規(guī)定在建設(shè)場地內(nèi)進行模型試對于有些機器，基礎(chǔ)落在不同的地基土類別上，振（5.2.2）此項規(guī)定是在《動力機器基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50040-96中做出的規(guī)定，2020ηAηA=p0fak（kPa）—5.3.2當采用樁基，樁的間距為樁的直徑或截面邊長的4～5倍時，樁周各土層表5.3.2樁周土的當量抗剪剛度系5.3.3當采用樁基，樁的間距為樁的直徑或截面邊長的4～5倍時，樁端土層的表5.3.3樁端土的當量抗壓剛度系數(shù)cpz值（kN/m3）—條規(guī)定了樁周各土層的當量抗剪剛度系數(shù)Cpτ值和樁端土層的當量抗壓剛度系數(shù)pz值。這些參數(shù)是在大量樁基振動試驗基礎(chǔ)上得到的，由此可計算樁基的剛度效靜力荷載。荷載取值應符合現(xiàn)行國家標準《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009的家提供設(shè)備重量。其他通用荷載數(shù)值應根據(jù)現(xiàn)行具或有移動工作臺經(jīng)過時，大型壓力機周邊地面可變荷載應為100kN/m2~200結(jié)構(gòu)動力系數(shù)分別按照如下三個部位確定：壓力機底座處(基(β2）和壓力機上方屋蓋結(jié)構(gòu)(β3）。動力系數(shù)按表6.2.4取值。β2β3根據(jù)現(xiàn)行國家標準《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009的定義：建筑結(jié)構(gòu)設(shè)6.3.1壓力機振動荷載作用應按沖擊式機器時6.3.2分析壓力機沖擊作用時，應按本標準推薦的五種脈沖函數(shù)來表示。當脈沖6.3.3壓力機基礎(chǔ)振動驗算所采用的振動荷載，應由設(shè)備廠家提供或通過試驗確6.3.6當缺少上述振動荷載資料時，宜按現(xiàn)行國家標準《建筑振動荷載標準》6789根據(jù)現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50011的規(guī)定，本節(jié)給出的設(shè)防烈度和設(shè)計基本地震加速度值的對應關(guān)系表是按照50年設(shè)計基準期超越概為了比較地震作用與壓力機基礎(chǔ)動力效用，收集了32個公稱壓力從aaii123456789根據(jù)表中的數(shù)據(jù)，可以得到：壓力機基礎(chǔ)振動加速度概率的振動加速度為0.12g?？梢?，一般的壓力機基礎(chǔ)6.4.3天然地基基礎(chǔ)抗震驗算時，應采用地震作用效應標準組合，且地基抗震承faE=ζafa式中，faE——調(diào)整后的地基抗震承載力；ζa——地基抗震承載力調(diào)整系數(shù)。地基抗震承載力調(diào)整系數(shù)應根據(jù)fa——深寬修正后的地基承載力特征值。6.4.5液化土和震陷軟土中樁的配筋范圍，應取樁頂至液化土層或震陷軟土層底1對于承載能力極限狀態(tài)，應按荷載基本組合或偶然組合計算荷載效應組式中：Y0——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，對安全等級為二級、三級的結(jié)構(gòu)構(gòu)件不應小于sd——靜力荷載效應組合的設(shè)計值；2對于正常使用極限狀態(tài)，應按荷載的標準組合，并應式中：sd——靜力荷載效應組合的標準值；限狀態(tài)的靜力荷載效應組合計算，應按國家標準《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012中第3.2.7條的規(guī)定計算，荷載效應組合設(shè)計值應按國家標準《建等級為一級的結(jié)構(gòu)構(gòu)件不應小于1.1，對安全等級為二級的結(jié)構(gòu)構(gòu)件不應小于式中：sv——振動荷載效應的組合值；D——結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件達到容許振動標準限值。6.5.3壓力機地基基礎(chǔ)振動對環(huán)境的E——環(huán)境振動標準容許值。1當多個周期性振動荷載或穩(wěn)態(tài)隨機振動荷載組合時，振動荷載均方根效2當兩個周期性振動荷載作用時，振動荷載效應組合的最大值，宜按下式3當沖擊荷載起控制作用時，振動荷載效應組合，宜按7.1.2當采用天然地基時，公稱壓力為10000kN及以上的熱模鍛壓力機和通用7.1.3液壓壓力機基礎(chǔ)的自重，不宜小于壓力機自重的1.1倍～1.5倍。其他類GB50040的規(guī)定，壓力機基礎(chǔ)的自重，不7.1.4壓力機基礎(chǔ)開挖應根據(jù)土層地質(zhì)條件確保施工安全7.1.5當大型坑式壓力機基礎(chǔ)埋深≥6m且地下水位較高時應進行施工階段的抗7.1.6當大型壓力機基礎(chǔ)落在承載力≤130KPa的天然地基上時，應進行基礎(chǔ)沉7.2.1壓力機基礎(chǔ)底面的平均靜壓p≤avfa(7.2.1)fa——修正后的地基承載力特征值(kPa)。7.2.2壓力機基礎(chǔ)底面的平均靜壓力p≤avfa(7.2.2-2)關(guān)于地基承載力的動力折減系數(shù)的取值，根據(jù)《動力機器基礎(chǔ)設(shè)計標準》βvav7.3.1本節(jié)適用于坑式或帶狀壓力機基礎(chǔ)承載力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)蝕性的水或土壤直接接觸的環(huán)境。蝕性的水或土壤直接接觸的環(huán)境。底板是以側(cè)壁為支承，宜按四邊支承的板計算，且應符合下列壓力機基礎(chǔ)側(cè)壁荷載條件如下圖所示。荷載包括oq、水壓力oq3kq2K=ηK0yt?1+yf?2yt--填土的標準容重KN/m3；yf--填土的標準浮容重KN/m3；ys--地下水的標準容重，可取10KN/m?1--地下水位至地面的高度；?2--基礎(chǔ)底面至地下水位表面的高度，通常應比穩(wěn)定水位提K0—靜止土壓力系數(shù)。靜止土壓力系數(shù)Ko宜通過實驗測定。當無試驗條件時，對正常固結(jié)土可按L表7.3.3-2砂土靜止土壓力系數(shù)Ko應當指出：當土處于超固結(jié)或壓實狀態(tài)時，靜止土壓力系數(shù)Ko會增大。試7.3.4壓力機設(shè)備安裝部位和地腳螺栓處，需進行壓力小于10000kN的熱模鍛壓力機和通用機械壓力機基礎(chǔ)以及公稱壓力小于8.1.2基礎(chǔ)振動控制點的響應符合現(xiàn)行國家標準《建現(xiàn)行國家標準《建筑工程容許振動標準》GB50868對壓力機基礎(chǔ)振動有限值FzMFx,Fy■---■▲■■■■■▲工程經(jīng)驗和試驗研究，擬定了壓力機基礎(chǔ)的8.2.3對于壓力機沖裁階段動力計算是以豎向振動為2K12Kzz式中：FH——壓力機公稱壓力(kN)；nm——壓力機上部質(zhì)量m1與立柱組成體系的固有圓頻率(rad/s)；K1——壓力機各立柱豎向剛度之和(kN/m)；u——壓力機立柱以上各部件的質(zhì)量(t)；nz——基組的固有圓頻率(rad/s)；kz——地基剛度(kN/m)；z——基組質(zhì)量(t)。Fz——壓力機起動階段通過基組重心的豎向擾力峰值(kN)；Tnz——基組豎向固有周期(s)；kz——天然地基抗壓剛度（kN/m當為樁基時采用kpz；nz——基礎(chǔ)豎向固有圓頻率(rad/s)。幼nφ幼nφ=KKφJY幼nθ=幼nθ=JxJΦuφ1=uφ2=uφ1=uφ2= 22nxnφnxnφnxnφnxnφ++xφ)2+xxφ)2+x2kxnx=m2kφ+kx?幼k pMφ1=Fx(?1+?0+pφ1)Mφ2=Fx(?1+?0?pφ2)uuφ1——基組繞y軸向耦合回轉(zhuǎn)振動的第uφ2——基組繞y軸向耦合回轉(zhuǎn)振動的第pφ1——基組繞y軸向耦合回轉(zhuǎn)振動的第一振型轉(zhuǎn)動中心至基組質(zhì)心的距pφ2——基組繞y軸向耦合回轉(zhuǎn)振動的第二振型轉(zhuǎn)動中心至基組質(zhì)心的距Mφ1——基組繞y軸向耦合回轉(zhuǎn)振動的第一振型轉(zhuǎn)動中心的總擾力矩Mφ2——基組繞y軸向耦合回轉(zhuǎn)振動的第二振型轉(zhuǎn)動中心的總擾力矩nφ1——基組繞y軸向耦合回轉(zhuǎn)振動的第一振型的固有圓頻率（radnφ2——基組繞y軸向耦合回轉(zhuǎn)振動的第二振型的固有圓頻率（radnφ——基組繞y軸回轉(zhuǎn)的固有圓頻率（rad/s2——基組質(zhì)心至基礎(chǔ)底面的距離（mJφ——基組對通過質(zhì)心的繞y軸的轉(zhuǎn)動慣量（t·m2Iφ——基組對通過基礎(chǔ)底面形心y軸的慣性矩（m40——基礎(chǔ)頂面距離沿x軸水平擾力的高度（mupφ1+?1]2+[uθ2?1?pθ2]2（8.2.8-1）u=lyuθ12+uθ22（8.2.8-2）(Jθ+mp1)幼θ1max1..u(Jθ+mp1)幼θ1max1..umax2（8.2.8-4）8.2.8-5）8.2.8-6）y=（8.2.8-7）=（8.2.8-8）kppMθ1=Fy(?1+?0+pθ1)（8.2.8-12）Mθ2=Fy(?1+?0?pθ2)（8.2.8-12）uuuMθ1——基組繞x軸向耦合回轉(zhuǎn)振動的第一振型轉(zhuǎn)動中心的總擾力矩Mθ2——基組繞x軸向耦合回轉(zhuǎn)振動的第二振型轉(zhuǎn)動中心的總擾力矩nθ1——基組繞x軸向耦合回轉(zhuǎn)振動的第一振型的固有圓頻率（radnθ2——基組繞x軸向耦合回轉(zhuǎn)振動的第二振型的固有圓頻率（radnθ——基組繞x軸回轉(zhuǎn)的固有圓頻率（rad2——基組質(zhì)心至基礎(chǔ)底面的距離（mIθ——基組對通過基礎(chǔ)底面形心x軸的慣性矩（m40——基礎(chǔ)頂面距離沿y軸水平擾力的高度（m確定模型參數(shù)。在模型中進行了如下假定：1）振動作用下，基礎(chǔ)底面的地基土5）基組在沿x軸向水平擾力作用下，產(chǎn)生x向水平、繞y軸回6）基組在沿y軸向水平擾力作用下，產(chǎn)生y向水平、繞按照剛體振動的振型與振動荷載作用方式可將其分成解6種振動狀態(tài)：1）8.2.3條規(guī)定了在設(shè)備資料齊全條件下，鍛壓沖裁階段的豎向沖擊振動響應8.2.4條規(guī)定了在已知壓力機設(shè)備豎向激振力Fz時，可以按照本節(jié)的規(guī)定計標準》GB/T51228-2017的規(guī)定計算。本條針對經(jīng)驗公式法的適用條件和計算方對于其他有扭矩作用的壓力機基組振動響應計算1）基礎(chǔ)的有限元模型宜采用實體單元，且網(wǎng)格單元邊長不宜超過1米；基2）混凝土結(jié)構(gòu)的質(zhì)量密度、彈性模量、變形模量和強度等3）鋼結(jié)構(gòu)的質(zhì)量密度、彈性模量、剪變模量和強5）地基土的參振質(zhì)量應根據(jù)現(xiàn)行國家標準《2）時域振動荷載可選用實測數(shù)據(jù)或人工模擬信號，應包含調(diào)試階段和正3）頻域振動荷載應為具備全頻域包絡(luò)特性的1）對于振動試驗的控制精度，振動控制點應設(shè)在激振裝置與基礎(chǔ)的連接2）對于周邊環(huán)境的振動控制，振動控制點宜設(shè)在基礎(chǔ)的角點、邊上和中3）對于結(jié)構(gòu)安全和疲勞強度，振動控制點應設(shè)在應力集中和應力幅循環(huán)1本款對數(shù)值分析方法的建模假定條件作了規(guī)定，假定條件包括：振動響2本款對基礎(chǔ)的單元模型作了規(guī)定。計算單元的網(wǎng)格劃分會直接影響計算3本款對計算模型的邊界條件作了規(guī)定。根據(jù)結(jié)構(gòu)設(shè)計條件和計算軟件功4本款對分析方法作了規(guī)定。壓力機的頻域振動荷載可根據(jù)設(shè)備的關(guān)鍵技5本款對振動控制點作出了規(guī)定?；A(chǔ)振動控制點是用來評估基礎(chǔ)振動的高地基剛度，將一階固有頻率設(shè)計的高一些。一階固有頻率盡量大于10Hz，并評估，可作為工程規(guī)劃階段，在一般場地條件下，確定0(f0—地基基礎(chǔ)的振動頻率Hz)。分析表明：對等效半徑為0.7m至7m，32π8.4.3-2）筑防工業(yè)振動技術(shù)規(guī)范》GB/T50452-2008中采用。根據(jù)該公式計算振動衰減在典型工況下進行計算制表，見附錄B。由此得到振動衰減過程，可參見圖8.4.5按照附錄B查到的振動速度應根據(jù)地基土類別的不同，按照下式進行修1分析表明：壓力機基礎(chǔ)振動的頻率分布在4Hz~22Hz之間，頻率均值大約為可取壓力機自重