中小跨徑橋梁常見病害案例剖析

1概述在過去20年內(nèi)隨著我國經(jīng)濟(jì)持續(xù)、高速的發(fā)展，以及近期國家西部大開發(fā)戰(zhàn)略計(jì)劃實(shí)施的逐步深入，公路交通基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)在全國各省市、自治區(qū)掀起了一個(gè)又一個(gè)的高潮。這期間除修建了江陰、潤揚(yáng)、東海、杭州灣等數(shù)十座令世界矚目的跨江、跨海特大橋外，還建造了數(shù)以萬計(jì)的中小跨徑橋梁。計(jì)不完全統(tǒng)計(jì)資料表明，截至2005年底我國在各等級公路上的中小跨徑橋梁數(shù)量已經(jīng)占到橋梁總數(shù)量的85%?？梢灶A(yù)見，隨著國家建設(shè)社會主義新農(nóng)村戰(zhàn)略計(jì)劃的實(shí)施和主骨架公路網(wǎng)的逐步形成，地方等級公路的修建又將掀起新高潮，中小跨徑橋梁的數(shù)量還會大幅度的提高。伴隨著公路交通高速發(fā)展而誕生的一部分中小跨徑橋梁，在投入使用短短幾年后陸續(xù)暴露出了許多質(zhì)量缺陷和病害直接影響到橋梁結(jié)構(gòu)的正常使用。總結(jié)設(shè)計(jì)、施工、管理正反兩方面的經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)，反思橋梁結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的質(zhì)量缺陷和病害原因，研討預(yù)防的對策，采取相應(yīng)措施是今后相當(dāng)一段時(shí)間內(nèi)工程界和政府職能部門共同的任務(wù)。愿與同行共同推進(jìn)中小跨徑橋梁常見病害分析及對策的研討。2設(shè)計(jì)造成橋梁病害原因初探2.1盲目套用設(shè)計(jì)圖紙?jiān)斐蓸蛄翰『Φ脑蚣邦A(yù)防對策案例2.1.1某橋?yàn)?－16m普通鋼筋混凝土簡支T形梁橋。橋面凈空：凈11＋2×0.50m防撞護(hù)墻,橫向布設(shè)5片梁，梁間距2.40m,設(shè)計(jì)荷載為汽車－超20級和掛車120，雙車道?！静『Α渴┕ね瓿赏度胧褂靡荒旰蟀l(fā)現(xiàn)邊梁跨中下緣出現(xiàn)多條豎向裂縫，縫寬0.4mm～0.6mm之間。圖2.1.1圖2.1.1【原因】套用設(shè)計(jì)圖時(shí)，采用16m普通鋼筋混凝土簡支T形梁。橋面凈空：凈6＋2×0.75m人行道,橫向布設(shè)5片梁，由于所套用設(shè)計(jì)圖梁間距用參數(shù)S表示，設(shè)計(jì)應(yīng)采用梁間距為2.4m卻錯(cuò)套用主梁間距為1.60m的配筋,設(shè)計(jì)荷載為汽車20級和掛車100，單車道的設(shè)計(jì)圖。只注意了梁的跨度和高度，而沒有注意主梁間距、設(shè)計(jì)荷載、車道數(shù)和橫橋向汽車和掛車荷載加載區(qū)域的不同。經(jīng)復(fù)核計(jì)算，邊梁跨中截面抗彎強(qiáng)度和裂縫嚴(yán)重不滿足設(shè)計(jì)規(guī)范要求?！緦Σ摺刻子迷O(shè)計(jì)圖時(shí)，應(yīng)注意所套用設(shè)計(jì)圖的適用條件和技術(shù)指標(biāo)。除注意梁的跨度、截面高度等因素外，還應(yīng)注意主梁間距、荷載標(biāo)準(zhǔn)、車道數(shù)、橫橋向汽車荷載的加載區(qū)域的變化。案例2.1.2某橋平面位于半徑R=130m平曲線內(nèi)，橫向超高10％，下部橋墩為鋼筋混凝土圓形截面雙柱式墩，墩高35m，雙柱間設(shè)有3道橫系梁。【病害】竣工通車一年后，在橋墩墩柱頂?shù)纳w梁上緣附近出現(xiàn)0.4mm～0.50mm裂縫，在橋墩與系梁連接部位出現(xiàn)多條0.50mm～0.60mm裂縫?，F(xiàn)場實(shí)地勘察未發(fā)現(xiàn)基礎(chǔ)不均勻沉降。圖2.1.2圖2.1.2【原因】套用了直線橋的下部構(gòu)造橋墩圖，且該圖沒有考慮橫橋向風(fēng)荷載的作用，系梁僅按構(gòu)造配筋。經(jīng)復(fù)算，在直線橋計(jì)算基礎(chǔ)上考慮了橫向風(fēng)荷載與離心力作用后墩柱頂?shù)纳w梁上緣和墩柱與系梁連接部位的抗彎強(qiáng)度和裂縫寬度均不滿足設(shè)計(jì)要求。出現(xiàn)裂縫在所難免?！緦Σ摺壳€橋的下部橋墩，尤其是高墩，結(jié)構(gòu)分析時(shí)應(yīng)結(jié)合橋梁所在地區(qū)風(fēng)環(huán)境及地理位置、設(shè)計(jì)車速、平曲線半徑大小等因素，除考慮一般荷載外，還應(yīng)考慮風(fēng)荷載和離心力荷載的作用。系梁與墩柱連接部位應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)強(qiáng)度驗(yàn)算和抗裂驗(yàn)算的需要進(jìn)行配筋，不應(yīng)簡單的按構(gòu)造配筋。2.2結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不合理造成橋梁病害的原因及預(yù)防對策案例2.2.1某主跨40m連續(xù)箱梁在跨聯(lián)橋墩處設(shè)置2個(gè)支座，墩蓋梁截面b×h=2.0×1.6m為普通鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，橫斷面布設(shè)如圖2.2.1。箱梁采用現(xiàn)場搭設(shè)支架現(xiàn)澆。橋墩蓋梁為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。圖2.2.1.1圖2.2.1.2圖2.2.1.3【病害】支架拆除，現(xiàn)澆橋面鋪裝混凝土和鋼筋混凝土防撞護(hù)墻后，發(fā)現(xiàn)橋墩蓋梁兩側(cè)面對應(yīng)的支座位置附近出現(xiàn)多條與水平呈45度左右的斜向裂縫，縫寬在0.30mm～0.5mm，縫長幾乎貫通蓋梁高度，圖2.2.1?！驹颉可w梁梁高度偏小，裂縫區(qū)域配置4肢直徑12mm(Ⅱ級鋼)箍筋，箍筋間距20cm偏大，肢數(shù)偏少，配置4根直徑28mm(Ⅱ級鋼)下彎斜筋，結(jié)構(gòu)復(fù)算表明蓋梁抗剪強(qiáng)度不滿足要求?！緦Σ摺靠缏?lián)墩蓋梁應(yīng)根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》JTGD62-2004第8.2條的規(guī)定，按跨高比的不同和蓋梁懸臂部分外邊梁作用點(diǎn)距柱邊緣的距離來確定是按普通梁來計(jì)算還是按深受彎梁來計(jì)算，并按相應(yīng)公式進(jìn)行截面抗彎、抗剪強(qiáng)度和抗裂的驗(yàn)算，以驗(yàn)算結(jié)果來指導(dǎo)截面配筋。選擇原結(jié)構(gòu)形式，可通過加高截面高度尺寸或增加箍筋肢數(shù)和加密箍筋間距來避免病害的產(chǎn)生，見圖2.2.2。也可以改變原結(jié)構(gòu)形式，見圖2.2.3，使支座中心線盡可能與墩柱中心線重合，變原結(jié)構(gòu)蓋梁受彎剪為墩柱受壓來避免病害的產(chǎn)生。案例2.2.2某多孔30m跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土簡支寬幅空心板橋，橋?qū)?0m。設(shè)計(jì)荷載為汽車－超20級，掛車120。預(yù)制板寬149cm板高150cm?？缰薪孛骓敗⒌装搴透拱搴穸染鶠?2cm，腹板內(nèi)為單層鋼筋網(wǎng)。橋面鋪裝為6cm混凝土＋4cm瀝青混凝土。交通量大，其中40噸左右的重型車通過的較多?！静『Α客ㄜ?年后，橋面對應(yīng)鉸縫位置出現(xiàn)沿縱向的裂縫，尤其是3號板兩側(cè)的鉸縫破壞最為嚴(yán)重。中邊板跨中截面底板不同程度出現(xiàn)多條裂縫，其中3號板較為嚴(yán)重，裂縫寬度在0.1mm～0.20mm之間。邊板從支點(diǎn)距板端4倍板高位置范圍腹板出現(xiàn)多條斜向裂縫，裂縫寬度在0.20mm左右，裂縫走向與水平向的夾角在35度～45度之間。【原因】一方面橋面鋪裝6cm混凝土偏薄，鉸縫淺，鉸縫深度與預(yù)制板高之比僅為0.15。預(yù)制板挖空率大，頂、底板和腹板尺寸偏小、腹板普通鋼筋構(gòu)造偏弱，造成截面剛度偏小，汽車和掛車作用下結(jié)構(gòu)的動(dòng)撓度大；另一方面實(shí)地調(diào)查橋面汽車和掛車的運(yùn)行軌跡，發(fā)現(xiàn)由于預(yù)制板較寬，汽車和掛車的2個(gè)輪壓均可以作用在3號板內(nèi)，且運(yùn)行軌跡離鉸縫位置比較近，對鉸縫的沖擊較大，淺鉸縫極易破損。見圖2.2.2.1和圖2.2.2.2,鉸縫一旦破損，容易形成單板受力，造成病害。結(jié)構(gòu)驗(yàn)算表明，鉸縫一旦破壞，形成單板受力，板所受到的荷載急劇增加，病害產(chǎn)生在所難免。形成單板受力后，3號板跨中截面活載彎矩與多板受力比較增加的幅度見表2.2.2。多板受力活載橫向分布系數(shù)按鉸接板梁法計(jì)算，汽車超20級活載沖擊系數(shù)為0.113。圖2.2.2.1汽車－超20級運(yùn)行軌跡橫向位置圖2.2.2.2掛車120運(yùn)行軌跡橫向位置表2.2.23號寬幅空心板單板受力跨中截面活載彎矩增幅表活載活載橫向分配系數(shù)跨中截面彎矩（KN.m）增加（％）多板受力單板受力多板受力單板受力汽車超200.328111493504205掛車1200.168112653765197．6【對策】空心板寬度不應(yīng)太寬，尤其是挖空率大的空心板，寬度應(yīng)盡可能小于汽車荷載相鄰輪壓間距1.3m。腹板不宜太薄，腹板內(nèi)應(yīng)配置雙層鋼筋網(wǎng)片，腹板抗剪箍筋肢數(shù)不應(yīng)少于2肢?？招陌邈q縫應(yīng)做成深鉸縫，且橋面鋪裝混凝土的厚度不宜太薄，一般控制在10cm～15cm為宜，橋面鋪裝內(nèi)的鋼筋網(wǎng)宜適當(dāng)加強(qiáng)，尤其是在汽車等活載運(yùn)行軌跡頻度較高的范圍。2.3結(jié)構(gòu)分析不精細(xì)有可能造成橋梁病害問題的討論問題2.3.1斜交結(jié)構(gòu)下部橋墩臺帽梁內(nèi)力分析的討論。斜交板梁結(jié)構(gòu)在結(jié)構(gòu)自重和外荷載作用下具有明顯的空間受力特征，由于彎扭的耦合作用使板梁端部鈍角和銳角處的支點(diǎn)反力差異較大，且鈍角處的反力明顯大于直板梁，在做斜交結(jié)構(gòu)下部橋墩臺帽梁內(nèi)力分析時(shí)應(yīng)考慮這種差異的影響。以往做斜交墩臺帽梁內(nèi)力分析時(shí)對此問題往往忽略，而簡單地按直板梁支點(diǎn)反力來計(jì)算帽梁內(nèi)力，使結(jié)構(gòu)效應(yīng)值偏小，留下安全隱患。正交和斜交45度13m先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板，橫橋向布置8塊中板2塊邊板。按空間梁格單元建模計(jì)算板A端和B端支點(diǎn)反力，見圖2.3.1.1～圖2.3.1.3。汽車荷載為公路Ⅰ級荷載，兩車道。在恒載（自重＋二期恒載）和公路Ⅰ級荷載兩車道偏載作用下，按空間梁格計(jì)算的板A端和B端支點(diǎn)反力見表2.3.1.1～表2.3.1.3。圖2.3.1.1橫截面布置圖圖2.3.1.2正交梁格平面布置圖圖2.3.1.3斜交45度梁格布置圖

表2.3.1.113m正交空心板支點(diǎn)反力匯總表梁號恒載反力（KN）汽車2列偏載反力(KN)A端B端合計(jì)A端B端合計(jì)1150150300135135270212612625225925951831181182369999198411411422810210220451131132262742745486113113226797915871141142284848968118118236383876912612625232326410150150300313162表2.3.1.213m斜交45度空心板支點(diǎn)反力匯總表梁號恒載反力（KN）汽車2列偏載反力(KN)A端B端合計(jì)A端B端合計(jì)1-28339311124357481282139221265285550311711222916113329441251132382001823825124120244185972826120124244213752887113125238123131368112117229792819139822215305310339-2831154054由表2.3.1.1和表2.3.1.2可以看出：正交板梁在恒載作用下，一塊板兩端支反力是相等的；而斜交板45度板梁在恒載作用下，一塊板兩端的支反力差異較大，反應(yīng)在鈍角端大，銳角端小。正交板梁在汽車偏載作用下，一塊板兩端支反力最大值是相等的；而斜交板45度板梁在汽車偏載作用下，一塊板兩端支反力最大值同樣差異較大，同樣反應(yīng)在鈍角端大，銳角端小。計(jì)算多柱埋置式橋臺帽梁時(shí)，斜交45度空心板靠近鈍角側(cè)恒載作用下1～2號板的支點(diǎn)反力與正交空心板比較，依次增大126％和10.3％；公路Ⅰ級2車道偏載作用下1～2號板的支點(diǎn)反力與正交空心板比較，依次增大164.4％和10％。計(jì)算順橋向橋墩處設(shè)雙支座的多柱式墩帽梁時(shí)，正交等跨徑空心板恒載和相鄰孔跨滿布車道荷載作用下，相鄰孔跨支點(diǎn)反力對墩中心線合力矩等于零；而斜交45度等跨徑空心板恒載和相鄰孔跨滿布車道荷載作用下，相鄰孔跨1～2號板鈍、銳角支點(diǎn)反力差異大，對墩中心線合力矩不等于零。問題2.3.2曲線梁離心力計(jì)算問題的討論。山嶺重丘區(qū)公路曲線橋梁的特點(diǎn)是平曲線半徑小、橋墩高。曲線半徑大于250m曲梁高墩離心力的計(jì)算問題是設(shè)計(jì)人員關(guān)注的問題。目前在這一問題上有A、B兩種觀點(diǎn)。A觀點(diǎn)認(rèn)為，《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》JTGD60-2004第4.3.3條第1款規(guī)定“當(dāng)彎道橋的曲線半徑等于或小于250m時(shí)，應(yīng)計(jì)算汽車荷載引起的離心力。”因此對于曲線高墩橋，當(dāng)曲線半徑大于250m可不考慮離心力影響。B觀點(diǎn)認(rèn)為，離心力引起橋墩底截面效應(yīng)除了與曲線半徑的大小、車速的高低有關(guān)外，還與橋墩的高矮有關(guān)。因此，對于曲線高墩橋，考慮離心力影響的界限不應(yīng)只按曲線半徑是否大于250m來劃分。如橋A位于半徑250m的平曲線內(nèi)，同向2車道，設(shè)計(jì)車速V=80Km/h,橋墩為獨(dú)柱T形墩，高度H=10m。離心力系數(shù)，離心力F=2×0.202×550=222.2KN.m。離心力引起墩底的彎矩M=FH=222.2×10=2222KN.m如橋B位于半徑300m的平曲線內(nèi)，同向2車道，設(shè)計(jì)車速V=80Km/h,橋墩為獨(dú)柱T形墩，高度H=60m。離心力系數(shù)，離心力F=2×0.168×550=184.8KN.m。離心力引起墩底的彎矩M=FH=184.8×60=11088KN.m從上面例子可以看出，在設(shè)計(jì)車速相同的條件下，雖然橋B曲線半徑大于250m，離心力系數(shù)比橋A小，但橋墩較高，考慮離心力的影響后墩底的彎矩是橋A的11088/2222＝4.99倍。顯然，從考慮橋墩安全的角度出發(fā)，B觀點(diǎn)是合理的。問題2.3.3多孔曲線折梁橋各墩頂水平力分配計(jì)算問題的討論。西部地區(qū)由于特殊的地形地貌條件，橋梁設(shè)計(jì)中經(jīng)常碰到多孔墩高不等的小半徑曲線梁，上部主梁多選擇預(yù)制安裝的裝配式梁，且在平面上按折梁布設(shè)。對這類橋橋墩計(jì)算的內(nèi)容之一，就是要確定在上部溫度力和汽車制動(dòng)力作用下各墩頂順、橫橋向分擔(dān)到的水平力大小。以往是將曲梁展式按直線橋計(jì)算并考慮上部梁傳遞水平力以及墩臺的抗推剛度和板式橡膠支座抗剪剛度的聯(lián)合作用，來確定各墩頂水平力的大小。按空間梁格單元上下部整體建模進(jìn)行曲線折梁和直線梁計(jì)算的對比分分析發(fā)現(xiàn)：曲線折梁在制動(dòng)力和溫度力作用下，按直線梁和曲線折梁計(jì)算各墩頂分配到的水平力有差異。差異的大小主要與曲線半徑、梁跨徑、孔跨數(shù)、墩高、支座類型規(guī)格及墩頂約束有關(guān)。曲線半徑愈小、梁跨徑愈大、孔跨愈多，差異愈大。曲線折梁在制動(dòng)力和溫度力作用下，按曲線折梁計(jì)算各墩頂分配到的水平力除了有墩頂切線方向水平力外，還有墩頂徑向方向水平力。制動(dòng)力引起曲線折梁徑向水平力的方向隨著制動(dòng)力作用位置的不同而發(fā)生變化。均勻溫升引起曲線折梁產(chǎn)生指向圓心的徑向水平力；均勻溫降引起曲線折梁產(chǎn)生背向圓心的徑向水平力。圖2.3.3.1和圖2.3.3.2為5孔30m簡支工型組合梁，位于平曲線半徑200m內(nèi)，梁肋按折線布設(shè)。橋臺處設(shè)四氟板式橡膠支座，橋墩處設(shè)普通板式橡膠支座。橋墩為圓形截面雙柱式墩，徑向布置。上部主梁均勻溫升20度，溫降20度，同向行使2車道制動(dòng)力為330KN。在制動(dòng)力和溫度力作用下，分別按展式直線梁和曲線折梁上下部整體建模對比計(jì)算各墩1個(gè)柱頂分配到的水平力。上部主梁等效為矩形截面單梁。模型見圖2.3.3.3和圖2.3.3.4。計(jì)算結(jié)果見圖2.3.3.5至圖2.3.3.8。綜上所述，建議在做多孔曲線折梁橋各墩頂水平力分配計(jì)算時(shí)應(yīng)按空間結(jié)構(gòu)分析，尤其是在平曲線半徑較小和孔跨數(shù)多時(shí)，應(yīng)注意溫降引起的墩頂徑向力與離心力同向疊加效應(yīng)對結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的不利影響。圖2.3.3.1立面展式圖圖2.3.3.2平面示意圖圖2.3.3.3直線梁模型圖2.3.3.4曲線折梁模型圖2.3.3.5制動(dòng)力作用于第i孔引起各墩1個(gè)柱頂切向水平力比較圖2.3.3.6制動(dòng)力作用于曲線折梁第i孔引起各墩1個(gè)柱頂徑向水平力圖中正負(fù)號，正表示徑向力指向圓心；負(fù)表示徑向力背向圓心。圖2.3.3.7溫度力作用下曲線折梁各墩1個(gè)柱頂切向水平力圖中正負(fù)號，正表示切向力與單元局部坐標(biāo)正向同號；負(fù)表示切向力與單元局部坐標(biāo)正向反號。圖2.3.3.8溫度力作用下曲線折梁各墩1個(gè)柱頂徑向水平力圖中正負(fù)號，正表示徑向力指向圓心；負(fù)表示徑向力背向圓心。3施工造成空心板病害原因初探案例3.1某項(xiàng)目結(jié)構(gòu)為20m先張法預(yù)應(yīng)力混凝土簡支空心板，橫截面如圖3.1.1所示，空心板內(nèi)膜施工采用充氣膠囊心模。圖3.1.1橫截面圖3.1.2底板裂縫孔洞【病害】竣工后投入使用一年多的時(shí)間，發(fā)現(xiàn)數(shù)塊空心板底板下緣出現(xiàn)多條縱向裂縫。質(zhì)量檢測部門用檢查錘輕輕敲擊出現(xiàn)孔洞，經(jīng)檢測，底板厚度多在4～6cm之間，個(gè)別底板厚度僅有2cm,比設(shè)計(jì)理論厚度14cm減少了12cm。見圖3.1.2?！驹颉浚?）充氣膠囊定位鋼筋偏少，造成空心板混凝土振搗時(shí)膠囊下沉，減薄了底板厚度；（2）混凝土澆筑開始至膠囊可拆除過程，膠囊的充氣壓力應(yīng)保持恒壓。但由于控制不好，充氣壓力持續(xù)偏大，造成充氣后膠囊變形外鼓過大，減薄了底板厚度；（3）重復(fù)使用舊的、橡膠已老化的膠囊，充氣后膠囊變形不均勻，造成局部位置出現(xiàn)鼓包，減薄了底板厚度。（4）澆筑空心板混凝土?xí)r，混凝土沒有從兩側(cè)腹板入模至底板，而是一次從頂板入模，壓沉膠囊，減薄了底板厚度。分析以上原因均有可能造成底板厚度的減薄，減少了底板順橋向的抗壓面積和橫橋向的抗劈裂面積，造成預(yù)應(yīng)力鋼束放張時(shí)的縱向裂縫?！緦Σ摺浚?）增加充氣膠囊定位鋼筋并使其連接可靠，使充氣膠囊在混凝土澆筑過程中不發(fā)生過大的上下、左右變位，確?？招陌褰孛娉叽纾唬?）對供貨商提供的充氣膠囊應(yīng)做充氣等質(zhì)量檢查，混凝土澆筑開始至膠囊可拆除過程，膠囊的充氣壓力應(yīng)保持恒壓，壓力的大小通過試驗(yàn)確定，保證充氣后膠囊外形滿足設(shè)計(jì)要求，確?？招陌褰孛娉叽纾唬?）不使用舊的、老化的膠囊和充氣后變形不均勻的膠囊；（4）澆筑空心板混凝土?xí)r，可先澆筑底板，在底板混凝土沒有凝結(jié)前放入芯模澆筑腹板和頂板，確?？招陌褰孛娉叽绾蜐仓|(zhì)量。（5）采用結(jié)構(gòu)巧妙帶鉸鏈等拆裝方便的鋼芯模。案例3.2某項(xiàng)目結(jié)構(gòu)為13m先張法預(yù)應(yīng)力混凝土簡支空心邊板，斜交45度。在距板端部3倍板高范圍，箍筋間距為10cm?！静『Α靠⒐ず笸度胧褂脙H半年的時(shí)間，發(fā)現(xiàn)空心板腹板在距板端2倍板高范圍出現(xiàn)貫通整個(gè)腹板高度的斜向裂縫，裂縫水平傾角為30～35度，裂縫寬度在0.15mm～0.2mm之間。見圖3.2.1和圖3.2.2。詢問施工和監(jiān)理安裝空心板時(shí)是否發(fā)現(xiàn)裂縫？回答：沒有注意。圖3.2.1圖3.2.2【原因】現(xiàn)場回彈混凝土強(qiáng)度，滿足設(shè)計(jì)要求。詢問張拉工人和查閱張拉記錄得知，由于受施工工期緊和張拉設(shè)備限制，預(yù)應(yīng)力筋放張時(shí)混凝土的齡期為3天，放張采用逐一單根放張工藝，且橫向順序?yàn)閺拟g角至銳角。局部鑿除腹板保護(hù)層檢查發(fā)現(xiàn)，箍筋間距疏密不均，在10cm～30cm范圍變化。斜交45度空心板，剪力和扭矩引起剪應(yīng)力比直板要大。經(jīng)分析造成病害的原因是：一方面，施工放張時(shí)混凝土凝期過短，且采用逐一從鈍角至銳角單根放張的不對稱工藝，加劇了板端的剪扭效應(yīng)；另一方面，箍筋間距控制不嚴(yán)格，使結(jié)構(gòu)抗剪能力降低?！緦Σ摺浚?）預(yù)應(yīng)力筋放張時(shí)混凝土齡期不宜過短；（2）斜交空心板應(yīng)分階段、多次、均勻、整體放張。（3）應(yīng)加強(qiáng)施工現(xiàn)場管理，尤其是在工期緊的情況下，確保箍筋間距滿足設(shè)計(jì)要求。案例3.3某項(xiàng)目結(jié)構(gòu)為16m先張法預(yù)應(yīng)力混土簡支空心板，正交。超載車輛較多?！静『Α靠⒐ず笸度胧褂萌辏瑯蛎驿佈b出現(xiàn)多條順橋向裂縫，尤其是在汽車活載運(yùn)行軌跡頻度較高的位置裂縫寬度較大。鑿開橋面鋪裝后發(fā)現(xiàn)鉸縫已經(jīng)破壞，裂縫位置與鉸縫重合?！驹颉浚?）空心板安裝后僅只澆筑鉸縫混凝土圖3.3.1；（2）施工時(shí)鉸縫混凝土澆筑質(zhì)量差，振搗不密；（3）裸板頂面凹凸不平，鉸縫混凝土強(qiáng)度還沒有達(dá)到設(shè)計(jì)要求，施工重型車輛就從橋面通過，造成鉸縫損傷產(chǎn)生內(nèi)部微裂縫；（4）裸板工況相鄰跨板端接頭凹凸不平，不處理或處理不當(dāng)，施工重型車輛就通過，對板端形成較大沖擊力，板端鉸縫極易受到損傷?！緦Σ摺浚?）空心板安裝后鉸縫混凝土應(yīng)與橋面整體化混凝土同時(shí)澆筑圖3.3.2；（2）像澆筑空心板一樣，認(rèn)真嚴(yán)格地做好鉸縫混凝土的澆筑，確保振搗密實(shí)；（3）鉸縫混凝土和橋面整體化混凝土強(qiáng)度還沒有達(dá)到設(shè)計(jì)要求前嚴(yán)禁施工車輛從橋面通過；（3）增加橋面整體化混凝土厚度與配筋并加強(qiáng)連接構(gòu)造圖3.3.3；（4）在橫橋向?qū)招陌迨┘宇A(yù)應(yīng)力（澳大利亞）圖3.3.4。圖3.3.1圖3.3.2圖3.3.3圖3.3.44施工造成T形梁病害原因初探案例4.1某項(xiàng)目結(jié)構(gòu)為30m后張法預(yù)應(yīng)力混凝土T形梁。圖4.1.1馬蹄底面水平裂縫圖4.1.2馬蹄側(cè)面水平裂縫【病害】施工期間發(fā)現(xiàn)多片T梁跨中截面馬蹄底面和側(cè)面出現(xiàn)順橋向水平裂縫，裂縫寬度在0.2mm～0.5mm之間。見圖4.1.1和圖4.1.2?！驹颉浚?）箍筋間距施工控制不好，疏密不均，過大的箍筋間距減弱了抵抗預(yù)應(yīng)力鋼束張拉時(shí)混凝土產(chǎn)生的橫向張力圖4.1.3；（2）預(yù)應(yīng)力管道定位鋼筋間距偏大或預(yù)應(yīng)力管道定位鋼筋采用鐵絲綁扎，混凝土振搗時(shí)定位鋼筋滑移使管道偏移形成小半徑曲線或折角，預(yù)應(yīng)力筋張拉時(shí)形成外崩力圖4.1.4；（3）制管采用內(nèi)襯鋼鉸線橡膠抽拔管，施工考慮抽拔容易在跨中斷掉，由于斷掉位置處理不妥或定位鋼筋滑移使管道同樣產(chǎn)生偏移形成小半徑曲線或折角，預(yù)應(yīng)力筋張拉時(shí)形成外崩力圖4.1.4；（4）金屬波紋管局部堵塞，壓漿時(shí)隨著壓力增大打通堵塞體瞬間的橫向爆破力。圖4.1.3圖4.1.4【對策】（1）澆筑混凝土前應(yīng)認(rèn)真檢查箍筋間距，使其滿足設(shè)計(jì)要求；（2）預(yù)應(yīng)力管道定位鋼筋間距不宜偏小，即便是直線管道，建議管道定位鋼筋的間距也不宜大于50cm，圖4.1.5；（3）定位鋼筋可采用雙“U”扣掛型，以確保混凝土振搗時(shí)定位鋼筋不移位，圖4.1.6；（3）采用質(zhì)量合格的金屬波紋管，點(diǎn)焊波紋管附近的鋼筋時(shí)注意焊渣不能擊穿波紋管。圖4.1.5圖4.1.65支座病害原因初探案例5.1某項(xiàng)目結(jié)構(gòu)為20m先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板梁，采用圓形板式橡膠支座。【病害】施工做完橋面鋪裝和防撞護(hù)墻，少量施工車輛通行，尚未正式交付通車，發(fā)現(xiàn)一批支座出現(xiàn)水平環(huán)狀裂縫和鼓包。見圖5.1.1和圖5.1.2?！驹颉浚?）招標(biāo)采購過程過分關(guān)注最低標(biāo)價(jià)中標(biāo)，沒有選擇到質(zhì)量信譽(yù)好的廠家和供貨商；（2）支座采購價(jià)格低于成本價(jià)，供貨商只得供應(yīng)“崴貨”，再加上施工保修期內(nèi)對供貨商和廠家在支座質(zhì)量風(fēng)險(xiǎn)上沒有建立完善的制約機(jī)制；（3）支座采購價(jià)格并不低，但由于沒有對支座質(zhì)量委托信譽(yù)好的檢測單位進(jìn)行檢測，又沒有建立在施工保修期內(nèi)對供貨商和產(chǎn)家在支座質(zhì)量風(fēng)險(xiǎn)上的制約機(jī)制?！緦Σ摺浚?）支座采購招標(biāo)前根據(jù)采購數(shù)量組織人員選擇幾家市場信譽(yù)、質(zhì)量好的廠家進(jìn)行調(diào)研，了解各自的支座生產(chǎn)成本；（2）支座采購價(jià)格應(yīng)保證高于成本價(jià)；（3）對供貨商提供的支座，除應(yīng)委托信譽(yù)好的、有資質(zhì)的檢測單位進(jìn)行檢測外，還應(yīng)