滿堂支架方案樣本

目錄TOC\o"1-2"\h\z\u8764第一章編制根據(jù) 15976編制根據(jù) 115753第二章工程概況 227095一、工程概況 214844二、工程環(huán)境 330034第三章施工方案 432557一、地基狀況及解決辦法 412403二、現(xiàn)澆碗扣支架設計 426831三、支架體系施工辦法 628963四、現(xiàn)澆箱梁構造尺寸和計算 616924五、方興大道跨繁華大道門洞施工設計方案 32第一章編制根據(jù)編制根據(jù)1.建設部《工程建設原則強制性條文》2.關于《工程建設地方原則強制性條文》3.《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ166—)4.《建筑構造荷載規(guī)范》(GB50009—)5.《市政橋梁工程施工及驗收規(guī)程》(DBJ08—228—97)6、《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80—917.《公路橋涵施工技術規(guī)范》(JTJ04l—)8.《混凝土構造工程施工質量及驗收規(guī)程》(G850204—)9、《建筑工程安全檢查原則》JGJ33—10.《建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范》征求意見稿（建設部-5-10發(fā)布、實行）11.本工程設計圖紙及地質勘測報告。12.通過踏勘獲得現(xiàn)場狀況。第二章工程概況一、工程概況G206合肥城區(qū)段線位起于吳山鎮(zhèn)合淮阜吳山互通立交連接線，沿高壓走廊西側，經(jīng)合六葉高速、滁河干渠后，在機場高速收費站南始與機場路共線，向南運用規(guī)劃方興大道線位，經(jīng)寧西鐵路上行線、滬漢蓉鐵路和寧西鐵路下行線后，上跨繁華大道，采用定向匝道與規(guī)劃湯口路銜接。此后，路線運用規(guī)劃湯口路一路向南，最后接合安公路。本次先期施工長江西路以南某些。本項目含方興大道和湯口路兩段，其中方興大道段起訖里程為：樁號K7+400～樁號K10+050，湯口路段起訖里程為：樁號TK9+150～樁號TK9+795，含湯口路互通立交1座，全長共計3.295km。方興大道主線橋全長1490米，湯口路主線橋全長706.42米，另加A、B、C、D、E五條匝道分別長488.8米、317.8米、150米、90米、90米。方興大道主線橋原則跨徑采用30米，平均3-4跨一聯(lián)，上部構造采用等高度梁，梁高2.2米；跨越繁華大道及湯口路節(jié)點采用（30+50+30）米一聯(lián)，上部構造采用變高度預應力混凝土持續(xù)梁，支點梁高3.5米，跨中梁高2.2米。橋梁寬度有32.5米、40.5米、25.5米及某些變寬聯(lián)，異型段最寬可至45.8m，原則跨徑中25.5米寬橋采用雙柱墩，墩柱截面采用1.8x1.8米；32.5米寬橋采用雙柱墩，墩柱截面1.8x2米；別的橋寬均采用三柱墩，墩柱截面1.8x1.8米。繁華大道50米主跨橋墩采用2x2.3米，湯口路50米主跨橋墩采用1.8x2米?；揪捎萌簶痘?，樁徑1.2-1.6米。湯口路主線橋主橋跨徑為(60+100+60)米，共分兩幅橋，單幅寬度25米，橋梁總寬53米。上部構造采用變截面預應力混凝土持續(xù)梁構造，單箱三室截面。支點梁高6米，跨中梁高2.2米，頂板厚0.28米，底板厚0.75-0.3米，腹板厚度0.6-0.5米，各變截面尺寸均按照二次拋物線變化，橋面橫坡由箱梁腹板變高度形成。上部箱梁采用C50混凝土，三向預應力構造，預應力鋼鉸線分別采用19股和16股φs15.2高強度低松弛鋼絞線，主橋上部構造采用掛籃懸臂澆注法施工。下部主墩采用薄壁空心墩，單幅橋墩由兩個4x7.7米空心矩形墩構成，基本采用群樁基本，樁徑2米；下部主引橋過渡墩采用矩形墩，單幅橋墩由兩個2.8x7.7米矩形墩構成，基本采用群樁基本，樁徑1.6米。引橋為變寬橋，單幅橋寬25-32米不等，梁高2.2米，單箱多室截面，橋墩采用雙柱墩，橋墩截面為1.8x1.8米。橋臺采用板式臺，群樁基本，樁徑1.2米。A、B匝道橋原則寬度為9米，經(jīng)車道加寬后橋寬為10.5米，原則跨徑以25米為主，上部構造采用等高度預應力混凝土持續(xù)箱梁，單箱雙室截面，梁高1.6米，懸臂長度2米，10.5米寬橋梁下部構造采用1.3x1.5米雙柱式花瓶墩，雙排樁基本，樁徑1.2米；9米寬橋梁下部采用2.5x1.5米單柱式花瓶墩，單排樁基本，樁徑1.4米。C匝道為人非橋，橋梁原則寬度8米，原則跨徑25米，上部構造采用等高度預應力混凝土持續(xù)箱梁，單箱單室截面，梁高1.6米，懸臂長度2米，下部采用2.5x1.5米單柱式花瓶墩，單排樁基本，樁徑1.4米，橋臺采用樁接蓋梁橋臺。D匝道橋為輔道橋，橋梁原則寬度20米，跨徑為3x30米，上部構造采用等高度預應力混凝土持續(xù)箱梁，單箱多室截面，梁高1.8米，懸臂長度2.5米，下部采用1.5x1.8米雙柱式矩形墩，群樁基本，樁徑1.6米，橋臺采用樁接蓋梁橋臺。E匝道橋原則寬度13米，跨徑為3x30米，上部構造采用等高度預應力混凝土持續(xù)箱梁，單箱多室截面，梁高1.8米，懸臂長度2.5米，下部采用1.5x1.5米雙柱式矩形墩，群樁基本，樁徑1.4米，橋臺采用樁接蓋梁橋臺。二、工程環(huán)境合肥地區(qū)位于北亞熱帶邊沿，屬于北亞熱帶季風氣候，其特點是：四季分明，氣候溫陽光充分、雨量適中，無霜期較長。合肥市全年平均日照時數(shù)為2218小時，年平均氣溫為15.7攝氏度，歷史極端最高氣溫41攝氏度，最低-20.6攝氏度。一月平均氣溫1.9攝氏度，七月平均氣溫28.5攝氏度，無霜期約245天，年平均降雨量969.5毫米，降雨重要集中在三個時期，即春預期（3月下旬至5月下旬），梅雨期（6月中旬至7月上旬），秋雨期（8月中旬至9月下旬）。歷史土地凍結深度6~8厘米，最大凍結深度為11厘米，擬建G206沿線地形高低起伏較比較大，現(xiàn)地形標高在14m-54m之間起伏。其中方興大道段整體北高南低，東西兩側高；湯口路段整體上北低南高，崗沖相間，地勢起伏較大。場地地貌總體屬江淮丘陵，微地貌單元屬派河一、二級階地及河漫灘小西河、派河等現(xiàn)狀河道較窄。第三章施工方案一、地基狀況及解決辦法本項目所處位置為新建道路，周邊基本無成型路網(wǎng)，滿堂支架搭設需將新建道路路基完善后，在路基上澆筑10cm厚C20砼砼進行硬化解決。針對支架基本采用如下解決辦法以對碗扣支架地基基本加強：①道路路床開挖換填至上路床8%灰土后，在上路床頂澆筑10cm厚C20砼進行硬化，以作為支架基本；②開挖承臺基坑位于道路綠化帶內，回填基坑采用素土回填至下路床頂部，之后按照上路床做法，采用8%灰土回填逐級夯實，在其上部澆筑10cm厚C20砼進行硬化，以作為支架基本；③依照施工進度及現(xiàn)場實際狀況對于某些道路施工完畢水穩(wěn)攤鋪段，待養(yǎng)生合格后可以直接將支架落于其上，基承載力滿足規(guī)定。為避免解決好地基受水浸泡，在基本頂面設立0.5%雙向排水橫坡，并沿線路縱向開挖40×30cm排水溝引流遠離地基。在地面硬化后來，應當加強箱梁施工內排水工作，禁止在施工場地內形成積水，導致地基不均勻沉降，引起支架失穩(wěn)，浮現(xiàn)安全隱患和事故。二、現(xiàn)澆碗扣支架設計2.1WDJ碗扣支架構件概述WDJ碗扣式鋼管支架立桿和頂桿上每隔0.6米設立一副碗扣接頭，下碗扣和上碗扣限位銷直接焊在立桿或頂桿上，當上碗扣缺口對準限位銷時，上碗扣可沿桿向上滑動。連接橫桿時，先將橫桿接頭插入下碗扣周邊帶圓槽內，將上碗扣沿限位銷滑下扣住橫桿接頭，并順時針旋轉扣緊，用鐵錘敲擊即牢固鎖緊。該腳手架能依照規(guī)定，構成各種組架尺寸，本工程基本采用立桿間距900mm、600mm、300mm三種尺寸。該腳手架具備接頭構造合理，力學性能良好（較同樣管材腳手架構造強度提高0.5倍以上），工作安全可靠，構件輕，裝拆以便，克服了老式式普通鋼管支架用材量大，零部件多，搭拆勞動強度大等缺陷。該腳手架立桿軸心受力，根部有可調節(jié)支座，頂部有可調節(jié)托座，對箱梁支架搭設十分以便。2.2滿堂支架布置設計持續(xù)箱梁支架采用碗扣式滿堂支架。選用市場上使用普遍Φ48×2.7mm鋼管，材質為Q235-A3鋼，軸向容許應力[σ0]=140MPa。箱梁底模、側模和內膜均采用δ=15±1mm竹膠板。竹膠板容許應力[σ0]=70MPa,彈性模量E=6×103MPa。箱梁端橫梁、中橫梁位置：eq\o\ac(○,1)2.2米高度箱梁端橫梁、中橫梁：順橋向采用10#工字鋼或10*15cm方木放置在頂托上方，橫橋向方木采用8*8cm@20cm，支架立桿步距為60*60cm，橫桿步距為120cm。eq\o\ac(○,2)3.5米高度箱梁橫梁：順橋向采用10#工字鋼或10*15cm方木放置在頂托上方，橫向方木采用8*8cm@20cm，支架立桿間距為60cm（順橋向）*30cm（橫向），橫桿步距為120cm。eq\o\ac(○,3)箱梁箱室底板下：順橋向采用10#工字鋼或10*15cm方木放置在頂托上方，橫向方木采用8*8cm@20cm，支架立桿間距為90*90cm，橫桿步距為120cm。eq\o\ac(○,4)箱梁腹板下：順橋向采用10#工字鋼或10*15cm方木放置在頂托上方，橫橋向方木采用8*8cm@20cm，支架立桿間距為90cm（順橋向）*30cm（橫向），橫桿步距為120cm。⑤在翼緣板下：橫橋向方木采用10*15cm放置在頂托上方，縱向方木采用8*8cm@30cm，支架立桿間距為90*90cm，橫桿步距為120cm。⑥邊腹板外側：豎向方木采用10*15cm@90cm放置在頂托上，橫向方木采用8*8cm@25cm，斜撐鋼管橫向間距為90cm，豎向間距為60cm。2.3支架剪刀撐布設①在支架底部、頂部各設一道持續(xù)水平剪刀撐，當頂、底部水平剪刀撐垂直高度不不大于4.8米時，需中間加設水平剪刀撐，且上下層水平剪刀撐在垂直方向上間距不得超過4.8m。剪刀撐采用φ48普通鋼管，且在鋼管連接處用兩個鋼管扣件緊固。剪刀撐按規(guī)范持續(xù)設立，保證支架整體穩(wěn)定。②縱向、橫向及四周剪刀撐間距不應不不大于4.5米。③剪刀撐斜桿與地面交角在45o～60°范疇，斜杠接頭處搭接長度不不大于1米。eq\o\ac(○,4)剪刀撐采用建筑鋼管與碗扣支架立桿間應盡量采用十字扣件連接，保證支架體系受力穩(wěn)定。⑤立桿頂托絲桿伸出長度不超過200mm,超過某些必要采用方木進行抄墊。頂托至最上一道水平橫桿間總懸臂長度不超過500mm。三、支架體系施工辦法3.1支架立桿位置放樣用全站儀放出箱梁中心線，然后用鋼尺放出底座十字線，并標示清晰。3.2安放底托按標示底座位置先安放底托，然后將旋轉螺絲頂面調節(jié)在同一水平面上。注意底座與地基密貼，禁止浮現(xiàn)底座懸空現(xiàn)象。3.3安裝立桿、橫桿和頂托從一端開始，按照橫橋向30cm、60cm或90cm，順橋向60cm、90cm布設立桿，橫桿步距為60cm或120cm，調節(jié)立桿垂直度和位置后并將碗扣稍許扣緊，一層立桿、橫桿安裝完后再進行第二層立桿和橫桿安裝，直至最頂層，最后安放頂托，并依設計標高將U型頂托調至設計標高位置。3.4安放槽鋼、方木、鋪底模在頂托調節(jié)好后鋪設順橋向10#工字鋼或10*15cm方木，鋪設時注意使其兩縱向接頭處在U型上托座上（防止浮現(xiàn)“探頭”），接著按20cm間距鋪設橫向8×8cm方木，依照放樣出中線鋪設δ=15±1mm竹膠板做為箱梁底模。3.5設立剪刀撐支架每隔六排設一橫向剪刀撐，縱向剪刀撐沿橫向每隔六排設一縱向剪刀撐，水平剪刀撐上下各設立一道。剪刀撐采用D48普通鋼管，且在鋼管連接處用兩個鋼管扣件緊固。剪刀撐按規(guī)范持續(xù)設立，保證支架整體穩(wěn)定。四、現(xiàn)澆箱梁構造尺寸和計算本項目現(xiàn)澆箱梁混凝土施工采用兩階段施工，第一次混凝土澆筑至翼板根部，第二次混凝土澆筑至箱梁頂面，考慮到滿堂支架施工安全性，該滿堂支架驗算取混凝土一次澆筑成型進行驗算，按照箱梁原則截面及最大變截面（梁高2.2米，梁寬45.8米）進行設計計算，如下：現(xiàn)以30+30+30=90米跨徑梁高2.2米原則截面箱梁為例進行支架設計，橋面寬32.5米。原則截面橫向支架布置：碗扣支架橫向間距依照箱梁縱向中腹板位置調節(jié)?？v向支架立桿布置：除端橫梁、中橫梁為支座中線兩側10×60cm布置外，別的均按照90cm間隔布置。支架橫桿布置：除中/端橫梁外，均按步距1.2m、N步加上頂托，軸心承插安裝，頂層支架設50型可調上托，可調托座可調節(jié)200～350mm。采用10#工字鋼或10*15cm方木按計算間距縱向布置在頂托上，在縱向型鋼上方放置8×8cm橫向方木，采用δ＝15±1mm竹膠模板作為箱梁底模安裝到木方上，以滿足現(xiàn)澆箱梁設計規(guī)定。1、設計原則依照斷面形式，按砼恒載分布狀況,分塊計算：原則截面箱梁端橫梁、中橫梁部位：按2.2m高，計算砼自重。非原則截面（梁高2.2米，橋面寬40.5～45.8米）箱梁橫梁部位：按2.2m高，計算砼自重。箱梁腹板底部位：統(tǒng)一按1.25m寬，2.2m高，計算砼自重。箱梁腹板間底板部位：統(tǒng)一按4.15m寬，（0.22+0.25）m=0.47m高，取0.5m，計算砼自重。翼板部位：按50cm高實心板梁計算砼自重。2、設計根據(jù)荷載原則值計算(荷載數(shù)據(jù)按《市政橋梁工程施工及驗收規(guī)程》附錄B取用)。3、碗扣支架設計驗算3.1設計參數(shù)：見（《路橋施工計算手冊》P189)㈠竹膠板(δ=15±1mm，此處取單位長度1米驗算)：容許應力[σ0]=70MPa；彈性模量E=6×103MPa；截面抵抗矩W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3；截面慣性矩I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm4；EI=6×103×2.81×105=1.686×103N·m2。㈡東北落葉松(10×15cm，順紋彎矩應力為14.5MPa，順紋剪應力[T]=1.5MPa,濕度：15%，密度：6KN/m3)：截面抵抗矩W=bh2/6=100×1502/6=3.75×105mm3；截面慣性矩I=bh3/12=100×1503/12=2.81×107mm4；考慮木材差別：順紋彎矩應力取值12MPa，按照濕材0.9折減系數(shù)得：[σ0]＝12×0.9＝10.8Mpa；E=9×103×0.9=8.1×103Mpa；EI=8.1×103×2.81×107=22.76×104N·m2。㈢東北落葉松(10×10cm，順紋彎矩應力為14.5MPa，濕度：15%，密度：6KN/m3)：截面抵抗矩W=bh2/6=100×1002/6=16.7×104mm3；截面慣性矩I=bh3/12=100×1003/12=8.3×106mm4；考慮木材差別：順紋彎矩應力取值12MPa，按照濕材0.9折減得：[σ0]＝12×0.9＝10.8Mpa；E=9×103×0.9=8.1×103Mpa；EI=8.1×103×8.3×106=6.723×104N·m2。㈣東北落葉松(8×8cm，順紋彎矩應力為14.5MPa，濕度：15%，密度：6KN/m3))：截面抵抗矩W=13.3×104mm3；截面慣性矩I=6.67×106mm4；考慮木材差別：順紋彎矩應力取值12MPa，按照濕材0.9折減得：[σ0]＝12×0.9＝10.8Mpa；E=9×103×0.9=8.1×103Mpa；EI=8.1×103×6.67×106=5.403×104N·m2。㈤10#工字鋼(11.2kg/m)：[σw]＝205Mpa；E＝2.05×105Mpa；A=14.3cm2；W=49cm3=49000mm3；I=245cm4=2450000mm4；S工10=28.2cm3，t工10=5mm，EA=2.05×105Mpa×1430mm2=293150KN；EI=2.05×105Mpa×2450000mm4=502250N·m2。㈥碗扣支架鋼管：注：見（《建筑施工手冊》第五版第一冊P667)軸向容許應力[σ0]=140MPa；國標鋼管：φ48、t=3.5,考慮市場管材差別，此處驗算取值t=2.7mm；橫桿步距L=1200mm，每根立桿設計荷載F=30KN；橫桿步距L=600mm，每根立桿設計荷載F=40KN。碗扣支架鋼管截面特性表外徑d(mm)壁厚t(mm)截面積A(mm2)慣性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回轉半徑i（mm）每米長自重（N）482.73.84×1020.989×1054.12×10316.05/㈦抗風驗算（按《建筑構造荷載規(guī)范》附錄EP125取值）：合肥地區(qū)基本風壓按照50年一遇取值：W0=0.35kN/m2；風壓高度系數(shù)K2=1.0；體型系數(shù)K1=0.80；地形、地理條件按照都市市內取值K3=0.85。3.2永久荷載①箱梁混凝土自重2.2m高品位橫梁（中橫梁、腹板）部位：2.2×26=57.2N/m2；3.5m高品位橫梁（中橫梁、腹板）部位：3.5×26=91.0N/m2；翼板部位：0.5×26=13KN/m2；箱室部位：0.5×26=13KN/m2。②模板重量（含內模、側模及支架），以混凝土自重5%取值計算，則：2.2m高箱梁端橫梁（中橫梁、腹板）底部：57.2KN/m2×5%=2.86KN/m2；3.5m高箱梁端橫梁（中橫梁、腹板）底部：91KN/m2×5%=4.55KN/m2；翼板部位：13KN/m2×5%=0.650KN/m2；箱室部位：13KN/m2×5%=0.650KN/m2；3.3施工均布活載（見《路橋施工計算手冊》P185-P189，或《建筑施工手冊》第五版第二冊P1032)㈠施工人員、機械設備及材料堆放等荷載：2.5KN/m2；㈡混凝土傾倒時對構造產生沖擊荷載：2.0KN/m2；㈢混凝土振搗對構造下部產生荷載：2.0KN/m2；㈣混凝土振搗對腹板側面產生水平荷載：4.0KN/m2；㈤荷載組合：計算強度:q=1.2×(①+②)+1.4×(㈠+㈡+㈢)；計算剛度:q=1.2×(①+②)。3.4支架及模板系統(tǒng)驗算㈠箱梁端橫梁、中橫梁、腹板底部竹膠板（2.2米高箱梁）底模采用δ＝15±1mm竹膠板,直接擱置于間距L=20cm8×8cm橫向方木上，面板屬于受彎構件，只驗算其抗彎強度及繞度，按持續(xù)梁考慮,取單位長度1.0米板寬按照三跨持續(xù)梁進行計算：抗彎強度：q=1.2×(①+②)+1.4×(㈠+㈡+㈢)=1.2×(57.2+2.86)+1.4×(2.5+2.0+2.0)=72.072+9.1=81.172KN/m計算成果如下：計算簡圖構造彎矩圖Mmax==0.1×81.172×0.22=0.32KN·m（見《建筑施工手冊》第五版第一冊P681)σmax=Mmax/W=0.32×106/3.75×104=8.53MPa＜[σ0]=70MPa滿足設計規(guī)定！抗彎剛度：q=1.2×(①+②)=72.072KN/mω=qL4/(150EI)=72.072×103×0.204/150×1.686×103=0.46mm≤L/400=200/400=0.5mm滿足設計規(guī)定！箱梁端橫梁、中橫梁、腹板底部竹膠板（3.5米高箱梁）抗彎強度：q=1.2×(①+②)+1.4×(㈠+㈡+㈢)=1.2×(91+4.55)+1.4×(2.5+2.0+2.0)=114.66+9.1=123.76KN/m計算成果如下：計算簡圖構造彎矩圖Mmax==0.1×123.76×0.22=0.50KN·mσmax=Mmax/W=0.5×106/3.75×104=13.33MPa＜[σ0]=70MPa滿足設計規(guī)定！抗彎剛度：q=1.2×(①+②)=114.66KN/mω=qL4/(150EI)=114.66×103×0.24/150×1.686×103=0.73mm＞L/400=200/400=0.5mm不滿足設計規(guī)定，對構造影響可忽視不計。亦可將橫向方木按照8*8@15cm放置，ω'=qL4/(150EI)=114.66×103×0.154/150×1.686×103=0.23mm＞L/400=150/400=0.375mm以達到抗彎剛度規(guī)定。㈡箱梁翼緣處竹膠板抗彎強度：q=1.2×(①+②)+1.4×(㈠+㈡+㈢)=1.2×(13+0.65)+1.4×(2.5+2.0+2.0)=16.38+9.1=25.48KN/m計算成果如下：計算簡圖構造彎矩圖Mmax==0.1×25.48×0.32=0.23KN·mσmax=Mmax/W=0.23×106/3.75×104=6.13MPa＜[σ0]=70MPa滿足設計規(guī)定！抗彎剛度：q=1.2×(①+②)=16.38KN/mω=qL4/(150EI)=16.38×103×0.34/150×1.686×103=0.52mm＜L/400=300/400=0.75mm滿足設計規(guī)定！㈢箱梁腹板外側竹膠板（見《建筑施工模板安全技術規(guī)范》P11，或《建筑施工手冊》第五版第二冊P1032)混凝土側壓力：PM=0.22γt0β1β2v1/2注：γ—混凝土自重密度，取26KN/m3；t0—新澆混凝土初凝時間，可采用t0＝200/(T+15）,T為砼入模溫度(℃)，取25,則t0=5；β1—外加劑影響修正系數(shù),因摻緩凝劑取1.2；β2—砼坍落度影響修正系數(shù),坍落度控制在11cm～15cm取1.15；v—混凝土澆筑速度（m/h）,取0.4則：PM=0.22γt0β1β2v1/2=0.22×26×5×1.2×1.15×0.41/2=24.96KN/m2qM=1.2×PM+1.4×(㈠+㈡+㈣)=1.2×24.96+1.4×8.5=41.85KN/m計算成果如下：計算簡圖構造彎矩圖Mmax==0.1×41.85×0.252=0.26KN·mσmax=Mmax/W=0.26×106/3.75×104=7.0MPa＜[σ0]=70MPa滿足設計規(guī)定！抗彎剛度：q=1.2×PM=29.95KN/mω=qL4/(150EI)=29.95×103×0.254/150×1.686×103=0.46mm＜L/400=250/400=0.625mm滿足設計規(guī)定！3.5支架方木系統(tǒng)驗算㈠箱梁端橫梁、中橫梁底板橫向方木（2.2米高箱梁）橫向方木擱置于間距為0.6米縱向10#工字鋼或10*15cm方木上,橫向方木規(guī)格為80mm×80mm,間距0.2米，橫向方木取單位跨度0.2米，按照三跨持續(xù)梁驗算?？箯潖姸扔嬎悖簈={1.2×(①+②)+1.4×(㈠+㈡+㈢)}×0.2+6×0.08×0.08={1.2×(57.2+2.86)+1.4×(2.5+2.0+2.0)}×0.2+6×0.08×0.08=16.27KN/m驗算成果如下：計算簡圖構造彎矩圖Mmax==0.1×16.27×0.62=0.59KN·mσmax=Mmax/W=0.59×106/13.3×104=4.44MPa＜[σ0]=10.8MPa滿足設計規(guī)定！構造剪力圖抗剪強度計算：（見《建筑施工手冊》第五版第一冊P681)Tmax=0.6ql=0.6×16.27×0.6=5.86KNT=3T/2bh<[T]（截面抗剪強度設計值）=3×5.86×103/2×80×80=1.37＜1.5MPa滿足設計規(guī)定！抗彎剛度：q=1.2×(①+②)×0.2（間距）=1.2×60.06×0.2=14.41KN/mf=KwqL4/(100EI)=0.677×14.41×103×0.64/100×5.403×104=0.23mm＜L/400=600/400=1.5mm滿足設計規(guī)定?、嫦淞憾藱M梁、中橫梁底板橫向方木（3.5米高箱梁）橫向方木采用8*8cm@20cm，支架立桿間距為60cm（順橋向）*30cm（橫向），橫向方木取單位跨度0.2米，按照三跨持續(xù)梁驗算。q={1.2×(①+②)+1.4×(㈠+㈡+㈢)}×0.2+6×0.08×0.08={1.2×(91+4.55)+1.4×(2.5+2.0+2.0)}×0.2+6×0.08×0.08=24.79KN/m驗算成果如下：計算簡圖構造彎矩圖Mmax==0.1×24.79×0.32=0.22KN·mσmax=Mmax/W=0.22×106/13.3×104=1.65MPa＜[σ0]=10.8MPa滿足設計規(guī)定！構造剪力圖抗剪強度計算：Tmax=0.6ql=0.6×24.79×0.3=4.46KNT=3T/2bh<[T]=3×4.46×103/2×80×80=1.05＜1.5MPa滿足設計規(guī)定！抗彎剛度：q=1.2×(①+②)×0.2=1.2×(91+4.55)×0.2=22.932KN/mf=KwqL4/(100EI)=0.677×22.932×103×0.34/100×5.403×104=0.023mm＜L/400=300/400=0.75mm滿足設計規(guī)定！㈢箱梁邊腹板外側方木（頂托上豎向10*15cm方木、縱向8*8cm方木）（注：可用對拉螺栓規(guī)定腹板，代替方木和斜撐鋼管，驗算對拉螺栓拉力即可，見《路橋施工計算手冊》P186）①縱向8*8cm方木:豎向方木采用10*15cm@90cm放置在頂托上，縱向方木采用8*8cm@25cm，斜撐鋼管橫向間距為90cm，豎向間距為60cm。q={1.2×PM+1.4×(㈠+㈡+㈣)}×0.25+6×0.1×0.1=（1.2×24.96+1.4×8.5）×0.25+6×0.1×0.1=41.852×0.25+0.06=10.523KN/m計算簡圖構造彎矩圖Mmax==0.1×10.523×0.92=0.852KN·mσmax=Mmax/W=0.852×106/13.3×104=6.40MPa＜[σ0]=10.8MPa滿足設計規(guī)定！構造剪力圖抗剪強度計算：Tmax=0.6ql=0.6×10.523×0.9=5.68KNT=3T/2bh<[T]=3×5.68×103/2×80×80=1.33＜1.5MPa滿足設計規(guī)定！抗彎剛度：q=1.2×PM×0.25=7.488KN/mf=KWqL4/(100EI)=0.677×7.488×103×0.94/100×5.403×104=0.62mm＜L/400=900/400=2.25mm滿足設計規(guī)定?、谪Q向10*15cm方木：豎向方木采用10*15cm@90cm，擱置于豎向間距為0.6米豎向碗扣支架頂托上，豎向方木承受縱向方木8*8cm@25cm支座反力Rmax=10.42KN作用，得：工況一：計算簡圖構造彎矩圖Mmax=2.0KN·mσmax=Mmax/W=2.0×106/3.75×105=5.3MPa＜[σ0]=10.8MPa滿足設計規(guī)定！構造剪力圖抗剪強度計算：Tmax=12.5KNT=3T/2bh<[T]=3×12.5×103/2×100×150=1.25MPa＜1.5MPa滿足設計規(guī)定！工況二：計算簡圖構造彎矩圖Mmax=2.19KN·mσmax=Mmax/W=2.19×106/3.75×105=5.84MPa＜[σ0]=10.8MPa滿足設計規(guī)定！構造剪力圖抗剪強度計算：Tmax=15.63KNT=3T/2bh<[T]=3×15.63×103/2×100×150=1.50Mpa=[T]=1.5MPa滿足設計規(guī)定！綜上所述：箱梁邊腹板外側縱向方木采用8*8cm@25cm，擱置于間距為0.9米豎向10*15cm方木上是安全可靠?、柘淞阂砭壧幏侥緳M橋向方木采用10*15cm放置在頂托上方，縱向方木采用8*8cm@30cm，支架立桿間距為90*90cm，橫桿步距為120cm。q={1.2×(①+②)+1.4×(㈠+㈡+㈢)}×0.3+6×0.08×0.08={1.2×(13+0.65)+1.4×(2.5+2.0+2.0)}×0.3+6×0.08×0.08=7.644+0.0384=7.6824KN/m驗算成果如下：計算簡圖構造彎矩圖Mmax=0.78KN·mσmax=Mmax/W=0.78×106/13.3×104=5.86MPa＜[σ0]=10.8MPa滿足設計規(guī)定！構造剪力圖抗剪強度計算：Tmax=4.32KNT=3T/2bh<[T]=3×4.32×103/2×80×80=1.01＜1.5MPa滿足設計規(guī)定！橫向10*15cm方木放置在間距為0.9米頂托上，橫向方木承受縱向方木8*8cm@30cm支座反力Rmax=8.64KN作用，得：工況一：計算簡圖構造彎矩圖Mmax=3.5KN·mσmax=Mmax/W=3.5×106/3.75×105=9.33MPa＜[σ0]=10.8MPa滿足設計規(guī)定！構造剪力圖抗剪強度計算：Tmax=12.96KNT=3T/2bh<[T]=3×12.96×103/2×100×150=1.296＜1.5MPa滿足設計規(guī)定！工況二：計算簡圖構造彎矩圖Mmax=2.59KN·mσmax=Mmax/W=2.59×106/3.75×105=6.91MPa＜[σ0]=10.8MPa滿足設計規(guī)定！構造剪力圖抗剪強度計算：Tmax=8.64KNT=3T/2bh<[T]=3×8.64×103/2×100×150=0.864＜1.5MPa滿足設計規(guī)定?、橄淞合涫业装鍣M向方木橫向方木擱置于間距為0.9米縱向10#工字鋼或10*15cm方木上,橫向方木規(guī)格為80mm×80mm,間距0.2米，橫向方木取單位跨度0.2米，按照三跨持續(xù)梁驗算。抗彎強度計算：q={1.2×(①+②)+1.4×(㈠+㈡+㈢)}×0.2+6×0.08×0.08={1.2×(13+0.65)+1.4×(2.5+2.0+2.0)}×0.2+6×0.08×0.08=5.13KN/m驗算成果如下：計算簡圖構造彎矩圖Mmax==0.1×5.13×0.92=0.42KN·mσmax=Mmax/W=0.42×106/13.3×104=3.16MPa＜[σ0]=10.8MPa滿足設計規(guī)定！構造剪力圖抗剪強度計算：Tmax=0.6ql=0.6×5.13×0.9=2.77KNT=3T/2bh<[T]（截面抗剪強度設計值）=3×2.77×103/2×80×80=0.65＜1.5MPa滿足設計規(guī)定！抗彎剛度：q=1.2×(①+②)×0.2（間距）=1.2×13.65×0.2=3.276KN/mf=KwqL4/(100EI)=0.677×3.276×103×0.94/100×5.403×104=0.26×10-3mm＜L/400=900/400=2.25mm滿足設計規(guī)定！3.6支架縱橋向10#工字鋼/10*15cm方木驗算㈠箱梁端橫梁、中橫梁底板處縱向10#工字鋼/10*15cm方木縱向10#工字鋼或10*15cm方木在箱梁端橫梁、中橫梁底板處按照支架立桿縱向間距為60cm布設，按照簡支梁進行驗算。①10#工字鋼驗算：工況一：10#工字鋼承受8×8cm方木最大支座反力Rmax=10.74KN及自重作用，查五金手冊可知，10#工字鋼每米自重11.2kg，則q=0.112KN/m。得：計算簡圖構造彎矩圖Mmax=2.15KN·mσ工10max=Mmax/W=2.15×106/49000=43.88MPa＜[σ]=205MPa滿足設計規(guī)定！構造剪力圖Vmax=10.77KNτ工10=VS/It=10.77×103×28200/2450000×5=24.816MPa＜[τ]=125MPa滿足設計規(guī)定！工況二：10#工字鋼承受8×8cm方木最大支座反力Rmax=10.74KN及自重作用，得：計算簡圖構造彎矩圖Mmax=2.90KN·mσ工10max=Mmax/W=2.90×106/49000=59.18MPa＜[σ]=205MPa滿足設計規(guī)定！構造剪力圖Vmax=16.14KNτ工10=VS/It=16.14×103×28200/2450000×5=37.15MPa＜[τ]=125MPa滿足設計規(guī)定?、?0*15cm方木驗算：10*15方木每米自重q=6*0.1*0.5*1=0.09KN/m。強度計算：按照上述受力取最大彎矩Mmax=2.90KN·mσ工10max=Mmax/W=2.90×106/3.75×105=7.73MPa＜[σ]=10.8Mpa剛度計算：按最大支座反力布載模式計算：集中荷載：P=10.74kN/mF=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)=10.74×103×6003/(48×8.1×103×2.81×107)+5×0.09×6004/(384×8.1×103×2.81×107)=0.21mm＜[f0]=600/400＝1.5mm滿足規(guī)定㈡箱梁腹板處縱向10#工字鋼/10*15cm方木驗算順橋向采用10#工字鋼或10*15cm方木放置在頂托上方，橫橋向方木采用8*8cm@20cm，支架立桿間距為90cm（順橋向）*30cm（橫向），橫桿步距為120cm。按照簡支梁進行驗算。10#工字鋼或10*15cm方木驗算承受8×8cm方木最大支座反力Rmax=10.74KN及自重作用，按照簡支梁進行驗算。①10#工字鋼驗算：10#工字鋼自重計算（q=0.112KN/m）。工況一：計算簡圖構造彎矩圖Mmax=5.50N·mσ工10max=Mmax/W=5.50×106/49000=112.24MPa＜[σ]=205MPa滿足設計規(guī)定！構造剪力圖Vmax=23.92KNτ工10=VS/It=23.92×103×28200/2450000×5=55.06MPa＜[τ]=125MPa滿足設計規(guī)定！工況二：10#工字鋼承受8×8cm方木最大支座反力Rmax=10.74KN及自重作用，q=0.112KN/m。計算簡圖構造彎矩圖Mmax=5.65KN·mσ工10max=Mmax/W=5.65×106/49000=115.31MPa＜[σ]=205MPa滿足設計規(guī)定！構造剪力圖Vmax=26.9KNτ工10=VS/It=26.9×103×28200/2450000×5=61.9MPa＜[τ]=125MPa滿足設計規(guī)定?、?0*15cm方木驗算：10*15方木每米自重q=6*0.1*0.5*1=0.09KN/m。強度計算：按照上述受力取最大彎矩Mmax=5.65KN·mσ工10max=Mmax/W=2.90×106/3.75×105=15MPa＞[σ]=10.8Mpa剛度計算：按最大支座反力布載模式計算：集中荷載：P=10.74kN/mF=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)=10.74×103×9003/(48×8.1×103×2.81×107)+5×0.09×9004/(384×8.1×103×2.81×107)=0.72mm＜[f0]=900/400＝2.25mm不滿足規(guī)定，因此腹板部位縱橋向支架頂托上只能安放10#工字鋼作為支撐梁。㈢箱梁箱室底板處縱向10#工字鋼/10*15cm方木縱向10#工字鋼或10*15cm方木在箱梁箱室底板處按照支架立桿縱向間距為90cm布設，按照簡支梁進行驗算。①10#工字鋼驗算：工況一：10#工字鋼承受8×8cm方木最大支座反力Rmax=5.08KN及自重作用，查五金手冊可知，10#工字鋼每米自重11.2kg，則q=0.112KN/m。得：計算簡圖構造彎矩圖Mmax=2.61KN·mσ工10max=Mmax/W=2.61×106/49000=53.27MPa＜[σ]=205MPa滿足設計規(guī)定！構造剪力圖Vmax=13.34KNτ工10=VS/It=13.34×103×28200/2450000×5=30.71MPa＜[τ]=125MPa滿足設計規(guī)定！工況二：10#工字鋼承受8×8cm方木最大支座反力Rmax=5.08KN及自重作用，得：計算簡圖構造彎矩圖Mmax=2.68KN·mσ工10max=Mmax/W=2.68×106/49000=54.69MPa＜[σ]=205MPa滿足設計規(guī)定！構造剪力圖Vmax=12.75KNτ工10=VS/It=12.75×103×28200/2450000×5=29.35MPa＜[τ]=125MPa滿足設計規(guī)定?、?0*15cm方木驗算：10*15方木每米自重q=6*0.1*0.5*1=0.09KN/m。強度計算：按照上述受力取最大彎矩Mmax=2.68KN·mσ工10max=Mmax/W=2.68×106/3.75×105=7.15MPa＜[σ]=10.8Mpa剛度計算：按最大支座反力布載模式計算：集中荷載：P=5.08kN/mF=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)=5.08×103×9003/(48×8.1×103×2.81×107)+5×0.09×9004/(384×8.1×103×2.81×107)=0.34mm＜[f0]=900/400＝2.25mm滿足規(guī)定3.7支架穩(wěn)定性驗算單肢立桿軸向力計算公式依照《建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范》P245.2.7-1如下式4-1所示。N=[1.2（Q1+Q2）+1.4（Q3+Q4）]×Lx×Ly(4-1)式中：Lx、Ly——單肢立桿縱向及橫向間距（m）；Ｑ1——支撐架模板自重原則值；Ｑ2——新澆砼及鋼筋自重原則值；Ｑ3——施工人員及設備荷載原則值；Ｑ4——振搗砼產生荷載。㈠2.2米高箱梁端橫梁、中橫梁（立桿間距：600×600mm,橫桿步距1200mm）N=[1.2（Q1+Q2）+1.4（Q3+Q4）]×Lx×LyN=1.2×(57.2+2.86)×0.36+1.4×6.5×0.36=29.22KN＜[N]=30KN滿足設計規(guī)定?、?.5米高箱梁端橫梁、中橫梁（立桿間距：600×300mm,橫桿步距1200mm）N=[1.2（Q1+Q2）+1.4（Q3+Q4）]×Lx×LyN={1.2×(91+4.55)+1.4×6.5}×0.18=22.28KN＜[N]=30KN滿足設計規(guī)定?、缦淞焊拱馓帲U間距：900×300mm,橫桿步距1200mm）N=[1.2（Q1+Q2）+1.4（Q3+Q4）]×Lx×LyN={1.2×(57.2+2.86)+1.4×6.5}×0.27=21.91KN＜[N]=30KN（按照步距L=1.2m時，每根立桿設計荷載F=30KN設計）滿足設計規(guī)定?、柘淞合涫姨帲U間距：900×900mm,橫桿步距1200mm）N=[1.2（Q1+Q2）+1.4（Q3+Q4）]×Lx×LyN={1.2×(13+0.65)+1.4×6.5}×0.81=20.64KN＜[N]=30KN（按照步距L=1.2m時，每根立桿設計荷載F=30KN設計）滿足設計規(guī)定?、橄淞阂砭壧帲U間距：900×900mm，橫桿步距1200mm）N=[1.2（Q1+Q2）+1.4（Q3+Q4）]×Lx×LyN={1.2×(13+0.65)+1.4×6.5}×0.81=20.64KN＜[N]=30KN（按照步距L=1.2m時，每根立桿設計荷載F=30KN設計）滿足設計規(guī)定?、陠胃U強度及穩(wěn)定性驗算：單肢立桿軸向承載力滿足下列規(guī)定：N≤φAf（《建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范》5.2.6-1）i——截面回轉半徑，i=16.05mmf——鋼材抗壓強度設計值，f=140MPaA——立桿截面面積，A=3.84cm2單根立桿穩(wěn)定性與軸心壓力大小關于，與立桿間距無關，故取最大軸心壓力N=29.22KN驗算:由于橫桿步距為1.2m(最頂端步距按最大懸出長度0.5m計算l=0.6+0.5×2=1.6m)，立桿按兩端鉸結計算，則l0=l(《路橋施工計算手冊》12-80)則長細比計算如下：1、λ=l0/i=1200/16.05=74.76≈75由長細比查表可得軸心受壓構件穩(wěn)定系數(shù)φ=0.813驗算穩(wěn)定N≤φAf29.22≤0.813*384*140/100029.22≤43.71穩(wěn)定性滿足規(guī)定；2、λ=l0/i=1600/16.05=99.69≈100由長細比查表可得軸心受壓構件穩(wěn)定系數(shù)φ=0.633驗算穩(wěn)定N≤φAf29.22≤0.633*384*140/100029.22≤34.03穩(wěn)定性滿足規(guī)定.㈦腹板處反拉桿（φ48鋼管、原則建筑扣件）此水平力較腹板和端、中橫隔梁處底板豎向力要小得多，而此處布置與腹板和端、中橫隔梁處模板系統(tǒng)布置相似，因而側模和縱橫向方木以及斜撐鋼管均可以滿足規(guī)定不需再進行檢算。支撐體系，單根斜撐受力為N=PM×0.6×0.9=24.96×0.54=13.48kN,梁側模板最下層鋼管支撐處采用2.3×35mm對拉鋼片連接（同支撐鋼管間距），其容許拉力按下式計算：

N=Aj[f]

式中：N—容許拉力(N)

Aj—對拉鋼片凈截面積(mm2)

[f]—鋼材抗拉強度設計值，[f]=205N/mm2

解得：N=2.3×35×205=16.5KN查規(guī)范知扣件抗滑承載力取值8.0KN，13.48KN＜8KN+16.5=24.5KN，故側模板支護符合施工規(guī)定。此外，為防止立柱鋼管（彎壓構件）失穩(wěn)，在腹板外側斜支撐鋼管處加設通向箱梁中心方向斜鋼管（與多數(shù)立柱鋼管連接以減少立柱鋼管承受水平荷載）并與立柱鋼管聯(lián)接以平衡兩側斜腹板外側斜支撐鋼管支撐反力，從而保證支架水平方向穩(wěn)定。㈧整體穩(wěn)定驗算（抗風驗算）合肥地區(qū)基本風壓按照50年一遇取值：W0=0.35kN/m2，風壓高度系數(shù)K2=1.0，體型系數(shù)K1=0.80，地形、地理條件按照都市市內取值K3=0.85（按《建筑構造荷載規(guī)范》取值）。①求得風荷載強度：W=K1K2K3W0=0.8×1.0×0.85×0.35=0.238kN/m2②作用在立桿上荷載：F=0.238×1.2×0.048=0.014kN③立桿最大彎矩：M=F×L=0.014×1.2=0.0168KN·m④計算立桿壓彎強度：計算得最大軸心壓力為N=29.22KN，偏安全考慮，取橫桿步距L=600mm時，每根立桿設計荷載F=40KN計算。σ=N/φA+M/W=40×103/384+16800/5.08×103=107.47Mpa<f=205MPa（f—鋼材抗壓強度設計值，f=205MPa）滿足設計規(guī)定！㈨地基承載力驗算地基承載力驗算：≤K·k式中：N——為腳手架立桿傳至基本頂面軸心力設計值；Ad——為立桿底座面積Ad=10cm×10cm=100cm2；（按照立桿底座尺寸為10*10cm計算）按照最不利荷載考慮，地基承載力系數(shù)取1.0，立桿底托下砼基本承載力：底托下砼基本承載力滿足規(guī)定。底托坐落在10cmC20砼層上，按照力傳遞面積計算（砼按照45度發(fā)散角計算）：k為地基承載力原則值；實驗錘擊數(shù)357911131517192123k(Kpa)105145190235280325370435515600680K調節(jié)系數(shù)；混凝土基本系數(shù)為1.0按照最不利荷載考慮：=≤K·[k]=1.0×325KPa通過計算，支架基本承臺頂部地基解決規(guī)定貫入實驗垂擊數(shù)必要達到13下，承臺基坑采用8%石灰土回填，并用壓路機壓實后檢測。㈩滿堂支架整體抗傾覆驗算根據(jù)《公路橋涵技術施工技術規(guī)范實行手冊》第9.2.3規(guī)定支架在自重和風荷栽作用時，傾覆穩(wěn)定系數(shù)不得不大于1.3，本項目支架寬度達28.80米（主線較窄段），最大高度僅18米（最高一聯(lián)33#墩翼板邊沿），高寬比為0.625，整體抗傾覆性性在此不作驗算。五、方興大道跨繁華大道門洞施工設計方案1、設計闡明依照快車道行車安全及構造布置規(guī)定，在跨繁華大道預留雙向六個門洞，中間兩個門洞橫向凈寬4.0米，次外側兩個門洞橫向凈寬2.5米，外側門洞凈寬1.4米人行通道，門洞凈高5米。門洞支墩采用單根4米長φ530螺旋鋼管，管樁基本為C30條形基本，寬1.0米，高度0.6米。門洞支墩管樁頂扁擔梁采用2根工45型鋼，縱橋向采用工40分派梁，型鋼與管樁之間采用焊接方式連接成整體，工40分派梁頂部橫橋向布設間距90cm10#工字鋼作為次分派梁，其上支架布設按照原則段正常布設。箱梁箱室底板下：順橋向采用10#工字鋼或10*15cm方木放置在頂托上方，橫向方木采用8*8cm@20cm，支架立桿間距為90*90cm，橫桿步距為120cm。箱梁腹板下：順橋向采用10#工字鋼或10*15cm方木放置在頂托上方，橫橋向方木采用8*8cm@20cm，支架立桿間距為90cm（順橋向）*30cm（橫向），橫桿步距為120cm。在翼緣板下：橫橋向方木采用10*15cm放置在頂托上方，縱向方木采用8*8cm@30cm，支架立桿間距為90*90cm，橫桿步距為120cm。門洞中與大跨箱梁底部中相應，則永久荷載最不利點位于門洞兩側邊沿梁體較厚處（Ⅰ-Ⅰ截面），而暫時支架較高點位于跨中，偏安全角度考慮，現(xiàn)取門洞邊沿處梁高，取跨中部位支架，將門洞頂部梁體作為等截面箱梁，管樁取中墩按照最不利狀況驗算（如下圖所示）。跨越繁華大道采用（30+50+30）米一聯(lián)，上部構造采用變高度預應力混凝土持續(xù)梁，支點梁高3.5米，跨中梁高2.2米，橋面寬32.5m。箱梁底離地面最高高8.6米。此聯(lián)大跨徑處設立門洞。門洞最邊沿梁高經(jīng)計算h=2.888米，底板厚度0.382米，頂板厚度0.25米，腹板厚度0.45米，翼板根部厚度0.5米。2、門洞構造驗算2.1設計參數(shù)I工40=21720cm4，W工40=1090cm3，S工40=631.2cm3，t工40=10.5mm，q自重=67.6kg/mI工45=32240cm4，W工45=1430cm3，S工45=836.4cm3，t工45=11.5mm，q自重=80.4kg/mE＝2.05×105MpaEI工40=2.05×105×21720×104=44526KN·m2EI工45=2.05×105×32240×104=66092KN·m22.1.1永久荷載①箱梁混凝土自重腹板部位：2.888×26=75.088KN/m2翼板部位：0.5×26=13KN/m2箱室部位：（0.25+0.382）×26=16.432KN/m2②模板重量（含內模、側模及支架），以混凝土自重5%取值計算，則：腹板部位：75.088KN/m2×5%=3.754KN/m2翼板部位：13KN/m2×5%=0.65KN/m2箱室部位：16.432KN/m2×5%=0.822KN/m2共計：5.226KN/m22.1.2施工均布活載③施工人員、機械設備及材料堆放等荷載：2.5KN/m2④混凝土傾倒時對構造產生沖擊荷載：2.0KN/m2⑤混凝土振搗對構造下部產生荷載：2.0KN/m2⑥混凝土振搗對腹板側面產生水平荷載：4.0KN/m22.1.3支架重量計算箱梁底板部位：90*90cm間距，支架高度3.05米按照設立3道橫桿。q1={（1.8×3×3+1.8×3×3+3×3×3）×5.94×9.8/1000}/（1.8×1.8）=1.068KN/m2(5.94Kg/m碗口支架每米重量)翼板部位：90*90cm間距，支架高度3.05米按照設立3道橫桿。q1=1.068KN/m2腹板部位：90*30cm間距，支架高度3.05米按照設立3道橫桿。q1={（0.6×3×3+1.8×3×3+3×3×3）×5.94×9.8/1000}/（0.6×1.8）=2.62KN/m2(5.94Kg/m碗口支架每米重量)2.1.4荷載組合：計算強度:q=1.2×(①+②)+1.4×(③+④+⑤)計算剛度:q=1.2×(①+②)2.2支架模板驗算腹板部位：底模采用δ＝15±1mm竹膠板,直接擱置于間距L=20cm8×8cm橫向方木上，面板屬于受彎構件，只驗算其抗彎強度及繞度，按持續(xù)梁考慮,取單位長度1.0米板寬按照三跨持續(xù)梁進行計算：抗彎強度：q=1.2×(①+②)+1.4×(③+④+⑤)=1.2×(75.088+3.754)+1.4×(2.5+2.0+2.0)=103.71KN/m計算成果如下：計算簡圖構造彎矩圖Mmax==0.1×103.71×0.22=0.41KN·mσmax=Mmax/W=0.41×106/3.75×104=10.93MPa＜[σ0]=70MPa滿足設計規(guī)定！抗彎剛度：q=1.2×(①+②)=94.61KN/mω=qL4/(150EI)=94.61×103×0.204/150×1.686×103=0.59mm>L/400=200/400=0.5mm不滿足設計規(guī)定滿足設計規(guī)定！將8*8cm橫向方木改為間距15cm計算：抗彎剛度：q=1.2×(①+②)=94.61KN/mω=qL4/(150EI)=94.61×103×0.154/150×1.686×103=0.19mm＜L/400=150/400=0.375mm滿足設計規(guī)定！翼板及箱室底板混凝土重量均不大于腹板部位，按設計布置均滿足設計規(guī)定，不予計算。計算橫向方木間距15cm與20cm之箱梁臨界斷面，以求安全狀況下最大化運用材料。ω=qL4/(150EI)則q=ω/［L4/(150EI)］=（200/400）/［0.24/(150EI)］=0.5/［0.24/150×1.686×103］=79.03KN/mq=1.2×(①+②)則(①+②)=1.05×①=q/1.2=79.03/1.2=65.86KN/m2則①=62.72KN/m2混凝土自重密度，取26KN/m3則臨界斷面處梁高為H=62.72/26=2.41m即梁高不不大于等于2.41米時，支架底板下橫向8*8cm方木間距為15cm。因此依照計算，30+50+30跨徑變截面箱梁跨徑中線兩側各9米范疇內橫向方木間距為20cm，邊跨距端橫梁端13.95米段范疇內橫向方木間距為20cm，其她段面底板橫向方木間距為15cm（即3.5米中橫梁中心兩側各16米范疇），即可滿足設計規(guī)定，并不揮霍材料使用。2.3橫向方木驗算2.3.1腹板部位：橫向方木擱置于間距為0.3米縱向10#工字鋼或10*15方木上,橫向方木規(guī)格為80mm×80mm,間距0.15米，橫向方木取單位跨度0.15米，按照三跨持續(xù)梁驗算?？箯潖姸扔嬎悖簈={1.2×(①+②)+1.4×(③+④+⑤)}×0.15+6×0.08×0.08={1.2×(75.088+3.754)+1.4×(2.5+2.0+2.0)}×0.15+6×0.08×0.08=15.59KN/m驗算成果如下：計算簡圖構造彎矩圖Mmax==0.1×15.59×0.32=0.14KN·mσmax=Mmax/W=0.14×106/13.3×104=1.05MPa＜[σ0]=10.8MPa滿足設計規(guī)定！構造剪力圖抗剪強度計算：Tmax=0.6ql=0.6×15.59×0.3=2.81KNT=3T/2bh<[T]（截面抗剪強度設計值）=3×2.81×103/2×80×80=0.66＜1.5MPa滿足設計規(guī)定！抗彎剛度：q=1.2×(①+②)×0.15（間距）=1.2×78.842×0.15=14.19KN/mf=KwqL4/(100EI)=0.677×14.19×103×0.34/100×5.403×104=0.014mm＜L/400=300/400=0.75mm滿足設計規(guī)定！2.3.2臨界斷面處，橫向方木8*8cm@20cm梁高2.41m驗算橫向方木腹板部位：橫向方木擱置于間距為0.3米縱向10#工字鋼或10*15方木上,橫向方木規(guī)格為80mm×80mm,間距0.2米，橫向方木取單位跨度0.2米，按照三跨持續(xù)梁驗算?？箯潖姸扔嬎悖簈={1.2×(①+②)+1.4×(③+④+⑤)}×0.15+6×0.08×0.08={1.2×(2.41×26+2.41×26×5%)+1.4×(2.5+2.0+2.0)}×0.2+6×0.08×0.08=17.65KN/m驗算成果如下：計算簡圖構造彎矩圖Mmax==0.1×17.65×0.32=0.16KN·mσmax=Mmax/W=0.16×106/13.3×104=1.2MPa＜[σ0]=10.8MPa滿足設計規(guī)定！構造剪力圖抗剪強度計算：Tmax=0.6ql=0.6×17.65×0.3=3.18KNT=3T/2bh<[T]（截面抗剪強度設計值）=3×3.18×103/2×80×80=0.75＜1.5MPa滿足設計規(guī)定！抗彎剛度：q=1.2×(①+②)×0.2（間距）=1.2×65.793×0.2=15.79KN/mf=KwqL4/(100EI)=0.677×15.79×103×0.34/100×5.403×104=0.016mm＜L/400=300/400=0.75mm滿足設計規(guī)定！2.3.3箱室底板部位順橋向采用10#工字鋼或10*15cm方木放置在頂托上方，橫向方木采用8*8cm@20cm，支架立桿間距為90*90cm，橫桿步距為120cm?？箯潖姸扔嬎悖簈={1.2×(①+②)+1.4×(③+④+⑤)}×0.15+6×0.08×0.08={1.2×(16.432+0.822)+1.4×(2.5+2.0+2.0)}×0.2+6×0.08×0.08=6KN/m驗算成果如下：計算簡圖構造彎矩圖Mmax==0.1×6×0.92=0.49KN·mσmax=Mmax/W=0.49×106/13.3×104=3.68MPa＜[σ0]=10.8MPa滿足設計規(guī)定！構造剪力圖抗剪強度計算：Tmax=0.6ql=0.6×6×0.9=3.24KNT=3T/2bh<[T]（截面抗剪強度設計值）=3×3.24×103/2×80×80=0.75＜1.5MPa滿足設計規(guī)定！抗彎剛度：q=1.2×(①+②)×0.2（間距）=1.2×17.254×0.2=4.14KN/mf=KwqL4/(100EI)=0.677×4.14×103×0.94/100×5.403×104=0.34mm＜L/400=900/400=2.25mm滿足設計規(guī)定！2.3.4翼板部位橫橋向方木采用10*15cm放置在頂托上方，縱向方木采用8*8cm@30cm，支架立桿間距為90*90cm，橫桿步距為120cm?？箯潖姸扔嬎悖簈={1.2×(①+②)+1.4×(③+④+⑤)}×0.15+6×0.08×0.08={1.2×(13+0.65)+1.4×(2.5+2.0+2.0)}×0.3+6×0.08×0.08=7.68KN/m驗算成果如下：計算簡圖構造彎矩圖Mmax==0.1×7.68×0.92=0.62KN·mσmax=Mmax/W=0.62×106/13.3×104=4.66MPa＜[σ0]=10.8MPa滿足設計規(guī)定！構造剪力圖抗剪強度計算：Tmax=0.6ql=0.6×7.68×0.9=4.15KNT=3T/2bh<[T]（截面抗剪強度設計值）=3×4.15×103/2×80×80=0.97＜1.5MPa滿足設計規(guī)定！抗彎剛度：q=1.2×(①+②)×0.2（間距）=1.2×13.65×0.3=4.914KN/mf=KwqL4/(100EI)=0.677×4.914×103×0.94/100×5.403×104=0.4mm＜L/400=900/400=2.25mm滿足設計規(guī)定！2.4縱橋向10#工字鋼或10*15cm方木驗算2.4.1箱梁腹板處：順橋向采用10#工字鋼或10*15cm方木放置在頂托上方，橫橋向方木采用8*8cm@15cm，支架立桿間距為90cm（順橋向）*30cm（橫向），橫桿步距為120cm。按照簡支梁進行驗算。①10#工字鋼驗算：10#工字鋼承受8×8cm方木最大支座反力Rmax=5.15KN及自重作用，（q=0.112KN/m）。工況一：計算簡圖構造彎矩圖抗彎強度計算：Mmax=3.49N·mσ工10max=Mmax/W=3.49×106/49000=71.22MPa＜[σ]=205MPa滿足設計規(guī)定！構造剪力圖抗剪強度計算：Vmax=12.93KNτ工10=VS/It=12.93×103×28200/2450000×5=29.77MPa＜[τ]=125MPa滿足設計規(guī)定！工況二：計算簡圖構造彎矩圖抗彎強度計算：Mmax=3.53N·mσ工10max=Mmax/W=3.53×106/49000=72.04MPa＜[σ]=205MPa滿足設計規(guī)定！構造剪力圖抗剪強度計算：Vmax=16.36KNτ工10=VS/It=16.36×103×28200/2450000×5=37.52MPa＜[τ]=125MPa滿足設計規(guī)定?、?0*15cm方木驗算：10*15方木每米自重q=6*0.1*0.5*1=0.09KN/m。強度計算：按照上述受力取最大彎矩Mmax=3.53KN·mσ工10max=Mmax/W=3.53×106/3.75×105=9.4MPa＜[σ]=10.8Mpa剛度計算：按最大支座反力布載模式計算：集中荷載：P=5.15kN/mF=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)=5.15×103×9003/(48×8.1×103×2.81×107)+5×0.09×9004/(384×8.1×103×2.81×107)=0.34mm＜[f0]=900/400＝2.25mm滿足規(guī)定，因此門洞頂部腹板部位縱橋向支架頂托上可以安放10#工字鋼或10*15cm方木作為支撐梁。2.4.2箱室底板部位：順橋向采用10#工字鋼或10*15cm方木放置在頂托上方，橫向方木采用8*8cm@20cm，支架立桿間距為90*90cm，橫桿步距為120cm。10#工字鋼承受8×8cm方木最大支座反力Rmax=5.94KN及自重作用（q=0.112KN/m）。①10#工字鋼驗算：工況一：計算簡圖構造彎矩圖抗彎強度計算：Mmax=3.13N·mσ工10max=Mmax/W=3.13×106/49000=63.88MPa＜[σ]=205MPa滿足設計規(guī)定！構造剪力圖抗剪強度計算：Vmax=14.9KNτ工10=VS/It=14.9×103×28200/2450000×5=34.3MPa＜[τ]=125MPa滿足設計規(guī)定！工況二：計算簡圖構造彎矩圖抗彎強度計算：Mmax=3.05N·mσ工10max=Mmax/W=3.05×106/49000=62.24MPa＜[σ]=205MPa滿足設計規(guī)定！構造剪力圖抗剪強度計算：Vmax=13.25KNτ工10=VS/It=13.25×103×28200/2450000×5=30.5MPa＜[τ]=125MPa滿足設計規(guī)定?、?0*15cm方木10*