鎮(zhèn)江新區(qū)姚橋安置房工程懸挑式扣件鋼管腳手架施工方案樣本

鎮(zhèn)江新區(qū)姚橋安頓房樓工程外墻扣件鋼管腳手架專項方案江蘇華飛建設集團有限公司二○一三年三月二十四日目錄0、本方案根據(jù)1、工程概況2、設計總體思路3、施工規(guī)定4、腳手架施工規(guī)定5、落地式腳手架搭設方案6、懸挑腳手架搭設7、特殊部位搭設規(guī)定8、搭設原則9、腳手架拆除10、避雷裝置11、安全規(guī)定12、應急救援預案13、監(jiān)測監(jiān)控14、落地式腳手架計算15、普通型鋼懸挑腳手架計算書16、懸挑腳手架陽角型鋼計算書17、陽臺鋼懸挑腳手架計算書18、聯(lián)梁型鋼懸挑腳手架計算書19、型鋼懸挑卸料平臺計算書20、附圖鎮(zhèn)江新區(qū)姚橋安頓房工程腳手架專項方案0、本方案根據(jù)本腳手架安全專項施工方案重要參照如下規(guī)范和原則：《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-）《鋼構造設計規(guī)范》（GB50017-）《建筑構造荷載規(guī)范》（GB-50009-）《混凝土構造設計規(guī)范》（GB50010-）《建筑施工安全檢查原則》（JGJ59-）《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》（JGJ80-91）《建筑地基基本設計規(guī)范》（GB5007-）工程概況工程名稱：鎮(zhèn)江新區(qū)姚橋安頓房樓工程，本工程有：7#、9#（18層），構成；地址：鎮(zhèn)江市新區(qū)。構造類型：框架剪力墻施工面積：20674.6㎡。總高度：57M層數(shù)：18+1層原則層高：2.9m設計總體思路按建設單位規(guī)定及總進度籌劃，依照我公司技術條件，本工程外腳手架采用懸挑腳手架搭架方案，1層—8層（H22.9m）搭設落地式鋼管雙排腳手架，懸挑腳手架，分別從8-13層（H17.4m），14--頂層（H17.4m）二次懸挑。懸挑水平鋼梁采用[16號工字鋼]。本工程外腳手架重要是作為主體構造施工階段維護和裝修階段施工及其維護；不得用于主體構造施工階段模板、方木、鋼管等材料堆放及轉(zhuǎn)運，不得附設模板支架、泵管、攬風繩、起重設備及外填充墻上架砌筑。施工規(guī)定3.1構造規(guī)定3.1.1懸挑在8層、14層樓面采用長3m-6m16號工字鋼挑出，外挑1.2m，在9層、15層樓面再用Φ16號鋼絲繩斜拉。在挑梁根部與構造層面相應位置預埋16號圓鋼開口環(huán)，挑梁安裝后封閉焊接固定，工字鋼伸出端部采用斜拉Φ16鋼絲繩與上層框架梁內(nèi)環(huán)上固定。3.1.2腳手架步距1.8m，排距0.85m，內(nèi)排距300cm,連墻件采用每層每隔3跨，豎向間距2.9m，水平間距4.50m。每步欄桿高1.2米。剪力墻傾角45度～60度，跨距4個柱距，持續(xù)設立。腳手架采用竹笆腳手板，外圍用密目網(wǎng)全封閉。3.2外腳手架基本構造、構成3.2.1挑架示意圖（見計算書）3.2.2施工平面布置圖（附后）3.2.3懸挑構造詳圖（見計算書）3.2.4腳手架立面（見計算書）3.3構件、材料質(zhì)量規(guī)定3.3.1Φ48×3焊接鋼管，應符合GB700-89中Q235A規(guī)定。3.3.2扣件應符合JGJ22-85規(guī)定。3.3.4鋼絲繩采用6×19Φ16鋼絲繩。3.3.5竹笆腳手板應符合相應質(zhì)量規(guī)定。3.3.6密目安全網(wǎng)應符合相應質(zhì)量規(guī)定。4腳手架施工規(guī)定4.1施工準備4.1.1本工程各級負責人應嚴格按本方案中各項規(guī)定及安全技術規(guī)程中關于規(guī)定，向腳手架架設和使用人員進行技術交底。4.1.2應對鋼管、扣件、腳手板、安全網(wǎng)、型鋼、鋼絲繩等進行檢查，不合格材料禁止使用。4.2、材料準備4.2.1、鋼管（1）φ48mm*3mm鋼管有出廠質(zhì)量證明書與檢測報告。（2）采用國家現(xiàn)行國標《直縫電焊鋼管》（GB/T13793）或《低壓流體輸送用焊接鋼管》（GB/T3092）中規(guī)定3號普通鋼管，其質(zhì)量符合現(xiàn)行國標《碳素構造鋼筋》（GB/T700）中Q235-A級規(guī)定，外徑偏差容許偏差0.5mm，鋼管壁厚正偏差容許值12%、負偏差容許值-15%，鋼管初始最大彎曲率≤3‰。對于φ48mm*3mm鋼管無負公差；（3）鋼管端部平整，內(nèi)外表面光滑，無影響使用變形、裂縫、嚴重銹蝕等缺陷存在。（4）鋼管不得用電焊或氧氣切割，禁止打孔。（5）新舊鋼管應做防銹解決。4.2.2、扣件扣件有生產(chǎn)允許證、出廠質(zhì)量證明書、測試報告?？奂每慑戣T鐵制作，也可用Q235-A級鋼鋼板制作，材質(zhì)符合現(xiàn)行國標《鋼管腳手架扣件》（GB15831）與《鋼管腳手架扣件》（JGJ22）規(guī)定?？奂菟〝Q緊扭力矩達65Nm時，扣件不得破壞?？奂问接腥N（直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件、對接扣件）。有裂縫、變形舊扣件禁止使用，浮現(xiàn)滑絲螺栓必要更換。新舊扣件應進行防銹解決。4.2.3、底座底座用可鍛鑄鐵制作，厚8mm、邊長150*150鋼板，其上焊150mm高，外經(jīng)60㎜，壁厚3㎜鋼管；焊接底座應采用Q235A鋼，焊條應采用E43型，底座質(zhì)量符合《鋼管腳手架扣件》（JGJ22）規(guī)定。4.2.4、連墻件 連墻桿材質(zhì)應符合現(xiàn)行國標《碳素構造鋼》（GB/T700）中Q235-A級規(guī)定4.2.5、安全網(wǎng)安全網(wǎng)采用密目阻燃綠色網(wǎng)，必要有廠家有生產(chǎn)允許證、產(chǎn)品有質(zhì)量證明書和產(chǎn)品檢測報告及安全監(jiān)督部門發(fā)放準用證。4.2.6、腳手板采用竹笆片，除每隔一步滿鋪設一層竹笆片外，在施工操作層周轉(zhuǎn)鋪設竹笆片；用18#鉛絲雙股并聯(lián)綁扎在縱向水平桿上，且綁扎牢固，交接處平整，竹笆片應完好無損。4.2.7、工器具準備重要使用工具備扳手、力矩扳手、起重索具、鐵絲等。4.3、搭設作業(yè)規(guī)定4.3.1、直徑不同鋼管不能混用，鋼管也不得與竹、木材料混合使用。4.3.2、搭設作業(yè)必要在統(tǒng)一指揮下進行。4.3.3、按施工方案放線，標定立桿位置，立桿間距應均勻一致。4.3.4、懸挑腳手架懸挑梁應在砼強度達到10MPa后進行安裝，在砼強度達到15MPa后才干逐漸施加腳手架荷載。4.3.5、腳手架轉(zhuǎn)角部位型鋼平衡某些盡量避免交叉疊放，可采用調(diào)節(jié)挑梁間距、下?lián)问绞┕そ?jīng)驗加強，如轉(zhuǎn)角挑梁下加支撐等。腳手架掃地桿在建筑物專角部位需斷開設立，但高處縱向掃地桿向低處延長兩跨域立桿固定。4.3.6、周邊腳手架從一種角部開始向兩邊延伸交圈搭設，同步縱向水平桿必要四周交圈設立。4.3.7、剪刀撐、斜撐等整體拉結(jié)桿件和連墻件隨撘升架子同步設立。4.3.8、開始搭設立桿時，在設立第一排連墻件前，適量設立拋撐或采用其她可行性拉結(jié)辦法，以保證腳手架和架上作業(yè)人員安全。4.3.9、腳手架處在頂層連墻點之上自由高度不不不大于2m。4.3.10、用于連接大橫桿對接扣件開口應朝向架子內(nèi)側(cè)，螺栓向中避免滑落?？奂Q緊力矩在45-55N.M范疇內(nèi)，不得低于40N.M或高于65N.M。落地式腳手架搭設方案1-8層采用落地腳手架、搭設高度在22.9m左右。5.1腳手架參數(shù)落地腳手架采用雙排單立桿腳手架，搭設尺寸為：步距為1.8m，立桿橫距為0.85m，立桿縱距不不不大于1.5m，轉(zhuǎn)角處1.2m；本腳手架內(nèi)立桿離墻間距應為0.3m，每四步腳手架應與墻面進行隔離，四步隔離后離墻間距裝飾面0.1m。1-8層搭設落地腳手架，在施工時落地腳手架必要做好基本場地硬化。5.2地基解決地基基坑及室外回填土必要分層夯實，表面用C25砼進行硬化，厚度100㎜，寬度㎜，所有基本必要平整?；旧显O立木墊，鋪設必要平穩(wěn)，不得懸空，并在四周腳手架外立桿300㎜處設一條240×300㎜排水溝。5.3腳手架搭設工藝流程搭設時應嚴格按照操作規(guī)程進行搭設：立桿—小橫桿—內(nèi)大橫桿—外大橫桿—踢腳桿——高扶手—竹笆—踢腳板—安全網(wǎng)—拉結(jié)等程序搭設。5.4質(zhì)量規(guī)定新區(qū)姚橋安頓房工程搭設落地腳手架將嚴格按照國家規(guī)范關于規(guī)定搭設，落地腳手架高度在22.9m左右。5.4.1立桿每根立桿底部應設立底座與墊板。直徑不同鋼管不應混合使用，鋼管與竹、木不得混合使用。立桿必要按規(guī)定縱距和橫距搭設。立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，別的各層各步接頭必要采用對接扣件連接。立桿上對接扣件應交錯布置，相鄰立桿連接不應在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿兩個相隔接頭在高度方向錯開距離不得少于500mm。各接頭中心至主節(jié)點距離不適當不不大于步距1/3。搭接連接長度不應不大于1m，不少于2個旋轉(zhuǎn)扣件固定，固定間距不應不大于300mm，端部扣件蓋板邊沿至桿端距離不應不大于100mm。立桿頂端應高出女兒墻頂部不不大于1.5m。5.4.2縱向水平桿縱向水平桿應在立桿內(nèi)側(cè)設立，鋼管長度不適當不大于3跨。接頭宜采用對接扣件連接，內(nèi)外兩根相鄰縱向水平桿接頭不應在同步同跨內(nèi)，上下兩個相鄰接頭應錯開一跨，其錯開水平距離不應不大于500mm，各接頭中心距立桿軸心線距離應不大于縱距1/3。當采用搭接時，其搭接長度不應不大于1m，不少于2個旋轉(zhuǎn)扣件固定，其固定間距不應不大于800mm，扣件中心至桿端距離不應不大于100mm。縱向水平桿與立桿相交處必要用直角扣件與立桿固定。沿建筑物周邊搭設腳手架應采用閉合形式，腳手架上步縱向水平桿必要隨搭隨四周交圈。使用竹笆腳手板時，縱向水平桿應采用直角扣件固定在橫向水平桿上，并應等間距設立，間距不大于300mm。5.4.3橫向水平桿凡立桿與縱向水平桿相交處均必要設立一根橫向水平桿，禁止任意拆除。跨度中間橫向水平桿依照需要設立。腳手架橫向水平桿外端伸出縱向水平桿外不應不大于100mm，靠墻一端距墻裝飾面距離不應不不大于100m，并且靠墻一端外伸長度不應不不大于0.4倍立桿橫距，且不應不不大于500mm。主節(jié)點處兩個直角扣件中心距離不應不不大于150mm。作業(yè)層上非主節(jié)點處橫向水桿件，宜依照支承腳手板需要等間距設立，最大間距不應不不大于縱距1/2。5.4.4縱橫向掃地桿腳手架必要設立縱、橫向掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不不不大于200mm處立桿上，橫向掃地桿也應用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方立桿上。當立桿基本不在同一高度上時，必要將高處縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不不不大于1m，靠邊坡上方立桿軸線到邊坡距離不應不大于500mm。5.4.5剪刀撐（1）、落地腳手架必要在外立面設立剪刀撐，并應由底至頂持續(xù)設立；中間各道剪刀撐之間凈距不應不不大于15m。（2）、每副剪刀撐跨越立桿根數(shù)不少于4根，且不應少于6m，也不應超過7根，與縱向水平桿呈45-60度角。（3）、剪刀撐應設立在腳手架立桿外側(cè)，并用旋轉(zhuǎn)扣件固定在立桿橫向水平桿伸出端上。（4）、搭接連接長度不應不大于1m，不少于3個旋轉(zhuǎn)扣件固定，固定間距不應不大于300mm，端部扣件蓋板邊沿至桿端距離不應不大于100mm。5.4.6連墻件本工程按層高設立，為防止腳手架內(nèi)外傾覆，架高超過4m雙排腳手架，必要均勻分布地設立能承受壓力和拉力連墻點，宜接近主節(jié)點設立，偏離主節(jié)點距離不應不不大于300mm。優(yōu)先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置。連墻件宜采用剛性連墻件與建筑物可靠連接，在砼澆筑前采用1米鋼管事先預埋在梁里，連墻件拉桿呈水平設立。連墻件中連墻桿應按圖示施工。5.4.7欄桿、擋腳板（1）、從第二步起，在腳手架操作層外側(cè)設立欄桿。（2）、上欄桿高度宜取1.1~1.2m，擋腳板高不應不不大于180mm，中欄桿應居中設立。（3）、上欄桿、中欄桿、擋腳板均應架設在外立桿內(nèi)側(cè)，并保持足夠剛度。（4）、腳手架底部將設立掃地桿。規(guī)定：縱向掃地桿應用直角扣件固定在距離底座上皮不不不大于200mm處立桿上，橫向掃地桿也應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方立桿上。（5）、本腳手架設立踢腳桿、扶手桿需所有用1.8m×6m安全網(wǎng)密閉。（6）、本工程共設立2道水平網(wǎng)，7層一道，13層一道。5.4.8.掃地桿設立：腳手架設縱、橫掃地桿?？v向掃地桿采用直角扣件固定在距離底座上皮不不不大于200mm立桿上。橫向掃地桿用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方立桿上。6、懸挑腳手架搭設6.1、新區(qū)姚橋安頓房工程8層如下將搭設普通落地腳手架。6.2、住宅樓從第8層開始預埋φ16圓鋼定制鋼筋環(huán)，13層開始同樣預埋搭設。6.3、待預埋層砼澆筑完畢，將加工好16號工字鋼穿在預埋好鋼筋環(huán)內(nèi)，用硬木墊實，墊緊，不松動。6.4、φ16圓鋼環(huán)兩環(huán)間距為1米，且鋼筋環(huán)必要用電焊焊接在板筋上，焊縫長10倍D。6.5、懸挑工字鋼規(guī)定：依照樓形式在地面斷料，將選好工字鋼放置在預埋好鋼筋環(huán)內(nèi)。6.6、懸挑工字鋼上須焊好兩個φ25、L=20cm固定短鋼筋，以便固定內(nèi)外立桿，兩固定間距為0.85m。6.7、本工程所有硬拉結(jié)設立在樓面平臺上，采用每層每隔三跨梅花式連接設立硬拉接連墻件。裝飾階段連墻件可用雙鋼管夾窗角，形成代替支撐。6.8、本腳手架分2次懸挑，每次懸挑10步架；第二次懸挑與第一次相似。6.9、懸挑腳手架搭設規(guī)定：6.9.1橫楞控制在1.2m以內(nèi)。6.9.2腳手架內(nèi)立桿離墻間距為0.3m，小橫桿離裝飾面0.1m。6.9.3立桿間距為1.5m以內(nèi)。6.9.4架體步距1.8m，寬為0.85m。6.9.5腳手架搭設時要做好每四步一隔離，最底部用木板或其她物體完全封閉，以防小物體墜落。6.9.6剪刀撐外立面從上倒下持續(xù)設立，夾角45度~60度之間，中間搭接距離不不大于1m，且連接某些必要用三個扣件連接，兩端距離不不大于0.1m。轉(zhuǎn)角處必要設立“之”型橫向斜撐，中間每隔6跨設立“之”型斜撐。6.9.7最底部要用20cm～30cm×1.8m踢腳板封閉。6.9.8腳手架設立0.3m踢腳桿，1.2m扶手桿，每步用密目網(wǎng)完全封閉。6.9.9大、小橫桿和立桿搭設規(guī)定同落地腳手架。連墻件同落地腳手架。6.10.1懸挑腳手架搭設工藝腳手架搭設順序如下：立柱→縱向掃地桿→橫向掃地桿→第一步橫向水平桿每一步縱向水平桿→連墻→第二步橫向水平桿→第二步縱向水平桿→……6.10.2其他搭設應與落地腳手架相似；7、特殊部位搭設規(guī)定7.1、建筑物轉(zhuǎn)角部位：型鋼支撐形式：一根16號工字鋼支桿；立桿橫向間距或排距0.85m;內(nèi)排架距離墻長度0.30m;轉(zhuǎn)角型鋼長度3.7m;詳細見《懸挑腳手架轉(zhuǎn)角某些型鋼計算書》7.2、陽臺部位：立桿采用單立桿，立桿縱距為1.5米，立桿橫距為0.85米，立桿步距為1.8米；內(nèi)排架距離墻長度為1.8米，大橫桿在上，搭接在小橫桿上大橫桿根數(shù)為1根；懸挑梁采用下?lián)涡问剑敿氁姟镀胀ㄐ弯搼姨裟_手架陽臺某些計算書》和圖。7.3、樓梯間部位：立桿采用單立桿；立桿縱距為1.5米，立桿橫距為0.85米，立桿步距為1.8米；內(nèi)排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上大橫桿根數(shù)為1根；懸挑梁采用下?lián)涡问?，詳細見《樓梯間普通型鋼懸挑腳手架計算書》。7.4、轉(zhuǎn)角陽臺是懸挑特殊部位，懸挑長度達1.7米，下支撐角度必要不大于45度。7.5轉(zhuǎn)角處扇形布置后錨固不不大于5個應采用壓梁辦法；8、搭設原則8.1、搭設安全和質(zhì)量必要滿足市文明工地和標化原則。8.2、腳手架搭設規(guī)范，將執(zhí)行國家關于規(guī)范、原則及市住建委、安檢部門關于規(guī)定。8.3、本懸挑腳手架只容許承受兩排立桿。8.4、施工時必要對的使用本腳手架，禁止超載，且不能用腳手架支模和隨意拆卸腳手架上鋼管和扣件，以免損壞腳手架導致變形而發(fā)生危險。8.5懸挑構造構造應符合設計規(guī)定，出墻面長度一致，基本水平，鋼絲繩松緊一致，錨固可靠。8.6立柱垂直誤差不不不大于H/500，容許偏差10cm。8.7間距：排距和步距為±20mm。8.8縱向水平桿高低容許偏差±10mm，橫向水平桿外伸長度容許偏差≤50mm。8.9扣件扣緊力矩為40-65N.m，對接扣件開口應向上或向內(nèi)?？奂菟〝Q緊力矩用力矩扳手檢查，抽樣辦法按隨機均布原則進行，抽樣數(shù)目按關于原則進行。8.10腳手架在搭設過程中必要進行同步檢查驗收，完畢后進行總驗收，合格后，經(jīng)批準掛牌后方可使用。9.腳手架拆除9.1拆除前，應全面檢查腳手架扣件連接、連墻件、支撐體系等與否符合質(zhì)量規(guī)定，凡有不穩(wěn)定和松動必要解決完畢。9.2必要編制專項拆除方案，經(jīng)主管部門批準后方可實行。拆除安全技術辦法，由單位工程負責人，逐級進行交底。9.3腳手架拆除，一方面清除腳手架上雜物和地面障礙物。9.4拆除順序應由上而下逐級進行，禁止上下同步進行。9.5所有邊墻件隨腳手架逐級拆除，禁止先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆除腳手架。分段拆除時，步差不得不不大于2.9.6當拆至下部最后一步立柱時，應先在恰當位置搭設暫時拋撐加固，后拆除連墻件。9.7腳手架拆除過程中，不得有別的人員在架子上作業(yè)。9.8拆除卸料時必要及時分段集中運至地面，禁止拋扔。9.9拆剪撐和縱向水平桿時，應先拆中間扣件，后拆兩端扣件，拆扣件時，應有防止桿件突然墜落辦法。9.10拆除懸挑梁和連梁時，應先拆除連梁某些，再拆除懸挑梁。連梁應在空中解體后拆除。10、避雷裝置避雷可運用建筑物避雷系統(tǒng)，用φ12鍍鋅鋼筋制作，設在房屋四角腳手架立桿上。高度不不大于1m，并將所有最上層大橫桿所有接通，形成避雷網(wǎng)。接地用構造自身接地，用φ8圓鋼引出，與接地焊接。接地裝置完畢后，要用電阻表測定電阻與否符合規(guī)定。11、安全規(guī)定11.1腳手架搭設人員必要是專業(yè)架子工，搭設工具及材料安放牢固，禁止落下。11.2搭設懸挑架時，在建筑物下部派專人看守，搭設范疇內(nèi)禁止人員走動。11.3搭設腳手架人員必要戴好安全帽、穿防滑鞋。11.4挑架應在砼強度達到20Mpa后進行安裝，在砼強度達到30Mpa后才干逐漸施加腳手架荷載。11.5預埋U型環(huán)，須滿足錨固規(guī)定，同一懸挑架位置偏差不得不不大于5mm，緊固螺帽時應采用扭力扳手，擰緊力矩應不不大于80N.m。11.6所有懸挑腳手架施工前，一方面試搭一跨，進行分級架荷，每級荷載不適當不不大于荷載設計值20%，每級架荷后，持荷時間不少于10min，達到荷載設計值1.2倍后，持續(xù)時間不少于30min。懸挑架撓度不應超過懸伸長度1/500，懸挑架應在實驗證明符合設計規(guī)定后才干搭設。11.7挑架安裝、腳手架系統(tǒng)搭設必要通過項目工程師、安全員、施工員分段驗收、項目經(jīng)理級分公司責任工程師批準后才干使用。11.8挑腳手架在使用過程中，遵守設計規(guī)定，不得將模板支撐、泵送砼輸送管等固定在腳手架上，不得超載，禁止任意懸掛起重設備等。11.9定期對腳手架進行檢查，重要檢查各主節(jié)點處桿件、連墻與否符合設計規(guī)定；扣件螺桿與否松支；工字鋼挑梁與否撓度加大；鋼絲繩與否牢固。11.10腳手架在有效期間，禁止任意拆除下列桿件：主節(jié)點處縱、橫向水平桿；連墻桿；鋼絲繩支撐；欄桿、擋腳板。11.11腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，必要有防火辦法和專人看守。11.12腳手架接地、避雷辦法應按國家現(xiàn)行原則《施工現(xiàn)場暫時用電安全技術規(guī)范》JGJ46-88中關于規(guī)定執(zhí)行。11.13腳手架拆除階段時，地面應設圍欄和警戒標志，并派人進行監(jiān)護，禁止一切非操作人員進入危險作業(yè)區(qū)。11.14六級及其以上大風和霧、雪、雨天應停止在腳手架上作業(yè)，雨雪后腳手架應有防滑辦法，掃除積雪。11.15在下列狀況下，必要對腳手架進行全面檢查：六級以上大風和下大雪后，嚴重寒流過后；停用超過一種月后復工前。12、應急救援預案施工現(xiàn)場一旦發(fā)生腳手架崩塌坍塌事故，將會導致人員傷亡和直接經(jīng)濟損失。為了爭取在第一時間內(nèi)急救人員，最大限度地減低員工及有關人員生命安全經(jīng)濟損失，特制定本項目部崩塌坍塌應急救援預案。12.1、

無論任何人，一旦發(fā)既有腳手架崩塌坍塌也許性，應及時呼喊在場全體人員進行避讓。12.2、

現(xiàn)場人員應迅速告知項目經(jīng)理或施工員，并打電話及時向應急救援搶險領導小組領導報告事故發(fā)生狀況。祈求應急救援搶險小組增援。12.3、

依照現(xiàn)場狀況，若有人員受傷，應及時撥打120緊急電話，向急救中心求救。應務必講清受傷人數(shù)、地點和人員受傷狀況，并派人到重要路口引導急救車盡快趕到事故現(xiàn)場。同步，現(xiàn)場急救人員在急救車到來之前，應對受傷人員進行急救。本項目部配備應急急救藥箱1只，藥箱存儲施工現(xiàn)場辦公室。12.4、

在沒有人員受傷狀況下，現(xiàn)場負責人應依照實際狀況研究補救辦法，在保證人員生命安全狀況下，組織恢復正常施工秩序。12.5、

現(xiàn)場安全員應對腳手架等施工設施崩塌事故進行因素分析，制定相應改正辦法，認真填寫傷亡事故報表、事故調(diào)查等關于解決報告，并上報應急搶險領導小組。12.6、

各有關方聯(lián)系電話如下：應急救援搶險領導小組：組長：金波成員：黃和平、黃火炮、宗云連、朱建國、雷劍、李煜醫(yī)院：120公安：110消防：11913、監(jiān)測監(jiān)控對整體腳手架每天應有專人進行監(jiān)測，并做好記錄，發(fā)現(xiàn)問題及時進行解決。對懸挑梁每天都應進行檢查，發(fā)現(xiàn)問題及時進行解決。在惡劣天氣過后應進行專項檢查，做好記錄。14、落地腳手架計算一、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為22.9米，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿縱距為1.5米，立桿橫距為0.85米，大小橫桿步距為1.8米；內(nèi)排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上大橫桿根數(shù)為4根；采用鋼管類型為Φ48×3.0；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)為1.00；連墻件采用每層每隔三跨，豎向間距2.9米，水平間距4.5米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數(shù)施工均布活荷載原則值:2.000kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同步施工層數(shù):8層；3.風荷載參數(shù)本工程地處江蘇省鎮(zhèn)江，基本風壓為0.3kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)μz為1.50，風荷載體型系數(shù)μs為1.13；腳手架計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受構造自重原則值(kN/m2):0.1248；腳手板自重原則值(kN/m2):0.1；欄桿擋腳板自重原則值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(wǎng)(kN/m2):0.010；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重原則值(kN/m2):0.033；腳手板鋪設總層數(shù):每隔一步鋪設一層竹笆片腳手板；5.地基參數(shù)地基土類型:素填土；地基承載力原則值(kpa):100.00；立桿基本底面面積(m2):0.25；地基承載力調(diào)節(jié)系數(shù):1.00。二、大橫桿計算:按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-)第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨持續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿上面。將大橫桿上面腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿自重原則值:P1=0.033kN/m；腳手板自重原則值:P2=0.15×0.85/(1+1)=0.064kN/m；活荷載原則值：Q=2×0.85/(1+1)=0.85kN/m；靜荷載設計值：q1=1.2×0.033+1.2×0.064=0.116kN/m；活荷載設計值：q2=1.4×0.85=1.19kN/m；圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距為M1max=0.08×0.116×1.52+0.10×1.19×1.52=0.289kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為M2max=-0.10×0.116×1.52-0.117×1.19×1.52=-0.339kN.m；選取支座彎矩和跨中彎矩最大值進行強度驗算：σ=Max(0.289×106,0.339×106)/4490=75.501N/mm2；大橫桿最大彎曲應力為σ=75.501N/mm2不大于大橫桿抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨持續(xù)梁均布荷載作用下?lián)隙?。計算公式如下：其中：靜荷載原則值：q1=P1+P2=0.033+0.064=0.097kN/m；活荷載原則值：q2=Q=0.85kN/m；最大撓度計算值為：V=0.677×0.097×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.85×15004/(100×2.06×105×107800)=2.068mm；大橫桿最大撓度2.068mm不大于大橫桿最大容許撓度1500/150mm與10mm，滿足規(guī)定！三、小橫桿計算:依照JGJ130-第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿上面。用大橫桿支座最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿自重原則值：p1=0.033×1.5=0.05kN；腳手板自重原則值：P2=0.15×0.85×1.5/(1+1)=0.096kN；活荷載原則值：Q=2×0.85×1.5/(1+1)=1.275kN；集中荷載設計值：P=1.2×(0.05+0.096)+1.4×1.275=1.96kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載原則值最不利分派彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=1.2×0.033×0.852/8=0.004kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=1.96×0.85/4=0.416kN.m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.42kN.m；最大應力計算值σ=M/W=0.42×106/4490=93.551N/mm2；小橫桿最大彎曲應力σ=93.551N/mm2不大于小橫桿抗壓強度設計值205N/mm2，滿足規(guī)定！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載設計值最不利分派撓度和；小橫桿自重均布荷載引起最大撓度計算公式如下:Vqmax=5×0.033×8504/(384×2.06×105×107800)=0.01mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.05+0.096+1.275=1.421kN；集中荷載原則值最不利分派引起最大撓度計算公式如下:Vpmax=1420.575×8503/(48×2.06×105×107800)=0.818mm；最大撓度和V=Vqmax+Vpmax=0.01+0.818=0.829mm；小橫桿最大撓度為0.829mm不大于小橫桿最大容許撓度850/150=5.667與10mm,滿足規(guī)定！四、扣件抗滑力計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實際旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿豎向作用力設計值；大橫桿自重原則值：P1=0.033×1.5×1/2=0.025kN；小橫桿自重原則值：P2=0.033×0.85/2=0.014kN；腳手板自重原則值：P3=0.15×0.85×1.5/2=0.096kN；活荷載原則值：Q=2×0.85×1.5/2=1.275kN；荷載設計值：R=1.2×(0.025+0.014+0.096)+1.4×1.275=1.947kN；R<8.00kN，單扣件抗滑承載力設計計算滿足規(guī)定！五、腳手架立桿荷載計算：作用于腳手架荷載涉及靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載原則值涉及如下內(nèi)容：(1)每米立桿承受構造自重原則值(kN)，為0.1248NG1=[0.1248+(1.50×1/2)×0.033/1.80]×22.9=3.17；(2)腳手板自重原則值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板，原則值為0.1NG2=0.1×4×1.5×(0.85+0.3)/2=0.345kN；(3)欄桿與擋腳手板自重原則值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，原則值為0.15NG3=0.15×4×1.5/2=0.45kN；(4)吊掛安全設施荷載，涉及安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005NG4=0.01×1.5×37=0.555kN；經(jīng)計算得到，靜荷載原則值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.52kN；活荷載為施工荷載原則值產(chǎn)生軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載原則值NQ=2×0.85×1.5×2/2=2.55kN；風荷載原則值按照如下公式計算Wk=WoUzUs其中Wo--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑構造荷載規(guī)范》(GB50009-)規(guī)定采用：Wo=0.3kN/m2；Uz--風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑構造荷載規(guī)范》(GB50009-)規(guī)定采用：Uz=1.4；Us--風荷載體型系數(shù)：取值為1.13；經(jīng)計算得到，風荷載原則值Wk=0.3×1.4×1.13=0.472kN/m2；不考慮風荷載時,立桿軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.653+1.4×2.55=11.554kN；考慮風荷載時,立桿軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.653+0.85×1.4×2.55=11.019kN；風荷載設計值產(chǎn)生立桿段彎矩MW為Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.332×1.5×1.82/10=0.192kN.m；六、立桿穩(wěn)定性計算：不考慮風荷載時，立桿穩(wěn)定性計算公式為：立桿軸向壓力設計值：N=11.554kN；計算立桿截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：k=1.155；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式lo=k×μ×h擬定：l0=3.118m；長細比Lo/i=196；軸心受壓立桿穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i計算成果查表得到：φ=0.188；立桿凈截面面積：A=4.24cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；σ=11554/(0.188×424)=144.949N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=144.949N/mm2不大于立桿抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！考慮風荷載時,立桿穩(wěn)定性計算公式立桿軸心壓力設計值：N=11.019kN；計算立桿截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式l0=kuh擬定：l0=3.118m；長細比：L0/i=196；軸心受壓立桿穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i成果查表得到：φ=0.188立桿凈截面面積：A=4.24cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；σ=11018.67/(0.188×424)+192136.115/4490=181.023N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=181.023N/mm2不大于立桿抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！連墻件扣件連接示意圖15、普通型鋼懸挑腳手架計算書一、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為17.4米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿縱距為1.5米，立桿橫距為0.85米，立桿步距為1.8米；內(nèi)排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上大橫桿根數(shù)為2根；腳手架沿墻縱向長度為150.00米；采用鋼管類型為Φ48×3.0；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)1.00；連墻件布置取每層每隔三跨，豎向間距2.9米，水平間距4.5米，采用扣件剛性連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數(shù)施工均布荷載(kN/m2):2.000；腳手架用途:裝修腳手架；同步施工層數(shù):2層；3.風荷載參數(shù)本工程地處江蘇省鎮(zhèn)江，查荷載規(guī)范基本風壓為0.300，風荷載高度變化系數(shù)μz為1.50，風荷載體型系數(shù)μs為1.130；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受構造自重荷載原則值(kN/m2):0.1248；腳手板自重原則值(kN/m2):0.150；欄桿擋腳板自重原則值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(wǎng)自重原則值(kN/m2):0.010；腳手板鋪設層數(shù):每隔一層鋪一層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.2米，建筑物內(nèi)錨固段長度最小不不大于1.7米。與樓板連接螺栓直徑(mm):16.00；樓板混凝土標號:C30；二、大橫桿計算:按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-)第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨持續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿上面。將大橫桿上面腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿自重原則值:P1=0.033kN/m；腳手板自重原則值:P2=0.15×0.85/(2+1)=0.042kN/m；活荷載原則值：Q=2×0.85/(2+1)=0.567kN/m；靜荷載設計值：q1=1.2×0.033+1.2×0.042=0.091kN/m；活荷載設計值：q2=1.4×0.567=0.793kN/m；圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦?跨中最大彎距為M1max=0.08×0.091×1.52+0.10×0.793×1.52=0.195kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為M2max=-0.10×0.091×1.52-0.117×0.793×1.52=-0.229kN.m；選取支座彎矩和跨中彎矩最大值進行強度驗算：σ=Max(0.195×106,0.229×106)/4490=51.002N/mm2；大橫桿最大彎曲應力為σ=51.002N/mm2不大于大橫桿抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨持續(xù)梁均布荷載作用下?lián)隙取Ｓ嬎愎饺缦拢浩渲校红o荷載原則值：q1=P1+P2=0.033+0.042=0.076kN/m；活荷載原則值：q2=Q=0.567kN/m；最大撓度計算值為：V=0.677×0.076×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.567×15004/(100×2.06×105×107800)=1.396mm；大橫桿最大撓度1.396mm不大于大橫桿最大容許撓度1500/150mm與10mm，滿足規(guī)定！三、小橫桿計算:依照JGJ130-第5.2.8條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿上面。用大橫桿支座最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿自重原則值：p1=0.033×1.5=0.05kN；腳手板自重原則值：P2=0.15×0.85×1.5/(2+1)=0.064kN；活荷載原則值：Q=2×0.85×1.5/(2+1)=0.850kN；集中荷載設計值：P=1.2×(0.05+0.064)+1.4×0.85=1.326kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載原則值最不利分派彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=1.2×0.033×0.852/8=0.004kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=1.326×0.85/3=0.376kN.m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.379kN.m；最大應力計算值σ=M/W=0.379×106/4490=84.506N/mm2；小橫桿最大彎曲應力σ=84.506N/mm2不大于小橫桿抗壓強度設計值205N/mm2，滿足規(guī)定！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載設計值最不利分派撓度和；小橫桿自重均布荷載引起最大撓度計算公式如下:Vqmax=5×0.033×8504/(384×2.06×105×107800)=0.01mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.05+0.064+0.85=0.964kN；集中荷載原則值最不利分派引起最大撓度計算公式如下:Vpmax=963.7×850×(3×8502-4×8502/9)/(72×2.06×105×107800)=0.946mm；最大撓度和V=Vqmax+Vpmax=0.01+0.946=0.956mm；小橫桿最大撓度為0.956mm不大于小橫桿最大容許撓度850/150=5.667與10mm,滿足規(guī)定！四、扣件抗滑力計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實際旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿豎向作用力設計值；大橫桿自重原則值：P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN；小橫桿自重原則值：P2=0.033×0.85/2=0.014kN；腳手板自重原則值：P3=0.15×0.85×1.5/2=0.096kN；活荷載原則值：Q=2×0.85×1.5/2=1.275kN；荷載設計值：R=1.2×(0.05+0.014+0.096)+1.4×1.275=1.977kN；R<8.00kN，單扣件抗滑承載力設計計算滿足規(guī)定！五、腳手架立桿荷載計算：作用于腳手架荷載涉及靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載原則值涉及如下內(nèi)容：(1)每米立桿承受構造自重原則值(kN)，為0.1248NG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×17.4=2.65；(2)腳手板自重原則值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板，原則值為0.1NG2=0.1×4×1.5×(0.85+0.3)/2=0.345kN；(3)欄桿與擋腳手板自重原則值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，原則值為0.15NG3=0.1×4×1.5/2=0.3kN；(4)吊掛安全設施荷載，涉及安全網(wǎng)(kN/m2)；0.010NG4=0.01×1.5×20.3=0.304kN；經(jīng)計算得到，靜荷載原則值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.599kN；活荷載為施工荷載原則值產(chǎn)生軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載原則值NQ=2×0.85×1.5×2/2=2.55kN；風荷載原則值按照如下公式計算Wk=WoUzUs其中Wo--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑構造荷載規(guī)范》(GB50009-)規(guī)定采用：Wo=0.3kN/m2；Uz--風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑構造荷載規(guī)范》(GB50009-)規(guī)定采用：Uz=1.5；Us--風荷載體型系數(shù)：取值為1.13；經(jīng)計算得到，風荷載原則值Wk=0.3×1.5×1.13=0.5kN/m2；不考慮風荷載時,立桿軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.369+1.4×2.55=8.813kN；考慮風荷載時,立桿軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.369+0.85×1.4×2.55=8.277kN；風荷載設計值產(chǎn)生立桿段彎矩MW為Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.486×1.5×1.82/10=0.281kN.m；六、立桿穩(wěn)定性計算：不考慮風荷載時，立桿穩(wěn)定性計算公式為：立桿軸向壓力設計值：N=8.813kN；計算立桿截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.2.8得：k=1.155；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.2.8得：μ=1.5；計算長度,由公式lo=k×μ×h擬定：l0=3.118m；長細比Lo/i=196；軸心受壓立桿穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i計算成果查表得到：φ=0.188；立桿凈截面面積：A=4.24cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；σ=8813/(0.188×424)=110.554N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=110.554N/mm2不大于立桿抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！考慮風荷載時,立桿穩(wěn)定性計算公式立桿軸心壓力設計值：N=8.277kN；計算立桿截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.2.8得：k=1.155；計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.2.8得：μ=1.5；計算長度,由公式l0=kuh擬定：l0=3.118m；長細比：L0/i=196；軸心受壓立桿穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i成果查表得到：φ=0.188立桿凈截面面積：A=4.24cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；σ=8277.018/(0.188×424)+281342.168/4490=166.496N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=166.496N/mm2不大于立桿抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！七、連墻件計算：連墻件軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0風荷載原則值Wk=0.486kN/m2；每個連墻件覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)迎風面積Aw=10.8m2；按《規(guī)范》5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生軸向力(kN)，N0=5.000kN；風荷載產(chǎn)生連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=7.355kN；連墻件軸向力設計值Nl=Nlw+N0=12.355kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=φ·A·[f]其中φ--軸心受壓立桿穩(wěn)定系數(shù)；由長細比l0/i=300/15.9成果查表得到φ=0.949，l為內(nèi)排架距離墻長度；又：A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.949×4.24×10-4×205×103=82.487kN；Nl=12.355<Nf=82.487,連墻件設計計算滿足規(guī)定！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=12.355不大于雙扣件抗滑力16kN，滿足規(guī)定！連墻件扣件連接示意圖八、懸挑梁受力計算:懸挑腳手架按照帶懸臂單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N作用，里端B為與樓板錨固點，A為墻支點。懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式支座彎矩計算公式C點最大撓度計算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本方案算例中，m=1.2m，l=1.7m，m1=0.3m，m2=1.15m；水平支撐梁截面慣性矩I=1130cm4，截面模量(抵抗矩)W=141cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載P=4.369+2.55=6.919kN；水平鋼梁自重強度計算荷載q=2.61×10-3×78.5=0.205kN/m；k=1.2/1.7=0.7k1=0.3/1.7=0.17k2=1.15/1.7=0.676代入公式，通過計算得到支座反力RA=20.778kN支座反力RB=-6.633kN最大彎矩MA=10.18kN.m最大應力σ=10179726.45/(1.05×141000)=68.759N/mm2水平支撐梁最大應力計算值68.759N/mm2不大于水平支撐梁抗壓強度設計值215N/mm2,滿足規(guī)定!受腳手架作用集中計算荷載N=4.369+2.55=6.919kN水平鋼梁自重計算荷載q=0.003×78.5=0.205kN/m最大撓度Vmax=3.518mm按照《鋼構造設計規(guī)范》(GB50017-)附錄A構造變形規(guī)定，受彎構件跨度對懸臂梁為懸伸長度兩倍，即2300mm水平支撐梁最大撓度3.518mm不大于水平支撐梁最大容許撓度2300/400mm,滿足規(guī)定!九、懸挑梁整體穩(wěn)定性計算：水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下其中φb--均勻彎曲受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算：φb=570×9.9×88×235/(2300×160×235)=1.35由于φb不不大于0.6，查《鋼構造設計規(guī)范》(GB50017-)附表B，得到φb值為0.861。通過計算得到最大應力σ=10.18×106/(0.861×141000)=83.85N/mm2；水平鋼梁穩(wěn)定性計算σ=83.85不大于[f]=215N/mm2,滿足規(guī)定!十、錨固段與樓板連接計算：1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點拉環(huán)受力R=6.633kN；水平鋼梁與樓板壓點拉環(huán)強度計算公式為:其中[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照《混凝土構造設計規(guī)范》10.9.8條[f]=50N/mm2；所需要水平鋼梁與樓板壓點拉環(huán)最小直徑D=[6632.821×4/(3.142×50×2)]1/2=9.19mm；水平鋼梁與樓板壓點拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側(cè)30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結(jié)力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式:其中N--錨固力，即作用于樓板螺栓軸向拉力，N=6.633kN；d--樓板螺栓直徑，d=16mm；[fb]--樓板螺栓與混凝土容許粘接強度，計算中取1.57N/mm2；[f]--鋼材強度設計值,取215N/mm2；h--樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)錨固深度，通過計算得到h要不不大于6632.821/(3.142×16×1.57)=84.048mm。螺栓所能承受最大拉力F=1/4×3.14×162×215×10-3=43.21kN螺栓軸向拉力N=6.633kN不大于螺栓所能承受最大拉力F=43.206kN，滿足規(guī)定！3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓螺栓拉力要滿足公式:其中N--錨固力，即作用于樓板螺栓軸向壓力，N=20.778kN；d--樓板螺栓直徑，d=16mm；b--樓板內(nèi)螺栓錨板邊長，b=5×d=80mm；fcc--混凝土局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=16.7N/mm2；通過計算得到公式右邊等于103.52kN，不不大于錨固力N=20.78kN，樓板混凝土局部承壓計算滿足規(guī)定！16、懸挑腳手架陽角型鋼計算書一、參數(shù)信息:1、荷載參數(shù)腳手架聯(lián)梁傳遞支座力F(kN)：17.00；（涉及連梁傳遞荷載）2、陽角型鋼構造參數(shù)型鋼支撐形式：兩根支桿;立桿橫向間距或排距La(m)：1.20;內(nèi)排架距離墻長度a(m)：0.30;陽角型鋼長度L(m)：2.80;點M到Q點距離D1(m)：2.90;支點P到建筑物角點O距離D3(m)：1.70;O點到Q點距離D2(m)：0.20;3、陽角型鋼材料參數(shù)：型鋼型號：16號工字鋼;支桿類型：12.6號槽鋼二、陽角型鋼計算水平陽角型鋼采用焊接建筑物埋件連接，計算條件為一端固支持續(xù)梁。型鋼截面慣性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面積A=26.10cm2。陽角型鋼計算簡圖1、型鋼受力計算腳手架聯(lián)梁傳遞支座力F=17.000kN;水平鋼梁自重荷載q=1.2×20.50×9.8×10-3=0.241kN/m通過持續(xù)梁計算得到陽角型鋼支撐梁剪力圖（kN）)陽角型鋼支撐梁彎矩圖（kN.m）)陽角型鋼支撐梁變形圖(mm)型鋼支點支撐力為RA=25.318kN;型鋼固接處支撐力為RB=9.357kN;型鋼最大彎矩Mmax=7.303kN.m;圖中距離|MP|=(2.900×2.900+0.200×0.200+1.700×1.700+1.414×0.200×1.700)1/2=3.438m圖中角度<MPQ=arcsin(2.900/3.438)=57.5100圖中角度<OPQ=arctan(0.200/1.700)=6.7100每根支桿壓力T=25.318/2/sin(57.510)=15.008kN水平型鋼軸向力N=2×15.008×cos(57.510)×cos(6.710)=16.006kN型鋼最大應力計算值σ=M/1.05W+N/A=7.303×106/(1.05×141×103)+16.006×103/(26.1×102)=55.46N/mm2型鋼最大應力計算值σ=55.46N/mm2不大于型鋼抗彎強度設計值215.000N/mm2，滿足規(guī)定！2、型鋼整體穩(wěn)定性計算水平型鋼采用16號工字鋼,計算公式如下:其中φb--均勻彎曲受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表《鋼構造設計規(guī)范》(GB50017-)附錄B得到：φb=2由于φb不不大于0.6，查《鋼構造設計規(guī)范》(GB50017-)，得到φb'=1.07-0.282/φb=1.07-0.282/2=0.929。通過計算得到最大應力σ=7.303×106/(0.929×141×103)=55.752N/mm2型鋼最大應力計算值σ=55.752N/mm2不大于[f]=215N/mm2,滿足規(guī)定!3、支桿強度計算下面壓桿以12.6號槽鋼槽鋼計算，斜壓桿容許壓力按照下式計算：其中N--受壓斜桿軸心壓力設計值，N=15.008kN；A--受壓斜桿凈截面面積，A=15.69cm2；i--計算受壓斜桿截面回轉(zhuǎn)半徑，i=4.953cm；l--受最大壓力斜桿計算長度，l=3.438m；λ--桿件長細比，λ=3.438×102/4.953=69φ--軸心受壓斜桿穩(wěn)定系數(shù),由長細比l/i查表得到φ=0.779；σ--受壓斜桿受壓應力計算值，經(jīng)計算得到成果是12.279N/mm2；[f]--受壓斜桿抗壓強度設計值，f=215N/mm2；受壓斜桿穩(wěn)定性計算σ<[f]，滿足規(guī)定!斜撐支桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下其中N為斜撐支桿軸向力，N=15.008kN；lw為斜撐支桿件周長，取227mm；t為斜撐支桿焊縫厚度，t=5.5mm；ft或fc為對接焊縫抗拉或抗壓強度，取ft=185.00N/mm2,fc=215.00N/mm2通過計算得到焊縫最大應力=15.008×103/(227×5.5)=12.021N/mm2。對接焊縫最大應力σ=12.021N/mm2不大于185N/mm2，滿足規(guī)定!4、型鋼與建筑物連接計算水平鋼梁與樓板采用對接焊縫，彎矩和剪力共同作用對接焊縫計算如下：對接焊縫在正應力與剪應力作用計算公式為其中N--對接焊縫軸向力,N=16.006KN；F--對接焊縫切向力，F(xiàn)=9.357KN；A--水平鋼梁滿焊截面積，A=26.1cm2；ft--對接焊縫抗拉強度，ft=185N/mm2；fv--對接焊縫抗剪強度，fv=125N/mm2；通過計算得到焊縫正應力σ=N/A=16.006×103/(26.100×102)=6.133N/mm2；焊縫剪應力f=F/A=9.357×103/(26.100×102)=3.585N/mm2；對接焊縫折算應力(6.133×6.133+3×3.585×3.585)0.5=8.727N/mm2；對接焊縫正應力σ=6.133N/mm2不大于焊縫抗拉強度185.000N/mm2，滿足規(guī)定；對接焊縫剪應力f=3.585N/mm2不大于焊縫抗剪強度125.000N/mm2，滿足規(guī)定；對接焊縫折算應力8.727N/mm2不大于1.1×ft=203.500N/mm2，滿足規(guī)定！17、陽臺鋼懸挑腳手架計算書一、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為17.4米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿縱距為1.5米，立桿橫距為0.85米，立桿步距為1.8米；內(nèi)排架距離墻長度為2.80米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上大橫桿根數(shù)為2根；腳手架沿墻縱向長度為150.00米；采用鋼管類型為Φ48×3.0；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)1.00；連墻件布置取每層每隔三跨，豎向間距2.9米，水平間距4.5米，采用鋼管扣件剛性連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數(shù)施工均布荷載(kN/m2):2.00；腳手架用途:裝修腳手架；施工層數(shù)：6層一挑3.風荷載參數(shù)本工程地處江蘇省鎮(zhèn)江，查荷載規(guī)范基本風壓為0.300，風荷載高度變化系數(shù)μz為1.5，風荷載體型系數(shù)μs為1.130；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受構造自重荷載原則值(kN/m2):0.1248；腳手板自重原則值(kN/m2):0.150；欄桿擋腳板自重原則值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(wǎng)自重原則值(kN/m2):0.010；腳手板鋪設層數(shù):4層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.2米，建筑物內(nèi)錨固段長度1.6米加上陽臺寬1.4米，錨固總長3米。與樓板連接螺栓直徑(mm):16.00；樓板混凝土標號:C35；6.拉繩與支桿參數(shù)支撐數(shù)量為:1；支桿與墻支點距離為(m):3.000；最里面支點距離建筑物3.3m,支桿采用12.6號槽鋼。支桿應支撐在框架梁之上；二、大橫桿計算:按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-)第5.2.8條規(guī)定，大橫桿按照三跨持續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿上面。將大橫桿上面腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿自重原則值:P1=0.033kN/m；腳手板自重原則值:P2=0.15×0.85/(2+1)=0.042kN/m；活荷載原則值：Q=2×0.85/(2+1)=0.567kN/m；靜荷載設計值：q1=1.2×0.033+1.2×0.042=0.091kN/m；活荷載設計值：q2=1.4×0.567=0.793kN/m；圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦?跨中最大彎距為M1max=0.08×0.091×1.52+0.10×0.793×1.52=0.195kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為M2max=-0.10×0.091×1.52-0.117×0.793×1.52=-0.229kN.m；選取支座彎矩和跨中彎矩最大值進行強度驗算：σ=Max(0.195×106,0.229×106)/4490=51.002N/mm2；大橫桿最大彎曲應力為σ=51.002N/mm2不大于大橫桿抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨持續(xù)梁均布荷載作用下?lián)隙取Ｓ嬎愎饺缦拢浩渲校红o荷載原則值：q1=P1+P2=0.033+0.042=0.076kN/m；活荷載原則值：q2=Q=0.567kN/m；最大撓度計算值為：V=0.677×0.076×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.567×15004/(100×2.06×105×107800)=1.396mm；大橫桿最大撓度1.396mm不大于大橫桿最大容許撓度1500/150mm與10mm，滿足規(guī)定！三、小橫桿計算:依照JGJ130-第5.2.8條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿上面。用大橫桿支座最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿自重原則值：p1=0.033×1.5=0.05kN；腳手板自重原則值：P2=0.15×0.85×1.5/(2+1)=0.064kN；活荷載原則值：Q=2×0.85×1.5/(2+1)=0.850kN；集中荷載設計值：P=1.2×(0.05+0.064)+1.4×0.85=1.326kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載原則值最不利分派彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=1.2×0.033×0.852/8=0.004kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=1.326×0.85/3=0.376kN.m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.379kN.m；最大應力計算值σ=M/W=0.379×106/4490=84.506N/mm2；小橫桿最大彎曲應力σ=84.506N/mm2不大于小橫桿抗壓強度設計值205N/mm2，滿足規(guī)定！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載設計值最不利分派撓度和；小橫桿自重均布荷載引起最大撓度計算公式如下:Vqmax=5×0.033×8504/(384×2.06×105×107800)=0.01mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.05+0.064+0.85=0.964kN；集中荷載原則值最不利分派引起最大撓度計算公式如下:Vpmax=963.7×850×(3×8502-4×8502/9)/(72×2.06×105×107800)=0.946mm；最大撓度和V=Vqmax+Vpmax=0.01+0.946=0.956mm；小橫桿最大撓度為0.956mm不大于小橫桿最大容許撓度850/150=5.667與10mm,滿足規(guī)定！四、扣件抗滑力計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實際旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿豎向作用力設計值；大橫桿自重原則值：P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN；小橫桿自重原則值：P2=0.033×0.85/2=0.014kN；腳手板自重原則值：P3=0.15×0.85×1.5/2=0.096kN；活荷載原則值：Q=2×0.85×1.5/2=1.275kN；荷載設計值：R=1.2×(0.05+0.014+0.096)+1.4×1.275=1.977kN；R<8.00kN，單扣件抗滑承載力設計計算滿足規(guī)定！五、腳手架立桿荷載計算：作用于腳手架荷載涉及靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載原則值涉及如下內(nèi)容：(1)每米立桿承受構造自重原則值(kN)，為0.1248NG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×17.4=2.65