電廠2號(hào)機(jī)組切除低壓缸進(jìn)汽供熱改造方案

圖47。圖STYLEREF1\s4SEQ圖\*ARABIC\s17某葉片動(dòng)應(yīng)力與容積流量的關(guān)系曲線綜上所述，定性地看，切除低壓缸進(jìn)汽供熱運(yùn)行時(shí)可能存在的葉片鼓風(fēng)、顫振、水蝕加劇等問題是可控的，切除低壓缸進(jìn)汽運(yùn)行在技術(shù)上雖然存在一定風(fēng)險(xiǎn)，但基本可行?？紤]到不同結(jié)構(gòu)、類型低壓缸末級(jí)葉片的相關(guān)運(yùn)行特性不完全相同，為避免小容積流量條件下，低壓缸末幾級(jí)葉片顫振損壞，建議采用數(shù)值計(jì)算方法對(duì)葉片小容積流量工況下葉片動(dòng)應(yīng)力和高周疲勞壽命進(jìn)行校核。汽輪機(jī)輔機(jī)適配性分析抽空氣系統(tǒng)適配性分析1）抽空氣系統(tǒng)存在問題機(jī)組切低壓缸運(yùn)行工況對(duì)凝汽器運(yùn)行沒有明顯安全性影響，但機(jī)組切低壓缸運(yùn)行工況下凝汽器熱負(fù)荷較少，同時(shí)切低壓缸運(yùn)行工況為冬季、循環(huán)冷卻水溫度較低，機(jī)組理論上處于低背壓（高真空）運(yùn)行狀態(tài)。但受水環(huán)真空泵極限抽吸壓力問題影響，汽輪機(jī)真空系統(tǒng)內(nèi)可能會(huì)出現(xiàn)空氣聚積問題影響凝汽器壓力升高，進(jìn)而影響低壓缸末級(jí)、次末級(jí)葉片鼓風(fēng)摩擦損失增大，影響低壓缸安全運(yùn)行。因凝汽器熱負(fù)荷較小，循環(huán)水泵單泵低速運(yùn)行已完全可以滿足機(jī)組運(yùn)行需求，進(jìn)行校核計(jì)算時(shí)僅考慮循環(huán)水泵單泵低速運(yùn)行。表4-6切低壓缸運(yùn)行工況凝汽器變工況特性計(jì)算結(jié)果項(xiàng)目名稱單位項(xiàng)目內(nèi)容切低壓缸運(yùn)行/是低壓缸進(jìn)汽流量t/h20凝汽器熱負(fù)荷MW46.9循環(huán)水泵運(yùn)行方式/單泵低速冷卻水流量m3/h13680冷卻水進(jìn)口溫度20℃條件下凝汽器壓力校核值kPa2.848冷卻水進(jìn)口溫度10℃條件下凝汽器壓力校核值kPa1.535由上表看出，切低壓缸運(yùn)行工況下，凝汽器熱負(fù)荷為46.9MW，循環(huán)水泵單泵低速運(yùn)行，在凝汽器冷卻水進(jìn)口溫度20℃和10℃條件下，凝汽器壓力分別為2.848kPa和1.535kPa，凝汽器壓力處于較低水平，低于水環(huán)真空泵極限抽吸壓力。由以上分析可看出，在機(jī)組切低壓缸運(yùn)行工況下，凝汽器熱負(fù)荷處于極低水平，很容易出現(xiàn)凝汽器壓力理論計(jì)算值低于水環(huán)真空泵極限抽吸壓力的問題，導(dǎo)致汽輪機(jī)真空系統(tǒng)出現(xiàn)空氣聚積問題、凝汽器壓力升高，進(jìn)而影響低壓缸末級(jí)、次末級(jí)葉片鼓風(fēng)摩擦損失增大，影響低壓缸安全運(yùn)行。2）改造方案建議增設(shè)一套羅茨-水環(huán)真空泵組，原水環(huán)真空泵保持不變，新增羅茨-水環(huán)真空泵組與原抽空氣管道母管相連。羅茨-水環(huán)真空泵組可有效降低抽空氣設(shè)備極限抽吸壓力，保證抽空氣設(shè)備抽吸能力、避免汽輪機(jī)真空系統(tǒng)內(nèi)空氣聚積。同時(shí)羅茨-水環(huán)真空泵組相對(duì)普通水環(huán)真空泵具有耗電量小的優(yōu)勢，可有效降低設(shè)備耗電率。新增加一套羅茨-水環(huán)真空泵組，機(jī)組正常時(shí)使用羅茨-水環(huán)真空泵組，原配套兩臺(tái)水環(huán)真空泵組備用；機(jī)組啟動(dòng)建立真空時(shí)及應(yīng)急情況下，使用原配套水環(huán)真空泵組。羅茨-水環(huán)真空泵組裝置結(jié)構(gòu)如圖4-5所示，水環(huán)真空泵前串聯(lián)一臺(tái)羅茨真空泵，羅茨真空泵作為機(jī)械增壓泵，在較寬的壓力范圍內(nèi)有較大的抽速。羅茨真空泵作為前級(jí)泵，一方面水環(huán)真空泵入口抽吸壓力將被提高，另一方面所抽吸不凝結(jié)氣體在級(jí)間換熱器冷卻后進(jìn)入水環(huán)真空泵，增加了水環(huán)真空泵抗汽蝕能力，保證水環(huán)真空泵在高效區(qū)穩(wěn)定運(yùn)行。羅茨-水環(huán)真空泵組僅用于維持機(jī)組真空，所抽吸不凝結(jié)氣體經(jīng)羅茨真空泵增壓后，可以通過一臺(tái)小功率水環(huán)真空泵排出。圖STYLEREF1\s4SEQ圖\*ARABIC\s18羅茨－水環(huán)真空泵組裝置示意圖羅茨-水環(huán)真空泵組除了有利于機(jī)組安全運(yùn)行，羅茨-水環(huán)真空泵組耗功相對(duì)普通水環(huán)真空泵較少，改造后可有效降低真空泵耗功約50kW。除了機(jī)組切低壓缸運(yùn)行工況，機(jī)組正常運(yùn)行時(shí)均可運(yùn)行羅茨-水環(huán)真空泵組。循環(huán)水泵及循環(huán)水系統(tǒng)適配性分析機(jī)組切低壓缸運(yùn)行工況對(duì)循環(huán)水泵運(yùn)行沒有明顯安全性影響，但可結(jié)合凝汽器熱負(fù)荷大小和對(duì)循環(huán)冷卻水流量需求對(duì)循環(huán)水泵運(yùn)行方式進(jìn)行優(yōu)化，提高機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性。表4-8低循環(huán)水流量下凝汽器變工況特性計(jì)算結(jié)果項(xiàng)目名稱單位項(xiàng)目內(nèi)容切低壓缸運(yùn)行/是主蒸汽流量MW1046工業(yè)抽汽流量t/h30采暖抽汽流量t/h653.59低壓缸進(jìn)汽流量t/h20凝汽器熱負(fù)荷MW46.9冷卻水流量3000t/h、冷卻水進(jìn)口溫度20℃條件下凝汽器壓力校核值kPa5.184冷卻水流量3000t/h、冷卻水進(jìn)口溫度10℃條件下凝汽器壓力校核值kPa2.921冷卻水流量5000t/h、冷卻水進(jìn)口溫度20℃條件下凝汽器壓力校核值kPa3.828冷卻水流量5000t/h、冷卻水進(jìn)口溫度10℃條件下凝汽器壓力校核值kPa2.111切低壓缸運(yùn)行工況下，考慮循環(huán)水系統(tǒng)母管制運(yùn)行，切低壓缸運(yùn)行機(jī)組保持3000t/h冷卻水流量時(shí)，在凝汽器冷卻水進(jìn)口溫度20℃和10℃條件下，凝汽器壓力分別為5.184kPa和2.921kPa；切低壓缸運(yùn)行機(jī)組保持5000t/h冷卻水流量時(shí)，在凝汽器冷卻水進(jìn)口溫度20℃和10℃條件下，凝汽器壓力分別為3.828kPa和2.111kPa。結(jié)合機(jī)組切低壓缸運(yùn)行工況下凝汽器變工況特性計(jì)算結(jié)果可知，切低壓缸運(yùn)行工況下凝汽器熱負(fù)荷極少，僅需少量循環(huán)冷卻水流量就可滿足機(jī)組運(yùn)行需求。建議循環(huán)水系統(tǒng)母管制運(yùn)行，冬季供熱工況兩臺(tái)機(jī)組單臺(tái)循環(huán)水泵運(yùn)行，切低壓缸運(yùn)行機(jī)組分流約5000t/h凝汽器冷卻水流量和少量開式水流量，可滿足機(jī)組運(yùn)行需求。凝汽器冷卻水流量過小、冷卻管內(nèi)流量過低，容易造成凝汽器冷卻管內(nèi)臟污、結(jié)垢，建議凝汽器單側(cè)運(yùn)行，并定期開啟循環(huán)水泵，起到對(duì)凝汽器冷卻管進(jìn)行沖洗的作用。凝結(jié)水泵及凝結(jié)水系統(tǒng)適配性分析機(jī)組配置三臺(tái)50%容量凝結(jié)水泵，當(dāng)前機(jī)組正常運(yùn)行時(shí)均兩泵并聯(lián)變頻運(yùn)行，在冬季供熱工況凝結(jié)水流量較少，單臺(tái)凝結(jié)水泵變頻運(yùn)行，切低壓缸運(yùn)行后凝結(jié)水流量更少，僅需進(jìn)行單臺(tái)凝結(jié)水泵變頻運(yùn)行適配性分析。機(jī)組切低壓缸運(yùn)行工況下凝結(jié)水流量較少，對(duì)凝結(jié)水泵安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行存在一定影響。凝結(jié)水泵安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的理想狀態(tài)是在機(jī)組切低壓缸運(yùn)行工況下除氧器上水調(diào)門全開、凝結(jié)水泵再循環(huán)門保持關(guān)閉，完全由凝結(jié)水泵變頻器調(diào)節(jié)凝結(jié)水流量來滿足除氧器上水需求。當(dāng)凝結(jié)水流量過低或凝結(jié)水壓力過低時(shí)，理論上通過開啟凝結(jié)水再循環(huán)及除氧器上水調(diào)門節(jié)流等措施可以滿足凝結(jié)水泵安全運(yùn)行需求，但存在一定的經(jīng)濟(jì)性損失。目前可根據(jù)機(jī)組切低壓缸變工況計(jì)算結(jié)果計(jì)算出不同工況下凝結(jié)水流量，并結(jié)合雜用水量需求、汽輪機(jī)熱力系統(tǒng)補(bǔ)水量需求及凝結(jié)水壓力需求作為凝結(jié)水泵優(yōu)化調(diào)整的依據(jù)。表4-9凝結(jié)水流量變工況特性計(jì)算結(jié)果項(xiàng)目名稱單位額定工況75%雙抽工況50%雙抽工況切低壓缸運(yùn)行/是是是機(jī)組負(fù)荷MW216.1175.9116.2主蒸汽流量MW1046.0784.5523.0工業(yè)抽汽流量t/h303030采暖抽汽流量t/h653.59500.83338.56低壓缸排汽流量t/h202020小汽輪機(jī)排汽流量t/h39.327.015.3低壓加熱器疏水流量t/h20.5415.8211.42熱力系統(tǒng)泄漏需補(bǔ)水流量t/h101010工業(yè)抽汽對(duì)應(yīng)的凝汽器補(bǔ)水流量t/h303030低壓缸噴水減溫水流量t/h151515其它雜用水泄漏流量t/h555凝結(jié)水總流量t/h139.8122.8106.7除氧器壓力MPa0.570.500.38凝結(jié)水泵出口壓力MPa0.970.900.78在機(jī)組切低壓缸運(yùn)行工況，可能會(huì)出現(xiàn)凝結(jié)水流量低于最小流量、凝結(jié)水泵出口壓力低于凝結(jié)水母管最低壓力的問題，切低壓缸運(yùn)行后建議單臺(tái)凝結(jié)水泵變頻運(yùn)行，根據(jù)凝結(jié)水系統(tǒng)實(shí)際運(yùn)行情況調(diào)整凝結(jié)水泵頻率及開再循環(huán)、除氧器上水調(diào)門節(jié)流等措施。供熱系統(tǒng)適配性分析本節(jié)能改造工程主要通過切除汽輪機(jī)低壓缸的運(yùn)行方式，在現(xiàn)有供熱能力基礎(chǔ)上進(jìn)一步提高機(jī)組供熱能力，中壓缸排汽除小部分（設(shè)計(jì)小于20t/h）供低壓缸冷卻蒸汽外，大部分通過蒸汽管道進(jìn)入熱網(wǎng)加熱器加熱熱網(wǎng)循環(huán)水，通過該改造工程的實(shí)施，能夠使機(jī)組在同等電負(fù)荷的條件下提高供熱負(fù)荷。進(jìn)行切除低壓缸進(jìn)汽供熱改造后，在雙抽汽工況下，機(jī)組工業(yè)抽汽量為30t/h，采暖抽汽量為653.59t/h，計(jì)算采暖供熱量為470MW，對(duì)供熱系統(tǒng)進(jìn)行適配性分析。結(jié)合當(dāng)前供熱需求，以1500萬m2供熱面積為基準(zhǔn)對(duì)供熱系統(tǒng)進(jìn)行適配性分析。供熱抽汽管道適配性分析切除低壓缸進(jìn)汽供熱改造后，額定工況抽汽管道流速核算結(jié)果見表4-10。表4-10切除低壓缸進(jìn)汽供熱改造后抽汽管道流速核算結(jié)果項(xiàng)目名稱單位額定工況切低壓缸運(yùn)行/是主蒸汽流量t/h1046工業(yè)抽汽流量t/h30采暖抽汽流量t/h653.59采暖抽汽壓力MPa0.49采暖抽汽溫度℃272.25采暖抽汽管道尺寸mmΦ1020×8采暖抽汽流速m/s58.5根據(jù)現(xiàn)有供熱抽汽管道（2×DN1000蒸汽管道）核算，額定工況下采暖抽汽流速在允許范圍以內(nèi)，可不新增抽汽管道。熱網(wǎng)加熱器適配性分析熱網(wǎng)系統(tǒng)共配置四臺(tái)熱網(wǎng)加熱器，2號(hào)機(jī)組對(duì)應(yīng)兩臺(tái)熱網(wǎng)加熱器，一臺(tái)2640m2、一臺(tái)2000m2，其中2000m2的熱網(wǎng)加熱器存在換熱面積小以及老化等問題，電廠已準(zhǔn)備進(jìn)行擴(kuò)容改造（招標(biāo)中）。根據(jù)現(xiàn)有熱網(wǎng)加熱器技術(shù)規(guī)格書，單臺(tái)2640m2熱網(wǎng)加熱器設(shè)計(jì)進(jìn)汽量為241t/h，設(shè)計(jì)進(jìn)水流量為2211t/h。根據(jù)新熱網(wǎng)加熱器招標(biāo)技術(shù)規(guī)范，新熱網(wǎng)加熱器需滿足進(jìn)汽流量265t/h，進(jìn)水流量3033t/h。兩臺(tái)熱網(wǎng)加熱器總進(jìn)汽量506t/h，總進(jìn)水流量為5244t/h。2號(hào)機(jī)組切除低壓缸進(jìn)汽供熱改造后熱網(wǎng)加熱器工作狀態(tài)分析結(jié)果見表4-11。表4-112號(hào)機(jī)組切除低壓缸進(jìn)汽供熱改造后熱網(wǎng)加熱器工作狀態(tài)分析結(jié)果項(xiàng)目名稱單位額定工況切低壓缸運(yùn)行/是熱網(wǎng)加熱器運(yùn)行臺(tái)數(shù)臺(tái)2主蒸汽流量t/h1046工業(yè)抽汽流量t/h30采暖抽汽流量t/h653.59熱網(wǎng)加熱器總進(jìn)汽流量t/h653.59熱網(wǎng)加熱器進(jìn)汽壓力MPa0.162熱網(wǎng)加熱器進(jìn)汽溫度℃267.5熱網(wǎng)循環(huán)水供水溫度℃100熱網(wǎng)循環(huán)水回水溫度℃45熱網(wǎng)加熱器總進(jìn)水流量校核值t/h7319根據(jù)改造后機(jī)組供熱能力分析，額定工況下機(jī)組采暖抽汽流量大大增加，熱網(wǎng)加熱器不能滿足進(jìn)汽和進(jìn)水需求且偏差量較大，如果要滿足額定工況下采暖抽汽需求，2號(hào)機(jī)組需增加一臺(tái)熱網(wǎng)加熱器。以1500萬m2供熱面積核算熱網(wǎng)加熱器工作狀態(tài)分析結(jié)果見表4-12。表4-121500萬m2供熱面積核算熱網(wǎng)加熱器工作狀態(tài)分析結(jié)果項(xiàng)目名稱單位校核工況熱網(wǎng)加熱器運(yùn)行臺(tái)數(shù)臺(tái)4采暖供熱面積萬m21500采暖熱負(fù)荷MW693采暖抽汽總流量t/h960熱網(wǎng)加熱器進(jìn)汽總流量t/h960熱網(wǎng)加熱器進(jìn)汽壓力MPa0.162熱網(wǎng)加熱器進(jìn)汽溫度℃267.7熱網(wǎng)循環(huán)水供水溫度℃100熱網(wǎng)循環(huán)水回水溫度℃45熱網(wǎng)加熱器總進(jìn)水流量t/h10793單臺(tái)熱網(wǎng)加熱器平均進(jìn)汽流量t/h240單臺(tái)熱網(wǎng)加熱器平均進(jìn)水流量t/h2815以1500萬m2供熱面積為核算基準(zhǔn)，原有的2640m2熱網(wǎng)加熱器和擴(kuò)容后的新熱網(wǎng)加熱器可以滿足進(jìn)汽需求，原有的2640m2熱網(wǎng)加熱器設(shè)計(jì)進(jìn)水流量較需求值偏低，但考慮到熱網(wǎng)加熱器本身有一定的出力裕量，同時(shí)新增容的熱網(wǎng)加熱器設(shè)計(jì)進(jìn)水流量較大，熱網(wǎng)加熱器基本滿足供熱需求。當(dāng)前在極寒天氣條件下，熱網(wǎng)供水系統(tǒng)的供回水溫度分別為100℃和45℃，如果能進(jìn)一步提高供水溫度，將供回水溫度調(diào)整為110℃和50℃，則在同等供熱面積條件下熱網(wǎng)循環(huán)水量可相對(duì)降低約9%，熱網(wǎng)加熱器進(jìn)水流量就可有一定裕量。熱網(wǎng)疏水泵適配性分析2號(hào)機(jī)組對(duì)應(yīng)的兩臺(tái)熱網(wǎng)加熱器配置三臺(tái)熱網(wǎng)疏水泵，熱網(wǎng)疏水泵設(shè)計(jì)采用兩運(yùn)一備運(yùn)行方式。由于熱網(wǎng)疏水泵揚(yáng)程選型相對(duì)偏大，正常運(yùn)行時(shí)兩臺(tái)熱網(wǎng)疏水泵變頻運(yùn)行，根據(jù)熱網(wǎng)疏水泵設(shè)計(jì)參數(shù)和熱網(wǎng)加熱器進(jìn)汽流量分析結(jié)果，熱網(wǎng)疏水泵完全可以滿足切除低壓缸進(jìn)汽供熱改造的運(yùn)行需求，不需要對(duì)熱網(wǎng)疏水泵進(jìn)行改造。熱網(wǎng)循環(huán)水泵適配性分析熱網(wǎng)系統(tǒng)共配置四臺(tái)熱網(wǎng)循環(huán)水泵，配有液力偶合器可實(shí)現(xiàn)熱網(wǎng)循環(huán)水泵調(diào)速運(yùn)行，設(shè)計(jì)運(yùn)行方式為三運(yùn)一備。根據(jù)運(yùn)行數(shù)據(jù)，當(dāng)前熱網(wǎng)循環(huán)水泵工作狀態(tài)分析見表4-12。表4-12熱網(wǎng)循環(huán)水泵工作狀態(tài)分析項(xiàng)目名稱單位項(xiàng)目內(nèi)容熱網(wǎng)循環(huán)水泵運(yùn)行臺(tái)數(shù)臺(tái)3熱網(wǎng)循環(huán)水供水流量t/h7881單臺(tái)熱網(wǎng)循環(huán)水泵流量t/h2627液力偶合器勺管開度%55熱網(wǎng)循環(huán)水泵出口母管壓力MPa0.88熱網(wǎng)循環(huán)水供水壓力MPa0.83熱網(wǎng)循環(huán)水回水壓力MPa0.14熱網(wǎng)循環(huán)水供水溫度℃90熱網(wǎng)循環(huán)水回水溫度℃45熱網(wǎng)循環(huán)水系統(tǒng)阻力損失MPa0.69由表中看出，在三臺(tái)熱網(wǎng)循環(huán)水泵并聯(lián)運(yùn)行、液力偶合器勺管開度約55%條件下，熱網(wǎng)循環(huán)水總流量為7881t/h，熱網(wǎng)循環(huán)水系統(tǒng)阻力損失為0.69MPa。2號(hào)機(jī)組切除低壓缸進(jìn)汽供熱改造后額定工況和以1500萬m2供熱面積為基準(zhǔn)分別核算熱網(wǎng)循環(huán)水泵適配性分析結(jié)果見表4-13。其中切除低壓缸進(jìn)汽供熱改造進(jìn)行全廠采暖熱負(fù)荷計(jì)算時(shí)以2號(hào)機(jī)組切低壓缸改造后額定工況和1號(hào)機(jī)組原設(shè)計(jì)額定抽汽工況為計(jì)算基準(zhǔn)。表4-13熱網(wǎng)循環(huán)水泵適配性分析項(xiàng)目名稱單位切低壓缸供熱1500萬m2供熱1號(hào)機(jī)組采暖熱負(fù)荷MW301.7/2號(hào)機(jī)組采暖熱負(fù)荷MW470.0/采暖總熱負(fù)荷MW771.7693.0熱網(wǎng)循環(huán)水供水溫度℃100100熱網(wǎng)循環(huán)水回水溫度℃4545熱網(wǎng)循環(huán)水總供水流量t/h1271610793熱網(wǎng)循環(huán)水泵運(yùn)行臺(tái)數(shù)臺(tái)43單臺(tái)熱網(wǎng)循環(huán)水泵流量t/h31213598由熱網(wǎng)循環(huán)水泵適配性分析結(jié)果看出，以2號(hào)機(jī)組切除低壓缸進(jìn)汽供熱改造后額定抽汽工況和1號(hào)機(jī)組原設(shè)計(jì)額定抽汽工況總的采暖熱負(fù)荷為核算基準(zhǔn)，需要熱網(wǎng)循環(huán)水流量12716t/h，理論上四臺(tái)熱網(wǎng)循環(huán)水泵并聯(lián)運(yùn)行基本滿足需求（按國家設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)對(duì)設(shè)有四臺(tái)熱網(wǎng)循環(huán)水泵的系統(tǒng)可以不設(shè)備用泵）。以1500萬m2供熱面積為核算基準(zhǔn)，需要熱網(wǎng)循環(huán)水流量10793t/h，理論上三臺(tái)熱網(wǎng)循環(huán)水泵并聯(lián)運(yùn)行基本滿足需求。但隨著熱網(wǎng)循環(huán)水流量增大，熱網(wǎng)循環(huán)水系統(tǒng)阻力增大較多，導(dǎo)致熱網(wǎng)循環(huán)水供水壓力會(huì)超過某市要求的最大供水壓力（1.0MPa），當(dāng)前需重點(diǎn)分析解決熱網(wǎng)循環(huán)水管網(wǎng)適配性問題。熱網(wǎng)循環(huán)水管網(wǎng)適配性分析當(dāng)采暖熱負(fù)荷增大后，如果保持熱網(wǎng)供回水溫度（100℃/45℃）不變，就需相應(yīng)增大熱網(wǎng)循環(huán)水流量，而熱網(wǎng)循環(huán)水系統(tǒng)阻力與熱網(wǎng)循環(huán)水流量基本成平方關(guān)系增大，導(dǎo)致熱網(wǎng)循環(huán)水系統(tǒng)阻力增大較多，同時(shí)熱網(wǎng)供水壓力升高較多，需進(jìn)行熱網(wǎng)循環(huán)水管網(wǎng)適配性分析。以2號(hào)機(jī)組切除低壓缸進(jìn)汽供熱改造后額定抽汽工況和1號(hào)機(jī)組原設(shè)計(jì)額定抽汽工況總的采暖熱負(fù)荷為核算基準(zhǔn)，需要熱網(wǎng)循環(huán)水流量12716t/h；以1500萬m2供熱面積為核算基準(zhǔn)，需要熱網(wǎng)循環(huán)水流量10793t/h。某熱電廠供出的熱網(wǎng)循環(huán)水分某市一期、某市二期、沿?；匾黄诤脱睾；囟诠菜闹Ч苈?，當(dāng)前投入運(yùn)行的有某市一期、某市二期和沿海基地二期三支。2016至2017供暖季熱網(wǎng)循環(huán)水管網(wǎng)的流量、供水壓力、回水壓力數(shù)據(jù)見下表4-14。表4-142016至2017供暖季熱網(wǎng)循環(huán)水管網(wǎng)流量、供水壓力、回水壓力參數(shù)項(xiàng)目名稱單位某市一期某市二期沿?；囟跓峋W(wǎng)循環(huán)水供水壓力MPa0.820.720.74熱網(wǎng)循環(huán)水回水壓力MPa0.210.370.19熱網(wǎng)循環(huán)水供水流量t/h430221681411熱網(wǎng)循環(huán)水管網(wǎng)阻力MPa0.610.350.56設(shè)計(jì)熱網(wǎng)循環(huán)水供水壓力上限一般為1.6MPa，但某市要求最大供水壓力為1.0MPa，隨著供熱負(fù)荷增加、熱網(wǎng)循環(huán)水流量增加，熱網(wǎng)循環(huán)水供水壓力容易超限。建議在2017年供熱季開始前，進(jìn)行針對(duì)性的熱網(wǎng)循環(huán)水系統(tǒng)流量、壓力試驗(yàn)，掌握熱網(wǎng)循環(huán)水流量增大后熱網(wǎng)循環(huán)水系統(tǒng)阻力、供水壓力情況。同時(shí)同某市溝通協(xié)商，提高熱網(wǎng)循環(huán)水供水壓力限值。某市要求熱網(wǎng)供水溫度低于100℃，建議溝通協(xié)商提高供水溫度，則在同等供熱面積條件下可相對(duì)降低熱網(wǎng)循環(huán)水量，可相對(duì)緩解熱網(wǎng)循環(huán)水系統(tǒng)阻力大、熱網(wǎng)供水壓力高的問題。新建熱網(wǎng)首站可行性分析根據(jù)熱網(wǎng)加熱器適配性分析結(jié)果，2號(hào)機(jī)組切除低壓缸進(jìn)汽供熱改造后，如果要滿足額定工況下采暖抽汽需求，需新增一臺(tái)熱網(wǎng)加熱器。由于機(jī)組廠房內(nèi)無位置，需新建熱網(wǎng)首站，增設(shè)一臺(tái)熱網(wǎng)加熱器及相應(yīng)的抽汽管道、疏水箱、熱網(wǎng)疏水泵、熱網(wǎng)循環(huán)水進(jìn)水管道和熱網(wǎng)循環(huán)水回水管道。以1500萬m2供熱面積為核算基準(zhǔn)，原有的2640m2熱網(wǎng)加熱器和擴(kuò)容后的新熱網(wǎng)加熱器基本滿足供熱需求。綜合以上