2024集裝箱船加速度響應(yīng)直接預(yù)報(bào)指南

3 3 4 4 5 5 7 7 10 18 1.1.1.1本指南旨在為集裝箱船提供航行中加速度響應(yīng)的直接計(jì)算方法。通過精確預(yù)報(bào)集裝箱承受加速度，為制定和實(shí)施船舶操作限制，減少作用在貨物堆裝系統(tǒng)上的載荷，降低集裝箱船甩箱事故風(fēng)險(xiǎn)提供必要的技術(shù)依據(jù)。1.1.2適用范圍1.1.2.1本指南可適用于船長24m以上的海上航行集裝箱船。1.1.2.3經(jīng)申請，滿足本指南相關(guān)要求的船舶，可申請簽發(fā)符合證明。1.1.3定義1.1.3.1除另有規(guī)定外，本指南有關(guān)定義如下：（1）集裝箱船：系指其構(gòu)造在貨艙內(nèi)和在甲板上專門裝載集裝箱的船舶。（2）水池試驗(yàn)：系指在水池中開展的波浪中船舶運(yùn)動響應(yīng)的模型試驗(yàn)。（3）風(fēng)洞試驗(yàn)：系指在風(fēng)洞中開展的確定船舶風(fēng)傾力矩的模型試驗(yàn)。（4）數(shù)值計(jì)算：系指計(jì)算機(jī)輔助水動力計(jì)算，采用現(xiàn)代計(jì)算流體動力學(xué)(CFD)軟件/程序進(jìn)行求解，軟件/程序可以基于勢流理論方法或者粘流理論方法。數(shù)值計(jì)算所用的方法或數(shù)值模型已通過水池試驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證的前提下，可等同于水池試驗(yàn)予以接受。1.1.4圖紙資料1.1.4.1應(yīng)將下列圖紙資料提交CCS備查：（1）船舶型線圖和型值表；（2）船舶總布置圖；（3）船舶裝載手冊；（4）集裝箱的裝載布置圖；（5）舭龍骨結(jié)構(gòu)圖（如適用）；（6）集裝箱船加速度響應(yīng)直接評估報(bào)告；（7）預(yù)防甩箱航行操作限制手冊（如適用）；（8）預(yù)防甩箱航行操作限制船載軟件及其相關(guān)文件（如適用）。第2章加速度響應(yīng)直接預(yù)報(bào)方法2.1.1一般要求2.1.1.1為了精確預(yù)報(bào)集裝箱船裝載的集裝箱承受的加速度，應(yīng)評估集裝箱船在海上航行時不同運(yùn)動模式可能產(chǎn)生的大幅加速度響應(yīng)。2.1.1.2可采用水池試驗(yàn)或數(shù)值計(jì)算開展加速度響應(yīng)直接評估。2.1.2運(yùn)動模式2.1.2.1集裝箱船在海上航行時，受到波浪載荷的作用可能導(dǎo)致發(fā)生甩箱事故的運(yùn)動模式包括：（1）諧搖運(yùn)動；（2）參數(shù)橫搖。2.1.3加速度對于集裝箱載荷的影響2.1.3.1集裝箱船的運(yùn)動響應(yīng)會導(dǎo)致所裝載的集裝箱承受三個方向的加速度，包括：平行于甲板的橫向加速度、平行于甲板的縱向加速度以及垂直于甲板垂向加速度。甲板平面為不考慮梁拱的假想平面。2.1.3.2橫向加速度直接影響扭變力和綁扎力，對集裝箱載荷具有重要影響。對于計(jì)算壓力和分離力時橫向載荷的力矩也是起到增加作用的。應(yīng)精確評估橫向加速度，確定集裝箱承受的實(shí)際載荷。2.1.3.3垂向加速度引起的垂向載荷，僅在計(jì)算壓力時起到增加的作用，在計(jì)算分離力時是起到減小載荷的作用。垂向加速度通常可以簡化為采用固定值，可取為重力加速度。2.1.3.4縱向加速度對于載荷的影響遠(yuǎn)小于橫向加速度，可以簡化為采用固定值或忽略。2.1.4船舶裝載情況2.1.4.1應(yīng)評估典型裝載情況下船舶發(fā)生諧搖運(yùn)動和參數(shù)橫搖時裝載集裝箱的典型位置的加速度響應(yīng)。典型裝載情況可包括裝載情況許用范圍內(nèi)若干排水量、初穩(wěn)性高（GM）、縱傾和橫搖轉(zhuǎn)動慣量組合的裝載情況，且應(yīng)至少包括最大和最小GM值的裝載情況?？筛鶕?jù)需要評估特定實(shí)際裝載情況作為補(bǔ)充。2.1.4.2應(yīng)評估全船甲板上典型排位的典型高度舷側(cè)位置的集裝箱各裝載情況的加速度2.1.5環(huán)境條件2.1.5.1評估應(yīng)采用長峰不規(guī)則波，海浪譜如下：式中：S——海浪譜密度函數(shù);ω——頻率，rad；Hs——有義波高，m；Tz——平均跨零周期，s。2.1.5.2平均跨零周期可取為6.5s至11.5s，周期步長可取為1s。有義波高計(jì)算范圍可根據(jù)航行海域的環(huán)境條件和船長確定，波高步長可取為1.0m，計(jì)算范圍建議如下（可根據(jù)船長適當(dāng)增減）：（1）對于船長大于250m的船舶，有義波高可取為3.5m至6.0m；（2）對于船長小于200m的船舶，有義波高可取為2.5m至4.5m；（3）對于船長大于等于200m且小于等于250m的船舶，有義波高下限可取為2.5m，計(jì)算有義波高上限可根據(jù)船長線性插值得到。2.1.5.3風(fēng)力載荷的影響可以按第5章評估。2.1.6航行條件2.1.6.1應(yīng)評估船舶不同航速和浪向時發(fā)生諧搖運(yùn)動時的橫向加速度響應(yīng)有義值，航行條件應(yīng)包括：（1）航速范圍應(yīng)包括零航速至服務(wù)航速，并至少評估4個中間航速；（2）浪向應(yīng)至少包括180度（頂浪）、150度、120度和90度，并適當(dāng)增加以便得到加速度響應(yīng)極值。2.1.6.2應(yīng)評估船舶不同航速和浪向時發(fā)生參數(shù)橫搖時的橫向加速度響應(yīng)有義值，航行條件應(yīng)包括：（1）航速范圍應(yīng)包括零航速至服務(wù)航速，并至少評估4個中間航速；（2）浪向應(yīng)包括迎浪和尾隨浪。2.2.1水池試驗(yàn)2.2.1.1應(yīng)由ITTC成員單位開展水池試驗(yàn)，測量船舶發(fā)生諧搖運(yùn)動和參數(shù)橫搖時的加速度響應(yīng)，并由CCS驗(yàn)船師對試驗(yàn)進(jìn)行見證。2.2.1.2諧搖運(yùn)動模型試驗(yàn)應(yīng)采用自航模試驗(yàn)技術(shù)。2.2.1.3運(yùn)動響應(yīng)測量應(yīng)采用慣性或光學(xué)測量系統(tǒng)。2.2.1.4船舶模型應(yīng)采用適當(dāng)?shù)目s尺比降低尺度效應(yīng)的影響，縮尺比不應(yīng)小于130，模型垂線間長不小于2.5m。應(yīng)有效避免池壁效應(yīng)對試驗(yàn)的干擾。2.2.1.5模型誤差應(yīng)滿足下列要求：（1）質(zhì)量誤差應(yīng)小于1%；（2）初始橫傾角誤差應(yīng)小于0.5度；（3）橫搖固有周期應(yīng)至少測量3次，其平均值與目標(biāo)值誤差應(yīng)小于2%，且初始橫傾角取10度（誤差應(yīng)小于±0.5度）；（4）初始橫傾角取1度（誤差應(yīng)小于±0.25度）測量得到的GM平均值與目標(biāo)值誤差應(yīng)小于2%。測量GM值時，壓鐵應(yīng)在重心位置對應(yīng)的舷側(cè)固定位置安放，測量至少三次并取平均值。2.3.1諧搖運(yùn)動數(shù)值計(jì)算2.3.1.1應(yīng)采用基于勢流理論方法或者粘流理論方法的軟件/程序開展數(shù)值計(jì)算，應(yīng)至少考慮橫搖、縱搖和垂蕩三個自由度的影響。允許采用譜分析方法計(jì)算橫向加速度有義值。2.3.1.2對于不規(guī)則波中諧搖運(yùn)動引起的船舶橫向加速度有義值，數(shù)值計(jì)算的預(yù)報(bào)結(jié)果與模型試驗(yàn)獲得的值相比較，誤差應(yīng)控制在±25%以內(nèi)。2.3.1.3基于勢流理論的計(jì)算軟件/程序一般包括但不限于如下方法：（1）基于頻域格林函數(shù)的頻域船舶運(yùn)動預(yù)報(bào)方法；（2）基于脈沖響應(yīng)函數(shù)理論和頻域格林函數(shù)的弱非線性時域船舶運(yùn)動預(yù)報(bào)方法；（3）基于時域格林函數(shù)內(nèi)外域匹配法的時域線性船舶運(yùn)動預(yù)報(bào)方法；（4）基于時域格林函數(shù)內(nèi)外域匹配法的時域弱非線性船舶運(yùn)動預(yù)報(bào)方法。應(yīng)考慮粘性效應(yīng)對船舶橫搖阻尼的影響，按第4章要求評估橫搖阻尼。2.3.1.4可采用的基于粘流理論方法的軟件/程序包括：基于有限體積法的全非線性三維CFD船舶運(yùn)動預(yù)報(bào)方法。2.3.1.5經(jīng)CCS認(rèn)可，可采用本章2.3.1.3和2.3.1.4規(guī)定以外的軟件/程序開展數(shù)值計(jì)算。2.3.2參數(shù)橫搖數(shù)值計(jì)算2.3.2.1應(yīng)采用基于勢流理論方法或者粘流理論方法的軟件/程序開展數(shù)值計(jì)算，應(yīng)至少考慮橫搖自由度的影響。允許采用等效波理論進(jìn)行不規(guī)則波中參數(shù)橫搖響應(yīng)的預(yù)報(bào)。2.3.2.2基于勢流理論的計(jì)算軟件/程序一般包括但不限于如下方法：（1）基于簡化單自由度模型的時域船舶運(yùn)動預(yù)報(bào)方法；（2）基于脈沖響應(yīng)函數(shù)理論和頻域格林函數(shù)的弱非線性時域船舶運(yùn)動預(yù)報(bào)方法；（3）基于時域格林函數(shù)內(nèi)外域匹配法的時域弱非線性船舶運(yùn)動預(yù)報(bào)方法。應(yīng)考慮粘性效應(yīng)對船舶橫搖阻尼的影響，按第4章要求評估橫搖阻尼。2.3.2.3可采用的基于粘流理論方法的軟件/程序包括：基于有限體積法的全非線性三維CFD船舶運(yùn)動預(yù)報(bào)方法。2.3.2.4經(jīng)CCS認(rèn)可，可采用本章2.3.2.2和2.3.2.3規(guī)定以外的軟件/程序開展數(shù)值計(jì)算。第3章船舶轉(zhuǎn)動慣量3.1.1一般要求3.1.1.1轉(zhuǎn)動慣量對于船舶運(yùn)動響應(yīng)特性具有重要影響，應(yīng)精確評估船舶不同裝載情況下的轉(zhuǎn)動慣量用于加速度評估。其中，橫搖轉(zhuǎn)動慣量對于集裝箱船橫向加速度的評估精度具有重要影響。3.2.1船舶裝載情況的轉(zhuǎn)動慣量3.2.1.1船舶各裝載情況的轉(zhuǎn)動慣量和附加轉(zhuǎn)動慣量之和包括五個組成部分：空船轉(zhuǎn)動慣量、液體轉(zhuǎn)動慣量、貨物轉(zhuǎn)動慣量、人員備品轉(zhuǎn)動慣量和附加轉(zhuǎn)動慣量。3.2.2空船轉(zhuǎn)動慣量3.2.2.1應(yīng)將組成空船的船舶結(jié)構(gòu)和設(shè)備離散后，通過解析方法計(jì)算轉(zhuǎn)動慣量。其中，船舶設(shè)備可根據(jù)其體積和質(zhì)量適當(dāng)簡化計(jì)算。圖3.2.2.1給出了空船離散模型示意。圖3.2.2.1集裝箱空船離散模型示意3.2.2.2當(dāng)缺乏目標(biāo)船離散模型計(jì)算結(jié)果時，可采用基于已有集裝箱船空船轉(zhuǎn)動慣量離散模型計(jì)算結(jié)果制定的經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算目標(biāo)船空船轉(zhuǎn)動慣量。經(jīng)驗(yàn)公式應(yīng)采用下式形式：Izz=Δ?RzRzz≈RyyRy=c4+c5?(B/d)+c6?(L/100)式中：Ixx,Iyy,Izz——橫搖、縱搖和艏搖轉(zhuǎn)動慣量，t?m2;Δ——空船排水量，t；Rxx——空船橫搖慣性矩半徑，m;Ryy——空船縱搖慣性矩半徑，m;Rzz——空船艏搖慣性矩半徑，m;B——船型寬，m；L——船長，m；d——空船平均型吃水，m；Rx,Ry——慣性矩半徑系數(shù)；c1,c2,c3,c4,c5,c6——擬合系數(shù)。3.2.3液體轉(zhuǎn)動慣量3.2.3.1應(yīng)將艙室容積離散后，計(jì)算裝載情況下各艙室液體裝載率對應(yīng)的轉(zhuǎn)動慣量。液體轉(zhuǎn)動慣量不考慮液體在液艙內(nèi)部的晃蕩作用影響。圖3.2.3.1給出了壓載水艙離散網(wǎng)格示意。zzyx圖3.2.3.1壓載水艙離散網(wǎng)格示意3.2.4貨物轉(zhuǎn)動慣量3.2.4.1集裝箱的轉(zhuǎn)動慣量應(yīng)根據(jù)其裝載位置采用解析方法計(jì)算，也可按排位計(jì)算所有集裝箱堆垛的轉(zhuǎn)動慣量。其中，集裝箱內(nèi)貨物可假定為質(zhì)量均勻分布。圖3.2.4.1給出了集裝箱堆垛示意。圖3.2.4.1集裝箱堆裝示意3.2.5人員備品轉(zhuǎn)動慣量3.2.5.1集裝箱的裝載情況的人員備品轉(zhuǎn)動慣量可以按照集中質(zhì)量處理。3.2.6附加轉(zhuǎn)動慣量3.2.6.1裝載情況的附加轉(zhuǎn)動慣量可以采用三維勢流理論方法直接計(jì)算，當(dāng)采用簡化單自由度模型的時域船舶運(yùn)動預(yù)報(bào)方法進(jìn)行參數(shù)橫搖加速度數(shù)值計(jì)算時，也可通過模型試驗(yàn)或經(jīng)驗(yàn)證的CFD方法模擬橫搖自由衰減獲得。第4章船舶橫搖阻尼4.1.1一般要求4.1.1.1采用基于勢流理論的軟件/程序開展數(shù)值計(jì)算評估集裝箱船加速度響應(yīng)時，橫搖阻尼的精度對于橫向加速度響應(yīng)預(yù)報(bào)有重要影響。應(yīng)考慮粘性效應(yīng)對于橫搖阻尼的影響。4.2.1一般要求4.2.1.1船舶裝載情況的橫搖阻尼應(yīng)采用靜水中橫搖自由衰減的方式，通過模型試驗(yàn)或經(jīng)認(rèn)可的基于粘流理論的計(jì)算流體方法（CFD）的數(shù)值模擬獲得。4.2.1.2船舶橫搖阻尼的獲得應(yīng)滿足以下要求：（1）對于諧搖運(yùn)動的數(shù)值計(jì)算，橫搖自由衰減的初始橫傾角應(yīng)大于15度，由橫搖衰減曲線獲得等效線性橫搖阻尼系數(shù)，或采用線性橫搖阻尼系數(shù)δ1和三階橫搖阻尼系數(shù)δ3的形（2）對于參數(shù)橫搖的數(shù)值計(jì)算，橫搖自由衰減的初始橫傾角應(yīng)大于25度，由橫搖衰減曲線獲得線性橫搖阻尼系數(shù)δ1和三階橫搖阻尼系數(shù)δ3；（3）采用模型試驗(yàn)獲取橫搖阻尼系數(shù)時，每個裝載情況的橫搖自由衰減試驗(yàn)應(yīng)采用不同初始橫傾角開展至少4次；（4）獲得橫搖阻尼系數(shù)時，不應(yīng)考慮主動減搖裝置的影響。在提交充分的證據(jù)證明所采用計(jì)算方法的合理性，并獲得批準(zhǔn)的情況下，橫搖阻尼系數(shù)可以計(jì)入除舭龍骨以外的非主動減搖裝置的作用；（5）采用上述方法獲得的裝載情況橫搖阻尼應(yīng)在“集裝箱船加速度響應(yīng)直接評估報(bào)告”中提供試驗(yàn)/模擬方法和計(jì)算結(jié)果。4.2.1.3在缺乏模型試驗(yàn)和CFD模擬結(jié)果時，可采用本章4.2.2給出的經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算方法獲得橫搖阻尼系數(shù)。4.2.2橫搖阻尼經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算方法4.2.2.1在缺乏模型試驗(yàn)或經(jīng)認(rèn)可的CFD模擬結(jié)果時，允許采用下述經(jīng)驗(yàn)公式方法估算橫搖阻尼系數(shù)用于部分或全部裝載情況的數(shù)值計(jì)算：（1）對于零航速情況，船舶橫搖阻尼B44組成成分包括摩擦阻尼BF、興波阻尼BW、渦阻尼BE和舭龍骨阻尼BBK。對于有航速情況，還應(yīng)考慮升力阻尼BL。等效線性阻尼系數(shù)B44表征為橫搖幅值φa的函數(shù)B44(φa)。橫搖阻尼系數(shù)B44和裝載情況對應(yīng)的橫搖固有圓頻率ω=2π/Tr的無因次化采用下式：（2）對于諧搖運(yùn)動數(shù)值計(jì)算，可取橫搖幅值φa=15°進(jìn)行計(jì)算B44，由B44=Be得到Be；（3）對于諧搖運(yùn)動數(shù)值計(jì)算，也可取φa=1°計(jì)算B44，由B44=δ1?（Ixx+?Ixx得（5）橫搖阻尼B44應(yīng)按本章4.2.2.2求得。4.2.2.2摩擦阻尼BF、興波阻尼BW、渦阻尼BE、舭龍骨阻尼BBK和升力阻尼BL采用下列方式計(jì)算：（1）經(jīng)驗(yàn)公式適用范圍為：一應(yīng)用該經(jīng)驗(yàn)公式估算橫搖阻尼時，如船舶參數(shù)超出適用范圍，應(yīng)直接取為邊界值用于計(jì)（2）零航速時摩擦阻尼采用下式計(jì)算：cf——摩擦系數(shù)；rf——橫搖軸平均半徑，m；sf——濕表面積，m2。相關(guān)系數(shù)計(jì)算如下：式中：φa——橫搖幅值，rad；v——海水運(yùn)動粘性系數(shù)，m2/s；Cb——裝載情況方形系數(shù)；B——船型寬，m；L——船長，m；d——裝載情況平均吃水，m；OG——靜水面至重心的距離（指向水下方向?yàn)檎?，m，取OG=d?KG；KG——裝載情況重心垂向高度，m。（3）零航速時興波阻尼采用下式計(jì)算：相關(guān)系數(shù)計(jì)算如下：x1=B/d;x2=Cb;x3=Cm;x4=1?OG/d系數(shù)Q1和Q2由表4.2.2.2（3）a查得。系數(shù)Q1的第一個下標(biāo)為表4.2.2.2（3）a的行號，第二個下標(biāo)為表4.2.2.2（3）a的列號。系數(shù)Q2的下標(biāo)為表4.2.2.2（3）a的列號。系數(shù)Q1和Q2表4.2.2.2（3）a系數(shù)Q11234510.000000.000000.000000.000000.0000020.00000-0.002220.04087-0.286870.5994230.000000.01019-0.161180.90499-1.6413940.00000-0.015420.22037-1.084991.834175-0.062870.498930.52735-10.7918716.6163360.11407-0.81090-2.2186825.12697-37.772987-0.058930.263973.19497-21.8126631.4113580.010770.00187-1.249416.94279-10.2019090.000000.19221-2.7874612.50785-14.764860.00000-0.350565.22235-23.9748529.007850.000000.23710-3.5350616.36838-20.539910.00000-0.067120.96636-4.407545.894700.0000017.945-166.294489.799-493.1420.00000-25.507236.275-698.683701.4940.000009.077-84.332249.983-250.7870.00000-16.872156.399-460.689463.8480.0000024.015-222.507658.027-660.6650.00000-8.5679.549-235.827236.579系數(shù)Q20.00000-1.4027.189-10.9939.45系數(shù)Q3由表4.2.2.2（3）b查得。系數(shù)Q3的第一個下標(biāo)為表4.2.2.2（3）b的行號，第二個下標(biāo)為表4.2.2.2（3）b的列號。系數(shù)Q4和Q5由表4.2.2.2（3）c查得。系數(shù)Q4的第一個下標(biāo)為表4.2.2.2（3）c的行號，第二個下標(biāo)為表4.2.2.2（3）c的列號。系數(shù)Q3表4.2.2.2（3）b系數(shù)Q312345671-7686.028730131.5678-49048.966442480.7709-20665.1475355.2035-577.8827261639.9103-241201.0598392579.5937-340629.4699166348.6917-43358.79384714.79183-130677.4903507996.2604-826728.7127722677.104-358360.739295501.4948-10682.86194-110034.6584446051.22-724186.4643599411.9264-264294.718958039.7328-4774.6414570967223954553780.5017-3888378.99051839829.259-457313.693946600.8236-822735.92893238899.7308-5256636.54724500543.147-2143487.3508538548.1194-557518727-1175773.16061907356.1357-1634256.8172780020.9393-196679.714320467.0904系數(shù)Q4和Q5表4.2.2.2（3）c系數(shù)Q412341-0.37673.39-10.35611.5882-17.10941.495-33.2348.8007336.566-89.20371.8-18.10840-0.07270.7-1.2818系數(shù)Q5下標(biāo)1234Q5-1.0558412.688-63.70534172.84571下標(biāo)5678Q5-274.05701257.68705-141.4091544.13177下標(biāo)9Q5-7.1654-0.04950.4518-0.61655（4）零航速時渦阻尼采用下式計(jì)算：相關(guān)系數(shù)計(jì)算如下：x1=B/d;x2=Cb;x3=CmCR=AE?exp(BE1+BE2?x3BE3BE3=(46.5?15x1)?x2+11.2x1?28.6系數(shù)Q6由表4.2.2.2（4）查得。系數(shù)Q6的第一個下標(biāo)為表4.2.2.2（4）的行號，第二個下標(biāo)為表4.2.2.2（4）的列號。系數(shù)Q6表4.2.2.2（4）系數(shù)Q6123451-79.414215.695-215.88393.894-14.84820.9717-1.550.7230.045670.940830-219.2443.7-283.359.6（5）零航速時舭龍骨阻尼采用下式計(jì)算：BK=ABK??exp(BBK1+BB相關(guān)系數(shù)計(jì)算如下：x1=B/d;x2=Cb;x3=Cmf1=(x1?2.83)2Σ1Q71,ix?i+Σ1Q72,ix?i;f2=Σ1Q73,ix?i;式中：bBK——舭龍骨寬度，m；lBK——舭龍骨長度，m。系數(shù)Q7由表4.2.2.2（5）查得。系數(shù)Q7的第一個下標(biāo)為表4.2.2.2（5）的行號，第二個下標(biāo)為表4.2.2.2（5）的列號。系數(shù)Q7表4.2.2.2（5）系數(shù)Q712310-0.36510.390720-2.212.63230.002550.1220.47944-0.8913-0.0733055.2857-0.011850.0018960.00125-0.0425-1.867-0.06570.05861.6164（6）有航速時升力阻尼采用下式計(jì)算：相關(guān)系數(shù)計(jì)算如下：SL=LBPd,l0=0.3d,lR=0.5d,U=FnLBPg4.2.2.3如采用本章4.2.2.2以外的經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算方法，應(yīng)在“集裝箱船加速度響應(yīng)直接評估報(bào)告”中提交充分的證據(jù)證明所采用經(jīng)驗(yàn)公式的合理性。5.1.1一般要求5.1.1.1集裝箱船在甲板上裝載大量集裝箱時，受到風(fēng)力載荷的影響，可能會導(dǎo)致諧搖運(yùn)動橫搖響應(yīng)增大以及參數(shù)橫搖發(fā)生的臨界波高降低。建議可以通過考慮風(fēng)力載荷，提高集裝箱船橫向加速度的評估精度。5.1.1.2如考慮風(fēng)力載荷對集裝箱船加速度響應(yīng)的影響，可假定風(fēng)向與浪向不一致，并僅考慮風(fēng)力載荷對橫搖自由度的影響。評估時風(fēng)向可簡化為橫風(fēng)。5.1.2環(huán)境條件5.1.2.1評估風(fēng)力載荷包括定常風(fēng)和陣風(fēng)引起的載荷兩部分。陣風(fēng)的風(fēng)速可采用風(fēng)譜計(jì)算，并與定常風(fēng)風(fēng)速相關(guān)。定常風(fēng)風(fēng)速計(jì)算范圍可根據(jù)航行海域的環(huán)境條件和船長確定，計(jì)算步長可取為1.0m/s，計(jì)算范圍建議如下（可根據(jù)船長適當(dāng)增減）：（1）對于船長大于250m的船舶，定常風(fēng)風(fēng)速可取為22.6m/s至26.0m/s，（2）對于船長小于200m的船舶，定常風(fēng)風(fēng)速可取為19.0m/s至26.0m/s。（3）對于船長大于等于200m且小于等于250m的船舶，定常風(fēng)風(fēng)速計(jì)算上限可取為26.0m/s，定常風(fēng)風(fēng)速計(jì)算下限可根據(jù)船長線性插值得到。5.2.1風(fēng)力載荷計(jì)算5.2.1.1可采用下式計(jì)算風(fēng)力載荷：F4W=0.5PairCm(Uw+U(t))2