混凝土結構基本原理-第2章-混凝土結構材料的物理力學性能

1、第 2 章 混凝土結構材料的物理力學性能,2.1 混凝土的物理力學性能,2.1.1 混凝土的組成結構 混凝土的組成 由水泥、砂、石子用水拌合硬化后形成的人工石材，是 包含固、液、氣三相物質的多相復合材料。 混凝土的結構 微觀結構（水泥石結構） 由水泥凝膠、晶體骨架、未水化完的水泥顆粒和凝膠孔組成 亞微觀結構（水泥砂漿結構） 宏觀結構（砂漿和粗骨料兩組份體系）,砂漿與粗骨料的界面是結合的薄弱面 澆注混凝土時的泌水作用引起沉縮 水化造成的化學收縮和干縮受到骨料約束 毛細孔、氣孔和凝膠孔 界面裂縫和孔隙形成了混凝土中的初始缺陷（微裂縫），其分布具有隨機性特點。 初始缺陷是混凝土受力破壞的起源 骨料、

2、晶體、未水化水泥顆粒 凝膠體、界面裂縫、孔隙 水泥膠體的硬化時間長 受力情況下微裂縫的擴展,基于組成結構的混凝土特性,2.1.2 單軸向應力狀態(tài)下的混凝土強度,強度：結構材料所能承受的某種極限應力 混凝土強度的影響因素 內因：水泥強度、骨料特性、級配、水灰比、成型方法、齡期、試件尺寸、形狀等 外因：養(yǎng)護環(huán)境、試驗方法、受力狀態(tài)、加載速率等,立方體抗壓強度和強度等級 立方體抗壓強度 fcu (cube) （單位：N/mm2、MPa） 標準試件：邊長為150mm的立方體 標準養(yǎng)護條件：溫度2030、相對濕度90、養(yǎng)護28天 標準試驗方法：標準加載速率、試件表面不涂油 在上述條件下測得的抗壓強度為

3、fcu 混凝土強度等級 CXX 按立方體抗壓強度標準值fcu, k 劃分混凝土的強度等級 混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2002規(guī)定有：C15、C20、C25、C30、C35、C40、C45、C50、C55、C60、C65、C70、C75、C80，共14個等級 CXX中的XX即為fcu, k ，單位為N/mm2,混凝土的抗壓強度,壓力機墊板的摩擦 現(xiàn)象：壓力機墊板與混凝土試塊的彈性模量和橫向變形系數(shù)不同而產(chǎn)生“套箍作用” 原因：試件受壓產(chǎn)生縱向壓縮、橫向膨脹，受壓試件的上下表面受到墊板向內的摩擦力，阻礙試件橫向變形，就如在試件上下端設置了一個“套箍”。破壞時 試件中部外圍砼的橫向變形受約束

4、小，首先發(fā)生剝落 影響機理：“套箍作用”約束橫向變形限制裂縫開展強度提高,影響立方抗壓強度的因素,試件尺寸減小強度提高,“套箍作用”對混凝土立方體抗壓強度的影響,混凝土立方體強度隨齡期的變化 1在潮濕環(huán)境下；2在干燥環(huán)境下,加載速度 加載速度越快，測得強度越高（變形發(fā)展不充分） 齡期與環(huán)境條件 齡期越長、環(huán)境越潮濕，強度越高（混凝土強度隨時間的增長有“先快后慢”的規(guī)律）,軸心抗壓強度（棱柱體抗壓強度）fc (compression) 標準試件：150mm 150mm 300mm的棱柱體 標準養(yǎng)護條件 標準試驗方法 在上述條件下測得的抗壓強度為 fc 軸心抗壓強度標準值 fck 軸心抗壓強度的工

5、程意義 高寬比對試件的強度有影響 標準棱柱體試件基本消除了壓力機墊板和附加偏心影響 多數(shù)實際受壓構件的幾何尺寸關系傾向于棱柱體,軸心抗壓強度,試件高寬比對混凝土強度的影響,返回,試驗結果 試驗值 f 0c 和 f 0cu 的統(tǒng)計平均值大致呈線性關系 規(guī)范公式（基于強度標準值） 式中：a1 棱柱體與立方體抗壓強度之比（C50及以下 取0.76，C80取0.82，其間線性內插） a2 高強混凝土的脆性折減系數(shù)（C40及以下 取1.0，C80取0.87，其間線性內插） 0.88考慮實際構件與試件間差異（制作、養(yǎng) 護、運輸和受力條件等）引入的修正系數(shù),軸心抗壓強度與立方體抗壓強度的關系,混凝土軸心抗壓

6、強度與立方體抗壓強度的關系,返回,采用國家 美國、日本、歐洲混凝土協(xié)會（CEB） 試件 D6inH12in（D152mmH305mm）的圓柱體 與 fc 的換算關系 式中：aC60以下0.79，C60取0.833，C70取0.857， C80取0.875,基于圓柱體試件的軸心抗壓強度 f c,試驗方法 直拉試驗、劈裂試驗 兩種試驗方法結果的比較 劈拉強度略大于直拉強度； 劈拉強度與試件尺寸有關；直拉強度受試件對中、局部粘結情況等因素影響較大，不易控制。 試驗結論 混凝土軸心抗拉強度約為立方體抗壓強度的1/17 1/8，隨混凝土強度等級，比值 ftk與 fcu, k的關系（規(guī)范公式）,混凝土軸心

7、抗拉強度 ft（tension）,混凝土軸心抗拉強度試驗,返回,2.1.3 復合應力狀態(tài)下混凝土的強度,平面雙向應力狀態(tài) 主要特征 雙向受壓應力狀態(tài)下（第三象限） 相互約束了橫向變形受壓強度比單向受壓最多可提高27% 拉壓應力狀態(tài)下（第二、四象限） 拉應力加大了另一向的受壓橫向變形抗拉和抗壓強度 均分別低于單軸向拉、壓時的強度 雙向受拉應力狀態(tài)下（第一象限） 相互影響不大強度與單軸向抗拉強度接近,雙向應力狀態(tài)下的混凝土強度試驗,返回,雙向應力狀態(tài)下混凝土的破壞包絡圖,返回,主要特征 存在時，抗拉和抗壓強度均低于單軸向抗拉 f t 和抗壓強度 f c 壓應力0.6 f c 時，抗剪強度隨壓應力的

8、增大（或軸向拉應力的減?。┒龃?壓應力 0.6 f c 后，抗剪強度隨壓應力的增大而減小 當壓應力或拉應力 0時，抗剪強度 0.1 f c,平面剪壓（或拉）應力狀態(tài),法向應力和剪應力組合的破壞曲線,返回,側向壓應力f L約束了混凝土的橫向變形，限制了裂縫的形成和發(fā)展混凝土抗壓強度大大提高 當側向壓應力f L不很大時，f cc 的實驗統(tǒng)計公式為： 當側向壓應力f L較低時，上式中的側向壓應力系數(shù)值較高,三向受壓,混凝土三軸應力試驗裝置,返回,三軸應力下的混凝土破壞面,混凝土三軸應力下的拉壓子午面,返回,2.1.4 混凝土的變形,相關概念 體積變形：硬化過程中的收縮及隨溫、濕度變化產(chǎn)生的變形 受

9、力變形：一次短期加載、荷載長期作用或多次重復荷載作用下的變形,混凝土受壓應力應變曲線 試驗方法 采用棱柱體試件，用具有伺服裝置的試驗機（或附加彈性元 件）獲得應力應變曲線的下降段。,一次短期加載（單調加載）下混凝土的變形性能,混凝土棱柱體受壓應力應變（s-e）曲線,返回,受壓應力應變全曲線的特征,上升段,混凝土棱柱體受壓應力應變（s-e）曲線,返回,下降段,混凝土棱柱體受壓應力應變（s-e）曲線,返回,不同強度混凝土的受壓應力應變曲線,上升段形狀、峰值應變的變化不大； 混凝土強度越高，下降段形狀越陡，延性越差。,加載速度對應力應變曲線的影響,加載速度 峰值應力，峰值應變，下降段陡； 加載速度

10、峰值應力，峰值應變，下降段平緩。,混凝土單軸受壓應力應變曲線的數(shù)學模型,E. Hognestad（美國）模型 Rsch（德國）模型,混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2002用于正截面承載力計算的簡化模型,式中：,三向受壓狀態(tài)下混凝土的變形特點,橫向壓應力（約束）限制了裂縫的開展，混凝土的抗壓強度和延性均有顯著提高 約束效應越強（橫向壓應力越大），強度和延性的提高效果越明顯 約束可分為 主動約束：如側向施加液體壓力 被動約束：如箍筋、鋼管所提供的約束,混凝土圓柱體三向受壓時的軸向應力應變曲線,返回,用螺旋筋約束的混凝土圓柱體的應力應變曲線,返回,混凝土的變形模量,彈性材料： 混凝土： 變形模量

11、的表示方法 彈性模量Ec（原點模量） 應力應變曲線過原點切線的斜率： 變形模量Ec（割線模量、彈塑性模量） 應力應變曲線上任意一點割線的斜率： 切線模量Ec 應力應變曲線上任意一點切線的斜率：, 彈性模量, 變形模量,返回,混凝土變形模量的表示方法,變形模量不同表示方法之間的關系,彈性模量：反映近似彈性狀態(tài)下的應力應變關系 割線模量：反映平均的應力應變關系 切線模量：反映某一應力點附近的應力應變關系 對于給定的應力應變曲線，彈性模量不變，而割線模量和切線模量均隨應力的增大而減小 進入彈塑性階段后，有：Ec E c Ec,返回,混凝土變形模量的表示方法,從應力應變（s-e）曲線上測定 Ec 有困

12、難 規(guī)范方法： 棱柱體試件，應力為 下，重復加載510次，殘余變形趨于穩(wěn)定,曲線 斜直線（平行于過原點的切線） 根據(jù)實測值的統(tǒng)計分析， Ec 與 fcu，k 有下述關系：,彈性模量 Ec 的測定,返回,混凝土彈性模量 Ec 的測定方法,混凝土軸向受拉時的應力應變關系,具有如下特征： 形狀與受壓時近似，亦可分為上升段和下降段 應力峰值點對應的應變 e0t =7511510 6 下降段比受壓更陡，混凝土強度越高，陡峭程度越大 受拉彈性模量與受壓彈性模量基本相等，即 Et Ec,返回,混凝土軸向受拉應力應變曲線（標距100mm）,徐變的概念及混凝土變形的組成 徐變（又稱蠕變，creep） 結構或構件

13、承受的荷載或應力不變，而應變或變形隨時間增長的現(xiàn)象。 長期荷載作用下混凝土變形的組成 在荷載長期作用下混凝土的變形性能主要與混凝土的 徐變特性有關。 加載時，瞬時應變 （elastic） 持荷時，徐變應變 卸荷時，瞬時恢復應變,荷載長期作用下混凝土的變形性能,返回,混凝土徐變示意圖,產(chǎn)生徐變的原因,內在因素：凝膠體的粘性流動性質 環(huán)境因素：水泥水化作用程度 應力因素：微裂縫的不斷發(fā)展 影響徐變的因素 時間因素 荷載作用時間越長，徐變越大 初期增長較快，后期逐漸減慢，最后趨于穩(wěn)定 應力大小 應力越大，徐變越大，反之越小 線性徐變 非收斂徐變,非線性徐變,返回,混凝土徐變示意圖,返回,壓應力與徐變

14、的關系,返回,不同應力/強度比值的徐變時間曲線,加載時的齡期,混凝土組成成分的影響 水泥用量越大，徐變越大 水灰比大，徐變大 骨料越堅硬，徐變越小 制作、養(yǎng)護條件的影響 振搗充分，徐變小； 養(yǎng)護溫度高、濕度大，徐變小 受荷環(huán)境條件的影響 受荷環(huán)境溫度高、濕度低時，徐變大 構件尺寸的影響 鋼筋用量的影響,返回,骨料對徐變的影響,基本概念 疲勞破壞：混凝土在荷載重復作用下引起的破壞。 疲勞破壞特征：裂縫小而變形大 混凝土疲勞抗壓強度總是小于單調加載下的混凝土單軸抗壓強度,混凝土在重復荷載作用下的變形（疲勞變形）,加載應力小于fcf (fatigue) 一次加、卸載形成封閉的環(huán)狀。 多次加、卸載循環(huán)

15、后，加、卸載環(huán)逐漸密合，最終密合成斜直線（測定彈性模量Ec）可加卸載幾百萬次不破壞。 加載應力大于fcf 應力應變曲線由凸向應力軸逐漸轉變?yōu)樾敝本€，最后轉變?yōu)橥瓜驊冚S，以致加、卸載不能形成封閉環(huán)。 隨著重復荷載次數(shù)的增加，應力應變曲線傾角不斷減小，至荷載重復到某一定次數(shù)時，混凝土試件因嚴重開裂或變形過大而導致破壞。,重復荷載下的應力應變曲線,返回,混凝土在重復荷載作用下的應力應變曲線,疲勞抗壓強度的定義fcf 試驗測定時采用100mm100mm300mm或150mm 150mm450mm的棱柱體 能使棱柱體試件承受200萬次或其以上循環(huán)荷載而發(fā)生破壞的壓應力值稱為混凝土的疲勞抗壓強度 疲勞強

16、度設計值fcf 、 ftf 的確定 fcf 、 ftf 應由混凝土強度設計值（ fc 、 ft ）乘以相應的疲勞強度修正系數(shù)gr確定 gr的取值與疲勞應力比值rcf 有關。gr隨rcf 的減小而降低,疲勞強度的確定,混凝土強度設計值 GB50010-2010表 4.1.4,混凝土疲勞強度修正系數(shù) GB50010-2010 表4.1.6,返回,混凝土的收縮與膨脹 混凝土凝結硬化時 在空氣中體積收縮 有凝縮、干縮 發(fā)生規(guī)律為：先快后慢 最終的收縮值 0.00020.0005 在水中體積膨脹 通常收縮值遠大于膨脹 主要的影響因素有：水泥品種、水泥用量、骨料性質、混凝土制作方法、養(yǎng)護條件、使用環(huán)境、構

17、件的體表比,混凝土的體積變形,返回,混凝土的收縮,混凝土的溫度線膨脹系數(shù)為1.01.5105/ 混凝土的強制應力 混凝土能自由收縮和溫度變形時, 不會產(chǎn)生任何強制應力 只有在有約束條件下，混凝土的變形受到限制時才會導致強制應力構件可能開裂,混凝土的溫度變形,2.2 鋼筋的物理力學性能,2.2.1 鋼筋的品種與級別 常用鋼筋的品種及分類 按化學成分 碳素鋼 根據(jù)含碳量的多少，又可分為低碳鋼、中碳鋼、高碳鋼 含碳量越高，強度越高，但塑性和可焊性降低 普通低合金鋼 合金元素使得鋼材的強度提高、性能改善 應嚴格控制有害成分硫（S，使鋼具有熱脆性）、磷（P使鋼具有冷脆性）,按鋼筋加工的方法可分為,熱軋鋼

18、筋（hot-rolled steel bar） 根據(jù)其力學指標（屈服強度標準值 fyk ）的高低，又可分為 HPB300級（級，符號1）（Hot-rolled Plain Bar） HRB335級（級，符號2）（Hot-rolled Ribbed Bar） HRB400級（ 級，符號3），RRB400級（余熱處理 級，符號3R）， HRBF500級HRBF HRB500級（IV級），HRBF500級 熱軋鋼筋可再加工（如冷軋、熱處理）成其它品種的鋼筋 鋼絲（steel wire） c. 鋼鉸線（strand） 熱處理鋼筋（heat-treated steel bar） 預應力螺紋鋼筋（Scre

19、w-thread steel bars for prestressing of concrete）,冷軋帶肋鋼筋采用普通低碳鋼、優(yōu)質碳素鋼或低合金鋼熱軋盤圓為母材，經(jīng)冷軋減徑后在其表面冷軋成具有三面或兩面月牙形橫肋的鋼筋,二面肋,三面肋,冷軋帶肋鋼筋,冷軋帶肋鋼筋,冷軋扭鋼筋以熱軋級盤圓為原料，經(jīng)專用生產(chǎn)線，先冷軋扁，再冷扭轉，從而形成系列螺旋狀直條鋼筋,返回,按鋼筋的外形,柔性鋼筋（普通鋼筋） 據(jù)其外形又可分為： 光圓鋼筋（plain bar） 如級鋼筋 帶肋鋼筋（ribbed bar， ribbed reinforced bar ） 如、級鋼筋（常又稱為變形鋼筋，deformed bar）

20、 肋紋可以是：人字紋、螺紋、月牙紋、竹節(jié)紋 勁性鋼筋（各種型鋼、鋼軌、或型鋼與鋼筋焊成的骨架）,采用級鋼筋的剪力墻,級鋼筋盤圓,盤圓放開,鋼筋調直機,鋼筋切斷,鋼筋切斷,返回,鋼筋切斷機,變形鋼筋（直條）,返回,月牙紋鋼筋,返回,屈服臺階BC 應力基本不變，應變急速增長。,強化段CD 應變增長較快，應力有一定幅度的增長。極限應力點D是確定極限強度的依據(jù)。,上升段OA 應力和應變成比例變化，A點為比例極限。,通過鋼筋的應力應變曲線描述 有明顯屈服點（流幅）的鋼筋，即軟鋼 主要是指：熱軋鋼筋（低碳鋼、低合金鋼） 應力應變曲線的主要特征,2.2.2 鋼筋的強度與變形,頸縮段DE 應力下降，應變仍然增

21、長，出現(xiàn)頸縮現(xiàn)象。,上升段AB A點以后 ，應變較應力增長快。B點為屈服上限，其值通常不穩(wěn)定；B點為屈服下限，它是確定屈服強度的依據(jù)。,屈服強度 fy,鋼筋屈服后，會產(chǎn)生過大的塑性變形，構件產(chǎn)生不適于繼續(xù)承載的過大變形或過寬的裂縫，故在鋼筋屈服強度的確定時不能利用鋼筋強化段的能力。 伸長率和冷彎性能 伸長率（延伸率） 鋼筋拉斷后的伸長值與原長的比率： 冷彎性能 將直徑為d的鋼筋按一定彎心直徑D彎曲到規(guī)定的角度,設計取用的應力上限值，強度指標,鋼筋的塑性變形能力,強度等級的劃分,HPB235級、HRB335級、HRB400級、RRB400級 強度等級提高屈服強度、極限抗拉強度增長，延伸率和流幅降

22、低，彈性模量變化不大,高碳鋼制成的鋼絲、鋼鉸線；熱處理鋼筋 典型的應力應變曲線 主要特征： 無明顯屈服點、塑性性能相對差。 以極限應力點b為界，分成上升段 和下降段。 條件屈服點0.2 極限抗拉強度b 的 85（設計取用的應力上限值）， 對應的殘余應變?yōu)?0.2,無明顯屈服點的鋼筋，即硬鋼,冷拉 冷拉工藝 冷拉效果 只提高抗拉強度，不提高抗壓強度 溫度超過700時，冷拉鋼筋恢復到冷拉前的性能 冷拉硬化：冷拉后，鋼筋屈服強度提高，塑性下降的現(xiàn)象 時效強化：經(jīng)過一段時間后，鋼筋屈服應力超過張拉控制應力的現(xiàn)象,鋼筋的冷加工,冷拔工藝 以級光園鋼筋為母材，將其多次強力拉拔通過小于鋼筋 直徑的硬質合金拔

23、絲模而成。 冷拔效果 鋼筋同時受到縱向拉力和軸向壓力的作用 不僅提高抗拉強度，還同時提高抗壓強度 強度大大提高，塑性大大降低 冷拔絲呈硬鋼性質,冷拔,雙直線模型 適用于流幅較長的低強度鋼筋 理想的彈塑性模型,2.2.3 鋼筋應力應變曲線的數(shù)學模型,適用于流幅較短的軟鋼 理想的彈塑性模型加硬化,三折線模型,適用于沒有明顯流幅的高強鋼筋或鋼絲,雙折線模型,疲勞破壞的現(xiàn)象及原因 現(xiàn)象：在重復、周期的動荷載作用下，突然脆性斷裂 原因：材料缺陷導致應力集中，在高應力狀態(tài)下由于晶?；飘a(chǎn)生疲勞裂紋，最終造成斷裂 鋼筋的疲勞強度 在某一規(guī)定應力幅度內，經(jīng)受200萬次循環(huán)荷載后發(fā)生 疲勞破壞的最大應力值 疲勞

24、強度低于一次拉伸的強度,2.2.4 鋼筋的疲勞,疲勞強度的試驗方法,單根原狀鋼筋軸拉試驗（規(guī)范方法） 埋入混凝土中重復受拉或受彎試驗 影響疲勞強度的因素 疲勞應力比值 最小應力值 鋼筋外表面幾何尺寸和形狀 鋼筋的直徑 鋼筋的強度 鋼筋的加工和使用的環(huán)境 加載的頻率,鋼筋的強度（屈服強度、極限強度） 要求強度相對值強屈比1.25，以保證鋼筋有足夠的潛 力，不致于迅速斷裂 塑性（延伸率和冷彎性能） 保證結構/構件的延性 可焊性 焊接后不產(chǎn)生裂紋及過大變形，其強度應不低于母材 耐火性 混凝土保護層厚度根據(jù)鋼筋品種，滿足耐火等級要求 鋼筋與混凝土的粘結力 與混凝土之間必須有足夠的粘結力，保證共同工作,

25、2.2.5 混凝土結構對鋼筋的要求,2.3 混凝土與鋼筋的粘結,2.3.1 粘結的意義 意義 鋼筋和混凝土形成整體、共同工作的基礎 實質 鋼筋與混凝土接觸面上產(chǎn)生的沿鋼筋縱向的剪應力（粘 結應力） 分類 裂縫間的局部粘結應力 鋼筋端部的錨固粘結應力,裂縫間的局部粘結應力, 開裂截面混凝土退出工作，鋼筋拉應力突增。 裂縫兩側混凝土回縮受到局部粘結應力阻止。 裂縫間混凝土逐步恢復受拉，而鋼筋拉應力逐步降低。 局部粘結的喪失會影響構件的剛度降低和裂縫開展,返回,鋼筋端部的錨固粘結應力, 在控制截面處，須充分利用鋼筋的設計強度。 為此，鋼筋必須從控制截面向前延伸一段長度，以積累足夠的粘結應力。 與此類

26、似，鋼筋伸入支座必須有一定的錨固長度，否則將發(fā)生錨固破壞。 可采取鋼筋端部加彎鉤、彎折，或在錨固區(qū)貼焊短鋼筋、貼焊角鋼的方法來提高錨固能力。,返回,光圓鋼筋與混凝土間粘結力的組成 膠結力 即鋼筋與混凝土接觸面上的化學吸附作用，它來源于： 水泥漿體對鋼筋表面氧化層的滲透 水化過程中水泥晶體的生長和硬化 其作用一般很小 摩阻力 混凝土收縮時對鋼筋產(chǎn)生握裹力 有相對運動趨勢或相對運動時產(chǎn)生摩阻力 鋼筋表面越粗糙，摩阻力越大 機械咬合力 因鋼筋表面凹凸不平而產(chǎn)生,2.3.2 粘結力的組成（粘結機理）,變形鋼筋與光圓鋼筋粘結力的異同,粘結力的組成因素相同 光圓鋼筋的粘結力主要由膠結力和摩阻力提供 變形鋼

27、筋的粘結力主要由機械咬合力提供 變形鋼筋肋部對四周的擠壓力混凝土中產(chǎn)生徑向拉應力劈裂型粘結破壞或剪切型粘結破壞,試驗方法 平均粘結應力 直接拔出試驗,2.3.3 粘結強度,粘結應力和相對滑移S的關系,不同強度混凝土的粘結應力和相對滑移,圖2-26 -s曲線 (a)光圓鋼筋的-s曲線；(b)帶肋鋼筋的-s曲線,粘結應力和相對滑移S的關系,混凝土強度 粘結強度u與混凝土抗拉強度 ft 大致成正比 式中，k1 常數(shù) 相對保護層厚度 對變形鋼筋，若保護層較薄，容易發(fā)生沿鋼筋的劈裂破壞 限制相對保護層厚度不小于一定的限值，可對混凝土劈裂破壞的發(fā)生起到一定控制作用 相對粘結強度與相對保護層厚度的平方根成正

28、比 式中，k2常數(shù)；c保護層厚度；d鋼筋直徑,2.3.4 影響粘結強度的因素,鋼筋的凈距,鋼筋間凈距越小，粘結強度降低越多容易產(chǎn)生水平劈裂裂縫 橫向鋼筋的數(shù)量 橫向鋼筋可以限制混凝土內部裂縫的發(fā)展，防止保護層脫落，并保證后期粘結強度 橫向約束應力（壓應力） 橫向壓應力約束了混凝土的橫向變形，增大了摩阻力粘結強度提高,澆筑時鋼筋所處位置,水平鋼筋下方的混凝土可能出現(xiàn)沉淀收縮和離析泌水，氣泡溢出。則容易形成強度較低的疏松空隙層削弱粘結作用 鋼筋表面的形狀 變形鋼筋的粘結強度大于光圓鋼筋,保證粘結的構造措施 目前尚無關于粘結力的計算理論 規(guī)范采用構造措施保證混凝土與鋼筋的粘結性能 保證最小搭接長度和錨固長度； 滿足鋼筋最小凈距和混凝土最小保護層厚度要求； 必要部位加密箍筋（如搭接區(qū)）； 光圓鋼筋端部設置彎鉤以增強粘結能力； 施工措施，如分層、二次澆搗等。,2.3.5 鋼筋的錨固與搭接,基本錨固長度lab,基本錨固長度是：充分利用縱向受拉鋼筋（fy ）而不發(fā)生 粘結破壞所需要的最小錨固長度 式中: a鋼筋的外形系數(shù) 機械錨固措施（如:設置彎鉤、貼焊鋼筋、焊錨板等）可有效提高鋼筋的錨固力，因此可減少錨固長度，其折減系數(shù)為0.7。但應同時有相應的配箍直徑、間距及數(shù)量等構造措施。,2 受拉鋼筋的錨固,（1）受拉鋼筋的錨固長度 實際結構中的受拉鋼筋錨固長度還應根據(jù)錨固條件的不同按下式計算