高支模施工專項方案文檔

1、目錄第一章、編制說明及編制依據(jù)第二章、工程概況第三章、模板體系設(shè)計第四章、施工方法第五章、安全措施第六章、計算書第一章、編制說明及編制依據(jù)1、編制說明根據(jù)本工程設(shè)計施工圖中廠房首層層高為5m，二層標準層4.5m。按廣東省建委粵建監(jiān)字【 1998】 28 號文規(guī)定，樓層高度4500mm的模板安裝、支撐屬高支模施工，所以本工程首層模板安裝施工時，須按有關(guān)文件及施工規(guī)范要求進行施工，在本方案主要概述為模板支撐體系，施工時須確保模板體系的剛度、穩(wěn)定性。2、編制依據(jù)1）建施、結(jié)施設(shè)計圖紙；2）施工合同；3）粵建監(jiān)字【 1998】28 號文；4）建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ128-2000、J

2、43-2000；5）門式鋼支頂架技術(shù)參數(shù)資料。第二章 、工程概況本工程位于中山市板芙鎮(zhèn)金鐘村，是一棟地面以上 2 層框架結(jié)構(gòu)的工業(yè)廠房，分 I、II、III 、IV 四個等量分區(qū)。其中首層為 5 米高,二層為 4.5 米,屬高支模板,建筑2面積 8953.9m，樓板厚度 100mm（ JP/45 是 130 mm），最大跨度 9.8 m，最大梁截面 3001000，框架結(jié)構(gòu)，砼標號 :柱、梁板 C25。第三章、模板體系設(shè)計1、本工程支撐采用 MF1219門式鋼管腳手架支撐模板，門架高度為1930 mm，另有 900 mm高的調(diào)節(jié)架，寬度為 1220mm，立桿采用門架立桿采用42.0 2.5mm

3、鋼管，立桿加強桿采用26.8 2.5mm鋼管。門架采用滿堂式搭設(shè)。2、本工程模板采用18 厚夾板，木枋采用80 80200mm木枋。3、3001000 梁支撐方案梁模板采用一道直徑 14 對拉螺栓拉結(jié)， 對拉螺栓計算跨度 600mm。梁側(cè)枋木距離 400mm，梁底枋木距離 400mm，頂托枋木支于門架支頂之上。門架的距離尺寸：每榀門架之間距離1.2m，門架跨距 2.12m，步距 1.95m。4、100mm厚樓板支撐方案板底枋木距離 400mm，頂托枋木支于門架支頂之上。門架的距離尺寸：每榀門架之間距離 0.9m，門架跨距 2.12m，步距 1.95m。5、搭設(shè)措施說明門架搭設(shè)在混凝土墊層地面，

4、 并在架底鋪設(shè)木枋或木板作墊腳。相鄰門式架用剪刀撐和水平加固桿進行豎向拉結(jié)，以加強門架的整體剛度。其豎向間距1.2 2.0m，橫向間距 0.61.2m，且不少于兩道。另外梁板受力薄弱處視情況加設(shè)單支頂以保證門架系統(tǒng)的牢固及穩(wěn)定。 搭設(shè)門架時， 調(diào)節(jié)頂托至梁、 板的底模位置所需標高后安裝龍骨。龍骨應(yīng)通線找平后才鋪設(shè)底模。對于跨度大于 4m 的板和梁，以及懸臂跨度大于 2m 的梁，模板應(yīng)起拱，起拱高度宜為跨度的 2%。或按設(shè)計要求，對于梁高大于 700mm 的梁，在中部每隔 500600mm 用穿墻螺絲固定，以防爆模。第四章、施工方法1、模板搭設(shè)門架先沿主梁離柱邊200mm 開始排第一只架，按間距

5、要求擺放。邊排邊上斜拉桿，排至梁另一邊的支承柱邊時，如果離支承柱距離大于 400mm 時，要在柱邊出 200mm 加一個門架，并要用拉桿連接在相鄰的架上，扎三度固定。第一層架頂鋪設(shè)臨時托腳板后， 再架設(shè)上層門架， 然后加頂托， 大致調(diào)評在頂托后放木枋。中層木枋沿門架方向排， 頂層木枋垂直梁放置。 其間距可以根據(jù)梁尺寸而定，鋪梁底板，調(diào)頂托至預(yù)定高度水平（或合梁拱要求） 。固定梁底板再裝梁側(cè)模板，設(shè)壓腳板再定側(cè)板支撐，當梁高小于 700mm 時，用舊板加兩道斜撐。斜撐與水平面夾角均為450。樓面模板安裝時門架從梁中出900mm 開始排列，排距為900mm 一個門架滿排。然后上頂托，放木枋調(diào)平、鋪

6、板固定。支撐體系要求在下層 ,樓板在上 600mm 的位置每排列門架用四形扣一道縱向鋼管拉桿，橫向每 1.8m 一道與縱向鋼管扣緊， 在頂層架頂下 500mm 縱橫各扣一道鋼管拉桿， 縱橫鋼管交接處用鋼管扣扣住。在第一層門架橫桿中間處用一道通長鋼管與門架相扣，這樣整個支撐高度有三道水平拉桿，水平拉桿通長頂柱。故可以保證整體性與穩(wěn)定性。 在懸臂處的模板體系要另作加固處理。 在最外部柱 450 交叉剪力撐，剪力撐底部頂?shù)綐敲妗?、混凝土澆筑由于墻柱與梁板砼強度不同， 為保證工程質(zhì)量，砼不得堆放過高及過分集中，而且要及時拔開， 振動時得用振動棒撬住模板或鋼筋振動。 在澆搗樓面砼過程中要安排一名專職施

7、工員進行跟班。 在澆筑過程中， 跟班木工及施工員隨時觀察模板體系變形情況，特別是門式鋼架有無局部彎曲而造成失穩(wěn)以及木枋撓度過大等異常情況。如有異常，施工員立即指揮樓面工作人員撤離， 經(jīng)確認不安全威脅解除后方可進行正常施工。3、模板拆除非承重模板（柱、梁側(cè)模）拆除時，結(jié)構(gòu)砼強度值不低于 1.2Mpa；承重模板（梁、板底模）的拆除時間如下表所示：結(jié)構(gòu)名稱結(jié)構(gòu)跨度（ M）達到砼標準強度的百分率（ %）板2502，875梁8758100梁懸臂構(gòu)件21002100拆模順序為：后支先拆、先支的后拆、先拆非承重模板，后拆承重模板，拆除跨度較大的梁底模時， 應(yīng)先從跨中開始分別拆向兩端， 拆模時不要用力過猛，過

8、急，拆下來的木料要及時整理運走，按規(guī)格分類堆放整齊。第五章、安全措施1、工程施工前應(yīng)組織成立質(zhì)量、安全管理小組負責對整個工程的的模板支撐的監(jiān)督管理工作。2、施工前組織施工有關(guān)人員進行模板安裝、拆除、砼澆筑等有關(guān)的安全、技術(shù)交底。3、模板安裝在完成每一道工序時，應(yīng)由有關(guān)部門檢查、驗收合格，并填寫好驗收記錄后，方可進行下一道工序的施工。4、遇上六級以上的大風(fēng)時，應(yīng)暫停室外的高空作業(yè)。5、安裝與拆除 5M以上的模板，應(yīng)搭接腳手架，并設(shè)防護欄桿，防止上下在同一垂直面操作。6、支模過程中，如需中途停歇，應(yīng)將支撐搭頭、柱頭板等釘牢。拆模、支撐等運走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而附落。7、砼澆筑時應(yīng)遣派專職

9、的安全員對支撐的模板及其支頂架的變形情況，如發(fā)現(xiàn)有異常，應(yīng)立即停止施工，待確定不安全威脅的情況解除后方可進行正常施工。8、梁板砼澆筑時，要控制好樓面上的施工活荷載，如：砼傾落度、移擺砼泵管等操作，盡量減少其對模板支撐的沖擊而產(chǎn)生失穩(wěn)。第六章、計算書第一節(jié)、梁模板門式腳手架支撐計算書門式鋼管腳手架的計算參照建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（ JGJ128-2000）。1-立桿； 2- 立桿加強桿； 3- 橫桿； 4- 橫桿加強桿計算門架的幾何尺寸圖1. 模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.30 ；梁截面高度 D(m):1.0 門架型號 :MF1219；扣件連接方式 : 單扣件；腳手架搭

10、設(shè)高度 (m):4. 0 承重架類型設(shè)置 : 縱向支撐平行于門架；門架橫距 La(m):1.00 ；門架縱距 Lb (m):1.00 ；門架幾何尺寸 :b(mm):1219.00 ， b1(mm):750.00 ， h0 (mm):1930.00 ，h1(mm):1536.00 ，h2(mm):100.00 ，步距 (mm):1950.00 ；加強桿的鋼管類型 : 483.；5立桿鋼管類型 : 483.；52. 荷載參數(shù)模板自重 (kN/m2):0.35 ；鋼筋自重 (kN/m3):1.50 ；新澆混凝土側(cè)壓力標準值 (kN/m2):18.0 ；傾倒混凝土側(cè)壓力 (kN/m2):2.0 ；振搗

11、混凝土荷載標準值 (kN/m2):2.03. 梁底模板參數(shù)板底橫向支撐截面類型： 木方 :50 100mm；板底縱向支撐截面類型： 18MM夾板；梁底橫向支撐間隔距離(mm)：200.0 ；面板厚度 (mm)：18.05. 梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距 (mm)： 500；次楞間距 (mm)：4；穿梁螺栓水平間距 (mm)： 500；穿梁螺栓豎向間距 (mm)：3；穿梁螺栓直徑 (mm)：M12；主要材料：木楞，寬度 50mm，高度 100mm.二、梁模板荷載標準值計算1. 梁側(cè)模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于

12、模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值 :其中 - 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t -新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15) 計算，得 5.714h ；T -混凝土的入模溫度，取 20.000 ；V -混凝土的澆筑速度，取 2.500m/h ；H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度， 取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取 1.000 ；2-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850 。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為 40.549 kN/m 2、18.000 kN/m 2 ，取較

13、小值 18.000 kN/m 2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu) , 需要驗算其抗彎強度和剛度。 強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為 4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖 ( 單位： mm)1. 強度計算跨中彎矩計算公式如下 :2其中， - 面板的彎曲應(yīng)力計算值 (N/mm) ；M -面板的最大彎距 (N.mm)；W -面板的凈截面抵抗矩， W = 50 1.8 1.8/6=27cm3；2f -面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm) ；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中 ，q -作

14、用在模板上的側(cè)壓力，包括:q = q1+q2新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q= 9.720+1.260 = 10.980 kN/m1= 1.22= 1.4；0.5 180.9=9.72kN/m ； 0.5 2 0.9=1.26kN/m ；計算跨度 ( 內(nèi)楞間距 ): l = 200mm；面板的最大彎距M= 0.1 10.98 2002 = 4.39 104N.mm；4經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值 : = 4.39 10/ 2.70 104 =1.627N/mm 2；面板的抗彎強度設(shè)計值 : f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =1.627N/mm2 小于

15、面板的抗彎強度設(shè)計值f=13N/mm 2，滿足要求！2. 撓度驗算q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值: q = 18 0.5 = 9N/mm ；l-計算跨度 ( 內(nèi)楞間距 ): l = 200mm ；E-面板材質(zhì)的彈性模量 : E = 9500N/mm2；I-面板的截面慣性矩 : I = 50 1.8 1.8 1.8/12=24.3cm 4；面板的最大撓度計算值 : = 0.677 9200 4/(100 95002.43 10 5) =0.042 mm ；面板的最大容許撓度值 : = l/250 =200/250 = 0.8mm ；面板的最大撓度計算值 =0.042mm 小于 面板的最大容

16、許撓度值 =0.8mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算1. 內(nèi)楞計算內(nèi)楞木直接承受模板傳遞的荷載， 按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用 1根木楞，截面寬度 50mm，截面高度 100mm，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W分別為 :W = 5010021/6 = 83.33cm 3；I = 50 10031/12 = 416.67cm 4 ；內(nèi)楞計算簡圖（1）. 內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下 :2其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值 (N/mm) ；M -內(nèi)楞的最大彎距 (N.mm)；W -內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；2f -內(nèi)楞的強度設(shè)計值 (N/mm) 。按以下公式計算內(nèi)楞跨中

17、彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.218 0.9+1.4 20.9) 0.2=4.39kN/m ；內(nèi)楞計算跨度 ( 外楞間距 ): l = 500mm；內(nèi)楞的最大彎距 : M=0.1 4.39 500.00 2= 1.10 105N.mm；最大支座力 :R=1.1 4.392 0.5=2.416 kN ；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 1.105410/8.3310 = 1.318N/mm 2；內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值 : f = 11N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 1.318 N/mm2小于 內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值 f=11N/mm 2，滿足要求?。?）. 內(nèi)楞的撓度驗

18、算其中E-2面板材質(zhì)的彈性模量： 9000N/mm；q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值：q =18.00 0.20= 3.60N/mm；l-計算跨度 ( 外楞間距 ) ：l = 500mm ；I-64面板的截面慣性矩： I = 4.17 10 mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值 : = 0.6773.6 500 4 /(100 90004.17 106 ) =0.041 mm ；內(nèi)楞的最大容許撓度值 : = 500/250=2mm ；內(nèi)楞的最大撓度計算值=0.041mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2. 外楞計算外楞木承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力載作用下的連續(xù)梁計算。

19、2.416kN, 按照集中荷本工程中，外龍骨采用 1根木楞，截面寬度 50mm，截面高度 100mm，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W分別為 :W = 5010021/6 = 83.33cm 3；I = 50 10031/12 = 416.67cm 4 ；外楞計算簡圖外楞彎矩圖 (kN.m)外楞變形圖 (mm)（1）. 外楞抗彎強度驗算2其中 -外楞受彎應(yīng)力計算值 (N/mm)M -外楞的最大彎距 (N.mm)；W -外楞的凈截面抵抗矩；2f -外楞的強度設(shè)計值 (N/mm) 。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為 M= 0.484 kN.m外楞最大計算跨度 : l = 200mm；經(jīng)計算得到，外楞

20、的受彎應(yīng)力計算值54: = 4.84 10/8.3310 = 5.803N/mm 2；外楞的抗彎強度設(shè)計值 : f = 11N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計算值 =5.803N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設(shè)計值f=11N/mm 2，滿足要求?。?）. 外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為 0.323 mm 外楞的最大容許撓度值 : = 200/250=0.8mm ；外楞的最大撓度計算值=0.323mm小于外楞的最大容許撓度值 =0.8mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下 :其中 N -穿梁螺栓所受的拉力；A -穿梁螺栓有效面積(mm2) ；2f -穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，

21、取170 N/mm；查表得：穿梁螺栓的直徑 : 12 mm ；穿梁螺栓有效直徑 : 9.85 mm ；穿梁螺栓有效面積 : A= 76 mm 2；穿梁螺栓所受的最大拉力穿梁螺栓最大容許拉力值: N =18 0.5 0.3 =2.7 kN 。: N = 170 76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.7kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值N=12.92kN ，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu) , 需要驗算其抗彎強度和撓度。 計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小, 按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自

22、重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1. 抗彎強度驗算計算公式如下 :其中， M- 面板計算最大彎距 (N.mm)；l-計算跨度 ( 梁底支撐間距 ): l =200.000mm；q-作用在模板上的壓力線荷載，它包括:新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值q1:1.2 （ 24+1.5 ） 0.7 0.4 0.9=7.711kN/m ；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2 0.35 0.4 0.9=0.151kN/m振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值q3: 1.4 20.4 0.9=1.008kN/m ；q = q 1 + q 2 + q 3=7.711+0.15

23、1+1.008=8.87kN/m ；面板的最大彎距： M = 0.1 8.87 2002= 35481.6N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算：2其中， -面板承受的應(yīng)力 (N/mm) ；M -面板計算最大彎距 (N.mm)；W -面板的截面抵抗矩b: 面板截面寬度， h: 面板截面厚度；W=0.400 10318.000 2 /6=21600.000 mm3；f - 面板截面的抗彎強度設(shè)計值22；(N/mm) ； f=13.000N/mm面板截面的最大應(yīng)力計算值： = M/W =35481.600 /21600.000 =1.643N/mm2 ；面板截面的最大應(yīng)力計算值: =1.643N

24、/mm2 小于面板截面的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm 2，滿足要求！2. 撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊鋼度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下 :其中， q- 作用在模板上的壓力線荷載 :q =（(24.0+1.50) 0.700+0.35 ） 0.40 = 7.28N/mm ；l-計算跨度 ( 梁底支撐間距 ): l =200.00mm ；E-面板的彈性模量 : E = 9500.0N/mm 2；I-面板的截面慣性矩 : I =40.000 1.800 3/12 = 19.440cm4；面板的最大允許撓度值 : =200/250 = 0.8mm ；面板的最大撓度

25、計算值 : =0.677 7.28 200 4/(100 95001.94 10 5)=0.042mm ；面板的最大撓度計算值 : =0.042mm小于 面板的最大允許撓度值 : = 0.8mm ，滿足要求！七、梁底縱、橫向支撐計算（一）、梁底橫向支撐計算本工程梁底橫向支撐采用木方: 50 100mm。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1. 荷載的計算：(1) 鋼筋混凝土梁自重 (kN/m) ：q1:= （24+1.5 ） 1 0.2=5.1kN/m ；(2) 模板的自重荷載

26、 (kN/m) ：q2:=0.35 (2 1+0.3)/0.40.2=0.40kN/m(3) 活荷載為振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載 (kN) ：經(jīng)計算得到，活荷載標準值P1:=2 0.2=0.4kN ；均布荷載設(shè)計值：q = 1.2 5.10.9+1.2 0.40 0.9=5.94kN/m ；集中荷載設(shè)計值：P=1.4 0.40.9=0.504kN ；均布荷載標準值：q = 5.1+0.40 =5.5kN/m ；2. 抗彎強度驗算：最大彎矩計算公式如下 :其中， M- 計算最大彎距 (N.mm)；l-計算跨度 ( 門架寬度 ) ；l =1219.000mm；q-作用在模板上的均布荷載設(shè)計值；q=5.

27、94kN/mp-作用在模板上的集中荷載設(shè)計值；p= 0.504kNa-計算簡圖 a段長度； a=（1.219-0.4 ）/2 =0.41 mc-計算簡圖 c段長度； c= 0.4 m最大彎距： M =5.94 0.400 （ 0.410 1.219-0.400 ）/8+0.504 1.219/4=0.447kN.m ；按以下公式進行梁底橫向支撐抗彎強度驗算：2其中， -梁底橫向支撐承受的應(yīng)力(N/mm) ；M -梁底橫向支撐計算最大彎距(N.mm)；W -梁底橫向支撐的截面抵抗矩b:板底橫向支撐截面寬度， h:板底橫向支撐截面厚度；W=50.000 100.000 2/6=83333.333

28、mm3f -梁底橫向支撐截面的抗彎強度設(shè)計值2(N/mm) ；f=11.000N/mm2；6梁底橫向支撐截面的最大應(yīng)力計算值： = M/W =0.174 10/83333.333= 2.086 N/mm 2；方木的最大應(yīng)力計算值2.086 N/mm2小于 方木抗彎強度設(shè)計值211N/mm，滿足要求！3. 抗剪強度驗算最大剪力的計算公式如下：截面抗剪強度必須滿足：其中最大剪力 : V= 4.0820.400/2+0.504/2 = 1.885 kN；梁底橫向支撐受剪應(yīng)力計算值 T = 3 1.885 103/(2 50.000 100.000) = 0.565N/mm2；梁底橫向支撐抗剪強度設(shè)計

29、值f = 1.400 N/mm2；v梁底橫向支撐的受剪應(yīng)力計算值: T =0.565N/mm 2 小于抗剪強度設(shè)計值2fv=1.4N/mm，滿足要求！4. 撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載最不利分配的撓度，計算公式如下:其中， -計算最大撓度 (N.mm)；l-計算跨度 ( 門架寬度 ) ；l =1219.000mm；q-作用在模板上的均布荷載標準值；q=3.780kN/m；E-梁底橫向支撐彈性模量；E= 9.00 103 N/mm2；I-梁底橫向支撐截面慣性矩；I=4166666.667 mm4；梁底橫向支撐最大撓度計算值=3.780 400(8 1219 3 -4 400 21219+400

30、 3) /(3849.00 10 34166667)=1.402mm ；梁底橫向支撐的最大允許撓度 = 1219.000/250=4.876 mm ；梁底橫向支撐的最大撓度計算值:=1.402mm 小于梁底橫向支撐的最大允許撓度 =4.876mm ，滿足要求?。ǘ⒘旱卓v向支撐計算本工程梁底縱向支撐采用12.6 號槽鋼。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1. 荷載的計算：(1) 鋼筋混凝土梁自重 (kN) ：p1:= （24+1.5 ） 1 0.3 0.2/2 =0.765

31、kN ；(2) 模板的自重荷載 (kN) ：p2:=0.35 (2 1 +0.3) 0.2/2 =0.008kN(3) 活荷載為振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載 (kN) ：經(jīng)計算得到，活荷載標準值P3:=2 0.4 0.2/2 =0.08kN ；經(jīng)計算得到，活荷載標準值集中荷載設(shè)計值：P = 1.2（ 0.765+ 0.08)+ 1.40.080=1.126 kN ；2. 抗彎強度及撓度驗算：梁底縱向支撐，按集中荷載三跨連續(xù)梁計算（附計算簡圖）：梁底縱向支撐計算簡圖梁底縱向支撐梁彎矩圖 (kN.m)梁底縱向支撐梁剪力圖 (kN)梁底縱向支撐梁變形圖 (mm)最大彎矩： M= 0.501 kN.m最大剪

32、力： V= 5.723 kN最大變形（撓度）： 0.043 mm按以下公式進行梁底縱向支撐抗彎強度驗算：其中， -梁底縱向支撐承受的應(yīng)力2(N/mm) ；M -梁底縱向支撐計算最大彎距(N.mm)；W -梁底縱向支撐的截面抵抗矩:3截面抵抗矩 W=62137mm；f -梁底縱向支撐截面的抗彎強度設(shè)計值2(N/mm)f=215.000N/mm 2；w -最大容許撓度 (mm) w= 1000.000/250 = 4.000 mm；梁底縱向支撐截面的最大應(yīng)力計算值：6 = M/W = 0.501 10/62137.000= 8.069 N/mm 2梁底縱向支撐的最大應(yīng)力計算值8.069 N/mm

33、2 小于 梁底縱向支撐抗彎強2度設(shè)計值 215N/mm，滿足要求！梁底縱向支撐的最大撓度計算值:=0.043mm 小于梁底縱向支撐的最大允許撓度 =4mm，滿足要求！3. 抗剪強度驗算截面抗剪強度必須滿足 :IZ -槽鋼的慣性矩， 391.466cm4；-槽鋼的腹板厚度， 5.5mm；b -槽鋼的翼緣寬度， 53mm；h0-槽鋼高度， 126mm；h - 槽鋼腹板高度， 108mm；梁底縱向支撐受剪應(yīng)力計算值T = 5.723 10353 1262 - (53-5.5) 1082/(8 391.466 1045.5) = 9.549N/mm 2；梁底縱向支撐抗剪強度設(shè)計值v2；f = 125.

34、000 N/mm2梁底縱向支撐的受剪應(yīng)力計算值9.549N/mm 小于 梁底縱向支撐抗剪強2度設(shè)計值 125N/mm，滿足要求！八、門架荷載計算1. 靜荷載計算靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1) 腳手架自重產(chǎn)生的軸向力 NGK1(kN/m)門架的每跨距內(nèi)，每步架高內(nèi)的構(gòu)配件及其重量分別為：門架 MF12191 榀0.224 kN交叉支撐2副20.04=0.08 kN連接棒2個20.165=0.33 kN鎖臂2副20.184=0.368 kN合計1.002 kN經(jīng)計算得到，每米高腳手架自重合計NGk1 = 0.514 kN/m 。(2) 加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力 NGK2(kN/m)剪刀

35、撐采用483.5mm鋼管，按照 5步 4跨設(shè)置剪刀撐與水平面夾角： =arctg( (4 1.95)/ ( 5 1.00 ) )= 57.34每米腳手架高中剪刀撐自重：2 37.632 10-3 (5 1.000)/cos /(4 1.950) = 0.089kN/m ；水平加固桿采用483.5 mm鋼管，按照 5步4跨設(shè)置，每米腳手架高中水平加固桿自重：37.632 10-3 (5 1.000) / (4 1.950) = 0.024kN/m ；每跨內(nèi)的直角扣件 4個，旋轉(zhuǎn)扣件 4個，每米高的扣件自重： (4 0.0135+4 0.0145) /1.95=0.057kN/m ；每米高的附件重

36、量為 0.010kN/m；經(jīng)計算得到，每米高腳手架加固桿、 剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力合計 N Gk2 = 0.124 kN/m ；(3) 梁鋼筋混凝土、模板及梁底支撐等產(chǎn)生的軸向力 NGK3(kN)1）鋼筋混凝土梁自重 (kN) ：（ 24.000+1.500 ） 0.300 11.000= 7.650kN ；2) 模板的自重荷載 (kN) ：0.350 (2 1+0.300) 1.000 =0.805 kN ；經(jīng)計算得到，梁鋼筋混凝土、模板及梁底支撐等產(chǎn)生的軸向力合計NGk3 =8.455 kN/m ；靜荷載標準值總計為N G = (N GK1 + N GK2) 4.800 + N Gk3

37、= 11.517kN ；2. 活荷載計算活荷載為振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN) ：經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ = 2.000 0.400 1.000= 0.800kN ；九、立桿的穩(wěn)定性計算:作用于一榀門架的軸向力設(shè)計值計算公式( 不組合風(fēng)荷載 )其中NG-每米高腳手架的靜荷載標準值，NG = 11.517 kN/m；NQ-腳手架的活荷載標準值，NQ = 0.8 kN；經(jīng)計算得到， N = 14.115 kN 。門式鋼管腳手架的穩(wěn)定性按照下列公式計算其中N -作用于一榀門架的軸向力設(shè)計值，N = 14.115 kN；N d -一榀門架的穩(wěn)定承載力設(shè)計值(kN) ；一榀門架的穩(wěn)定承載力設(shè)計值以

38、下公式計算其中 -門架立桿的穩(wěn)定系數(shù) , 由長細比 kh o/i 查表得到， =0.537；k -調(diào)整系數(shù)， k=1.17 ；k0-一榀門架的承載力修正系數(shù)， k0=0.9 ；i -門架立桿的換算截面回轉(zhuǎn)半徑，i=2.12 cm ；h0-門架的高度， h0=1.93m；I0-門架立桿的截面慣性矩， I 0=12.19 cm 4；A1-門架立桿的截面面積， A1 =4.89 cm 2；h1-門架加強桿的高度， h =1.54m；1I1-門架加強桿的截面慣性矩， I 1=12.19 cm 4；f -門架鋼材的強度設(shè)計值， f=205 N/mm2。A -一榀門架立桿的截面面積，A=9.78 cm2；

39、A=2 A1=24.89= 9.78 cm 2；I -門架立桿的換算截面慣性矩，I=21.89 cm 4；I=I0+I 1 h1/h 0 =12.190+12.190 1536.000/1930.000=21.891cm4經(jīng)計算得到， Nd= 96.897 kN 。立桿的穩(wěn)定性計算N N d，滿足要求！第二節(jié)、梁模板門式腳手架支撐計算書1. 構(gòu)造參數(shù)門架型號 :MF1219；扣件連接方式 : 單扣件；腳手架搭設(shè)高度 (m):4.70 承重架類型設(shè)置 : 縱向支撐平行于門架；門架橫距 La(m):1.00 ；門架縱距 Lb (m):1.00 ；門架幾何尺寸 :b(mm):1219.00 ， b1

40、(mm):750.00 ，h0(mm):1930.00 ，h1(mm):1536.00 ，h2(mm):100.00 ，步距 (mm):1950.00 ；加強桿的鋼管類型 : 483.；5立桿鋼管類型 : 483.；5理2. 樓板參數(shù)鋼筋級別 : 二級鋼 HRB 335(20MnSi)；樓板混凝土強度等級 :C25 ；2每層標準施工天數(shù) :8 ；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm):360.000 ；樓板的計算寬度 (m):4.00 ；樓板的計算厚度 (mm):100.00 ；樓板的計算長度(m):4.50 ；施工平均溫度 ( ):15.000 ；3. 板底模板參數(shù)板底橫向支撐截面類型： 木方 :

41、50 100mm；板底縱向支撐截面類型： 12.6號槽鋼；板底橫向支撐間隔距離(mm)： 250.0 ；面板厚度 (mm)：20.0二、板底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu) , 需要驗算其抗彎強度和撓度。 計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小 , 按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載、施工荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1. 抗彎強度驗算計算公式如下 :其中， M- 面板計算最大彎距 (N.mm)；l-計算跨度 ( 板底橫向支撐間距 ): l =250.000mm ；q-作用在模板上的壓力線荷載，它包括:新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值q1: 1.2 (25+1.1) 0.1 10.9=2.819kN/m ；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2 0.35 10.9=0.378kN/m施工人員及設(shè)備產(chǎn)生的荷載設(shè)計值q3: 1.4 110.