土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)框架結(jié)構(gòu)計(jì)算書611章

1、煙 臺(tái) 大 學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第6章 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算6.1 計(jì)算單元的確定 根據(jù)板的長邊/短邊小于2，知板為雙向板，板荷載傳遞路線如圖6.1、6.2 圖6.1 車庫-五層 計(jì)算單元，圖6.2 六層 計(jì)算單元6.2 荷載計(jì)算6.2.1 車庫層-五層：（1）、恒荷載的計(jì)算以2層荷載計(jì)算為例梁自重加上梁上墻的荷載： 板面荷載傳給梁的梯形荷載： 4.0=15.60衛(wèi)生間板傳給梁的三角形荷載： 縱梁傳給柱的集中荷載：利用彎矩平衡對(duì)e點(diǎn)取矩可得： .由于對(duì)稱，故同理可得 節(jié)點(diǎn)彎矩的計(jì)算： （2）、活荷載的計(jì)算以2層荷載計(jì)算為例板面活荷載傳給梁的梯形荷載： 衛(wèi)生間板傳給梁的三角形荷載：

2、縱梁傳給柱的集中荷載： 利用彎矩平衡對(duì)a點(diǎn)取矩可得：由于對(duì)稱，故同理可得, 節(jié)點(diǎn)彎矩的計(jì)算： 樓層豎向荷載的計(jì)算見圖6.3和圖6.4 圖6.3 恒載作用 (單位：集中力為，線荷載為，節(jié)點(diǎn)彎矩為) 圖6.4 活載作用 (單位：集中力為，線荷載為，節(jié)點(diǎn)彎矩為)6.3 內(nèi)力的計(jì)算6.3.1 豎向恒載作用下構(gòu)件彎矩剪力軸力的計(jì)算 圖6.5 恒載彎矩圖 (單位：) 圖6.6 恒載剪力圖 (單位：) 圖6.7 恒載軸力圖 (單位：) 6.3.2 豎向活載作用下構(gòu)件彎矩、剪力、軸力的計(jì)算 圖6.8 活載彎矩圖 (單位：) 圖6.9 活載剪力圖 (單位：) 圖6.10 活載軸力圖 (單位：) 第7章 內(nèi)力組合

3、7.1 結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)的確定結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、地震烈度、房屋高度等因素查得，本工程高度小于24，結(jié)構(gòu)類型為框架結(jié)構(gòu)，7度設(shè)防，丙類建筑，根據(jù)建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范gb 50011 2010知本工程抗震等級(jí)為三級(jí)。7.2 框架梁內(nèi)力組合7.2.1 基本規(guī)定本工程考慮了七種組合：、1.2恒+1.4活、1.2恒+1.4風(fēng)、1.35恒+1.4（0.7活0.6風(fēng)）、1.2恒+1.40.9（活風(fēng)）、1.0恒1.4風(fēng)、1.2（恒+0.5活）1.3地震、1.0（恒+0.5活）1.3地震根據(jù)上述幾種組合，結(jié)合梁的控制截面進(jìn)行內(nèi)力的計(jì)算。其中梁的控制截面位于梁端柱邊及跨間最大彎矩處，各個(gè)截面的內(nèi)力計(jì)算見表7.

4、2。對(duì)于豎向荷載作用下，考慮塑性內(nèi)力重分布，對(duì)于支座進(jìn)行彎矩調(diào)幅（調(diào)幅系數(shù)取0.85），對(duì)梁中彎矩乘以1.2的系數(shù)予以增大。水平荷載作用下不進(jìn)行調(diào)幅，故彎矩調(diào)幅在內(nèi)力組合之前。為了保證強(qiáng)剪弱彎， 一、二、三級(jí)的框架梁，其梁端截面組合的剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式調(diào)整 ，其中梁端剪力增大系數(shù)，三級(jí)抗震取 1.1。為承載力調(diào)整系數(shù)，具體取值見表7.1 表7.1 承載力調(diào)整系數(shù)結(jié)構(gòu)構(gòu)件類型正截面承載力計(jì)算斜截面承載力計(jì)算梁偏心受壓柱梁、柱0.750.800.85注：軸壓比小于0.15的偏心受壓柱，取為0.75 7.2.2 框架梁內(nèi)力組合梁端剪力的調(diào)整：對(duì)于第一層中ab跨有：凈跨為5.7-0.33-0.33=5

5、.04,并且可以將均布力換算成集中力：在恒荷載作用下，按簡支梁計(jì)算的梁剪力為： 梯形荷載轉(zhuǎn)換為集中力為,三角形荷載轉(zhuǎn)換為集中力為，均布力轉(zhuǎn)換為集中力為。在活荷載作用下，按簡支梁計(jì)算的梁剪力為：故 其中是在地震作用下ab梁左右最大的彎矩之和，是梁在重力荷載代表值作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值：其余計(jì)算結(jié)果見表7.2 7.3 框架柱內(nèi)力組合7.3.1 基本規(guī)定本工程考慮了七種組合、1.2恒+1.4活、1.2恒+1.4風(fēng)、1.35恒+1.4（0.7活0.6風(fēng)）、1.2恒+1.40.9（活風(fēng)）、1.0恒1.4風(fēng)、1.2（恒+0.5活）1.3地震、1.0（恒+0.5活）1.3地震根據(jù)上述幾種組

6、合，結(jié)合柱的控制截面進(jìn)行內(nèi)力的計(jì)算。其中柱的控制截面位于柱頂和柱底，各個(gè)截面的內(nèi)力計(jì)算及組合見表7.37.3.2 柱端彎矩、柱軸力的調(diào)整 1考慮地震作用組合的框架柱，其節(jié)點(diǎn)上、下端和中間層節(jié)點(diǎn)上、下端的截面內(nèi)力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下列公式計(jì)算： 式中-考慮地震作用組合的節(jié)點(diǎn)上、下柱端的彎矩設(shè)計(jì)值之和；柱端彎矩設(shè)計(jì)值的確定，在一般情況下，可將計(jì)算的彎矩之和，按上、下柱端彈性分析所得的考慮地震作用組合的彎矩比進(jìn)行分配；-同一節(jié)點(diǎn)左、右梁端，按順時(shí)針和逆時(shí)針方向計(jì)算的兩端考慮地震作用組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和的較大值； 三級(jí)抗震，取1.32.框架頂層柱、軸壓比小于0.15的柱，柱端彎矩設(shè)計(jì)值可取地震作用組合下的彎矩

7、設(shè)計(jì)值。 3.節(jié)點(diǎn)上、下柱端的軸向力設(shè)計(jì)值，應(yīng)取地震作用組合下各自的軸向力設(shè)計(jì)值?？紤]地震作用組合的框架結(jié)構(gòu)底層柱下端截面彎矩設(shè)計(jì)值，對(duì)三級(jí)抗震等級(jí)應(yīng)按考慮地震作用組合的彎矩設(shè)計(jì)值乘以系數(shù)1.3確定。4.以第二層b柱，柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值調(diào)整為例，其余計(jì)算結(jié)果見表7.3 第二層梁與b柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表7.3查得。查表易得四種有關(guān)地震的組合下右震內(nèi)力組合最大，故 右震 = 第二層梁與b柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表7.3查得。查表易得四種有關(guān)地震的組合下右震內(nèi)力組合最大，故右震 節(jié)點(diǎn)上端彎矩-92.7，下端108.6=1.3190.7=將1.3按柱的彈性分析彎矩值之比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端

8、mc1=mc25.柱剪力的調(diào)整一、二、三級(jí)的框架柱和框支柱組合的剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式 其中抗震等級(jí)三級(jí)，、分別為柱的上下端順時(shí)針或反時(shí)針方向截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值，應(yīng)符合建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范gb50011-20010(2010年版)第6.2.2、6.2.3 條的規(guī)定，為柱的凈高。49煙 臺(tái) 大 學(xué) 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì)第8章 截面設(shè)計(jì) 8.1 框架梁截面設(shè)計(jì)8.1.1 基本資料框架橫梁正截面及及斜截面的配筋計(jì)算，按受彎構(gòu)件進(jìn)行，由于考慮抗震設(shè)計(jì)，則橫梁不設(shè)彎起鋼筋，梁的下部縱筋不能在跨中截?cái)唷８鶕?jù)橫梁控制截面內(nèi)力設(shè)計(jì)值，利用受彎構(gòu)件正截面承載力和斜截面承載力計(jì)算公式，算出所需縱筋及箍筋。這里僅以車庫層ab梁

9、為例說明計(jì)算方法框架ab梁的混凝土等級(jí)為c30 =14.3 n/mm2 =1.43 n/mm2 箍筋采用hrb335 =300 n/mm2 縱筋采用hrb400 =360 n/mm2截面尺寸：bh=250mm450mm8.1.2 正截面設(shè)計(jì)計(jì)算1梁的正截面受彎承載力的計(jì)算 （1）梁底配筋從表7.2查出最不利組合為地震作用組合，此時(shí)跨間 。梁下部受拉時(shí)，按t形截面設(shè)計(jì)。 翼緣計(jì)算寬度當(dāng)按跨度考慮時(shí)，按梁間距考慮時(shí)，按翼緣厚度考慮時(shí)，此種情況不起控制作用。故取。梁內(nèi)縱向鋼筋采用hrb400級(jí)鋼筋，因?yàn)椋?屬第一類t形截面故取218，（），且大于，滿足要求。（2）支座配筋：從表7.2中選出ab跨跨間

10、截面及支座截面的最不利內(nèi)力(地震作用組合下)，（地震作用組合下）將支座中心處的彎矩?fù)Q算到邊緣控制截面的彎矩進(jìn)行配筋計(jì)算：支座彎矩將下部跨間的218鋼筋深入支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋（），再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋，b端彎矩大，計(jì)算a支座，即支座a上部：說明有富裕，且不屈服，可近似取實(shí)取318， 故滿足要求。8.1.3 梁斜截面受剪承載力計(jì)算以ab跨計(jì)算為例由表7.2知最不利剪力為 將支座中心處的剪力換算到邊緣控制截面的剪力進(jìn)行配筋計(jì)算：支座剪力故截面尺寸滿足要求。 查50011-2010建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范表6.3.3易得，梁端箍筋最大間距取梁端加密區(qū)箍筋取8100雙肢箍，用hrb335級(jí)鋼筋，則： 加

11、密長度取1.5的梁的高度和500mm中的較大者，故取為675 mm，規(guī)范規(guī)定非加密區(qū)間距不宜大于加密區(qū)間距的兩倍，故取8200。其余梁的計(jì)算同上，計(jì)算時(shí)均取梁受力較大一端計(jì)算，另一端配筋與受力較大端相同，經(jīng)分析ab梁及bc梁均是b端受力大，及b端起控制作用，故在進(jìn)行ab梁及bc梁計(jì)算時(shí)均取b端進(jìn)行計(jì)算?？蚣芰嚎v向鋼筋計(jì)算及框架梁箍筋計(jì)算見表8.1、8.2 表8.1 框架梁縱向鋼筋計(jì)算表層次截面m 實(shí)際配筋車庫層支座ab梁左端a-83.510.0260.0230.987610.5318（763）0.735ab梁右端-65.630.0060.0060.997479.8318（763）0.735bc

12、梁左端-79.820.0170.0170.991583.5318（763）0.735bc梁右端c-660318（763）0.735cd梁左端c-70.750.0020.0020.998515.8318（763）0.735cd梁右端d-68.550318（763）0.735ab跨間60.60.0130.0130.993408.5218（509）0.49bc跨間15.60.0130.0130.993105.2218（509）0.49cd跨間30.30.0090.0090.996202.2218（509）0.49六層支座ab梁左端a-35。10318（763）0.7354ab梁右端-25.04031

13、8（763）0.735bc梁左端-29.020318（763）0.735bc梁右端c-15.220318（763）0.735cd梁左端c-24.620318（763）0.735cd梁右端d-18.430318（763）0.735ab跨間41.80.00890.00890.996280.9216（402）0.387bc跨間100.00810.00810.99667.2216（402）0.387bc跨間24.60.00710.00710.996165216（402）0.387六層頂梁的配筋均小于0，按構(gòu)造配筋即可表8.2 框架梁箍筋計(jì)算表層次截面梁端加密區(qū)非加密區(qū)車庫層72.950.068 810

14、0雙肢箍（1.01）8200雙肢箍195.890.8588100雙肢箍（1.01）8200雙肢箍71.610.0608100雙肢箍（1.01）8200雙肢箍六層54.9608100雙肢箍（1.01）8200雙肢箍45.4308100雙肢箍（1.01）8200雙肢箍38.1620.062 0.15 2 0.24 2 0.33 2 0.42 2 0.51 2 0.602 0.05 2 0.14 2 0.23 2 0.252 0.44 2 0.56 2 0.66 2 0.04 2 0.092 0.15 2 0.22 2 0.292 0.36 2 0.44 20.04 20.08 20.13 20.1

15、8 20.23 20.28 20.33 v104.3868.73v180.1868.73v162.5868.73v778.6868.73 0410100非加密區(qū)實(shí)配箍筋均取410150 8.3 框架梁柱節(jié)點(diǎn)核心區(qū)截面抗震驗(yàn)算gb50011-2010抗震規(guī)范規(guī)定：一、二、三級(jí)框架的節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)，應(yīng)進(jìn)行抗震驗(yàn)算.1車庫層中柱即b柱節(jié)點(diǎn)的核芯區(qū)驗(yàn)算三級(jí)框架梁柱節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)組合的剪力設(shè)計(jì)值按式 計(jì)算 其中為柱的計(jì)算高度，取節(jié)點(diǎn)上下柱反彎點(diǎn)間的距離： mm (左震控制） 又三級(jí)抗震，故 則 核芯區(qū)截面有效驗(yàn)算寬度： mm，所以mm。 節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)組合的剪力設(shè)計(jì)值 滿足要求。.節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)截面抗震受剪承載力節(jié)點(diǎn)核

16、芯區(qū)抗震受剪承載力按下式計(jì)算，其中取一層柱底軸力和中的較小值，故取。該節(jié)點(diǎn)區(qū)配箍為410100，則 所以滿足要求。2車庫層中柱即a柱節(jié)點(diǎn)的核芯區(qū)驗(yàn)算三級(jí)框架梁柱節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)組合的剪力設(shè)計(jì)值按式 計(jì)算 其中為柱的計(jì)算高度，取節(jié)點(diǎn)上下柱反彎點(diǎn)間的距離： mm （右震控制） 又三級(jí)抗震，故 則 核芯區(qū)截面有效驗(yàn)算寬度： mm，所以mm。 節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)組合的剪力設(shè)計(jì)值 滿足要求。.節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)截面抗震受剪承載力節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)抗震受剪承載力按下式計(jì)算，其中取一層柱底軸力和中的較小值，故取。該節(jié)點(diǎn)區(qū)配箍為410100，則 所以滿足要求。gb50011-2010建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范：三、四級(jí)框架柱不應(yīng)大于15倍縱向鋼筋直

17、徑。框架節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)箍筋的最大間距和最小直徑宜按本規(guī)范第637條采用；一、二、三級(jí)框架節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)配箍特征值分別不宜小于0.12、0.10和0.08，且體積配箍率分別，不宜小于0.6、0.5和0.4。有以上可知，節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)及柱的箍筋加密區(qū)為410100，非加密區(qū)箍筋為410200，故均滿足gb50011-2010建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范的設(shè)計(jì)要求。第9章 板的配筋9.1 板的設(shè)計(jì)資料9.1.1 板的基本資料本結(jié)構(gòu)中板厚均為100,板的混凝土強(qiáng)度等級(jí)為，鋼筋采用hrb400，。9.1.2樓面梁格布置圖圖 9.1 樓面梁格布置圖9.2 板的內(nèi)力計(jì)算9.2.1 計(jì)算方法板邊界條件的確定根據(jù)最不利荷載布置原則，求

18、某區(qū)格板跨內(nèi)截面最大彎矩形時(shí)，應(yīng)按在此區(qū)格板布置活荷載，其他板棋盤式布置活荷載。欲求支座最大彎矩時(shí)，活荷載可以近似按各區(qū)格板滿布得到。當(dāng)求區(qū)格板跨中最大彎矩時(shí)，將荷載分成對(duì)稱荷載和反對(duì)稱荷載然后疊加。對(duì)稱荷載使板在支座處無轉(zhuǎn)角，反對(duì)稱荷載會(huì)使板在支座處出現(xiàn)轉(zhuǎn)角。所以對(duì)于邊支座，只有對(duì)稱荷載作用，因此可以看成固定支座。對(duì)于內(nèi)區(qū)格板的支座，由于有反對(duì)稱荷載，所以看成為鉸支座。其他情況也可以按此分析。另外，計(jì)算彎矩時(shí)，還要考慮泊松比的影響。9.2.2 板的內(nèi)力計(jì)算1荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算：板： 板：2. 內(nèi)力計(jì)算(1) 樓板與樓板的系數(shù)選取 圖 9.2 板的計(jì)算圖形板為四邊固支板，查四邊支承矩形板在均布荷載

19、作用下的彎矩?fù)隙认禂?shù)表得： 跨內(nèi)彎矩系數(shù) 支座彎矩系數(shù) 四邊簡支情況：跨內(nèi)彎矩系數(shù) 圖 9.3 板的計(jì)算圖形板為三邊固支、一邊簡支板h為板厚，b為梁寬，經(jīng)計(jì)算查三邊固支、一邊簡支承矩形板在均布荷載作用下的彎矩?fù)隙认禂?shù)表得： 跨內(nèi)彎矩系數(shù) 支座彎矩系數(shù) 四邊簡支情況：跨內(nèi)彎矩系數(shù) (2) 計(jì)算和樓板的彎矩：跨內(nèi)彎矩： 支座彎矩：跨內(nèi)彎矩： 支座彎矩： 9.3 樓板配筋9.3.1 截面有效高度計(jì)算 跨中部分:對(duì)板厚為100mm的板，跨中截面方向，方向。支座截面：對(duì)板厚為100mm的板，。9.3.2 支座配筋方法按支座兩邊板的支座彎矩絕對(duì)值的最大值進(jìn)行配筋，這種方法偏于安全。為了便于計(jì)算，均近似取=

20、0.95，?；炷翉?qiáng)度等級(jí):c30 混凝土強(qiáng)度設(shè)計(jì)值=14.3 n/mm2 =1.43 n/mm2鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值360 n/mm29.3.3 板的配筋計(jì)算：跨中配筋x方向： 故按構(gòu)造配筋，選配8150?？缰信浣顈方向： 故按構(gòu)造配筋，選配8150。支座配筋x方向： 選配10150。支座配筋y方向：選配10150。跨中配筋x方向： 故按構(gòu)造配筋，選配8150?？缰信浣顈方向：故按構(gòu)造配筋，選配8150。支座配筋x方向： 選配10200支座配筋y方向：故按構(gòu)造配筋，選配8150第10章 樓梯的設(shè)計(jì) 10.1 樓梯的設(shè)計(jì)資料10.1.1 示意圖：標(biāo)準(zhǔn)層樓梯平面布置圖如圖10.1 圖10.1 樓梯

21、示意圖10.1.2 基本資料：1幾何參數(shù)：樓梯凈跨: 樓梯高度: 梯板厚: (約為投影長度的) 踏步數(shù): 2荷載標(biāo)準(zhǔn)值：可變荷載：欄桿荷載：3材料信息：混凝土強(qiáng)度等級(jí): c30= 14.30 n/mm2= 1.43 n/mm2rc=25.0 kn/m3鋼筋強(qiáng)度等級(jí): hrb335 fy = 300.00 n/mm2 10.2 樓梯的計(jì)算10.2.1 梯段板的計(jì)算本設(shè)計(jì)采用板式樓梯，取板厚為，則板的傾斜角為，梯段板與水平方向夾角余弦值，取1米的板帶進(jìn)行計(jì)算。恒載的分項(xiàng)系數(shù)為，活載的分項(xiàng)系數(shù)為。1荷載計(jì)算重力荷載計(jì)算如下：地面磚面層 三角形踏步 100厚現(xiàn)澆混凝土樓面板 20厚板底抹灰 扶手 合計(jì)

22、： 活荷載： 總荷載：恒載控制：活載控制： 2截面設(shè)計(jì)有效高度彎矩設(shè)計(jì)值選配8200，分布筋每級(jí)踏步1根8。10.2.2 平臺(tái)板的計(jì)算1平臺(tái)板荷載地面磚面層 0.55 30mm1:3干硬性水泥砂漿 0.0320=0.60 100mm厚混凝土板 0.1025=2.5 板底抹灰 0.0217=0.34 合計(jì)： 3.99活荷載 取1m板帶進(jìn)行計(jì)算永久荷載控制時(shí)設(shè)計(jì)值 可變荷載控制時(shí)設(shè)計(jì)值 取2平臺(tái)板配筋(1)如圖10.1所示與d軸相鄰的平臺(tái)板：受力筋選用8200，分布筋選擇8200，為了承受平臺(tái)板可能出現(xiàn)的負(fù)彎矩，在平臺(tái)板端部的上部配置8200。(2) 如圖10.1所示與c軸相鄰的平臺(tái)板： 受力筋選

23、用8200，分布筋選擇8200，為了承受平臺(tái)板可能出現(xiàn)的負(fù)彎矩，在平臺(tái)板端部的上部配置8200。10.2.3 平臺(tái)梁的設(shè)計(jì)平臺(tái)梁截面尺寸為250mm400mm 平臺(tái)梁計(jì)算跨度為1. 荷載計(jì)算梁自重 0.25（0.4-0.10）25= 1.875梁側(cè)粉刷 0.02(0.4-0.10）217= 0.204平臺(tái)板傳來 3.992/2= 3.99梯段板傳來 合計(jì)： 12.86活荷載 永久荷載控制時(shí)設(shè)計(jì)值 p=1.3512.86+1.40.74.16=21.44可變荷載控制時(shí)設(shè)計(jì)值 p=1.212.86+1.44.16=21.26取p=21.442. 內(nèi)力計(jì)算彎矩設(shè)計(jì)值 剪力設(shè)計(jì)值(1)正截面受彎承載力

24、計(jì)算：截面按倒l形計(jì)算，梁的有效高度 屬第一類t形截面故取 214 （）， ，滿足要求。(2)斜截面受剪承載力計(jì)算：配置8200,則斜截面受彎承載力滿足要求。 10.2.4 梯柱的設(shè)計(jì) 1基本資料： 截面形狀: 矩形 截面寬度: b=200mm 截面高度: h=300mm 構(gòu)件的計(jì)算長度: =1400mm 混凝土強(qiáng)度等級(jí): c30 =14.3 n/mm2 鋼筋類型: hrb400 =360 n/mm2 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù): =1.0 縱筋最小配筋率: =0.75%2. 荷載計(jì)算和配筋 1) 軸向力設(shè)計(jì)值: 平臺(tái)梁傳來的活荷載為 2.02.60.5=2.6 kn平臺(tái)梁傳來的恒荷載為 12.862.6

25、0.5=16.72 kn柱子自重為 0.20.31.4025+1.40(0.2+0.3)20.0217=2.576 kn由永久荷載控制時(shí) p=1.35(16.72+2.576)+1.40.72.6=28.60 kn由可變荷載控制時(shí) p=1.2(16.72+2.576) +1.42.6=26.80kn故n=28.60kn 2) 確定穩(wěn)定系數(shù): =1400/200=7.00 查混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(gb 50010-2002)表7.3.1得, = 1.000 3) 計(jì)算縱筋面積: 截面面積因?yàn)閍s0，應(yīng)按構(gòu)造要求配筋。 as=as,min=mina=0.75%60000=450mm2 。同時(shí)應(yīng)滿足一

26、側(cè)鋼筋配筋率不小于0.200% 故選用414，as=615 mm2第11章 基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 11.1 基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)資料基礎(chǔ)設(shè)計(jì)選用柱下獨(dú)基。選擇所選框架的9與b軸相交柱基礎(chǔ)進(jìn)行設(shè)計(jì)?；A(chǔ)混凝土等級(jí)用c30，墊層混凝土等級(jí)c15?；A(chǔ)埋置深度初步定為1150mm?；A(chǔ)高度初步定為600mm。按規(guī)范階梯每階高度宜為300500mm，所以取為300mm、300 mm，11.2 基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)11.2.1 基礎(chǔ)底面尺寸的確定先按軸心受壓估算， 查建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范50011-2010，4.2.1可知，地基主要受力層范圍內(nèi)不存在軟弱粘性土層的不超過8層且高度在24m以下的一般民用框架和框架-抗震墻房屋不進(jìn)行抗震承載力

27、驗(yàn)算，規(guī)范還規(guī)定場地和地基條件簡單，荷載分布均勻的七層及七層以下民用建筑及一般工業(yè)建筑物;次要的輕型建筑物為丙級(jí)建筑且，故可不做地基變形計(jì)算?；A(chǔ)所受的荷載見表11.1 表11.1 恒載活載左風(fēng)右風(fēng)m()-3.1-1.2-27.427.3 n（）-1021.7-207123.5-123.5 v（）6.81.9 15.2-15.2標(biāo)準(zhǔn)組合：恒+活+0.6風(fēng) 恒+0.7活+風(fēng)根據(jù)m： n: v: 計(jì)算基礎(chǔ)和回填土所受重力gk時(shí)的基礎(chǔ)埋深采用平均埋深d，即d=(1.15+1.30)/2=1.225m對(duì)于均小于0.85的粘性土，基礎(chǔ)上覆土重平均值為：kn/m3故= 基礎(chǔ)底面積按10%增大，即：m2，初

28、步確定基礎(chǔ)底面積m2。由于基礎(chǔ)寬度等于3米，故不必對(duì)基礎(chǔ)寬度進(jìn)行修正11.2.2 地基承載力的驗(yàn)算對(duì)于第一種組合情況：恒+活+0.6風(fēng)故承載力滿足要求。故承載力滿足要求。對(duì)于第二種組合情況：恒+0.7活+風(fēng)故承載力滿足要求。故承載力滿足要求。11.2.3 基礎(chǔ)的沖切驗(yàn)算1. 地基凈反力的計(jì)算查柱彎矩組合表7.3知有9種組合：. . 1.2恒+1.4左風(fēng) . 1.2恒+1.4右風(fēng). 1.2恒+1.40.9（活+左風(fēng)） . 1.2恒+1.40.9（活+右風(fēng)）. 1.0恒+1.4左風(fēng) . 1.0恒+1.4右風(fēng) . 1.35恒+1.4（0.7活+0.6左風(fēng)） . 1.35恒+1.4（0.7活+0.6右風(fēng)）