梁模板(扣件鋼管架支撐)600x16002015-05-31 15：37：53

1、梁模板(扣件鋼管架支撐)計算書計算依據(jù)：建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ162-2008）建筑施工臨時支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范（JGJ300-2013）混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范（GB50666-2011）建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB 50009-2012）混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50010-2010）鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB 50017-2003）一、參數(shù)信息梁段：WKL2(5)。1.模板構(gòu)造及支撐參數(shù)(一) 構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度(m)0.6梁截面高度(m)1.6樓層高度(m)12.2結(jié)構(gòu)表面要求隱藏立桿沿梁跨度方向間距(m)0.6立桿步距(m)0.6混凝土樓板厚度(mm)120板底承重立桿縱向間距(m)1.2橫向

2、間距(m)1.2梁底承重立桿根數(shù)2梁底兩側(cè)立桿間距(m)0.35梁底承重立桿間距(mm)350(二) 支撐參數(shù)梁底支撐鋼管(mm)48×2.75鋼管鋼材品種鋼材Q235鋼(16-40)鋼管彈性模量(N/mm2)206000鋼管屈服強度(N/mm2)235鋼管抗拉/抗壓/抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)205鋼管抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)120鋼管端面承壓強度設(shè)計值(N/mm2)3252.荷載參數(shù)新澆筑砼自重標(biāo)準值(kN/m3)24鋼筋自重標(biāo)準值(kN/m3)1.5砼對模板側(cè)壓力標(biāo)準值(kN/m2)31.2梁側(cè)模板自重標(biāo)準值(kN/m2)0.5梁底模板自重標(biāo)準值(kN/m2)0.253.

3、梁側(cè)模板參數(shù)加固楞搭設(shè)形式：主楞橫向次楞豎向設(shè)置；(一) 面板參數(shù)面板材料克隆(平行方向)15mm厚覆面木膠合板面板厚度(mm)15抗彎設(shè)計值(N/mm2)30彈性模量(N/mm2)11500(二) 主楞參數(shù)主楞材料2根48×2.75鋼管（直徑×厚度mm）主楞間距(mm)150,400*3鋼材品種鋼材Q235鋼(16-40)彈性模量(N/mm2)206000屈服強度(N/mm2)235抗拉/抗壓/抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)205抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)120端面承壓強度設(shè)計值(N/mm2)325(三) 次楞參數(shù)次楞材料1根40×80木方（寬度×高度

4、mm）次楞間距(mm)350木材品種太平洋海岸黃柏彈性模量(N/mm2)10000抗壓強度設(shè)計值(N/mm2)13抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)15抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)1.6(四) 加固楞支拉參數(shù)支拉方式采用穿梁螺栓支拉螺栓直徑M14螺栓水平間距(mm)800螺栓豎向間距(mm)150,400*34.梁底模板參數(shù)搭設(shè)形式為：2層梁上順下橫混合承重；(一) 面板參數(shù)面板材料克隆(平行方向)15mm厚覆面木膠合板厚度(mm)15抗彎設(shè)計值(N/mm2)30彈性模量(N/mm2)11500(二) 第一層支撐梁參數(shù)材料1根40×80木方（寬度×高度mm）根數(shù)5木材品種柏木彈性

5、模量(N/mm2)10000抗壓強度設(shè)計值(N/mm2)16抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)17抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)1.7 模板支撐體系剖面圖 模板支撐體系平面圖 梁側(cè)剖面圖二、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。這里取面板的計算寬度為1.480m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: I = 1480×153/12= 4.162×105mm4； W = 1480×152/6 = 5.550×104mm3；1.荷載計算及組合(一) 新澆砼作用于模板的最大側(cè)壓力G4k實際計算中，采用用戶輸入的新澆砼作用于模板的最大側(cè)壓力G4

6、k=31.200 kN/m2；砼側(cè)壓力的有效壓頭高度：h=F/=31.200/24.000=1.300m；(二) 砼下料產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準值Q2k Q2k=2kN/m2；(三) 確定采用的荷載組合計算撓度采用標(biāo)準組合： q=31.200×1.48=46.176kN/m；計算彎矩采用基本組合： q=0.9×1.1×(1.35×0.9×31.200+1.4×0.9×2)×1.48=59.235kN/m；2.面板抗彎強度計算 M/W < f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =5.550×104mm3；

7、M - 面板的最大彎矩(N·mm) M=0.1ql2=7.256×105N·mm； 計算彎矩采用基本組合: q=59.235kN/m；面板計算跨度: l = 350.000mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 7.256×105 / 5.550×104=13.074N/mm2；實際彎曲應(yīng)力計算值 =13.074N/mm2 小于抗彎強度設(shè)計值 f=30N/mm2，滿足要求！3.面板撓度計算 =0.677ql4/(100EI)其中：q-作用在模板上的壓力線荷載:q = 46.176 kN/m； l-面板計算跨度: l =350.000mm；

8、 E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 11500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 4.162×105mm4； 容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏=l/250=1.400mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677×46.176×350.0004/(100×11500×4.162×105) = 0.980 mm；實際最大撓度計算值: =0.980mm小于最大允許撓度值: =1.400mm，滿足要求！三、梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞采用1根40×80木方（寬度×高度mm）為一組，間距350mm。次楞的截面慣性矩I

9、，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=1×40×803/12 = 1.707×106 mm4； W=1×40×802/6 = 4.267×104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷載計算及組合計算撓度采用標(biāo)準組合： q=31.200×0.350=10.920kN/m；計算彎矩和剪力采用基本組合：有效壓頭高度位置荷載： q=0.9×1.1×(1.35×0.9×31.200+1.4×0.9×2)×0.350=14.008kN/m；有效壓頭高度位

10、置以下荷載： q=0.9×1.1×1.35×0.9×31.200×0.350=13.135kN/m；頂部荷載： q=0.9×1.1×1.4×0.9×2×0.350=0.873kN/m；(二) 內(nèi)力計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，根據(jù)實際受力情況進行電算，得到計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kN·m) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到: 最大彎矩 M= 0.148kN·m 最大剪力：V= 2.565kN 最大變形：= 0.049

11、mm 最大支座反力：F= 4.535kN(三) 次楞計算(1) 次楞抗彎強度計算 =M/W=0.148×106/4.267×104 =3.463N/mm2實際彎曲應(yīng)力計算值 =3.463N/mm2 小于抗彎強度設(shè)計值 f=15N/mm2，滿足要求！(2) 次楞抗剪強度計算 =VS0/Ib=2.565×1000×32000/(1.707×106×40)=1.202N/mm2；實際剪應(yīng)力計算值 1.202 N/mm2 小于抗剪強度設(shè)計值 fv=1.600 N/mm2，滿足要求！(3) 次楞撓度計算容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏=l/250；第1

12、跨最大撓度為0.024mm，容許撓度為0.600mm，滿足要求！第2跨最大撓度為0.049mm，容許撓度為1.600mm，滿足要求！第3跨最大撓度為0.020mm，容許撓度為1.600mm，滿足要求！第4跨最大撓度為0.017mm，容許撓度為1.600mm，滿足要求！第5跨最大撓度為0.019mm，容許撓度為0.520mm，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！2.主楞計算主楞采用2根48×2.75鋼管（直徑×厚度mm）為一組，共4組。主楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=2×10.04×104= 2.008&

13、#215;105 mm4； W=2×4.18×103= 8.360×103 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞傳遞的集中力，計算彎矩和剪力時取次楞的最大支座力4.535kN，計算撓度時取次楞的最大支座力3.676kN。根據(jù)實際受力情況進行電算，得到計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kN·m) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到: 最大彎矩 M= 0.807kN·m 最大剪力：V= 6.803 kN 最大變形：= 0.753mm 最大支座反力：F= 11.497kN(1) 主楞抗彎強

14、度計算 =M/W=0.807×106/8.360×103 =96.566N/mm2實際彎曲應(yīng)力計算值 =96.566N/mm2 小于抗彎強度設(shè)計值 f=205N/mm2，滿足要求！(2) 主楞抗剪強度計算 =VS0/Itw=3.401×1000×5638/(2.008×105×2.75)=34.728N/mm2；實際剪應(yīng)力計算值 34.728 N/mm2 小于抗剪強度設(shè)計值 fv=120.000 N/mm2，滿足要求！(3) 主楞撓度計算容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏=l/250；第1跨最大撓度為0.752mm，容許撓度為3.200mm，滿

15、足要求！第2跨最大撓度為0.052mm，容許撓度為3.200mm，滿足要求！第3跨最大撓度為0.753mm，容許撓度為3.200mm，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！3.穿梁螺栓計算驗算公式如下:N<N= f×A其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型號: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170×105/1000 = 17.850

16、kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =11.497 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=11.497kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=17.850kN，滿足要求！四、梁底模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。取面板的計算寬度為1m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: I = 1000×153/12= 2.813×105mm4； W = 1000×152/6 = 3.750×104mm3；1.荷載計算及組合模板自重標(biāo)準值G1k=0.25×1=0.250 kN/m；新澆筑砼自重標(biāo)準值G2k=24×1×1

17、.6=38.400 kN/m；鋼筋自重標(biāo)準值G3k=1.5×1×1.6=2.400 kN/m；永久荷載標(biāo)準值Gk= G1k+ G2k+ G3k=41.050 kN/m；施工人員及設(shè)備產(chǎn)生的荷載標(biāo)準值Q1k=2.5×1=2.500 kN/m；(1) 計算撓度采用標(biāo)準組合： q=41.050kN/m；(2) 計算彎矩采用基本組合： q=0.9×1.1×(1.35×1×41.050+1.4×0.9×2.500)=57.982kN/m；2.內(nèi)力計算根據(jù)實際受力情況進行電算，得到計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下： （1）

18、基本組合荷載作用下的內(nèi)力計算 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kN·m) 剪力圖(kN)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=3.417kNN2=9.940kNN3=8.076kNN4=9.940kNN5=3.417kN（2）標(biāo)準組合荷載作用下的內(nèi)力計算 彎矩和剪力計算簡圖 剪力圖(kN) 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=2.419kNN2=7.037kNN3=5.718kNN4=7.037kNN5=2.419kN（3）面板計算采用的計算結(jié)果 最大彎矩 M= 0.140kNm 最大變形 = 0.042mm3.面板抗彎強度驗算 M/W =0.140×1

19、06/3.750×104 =3.727N/mm2；實際彎曲應(yīng)力計算值 =3.727N/mm2 小于抗彎強度設(shè)計值 f=30N/mm2，滿足要求！4.面板撓度驗算最大撓度： = 0.042mm； -容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏=l/250=0.600mm；實際最大撓度計算值: =0.042mm小于最大允許撓度值: =0.600mm，滿足要求！五、梁底支撐梁的計算1.第一層支撐梁的計算支撐梁采用1根40×80木方（寬度×高度mm），共5組，均勻布置在梁底。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=1×40×803/12 = 1.707

20、×106 mm4； W=1×40×802/6 = 4.267×104 mm3； E=10000 N/mm2；支撐梁直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。支撐梁均布荷載計算：(1) 計算彎矩和剪力采用（考慮支撐梁自重）：q = 9.940+0.026=9.966 kN/m；(2) 計算撓度采用（考慮支撐梁自重）：q = 7.037+0.019=7.056 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×9.966×0.62=0.359kN.m最大剪力 V=0.6ql=0.6×9.966×0.6

21、=3.588kN最大支座力 N=1.1ql =1.1×9.966×0.6=6.577kN最大變形 = 0.677ql4/100EI=0.677×7.056×6004/(100×10000.000×1.707×106)=0.363mm(一) 支撐梁抗彎強度計算 =M/W=0.359×106/4.267×104 =8.409N/mm2實際彎曲應(yīng)力計算值 =8.409N/mm2 小于抗彎強度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求！(二) 支撐梁抗剪計算 =VS0/Ib=3.588×1000×3

22、2000/(1.707×106×40)=1.682N/mm2；實際剪應(yīng)力計算值 1.682 N/mm2 小于抗剪強度設(shè)計值 fv=1.700 N/mm2，滿足要求！(三) 支撐梁撓度計算最大撓度： =0.363mm； -容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏=l/250=2.400mm；實際最大撓度計算值: =0.363mm小于最大允許撓度值: =2.400mm，滿足要求！2.第二層支撐梁的計算梁底支撐梁采用1根48×2.75鋼管，間距600mm。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=10.04×104= 1.004×105 mm4；W=

23、4.18×103= 4.180×103 mm3；E=206000 N/mm2；(一) 荷載計算及組合：(1) 第二層支撐梁承受第一層支撐梁傳遞的集中力按照第一層支撐梁的計算方法計算，這里給出計算結(jié)果。計算彎矩和剪力時從左至右各集中力依次為：N1=2.272kNN2=6.577kNN3=5.347kNN4=6.577kNN5=2.272kN計算撓度時從左至右各集中力依次為：N1=1.609kNN2=4.657kNN3=3.786kNN4=4.657kNN5=1.609kN(2) 梁側(cè)模板傳遞的自重荷載：計算彎矩和剪力時N=1.35×0.5×1.6×

24、;0.6=0.648 kN；計算撓度時N=0.5×1.6×0.6=0.480 kN。(3) 第二層支撐梁自重均布荷載：計算彎矩和剪力時取0.041kN/m；計算撓度時取0.031 kN/m。(二) 支撐梁驗算根據(jù)前面計算的荷載組合，取結(jié)構(gòu)最不利狀態(tài)進行電算，得到計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kN·m) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=0.166kNN2=12.027kNN3=12.027kNN4=0.166kN計算得到： 最大彎矩：M= 0.323kN.m 最大剪力：V= 9.258

25、kN 最大變形：= 0.087mm 最大支座反力：F= 12.027kN(1) 支撐梁抗彎強度計算 =M/W=0.323×106/4.180×103 =77.361N/mm2實際彎曲應(yīng)力計算值 =77.361N/mm2 小于抗彎強度設(shè)計值 f=205N/mm2，滿足要求！(2) 支撐梁抗剪計算 =VS0/Itw=9.258×1000×2819/(1.004×105×2.75)=94.527N/mm2；實際剪應(yīng)力計算值 94.527 N/mm2 小于抗剪強度設(shè)計值 fv=120.000 N/mm2，滿足要求！(3) 支撐梁撓度計算最大撓

26、度： =0.087mm； -容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏=l/250；第1跨最大撓度為0.012mm，容許撓度為1.400mm，滿足要求！第2跨最大撓度為0.087mm，容許撓度為1.400mm，滿足要求！第3跨最大撓度為0.012mm，容許撓度為1.400mm，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！3.扣件抗滑力的計算n=R/Rc=1個其中 n - 立桿上設(shè)置用于承擔(dān)水平橫桿傳遞給立桿支座反力的扣件數(shù)； R - 水平桿傳遞給立桿的豎向作用力設(shè)計值，取0.166 kN； Rc - 1個扣件的抗滑承載力設(shè)計值，Rc=8×0.75=6 kN；梁側(cè)立桿上必須安裝1個扣件

27、用于承擔(dān)水平橫桿傳遞給立桿的支座反力，請檢查實際搭設(shè)情況，如果扣件數(shù)不足，必須增加。六、穩(wěn)定性計算1.基礎(chǔ)數(shù)據(jù)計算(1) 風(fēng)荷載標(biāo)準值 計算風(fēng)荷載標(biāo)準值Wk=zs0 其中 0 - 基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照荷載規(guī)范規(guī)定采用：0=0.4 kN/m2； s - 風(fēng)荷載體型系數(shù)：s=0.274； z - 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照荷載規(guī)范的規(guī)定采用：z=0.650； 經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準值為: Wk=0.650×0.274×0.4=0.071 kN/m2；(2) 驗算立桿長細比，確定穩(wěn)定系數(shù)立桿計算長度按下式計算l0=Hah式中：立桿計算長度系數(shù)，查表取值，得=1.724a掃地

28、桿高度與懸臂長度修正系數(shù)，查表取值，得a=1.181；H高度修正系數(shù)，查表取值，得H=1.121；h立桿步距（mm）。帶入數(shù)值得，l0=1.121×1.181×1.724×0.6=1.369m立桿長細比=lo/i=1.369/1.6×10-2=85.59= 85.59，查穩(wěn)定系數(shù)表得，=0.688梁底立桿步距進行加密，得加密區(qū)立桿的穩(wěn)定系數(shù)=1.2=1.2×0.688=0.826立桿長細比驗算： 實際長細比= 85.593 小于立桿允許長細比180，滿足要求！(3) 計算彎矩設(shè)計值立桿的彎矩設(shè)計值MM=QMLK =1.4×0.071&

29、#215;0.6×0.62/10=0.002kN·m2.立桿的軸向力計算1.梁底立桿的軸向力設(shè)計值N縱向鋼管的最大支座反力：N1 =12.027 kN ；腳手架鋼管的自重：N2 = 1.2×0.178×10.457=2.231 kN；不組合風(fēng)荷載時，立桿的軸向力設(shè)計值N =N1+N2=12.027+2.231=14.258 kN；組合風(fēng)荷載時，立桿的軸向力設(shè)計值N =N1+N2=12.027+2.231=14.258 kN；2.梁側(cè)立桿的軸向力設(shè)計值N樓板傳遞給梁側(cè)立桿的軸力設(shè)計值N1N1= F=max（F1，F(xiàn)2）=4.843 kN；可變荷載效應(yīng)控制F

30、1=0.9×(1.2×3.267+1.4×0.990)=4.776kN；永久荷載效應(yīng)控制F2=0.9×(1.35×3.267+1.4×0.7×0.990)=4.843kN；永久荷載標(biāo)準值Gkb=(25×0.12+0.3) ×（0.225+1.2/2）×1.2=3.267 kN；活荷載標(biāo)準值Qkb=1.0×（0.225+1.2/2）×1.2=0.990kN；縱向鋼管的最大支座反力：N2 =0.166 kN ；腳手架鋼管的自重：N1 = 1.2×0.178×10.457=2.231 kN；不組合風(fēng)荷載時，立桿的軸向力設(shè)計值N =N1+N2+N3=2.231+0.166+4.843=7.239 kN；組合風(fēng)荷載時，立桿的軸向力設(shè)計值N =