鋼管混凝土節(jié)點(diǎn)性能研究與優(yōu)化

1、鋼管混凝土節(jié)點(diǎn)性能研究與優(yōu)化李浩國際學(xué)院土木133班摘耍：節(jié)點(diǎn)作為連接梁柱的關(guān)鍵部位，及其重要。鋼管約束混凝土柱 鋼筋混凝土梁節(jié)點(diǎn)是一種新型的節(jié)點(diǎn)形式，深入研究此類節(jié)點(diǎn)的力學(xué)性能 和設(shè)計(jì)方法具有重要的理論意義和實(shí)用價(jià)值。木文對影響鋼管約束混凝土 柱鋼筋混凝土梁節(jié)點(diǎn)的剪力變形關(guān)系的主要參數(shù)進(jìn)行了分析，最后，給 岀了一些鋼管約束混凝土柱鋼筋混凝土梁節(jié)點(diǎn)的構(gòu)造建議。關(guān)鍵詞：鋼 管混凝土；鋼管約束混凝土；節(jié)點(diǎn)；節(jié)點(diǎn)優(yōu)化。1引言1.1鋼管混凝土特點(diǎn)鋼管混凝土是指在鋼管中充填混凝土形成的結(jié)構(gòu)。按截面形狀不同， 分為圓形鋼管混凝土、方形鋼管混凝土及多邊形鋼管混凝土構(gòu)件等，目前， 以圓形鋼管混凝土構(gòu)件的應(yīng)用最

2、為普遍。鋼管混凝土主要用作受壓構(gòu)件，其優(yōu)勢在于可以充分發(fā)揮鋼管與混凝 土兩種材料的受力性能?；炷潦盏戒摴艿臋M向約束而處于三向受壓狀態(tài), 具有更高的抗壓強(qiáng)度和變形能力；鋼管壁較薄，在受壓狀態(tài)下容易局部失 穩(wěn)，在其中填實(shí)了混凝土后，則顯著增強(qiáng)了鋼管壁的穩(wěn)定性，其承載力的 潛力也得到充分利用。鋼管混凝土結(jié)構(gòu)以為優(yōu)越的受力性能顯示了廣闊的發(fā)展前景。其優(yōu)點(diǎn)在于：承載力高，重量輕，塑性好，耐疲勞，耐沖擊；可以使用高強(qiáng)混凝 土。三向壓應(yīng)力避免了核心高強(qiáng)混凝土的脆性破壞；鋼管混凝土截面為軸 對稱，為各個(gè)方向上的慣性矩、承載力均相同，因而很適合用于承載地震、 風(fēng)載等作用方向不確定的結(jié)構(gòu)；鋼管兼有縱筋和箍筋的雙

3、重作用；制作鋼 管比制作鋼筋骨架要方便的多；鋼管內(nèi)的核心混凝土部分不設(shè)鋼筋，澆灌 混凝土方便，鋼管本身就可作為模板，省工省料，并且很適合使用泵送混 凝土；鋼管在施工階段可起支撐作用，從而可以簡化施工安裝工藝，節(jié)省 部分支架，有利于減少工序、縮短工期。鋼管混凝土結(jié)構(gòu)的不足之處， 主要是梁柱節(jié)點(diǎn)的連接構(gòu)造和施工比較復(fù)雜，耐火性能和耐腐蝕性能不如混凝土結(jié)構(gòu)，但不比結(jié)構(gòu)差。1.2鋼管約束混凝土的研究概況最初學(xué)者們研究鋼管和核心混凝土之間的粘結(jié)滑移和加載方式對鋼 管混凝土的影響，從而引出了鋼管約束混凝土。學(xué)者們對鋼管混凝土在不同 加載方式下進(jìn)行了研究。加載方式主要包括三種即荷載施加同時(shí)在鋼管與 核心混凝

4、土荷載只施加在核心混凝土上荷載僅作用在核心混凝土上，且澆 灌混凝土之前在鋼管內(nèi)表面涂油脂，以使鋼管和核心混凝土之間沒有粘結(jié)。 其中，第二種加載方式中的鋼管混凝土我們就稱之為鋼管約束混凝土。1.3鋼管約束混凝土的研究概況根據(jù)鋼管作用的差異，鋼管混凝土構(gòu)件又可以分為兩種一是組成鋼管 混凝土的鋼管和混凝土在受荷初期就共同受力二是荷載僅作用在核心混 凝土上，鋼管只起對其核心混凝土的約束作用，即所謂的鋼管約束混凝土柱, 如圖。蔡紹懷和焦占拴(1984),進(jìn)行了 57個(gè)圓鋼管混凝土短柱的軸心受 壓實(shí)驗(yàn)研究，實(shí)驗(yàn)的主要參數(shù)為套箍指標(biāo)、加載方式和試件高度，加載方式 分為三種、荷載同時(shí)作用在鋼管和核心混凝土、荷

5、載僅作用在核心混凝土 上、鋼管高出混凝土，荷載加載鋼管上。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，加載方式和試件高 度對圓鋼管混凝土短柱極限承載力的影響并不明顯。sakino等（1985） 2進(jìn)行了 12個(gè)圓鋼管混凝土軸心受壓短試件的實(shí) 驗(yàn)研究。進(jìn)行了三種加載方式的實(shí)驗(yàn)荷載同時(shí)作用在鋼管和核心混凝土上 即鋼管混凝土荷載只作用在核心混凝土上，即鋼管約束混凝土荷載僅作用 在核心混凝土上，且澆灌混凝土之前在鋼管內(nèi)表面涂油脂，以使鋼管和核心 混凝土之間沒有粘結(jié)，即無粘結(jié)鋼管混凝土。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明在加荷初期，鋼 管混凝土的軸壓剛度最大，鋼管約束混凝土的居屮，而無粘結(jié)鋼管混凝土最 小。但在加載后期，鋼管混凝土的承載力隨變形增長較慢，

6、而無粘結(jié)鋼管混 凝土的則增長較快,鋼管約束混凝土居中。鋼管混凝土構(gòu)件的極限承載力最 小，無粘結(jié)鋼管混凝土構(gòu)件的極限承載力最大。orito等（1987）進(jìn)行了 3個(gè)鋼管混凝土短柱的軸壓實(shí)驗(yàn)和8個(gè)圓 鋼管混凝土壓彎構(gòu)件試驗(yàn)研究,其中分別采用了以下三種的加載方式鋼管 和核心混凝土同時(shí)承受軸向力作用荷載僅作用在核心混凝土上鋼管內(nèi)壁 涂油,鋼管和混凝土之間無粘結(jié)，荷載僅作用在核心混凝土上。研究結(jié)果表明，無粘結(jié)鋼管混凝土抗壓承載力最高， 鋼管混凝土最低初始剛度鋼管混凝土的最高,無粘結(jié)鋼管混凝土最低而鋼 管約束混凝土的抗壓承載力和初始鋼管居中。0'shea和bridge （1997a） 4進(jìn)

7、行了 22個(gè)圓鋼管混凝土軸壓和 17個(gè)偏壓構(gòu)件力學(xué)性能的實(shí)驗(yàn)研究,主要參數(shù)混凝土強(qiáng)度，構(gòu)件截面徑厚比。 研究結(jié)果表明，對于軸壓構(gòu)件，當(dāng)混凝土強(qiáng)度較低時(shí)鋼管對其核心混凝土有 約束作用當(dāng)為高強(qiáng)混凝土?xí)r，只有在徑厚比較小時(shí)才對其核心混凝土有約 束作用。對于偏壓構(gòu)件，只有當(dāng)荷載偏心率較小時(shí)，鋼管才對其核心混凝土 有約束作用。0'shea和bridge (1997a)進(jìn)行了 18個(gè)圓鋼管混凝土軸壓和 17個(gè)偏壓構(gòu)件力學(xué)性能的實(shí)驗(yàn)研究，內(nèi)填圓柱體強(qiáng)度為loompa的混凝土。 主要影響參數(shù)為構(gòu)件截血的徑厚比。研究結(jié)果表明，對于采用超高強(qiáng)混凝土 的圓鋼管混凝土構(gòu)件，只有在徑厚比較小時(shí)，鋼管才對

8、其核心混凝土有約束 作用。johansson (2000)進(jìn)行了 13個(gè)圓鋼管混凝土短柱和11個(gè)長柱的實(shí) 驗(yàn)研究，采用了四種不同加載方式荷載同時(shí)作用在鋼管和核心混凝土上荷 載僅作用在核心混凝土上荷載僅作用鋼管上,且在鋼管內(nèi)充填混凝土荷載 作用在空鋼管上。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明對于短柱，第二種加載方式的極限承載力最 大，第一種加載方式的次之，第三種加載方式的較低，第四種加載方式的最低 對于長柱，第一種和第二種加載方式的極限承載力相差不大且最高,第三種 加載方式的次之，第四種加載方式的最低。同時(shí),該文用abaqus軟件對圓 鋼管混凝土力學(xué)性能進(jìn)行了非線性有限元分析，主要考察了鋼管和混凝土 之間粘結(jié)強(qiáng)度，混凝

9、土強(qiáng)度和不同的加荷方式等因素對鋼管混凝土力學(xué)性 能的影響。johansson (2002)進(jìn)行了 15個(gè)圓鋼管混凝土短柱的實(shí)驗(yàn)研究，采用了三種不同加載方式荷載同時(shí)作用在鋼管和核心混凝土上荷載僅作用在 核心混凝土上荷載作用在空鋼管上。同時(shí)提岀一個(gè)基于鋼管和核心混凝土 相互作用的力學(xué)模型，模型的計(jì)算結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果吻合良好。fam等(2004)進(jìn)行了 5個(gè)圓形截面的鋼管混凝土軸壓短柱和5個(gè) 圓形截面鋼管混凝土壓彎構(gòu)件的實(shí)驗(yàn)研究。其中軸壓短柱采用單調(diào)加載， 壓彎構(gòu)件在軸力不變的情況下反復(fù)施加加橫向推力,影響參數(shù)包括鋼管和 混凝土之間的粘結(jié)、加載方式和壓彎構(gòu)件的軸壓比。實(shí)驗(yàn)表明，粘結(jié)情況和 加載方式對鋼

10、管混凝土壓彎構(gòu)件的強(qiáng)度影響不大，由于在鋼管局部屈曲后 抗彎強(qiáng)度迅速下降，無粘結(jié)鋼管混凝土表現(xiàn)出的延性不如有粘結(jié)鋼管混凝 土，但是無粘結(jié)試件比有粘結(jié)試件具有更高的屈服強(qiáng)度。同時(shí)該文也進(jìn)行了 5個(gè)圓鋼管約束混凝土壓彎構(gòu)件的滯回性能試驗(yàn)研究,研究結(jié)果表明，圓鋼 管約束混凝土壓彎構(gòu)件具有良好的抗震性能。peter mcateer等(2004)進(jìn)行了 4個(gè)鋼管約束混凝土試件的實(shí)驗(yàn)研 究,荷載僅作用在核心混凝土上，且澆灌混凝土之前在鋼管內(nèi)表面涂油脂，以 期使鋼管和核心混凝土之間沒有粘結(jié)。由于當(dāng)前對這類鋼管約束混凝土還沒有形成相關(guān)明確的 條文規(guī)定和設(shè)計(jì)規(guī)程，該文對此進(jìn)行了兩方面的研究工作：一、系統(tǒng)總結(jié)和 整

11、理了以往的相關(guān)研究和數(shù)據(jù),利用現(xiàn)有鋼管混凝土的一些規(guī)程進(jìn)行了相 應(yīng)的計(jì)算和比較。二、進(jìn)行了鋼管約朿混凝土鋼管和核心混凝土的相互作 用性能的實(shí)驗(yàn)研究,基于標(biāo)準(zhǔn)化約束應(yīng)力系數(shù)和混凝土強(qiáng)度提高系數(shù)，提出 了極限承載力和殘余承載力的計(jì)算公式。堯國皇和韓林海(2004) 10進(jìn)行了 12個(gè)鋼管約束混凝土壓彎構(gòu)件在 往復(fù)荷載下的滯回性能實(shí)驗(yàn)研究，截面形式分為方形和圓形兩種,軸壓比n=0-0.74o其研究結(jié)果表明,鋼管約束混凝土構(gòu)件滯回曲線飽滿，沒有明顯的 捏縮現(xiàn)象，抗震性能較好。文獻(xiàn)同時(shí)利用鋼管混凝土的相關(guān)規(guī)范計(jì)算了實(shí)驗(yàn) 試件的承載力與剛度，其結(jié)果表明，實(shí)驗(yàn)的鋼管約朿混凝土極限承載力高于鋼管混凝土相關(guān)規(guī)范

12、的計(jì)算值,其中,形截面高20%以上，方形截面高10%左右而對于鋼管約束混凝土剛度的計(jì)算結(jié)果比較表明，無論是初始階段抗 彎剛度還是使用階段抗彎剛度，的計(jì)算結(jié)果都與實(shí)驗(yàn)結(jié)果比較接近。陳志波(2006) 11對于鋼管約束混凝土的軸壓、純彎和壓彎性能進(jìn) 行了實(shí)驗(yàn)研究，其中軸壓短柱實(shí)驗(yàn)包括12個(gè)圓鋼管約束混凝土和8個(gè)方鋼 管約束混凝土試件及8個(gè)鋼管混凝土對比試件,純彎實(shí)驗(yàn)包括2個(gè)圓鋼管約 束混凝土和2個(gè)方鋼管約束混凝土試件,壓彎實(shí)驗(yàn)包括8個(gè)圓鋼管約束混凝土和8個(gè)方鋼管約束混凝土試件及4個(gè)鋼管混凝土對比試件。利用abaqus 對圓鋼管約束混凝土和方鋼管約束混凝土軸壓、純彎和壓彎試件進(jìn)行了系 統(tǒng)的分析。最后

13、在基于參數(shù)分析的基礎(chǔ)上回歸了用于計(jì)算鋼管約朿混凝土 的軸壓強(qiáng)度指標(biāo)。張素梅等(2007) 12進(jìn)行了 4組12個(gè)圓鋼管約束高強(qiáng)混凝土短柱在 單調(diào)軸壓荷載作用下和2組6個(gè)圓鋼管約束高強(qiáng)混凝土短柱在循環(huán)荷載作 用下的試驗(yàn)研究。試驗(yàn)結(jié)果表明,圓鋼管約束高強(qiáng)混凝土短柱的軸壓承載力 比同條件下的普通鋼管混凝土構(gòu)件高,但兩種構(gòu)件的延性相差不大并且隨 鋼管中縱向應(yīng)力的降低構(gòu)件的軸壓承載力會(huì)提高。在應(yīng)力分析結(jié)果的基礎(chǔ) 上建立圓鋼管約束混凝土的軸壓承載力公式,公式結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合較 好?；谠囼?yàn)結(jié)果對mander約束混凝土模型進(jìn)行修正，使模型適合于約束 高強(qiáng)混凝土。劉界鵬等（2008） 13進(jìn)行了個(gè)方鋼管約束

14、高強(qiáng)混凝土短柱試件在循 環(huán)軸壓荷載作用下的試驗(yàn)研究。試驗(yàn)結(jié)果表明，當(dāng)時(shí)，方鋼管約束高強(qiáng)混凝 土短柱的軸壓承載力比同條件下的普通方鋼管混凝土構(gòu)件高而當(dāng)時(shí)，方鋼 管約束高強(qiáng)混凝土短柱的軸壓承載力比同條件下的普通方鋼管混凝土構(gòu) 件低但兩者延性無顯著差異。對構(gòu)件的應(yīng)力分析結(jié)果表明，方鋼管約束高強(qiáng) 混凝土軸壓短柱中，鋼管在峰值荷載點(diǎn)后屈服而鋼管混凝土構(gòu)件中，鋼管在 峰值荷載點(diǎn)前屈服。方鋼管約束混凝土構(gòu)件中鋼管對核心混凝土的約束效 果高于普通鋼管混凝土構(gòu)件。以上研究者對于鋼管約束混凝土的短柱、長柱的軸壓和壓彎力學(xué)性能 及滯回性能進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，其研究結(jié)果表明，鋼管約束混凝土軸壓短柱承載力要稍 高于鋼管混凝

15、土,其初始剛度則稍低于鋼管混凝土鋼管約束混凝土長柱的 極限承載力則與鋼管混凝土相差不大。鋼管約朿混凝土的滯回曲線飽滿， 沒冇明顯的捏縮現(xiàn)象，構(gòu)件具冇良好的延性和耗能能力。1.4鋼管混凝土梁柱連接節(jié)點(diǎn)類型根據(jù)組成鋼管混凝土框架結(jié)構(gòu)中梁、柱形式的不同，將鋼管混凝土梁柱 節(jié)點(diǎn)分為鋼管混凝土柱鋼梁節(jié)點(diǎn)、鋼管混凝土柱鋼筋混凝土梁節(jié)點(diǎn)和鋼 管約朿混凝土柱鋼筋混凝土梁節(jié)點(diǎn)三大類。以下就對三種不同類型的節(jié)點(diǎn) 就其受力特點(diǎn)進(jìn)行分析歸納。1.4.1鋼管混凝土柱鋼梁連接節(jié)點(diǎn)的研究概述鋼管混凝土柱鋼梁節(jié)點(diǎn)在國內(nèi)外的多高層建筑中廣泛應(yīng)用，本小節(jié)將對此類節(jié)點(diǎn)進(jìn)行簡單的論述，在此只介紹幾種典型的鋼管混凝土柱鋼梁節(jié) 點(diǎn)形式。

16、參考鐘善桐1415 (1999, 2003),韓林海和楊有福(2007),韓林海等(2009)鐘善桐和白國良(2005)16等。(1) 外加強(qiáng)環(huán)式節(jié)點(diǎn)外加強(qiáng)環(huán)式剛接節(jié)點(diǎn)是目前研究最成熟、應(yīng)用最廣泛的一種剛接節(jié)點(diǎn) 類型。這類節(jié)點(diǎn)的工作原理是在鋼梁的上、下翼緣位置設(shè)置上、下加強(qiáng)環(huán), 與鋼梁的上、下翼緣采用等強(qiáng)對接焊縫或高強(qiáng)螺栓連接，傳遞梁端彎矩利用 與鋼梁腹板相連的垂直肋板傳遞梁端剪力。(2) 內(nèi)加強(qiáng)環(huán)式節(jié)點(diǎn)內(nèi)加強(qiáng)環(huán)式節(jié)點(diǎn)是在鋼管內(nèi)梁上下翼緣位置設(shè)置內(nèi)隔板，與梁相連用 來傳遞彎矩。內(nèi)加強(qiáng)環(huán)多用于鋼管直徑大于或等于的情況，直徑較小時(shí)，加 工制作困難，且不利于管內(nèi)混凝土的澆筑。(3) 錨定式鋼管混凝土

17、柱和鋼梁連接時(shí)，在正對鋼梁的上、下翼緣位置，在管柱內(nèi)焊接一個(gè)形錨板,埋于管內(nèi)的混凝土中，以承受鋼梁翼緣傳來的拉力。(4) 穿心式這種節(jié)點(diǎn)形式是將鋼梁的腹板在鋼管混凝土柱身內(nèi)貫通設(shè)置,形成穿心構(gòu)件。穿心構(gòu)件與鋼管壁采用對接焊縫，焊縫強(qiáng)度不低于管材的強(qiáng)度。鋼 梁翼緣及環(huán)板與鋼管壁必須采用坡口焊。(5) 十字板剛接節(jié)點(diǎn)這種節(jié)點(diǎn)形式是在鋼管內(nèi)加設(shè)十字加勁板，承擔(dān)梁端傳來的內(nèi)力，而且 提高了節(jié)點(diǎn)區(qū)的整體剛度和承載力。特點(diǎn)是剛度大，承載力高/旦是用鋼量 比較大，并且管內(nèi)施焊困難，給混凝土的澆筑帶來障礙，并且還會(huì)存在因鋼管 壁的局部破壞而降低整體承載力的危險(xiǎn)。（7）形外加勁板式此類節(jié)點(diǎn)是在鋼梁的上下翼緣處，

18、焊接形加勁板,形加勁板有水平加勁 肋和豎向加勁肋構(gòu)成。（8）承重銷式這種節(jié)點(diǎn)與穿心式節(jié)點(diǎn)類似，是用承重銷來傳遞彎矩和剪力。此類節(jié)點(diǎn) 的優(yōu)點(diǎn)是傳力明確、受力安全可靠、塑性性能好缺點(diǎn)是用鋼量相對較大， 且當(dāng)管徑較小時(shí),承重銷在鋼管內(nèi)的焊接較為困難。（9）螺栓連接式此種連接方式可分為穿芯螺栓連接和單邊螺栓連接，節(jié)點(diǎn)構(gòu)造為方鋼 管混凝土柱和圓鋼管混凝土柱分別采用平端板和弧形端板,然后用螺栓連 接。優(yōu)點(diǎn)構(gòu)造簡單，施工方便。1.4.2鋼管混凝土柱一鋼筋混凝土梁連接節(jié)點(diǎn)的研究概述鋼管混凝土柱與鋼筋混凝土梁節(jié)點(diǎn)主要在國內(nèi)高層、超高層建筑上應(yīng) 用較多。本文從實(shí)際工程中普遍應(yīng)用和研究者提出的節(jié)點(diǎn)型式中，選取幾 種

19、典型的節(jié)點(diǎn)型式進(jìn)行歸納分析。常見的鋼管混凝土柱鋼筋混凝土梁節(jié)點(diǎn) 有：（1）加強(qiáng)環(huán)節(jié)點(diǎn)與鋼管混凝土柱與鋼梁不同的是:與鋼筋混凝土梁連接時(shí)環(huán)板之間的距離為鋼筋混凝土梁的梁高，混凝土梁的縱筋焊接在上下環(huán)板上，且梁的 上下面端部都設(shè)有預(yù)埋鋼板，以便和上下加強(qiáng)環(huán)板相連。此類節(jié)點(diǎn)的優(yōu)點(diǎn) 是:傳力明確、節(jié)點(diǎn)區(qū)應(yīng)力分布較均勻、剛度大、塑性性能好、承載力高； 缺點(diǎn)是:外加強(qiáng)環(huán)的尺寸較大，尤其在鋼管混凝土住宅中，由于鋼管混凝土 柱截面較小，但外加強(qiáng)環(huán)式節(jié)點(diǎn)環(huán)板尺寸較大，往往給建筑上的處理帶來 不便。李至鈞和閻善章（1994） 17進(jìn)行了 5個(gè)典型的鋼管混凝土柱梁加強(qiáng) 環(huán)式剛性抗震節(jié)點(diǎn)的實(shí)驗(yàn)研究，其中，2個(gè)試件采用

20、鋼梁，3個(gè)試件采用 鋼筋混凝土梁。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，節(jié)點(diǎn)具有很好的抗震性能，能夠保證鋼管 混凝土框架在地震區(qū)推廣應(yīng)用。同時(shí)，提出了加強(qiáng)環(huán)節(jié)點(diǎn)抗震設(shè)計(jì)要點(diǎn)和 合理的設(shè)計(jì)建議。吳發(fā)紅等（2001） 18進(jìn)行了鋼筋混凝土梁鋼筋穿心式和不穿心式兩 種外加強(qiáng)環(huán)中柱節(jié)點(diǎn)、以及穿心式內(nèi)加強(qiáng)環(huán)邊柱節(jié)點(diǎn)實(shí)驗(yàn)研究。實(shí)驗(yàn)結(jié)果 表明，梁中縱筋部分穿過鋼管對節(jié)點(diǎn)的受剪承載力影響不大;梁內(nèi)鋼筋全部 焊接在加強(qiáng)環(huán)上與鋼筋穿過鋼管相比，屈服承載力冇所降低，但節(jié)點(diǎn)耗能 能力卻會(huì)有所提高。根據(jù)研究結(jié)果，提出如下建議:節(jié)點(diǎn)區(qū)加載到屈服位移 后，沿鋼加強(qiáng)環(huán)下口處開始出現(xiàn)水平裂縫，主要原因是混凝土和加強(qiáng)環(huán)板 間的粘接強(qiáng)度不夠，故在施工允許

21、的情況下，可在鋼加強(qiáng)環(huán)下設(shè)置適量的 栓釘;為了使節(jié)點(diǎn)區(qū)混凝土的密實(shí)度得到保證，上加強(qiáng)環(huán)板上混凝土排氣孔 大小宜適當(dāng)。（2）埋置牛腿或板件式節(jié)點(diǎn)這類節(jié)點(diǎn)是指通過在核心區(qū)的鋼管，或者在鋼筋混凝土梁中埋置工字鋼承重銷或者貫通鋼板來承擔(dān)梁端傳來的彎矩和大部分剪力。此類節(jié)點(diǎn)的優(yōu)點(diǎn)是:傳力明確、受力安全可靠、塑性性能好;缺點(diǎn)是:用鋼量相對較大，且當(dāng)管徑較小時(shí)，承 重銷或鋼板在鋼管內(nèi)的焊接較困難。韓小雷等（199919, 2002（20）進(jìn)行了十字穿心暗牛腿式鋼管混凝土 柱節(jié)點(diǎn)足尺靜載實(shí)驗(yàn)研究。結(jié)果表明試件的破壞始于鋼筋混凝土梁的彎剪 破壞，鋼管混凝土柱和節(jié)點(diǎn)核心區(qū)未遭破壞，滿足了 “強(qiáng)柱弱梁”的抗震 設(shè)計(jì)

22、要求;對于梁下部縱筋焊在牛腿的內(nèi)側(cè)還是外側(cè)對于節(jié)點(diǎn)的受力性能 基本沒有影響了;對于節(jié)點(diǎn)區(qū)的環(huán)梁，并沒有起到實(shí)質(zhì)性的作用，可以考慮 取消。韓小雷等（2005） 21提出了一種帶環(huán)板穿心暗牛腿鋼管混凝土柱節(jié) 點(diǎn)，該節(jié)點(diǎn)的最大優(yōu)點(diǎn)是梁柱節(jié)點(diǎn)處不需要設(shè)加強(qiáng)環(huán)，同穿心暗牛腿式節(jié) 點(diǎn)一樣分別利用穿心的翼緣和腹板來承受梁端彎矩和剪力，而在牛腿的上 翼緣焊接環(huán)形鋼板，用于承受焊接在上曲的樓板放射筋傳來的拉力，同時(shí) 使鋼管與混凝土樓板之間不產(chǎn)生影響正常使用的裂縫。通過試驗(yàn)研究，證 明這種節(jié)點(diǎn)具有可靠的受力性能，并提出該節(jié)點(diǎn)的設(shè)計(jì)方法。王秀麗等（2006） 22對埋置牛腿的十字形方鋼管混凝土柱一鋼筋混 凝土梁連接

23、節(jié)點(diǎn)，采用x形加載方式，進(jìn)行低周反復(fù)荷載下的試驗(yàn)研究。 研究了了鋼筋和鋼牛腿的應(yīng)力應(yīng)變發(fā)展規(guī)律和相應(yīng)的滯回曲線，在對節(jié)點(diǎn) 破壞機(jī)理分析的基礎(chǔ)上，提出了進(jìn)一步的改進(jìn)措施，與常規(guī)的連接方式相 比，該種節(jié)點(diǎn)是一種相對簡捷可靠的連接方式。季靜等（2008） 23提出了一種取消環(huán)梁僅帶環(huán)筋的穿心暗牛腿鋼管混凝土柱節(jié)點(diǎn)型式，該類節(jié)點(diǎn)外形與普通鋼筋混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)類似，且能 很好地滿足建筑及裝飾設(shè)計(jì)要求。文中首先通過對中節(jié)點(diǎn)與邊節(jié)點(diǎn)的試驗(yàn) 研究，驗(yàn)證了板放射筋和環(huán)筋具有較理想的控制裂縫的能力以及螺紋套筒 連接主筋在往復(fù)荷載作用下的實(shí)際工作性能滿足抗震設(shè)計(jì)要求，并分析了 該節(jié)點(diǎn)型式的變形、應(yīng)變、裂縫開展、破壞形

24、態(tài)及最終承載能力。然后基 于試驗(yàn)結(jié)果，應(yīng)用有限元程序?qū)υ嚰M(jìn)行非線性模擬，進(jìn)一步分析了此節(jié) 點(diǎn)的受力機(jī)理。王清湘等（2008） 24提出了一種新型的圓鋼管混凝土穿心節(jié)點(diǎn)，這 種節(jié)點(diǎn)是用穿心短鋼筋焊接暗牛腿上，適合在工廠加工預(yù)制牛腿節(jié)點(diǎn)段, 現(xiàn)場連接，施工方便。進(jìn)行了4個(gè)該種節(jié)點(diǎn)在低周反復(fù)荷載作用下的試驗(yàn) 結(jié)果，用ansys軟件建模進(jìn)行有限元分析。試驗(yàn)結(jié)果與有限元計(jì)算相對比， 二者吻合良好。（3）鋼筋混凝土環(huán)梁節(jié)點(diǎn)這類節(jié)點(diǎn)是鋼管混凝土柱保持貫通，在柱的外側(cè)設(shè)置環(huán)梁用來傳遞梁 端彎矩，鋼筋混凝土框架縱向鋼筋錨固在環(huán)梁內(nèi)。冇的節(jié)點(diǎn)在環(huán)梁中部和 底部的鋼管外表面貼焊一環(huán)形鋼筋，稱為抗剪環(huán)，用來傳遞剪力

25、。此類節(jié) 點(diǎn)的特點(diǎn)是:傳力明確、受力較好，基本滿足強(qiáng)柱弱梁、強(qiáng)剪弱彎及強(qiáng)節(jié)點(diǎn) 等抗震設(shè)計(jì)原則，但該類節(jié)點(diǎn)施工較為不便。方小丹等（1999） 25對鋼管混凝土柱鋼筋混凝土抗環(huán)梁節(jié)點(diǎn)的性能 進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究。研究結(jié)果表明，適當(dāng)?shù)慕孛嬖O(shè)計(jì)可使框架梁在環(huán)梁范圍 以外屈服，即使在環(huán)梁內(nèi)屈月艮，節(jié)點(diǎn)仍表現(xiàn)出良好的延性和耗能能力，可達(dá)到抗震設(shè)計(jì)要求。呂西林和李學(xué)平（2003） 26進(jìn)行了三個(gè)縱筋配筋量和形式各不相同 的用于方鋼管混凝土結(jié)構(gòu)的新型外置式環(huán)梁節(jié)點(diǎn)在樓面恒載和側(cè)向低周 反復(fù)荷載共同作用下的實(shí)驗(yàn)。考察了梁柱組合體的宏觀受力性能，以及不 同配筋形式對環(huán)梁節(jié)點(diǎn)性能的影響，分析了試驗(yàn)現(xiàn)象及試件中鋼筋應(yīng)變發(fā)

26、展規(guī)律。周棟梁等（2005） 27jrc環(huán)梁連接的鋼管混凝土柱rc梁框架在豎向 荷載和水平荷載作用下，在環(huán)梁一定高度范圍內(nèi)，環(huán)梁與柱之間會(huì)有很窄 的縫隙。通過有限元分析研究了環(huán)梁連接的轉(zhuǎn)角剛度和環(huán)梁區(qū)域框架梁等 效寬度以及它們的影響因素，結(jié)果表明環(huán)梁寬度和框架梁寬度對轉(zhuǎn)角剛度 和等效寬度影響較大?？蚣軆?nèi)力、位移計(jì)算以及兩層兩跨框架結(jié)構(gòu)的靜力 試驗(yàn)和擬動(dòng)力試驗(yàn)表明，環(huán)梁連接的鋼管混凝土柱rc梁框架可以采用梁 柱直接剛性連接的模型進(jìn)行彈性分析。28傅劍平等（2008）進(jìn)行了 3個(gè)帶抗剪環(huán)的鋼管混凝土柱環(huán)梁節(jié)點(diǎn) 單調(diào)直剪試驗(yàn)，對設(shè)置抗剪環(huán)環(huán)梁的極限直剪承載能力、環(huán)梁的宏觀受力表現(xiàn)、受力 過程中環(huán)梁相

27、對鋼管的滑移以及環(huán)梁的最終破壞形態(tài)等進(jìn)行了分析研究。方小丹等（2008） 29根據(jù)以往對環(huán)梁節(jié)點(diǎn)的研究提出了基于試件破 壞面極限平衡的節(jié)點(diǎn)環(huán)梁承載力設(shè)計(jì)方法。該方法綜合考慮了環(huán)梁環(huán)筋和 箍筋的相互作用及框架梁、環(huán)梁截曲尺寸的影響。利用三維有限元分析了 在框架梁端彎矩作用下環(huán)梁的應(yīng)力分布，比較了樓板的存在對環(huán)梁環(huán)向、 徑向以及豎向應(yīng)力的影響，從而考慮樓板對環(huán)梁承載力的有利作用。在此 基礎(chǔ)上進(jìn)一步提出了節(jié)點(diǎn)環(huán)梁實(shí)用的承載力計(jì)算公式，由框架梁梁端的配 筋可直接求得環(huán)梁的配筋，極人地簡化了設(shè)計(jì)計(jì)算工作。代紅軍和季韜(2008) 30進(jìn)行了兩個(gè)鋼管混凝土柱鋼筋混凝土環(huán)梁 節(jié)點(diǎn)的靜載和低周反復(fù)荷載試驗(yàn)研究

28、。分析了節(jié)點(diǎn)的破壞形態(tài)、延性和耗 能能力等性能。季韜等(2008) 31介紹了鋼管混凝土柱環(huán)扁梁中節(jié)點(diǎn)和鋼管混凝土 柱環(huán)梁中節(jié)點(diǎn)的制作和試驗(yàn)過程，并給出了這2個(gè)節(jié)點(diǎn)在低周反復(fù)荷載作 用下破壞形態(tài)和耗能能力方面的試驗(yàn)數(shù)據(jù)。試驗(yàn)結(jié)果顯示，鋼管混凝土柱 環(huán)扁梁中節(jié)點(diǎn)在環(huán)扁梁上形成塑性較，其材料強(qiáng)度得到更充分的利用，能 夠耗散更多的地震能量。最后還給出了計(jì)算簡圖以及試驗(yàn)值與計(jì)算值的比 較。代紅軍和季韜(2008) 32進(jìn)行了鋼管混凝土柱鋼筋混凝土環(huán)扁梁節(jié) 點(diǎn)的靜載和低周反復(fù)荷載試驗(yàn)，分析了節(jié)點(diǎn)的破壞形態(tài)、延性、耗能能力 等性能。試驗(yàn)結(jié)果表明，鋼管混凝土核心區(qū)未發(fā)生屈服破壞情況;對于靜載, 塑性較產(chǎn)生于

29、扁梁和環(huán)扁梁交界處，對于低周反復(fù)荷載，塑性較產(chǎn)生于環(huán) 扁梁上;環(huán)扁梁與鋼管混凝土柱間未發(fā)現(xiàn)明顯滑移現(xiàn)象。(4) 鋼筋貫通式節(jié)點(diǎn)此類節(jié)點(diǎn)在鋼管混凝土結(jié)構(gòu)中，框架梁為現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁時(shí)，采用 把梁內(nèi)縱向主筋貫通鋼管柱，以傳遞梁端彎矩，同時(shí)可以在鋼管的周邊均勻布設(shè)牛 腿以傳遞剪力。它的優(yōu)點(diǎn)是，傳力明確、施工方便快捷、剛度大、塑性性 能好、承載力高;缺點(diǎn)是:節(jié)點(diǎn)構(gòu)造比較復(fù)雜，且可能給混凝土澆灌帶來困 難。陳洪濤等(1999) 33進(jìn)行了局部開孔的鋼筋貫通式節(jié)點(diǎn)實(shí)驗(yàn)研究。 研究結(jié)果表明，節(jié)點(diǎn)開孔后通過加肋補(bǔ)強(qiáng)，不會(huì)影響柱子承載力。試件破 壞形態(tài)主耍為上、下加強(qiáng)環(huán)局部鼓曲破壞。蔡健等(2000) 34進(jìn)行

30、了穿心鋼筋暗牛腿式鋼管混凝土柱節(jié)點(diǎn)實(shí)驗(yàn) 研究。結(jié)果表明，試件的破壞為鋼筋混凝土梁端彎曲屈服后的剪切破壞, 表明該節(jié)點(diǎn)具有良好的傳力性能，梁端彎矩通過貫通鋼筋可以較好地傳遞 給柱。李幗昌等(2009) 35對鋼筋貫通式鋼管煤研石混凝土節(jié)點(diǎn)在低周往 復(fù)荷載作用下的試驗(yàn)測試，得出梁端的力和位移的滯回曲線、鋼筋的變形 曲線以及節(jié)點(diǎn)區(qū)管壁的變形，分析試件的延性和耗能能力。研究結(jié)果表明, 梁端的力和位移滯回曲線比較飽滿，鋼筋貫通式鋼管煤研石混凝土節(jié)點(diǎn)的 位移延性、耗能能力比較理想，抗震性能良好，符合抗震設(shè)計(jì)的要求。(5) 鋼筋環(huán)繞變寬度梁節(jié)點(diǎn)dbj13-51-2003( 2003) 36推薦的節(jié)點(diǎn)型式這類

31、節(jié)點(diǎn)可用于鋼筋混凝止梁的寬度與鋼管混凝止柱的直徑相近的情況，是在鋼管混凝上柱上焊 接明牛腿，將梁端局部加寬，使縱向鋼筋連續(xù)繞過鋼管。梁端加寬斜度不 小于1/6。在開始加寬處須增設(shè)附加箍筋將縱向箍筋包住。明牛腿分擔(dān)大 部分的梁端彎矩和剪力。此類節(jié)點(diǎn)的特點(diǎn)是:鋼筋混凝土梁屬于連續(xù)梁，梁 柱屬較接，梁的支座反力依靠下面的牛腿傳遞，傳力明確，但施工較為復(fù) 雜。曲慧等(2006) 37對8個(gè)鋼筋環(huán)繞式鋼管混凝土柱鋼筋混凝土梁節(jié) 點(diǎn)在的力學(xué)性能進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，主要參數(shù)柱軸壓比和柱截面形式，對該 類節(jié)點(diǎn)的破壞模態(tài)、滯回特性、核心區(qū)剪切變形、鋼筋變形、鋼牛腿變形、 延性和耗能性能等作了主要研究。曲慧和王文達(dá)(

32、2010) 38對鋼管混凝土柱外環(huán)板式鋼梁和鋼筋環(huán)繞 式鋼筋混凝土梁連接節(jié)點(diǎn)建立了有限元模型，并對英進(jìn)行了數(shù)值模擬，理 論計(jì)算與試驗(yàn)結(jié)果吻合良好。基于理論模型，分別對影響此兩類節(jié)點(diǎn)力學(xué) 性能的主耍因素進(jìn)行了系統(tǒng)參數(shù)分析，明晰了各主耍參數(shù)對節(jié)點(diǎn)彎矩梁柱 相對轉(zhuǎn)角關(guān)系的影響規(guī)律，在此基礎(chǔ)之上，提出了此兩類節(jié)點(diǎn)的節(jié)點(diǎn)彎矩 轉(zhuǎn)角關(guān)系的實(shí)用計(jì)算模型。(6) 勁性環(huán)梁節(jié)點(diǎn)這種節(jié)點(diǎn)型式主要依靠環(huán)梁傳遞大部分彎矩，依靠預(yù)埋的鋼牛腿傳遞 剪力和一部分彎矩，使牛腿稱為剪彎鋼牛腿。顧伯祿等(1998) 39進(jìn)行了環(huán)梁錨固式鋼管混凝土節(jié)點(diǎn)實(shí)驗(yàn)研究。 結(jié)果表明，這種節(jié)點(diǎn)可實(shí)現(xiàn)梁端先出現(xiàn)塑性較，有效的實(shí)現(xiàn)強(qiáng)柱弱梁的要 求

33、，可避免梁端鋼筋錨固時(shí)對鋼管局部的撕裂破壞，并對節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的鋼管及混凝土起到保護(hù)作 用。蔡健等(2002) 40對鋼管混凝土中柱勁性環(huán)梁式節(jié)點(diǎn)的設(shè)計(jì)方法進(jìn) 行了研究，探討了該節(jié)點(diǎn)的傳力機(jī)理和內(nèi)力分配方法，并建議了其節(jié)點(diǎn)區(qū) 各構(gòu)件的設(shè)計(jì)方法。蘇恒強(qiáng)等(2006) 41進(jìn)行了鋼梁不穿心的勁性梁鋼管混凝土柱節(jié)點(diǎn) 的軸壓性能試驗(yàn)，并對其節(jié)點(diǎn)區(qū)的軸壓承載力、破壞現(xiàn)象進(jìn)行了討論。分 析結(jié)果表明:我國規(guī)程中規(guī)定公式的值與本次實(shí)驗(yàn)值基本吻合。(7) 單雙梁式節(jié)點(diǎn)黃襄云等(2001) 42對單梁節(jié)點(diǎn)，雙梁節(jié)點(diǎn)以及單雙梁節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了 實(shí)驗(yàn)研究。試驗(yàn)表明:單梁的受力最為明確，傳力最為可靠，而雙梁節(jié)點(diǎn)和 單雙梁節(jié)點(diǎn)的受

34、力較為復(fù)雜。雙梁節(jié)點(diǎn)的延性很好，但剛性性能較差。歐謹(jǐn)?shù)?2001) 43通過鋼管混凝土雙梁節(jié)點(diǎn)的豎向靜力加載試驗(yàn)研 究，揭示了該節(jié)點(diǎn)的受力機(jī)理和破壞形態(tài)，并通過實(shí)際工程的現(xiàn)場試驗(yàn)研 究，驗(yàn)證了模型試驗(yàn)的可靠性。證明了雙梁節(jié)點(diǎn)具有構(gòu)造簡單、受力明確、 施工方便、安全可靠的良好性能。劉志斌和鐘善桐(2001) 44對某工程的雙梁節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了試驗(yàn)研究。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明雙梁節(jié)點(diǎn)的剛性較差。并針對這一問題，對雙梁節(jié)點(diǎn)的剛性 進(jìn)行了理論分析。指出冃前工程中采用的雙梁節(jié)點(diǎn)構(gòu)造不能作為剛性節(jié)點(diǎn) 使用。楊春等(2002) 45針對廣州某超高層建筑中采用的雙梁、單梁、單 雙梁鋼管混凝土節(jié)點(diǎn)，對受力性能及試件破壞過程和形

35、態(tài)作了節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)研 究，分析結(jié)果表明:該種節(jié)點(diǎn)的受力性能可靠性，并提出了些實(shí)驗(yàn)結(jié)論以 供參考。程國亮等(2002) 46采用通用有限元軟件ansys對鋼管混凝土單梁連接節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了非線性有限元分析。分析結(jié)果表明，單梁連接節(jié)點(diǎn)方案有 效的實(shí)現(xiàn)了強(qiáng)柱弱梁、強(qiáng)節(jié)點(diǎn)弱桿件的要求。從鋼牛腿的受力情況可以看 出，節(jié)點(diǎn)區(qū)的鋼牛腿將梁端彎矩的一部分穩(wěn)定可靠的傳給了鋼管混凝土柱, 節(jié)點(diǎn)區(qū)外的鋼牛腿受力較小，可考慮適當(dāng)減小牛腿的長度，并加強(qiáng)水平環(huán) 筋，以增強(qiáng)整個(gè)節(jié)點(diǎn)區(qū)的強(qiáng)度、整體性和剛性。梅力彪等(2003) 47采用有限元軟件ansys對不同構(gòu)造的典型鋼管 混凝土柱與現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁的單梁穿心節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了空間非線性有

36、限元 分析，分析了垂直對稱荷載下采用不同構(gòu)造的穿心節(jié)點(diǎn)內(nèi)的應(yīng)力分布情況 和內(nèi)力傳遞機(jī)理，根據(jù)分析結(jié)果提出了該類節(jié)點(diǎn)的構(gòu)造設(shè)計(jì)建議。1.3.4鋼管約束混凝土柱鋼筋混凝土梁連接節(jié)點(diǎn)的研究概述鋼管約束混凝土柱一般用于與鋼筋混凝土梁連接的結(jié)構(gòu)屮，由于鋼管 在節(jié)點(diǎn)核心區(qū)斷開，鋼管并不直接承受豎向荷載，而鋼筋混凝土梁中的縱 筋也可以直接通過節(jié)點(diǎn)而不必?cái)嚅_，該節(jié)點(diǎn)傳力明確，適用于加固、受力 較大的構(gòu)件等，其構(gòu)造形式如圖1.3所示。陳慶軍等(2002, 200248)進(jìn)行了柱鋼管不直通的鋼管混凝土柱梁 節(jié)點(diǎn)進(jìn)的實(shí)驗(yàn)研究。該節(jié)點(diǎn)的主耍特點(diǎn)是:柱鋼管在梁柱節(jié)點(diǎn)區(qū)不直通，鋼 管嵌入節(jié)點(diǎn)一定距離，剩余空間可使梁鋼筋在

37、節(jié)點(diǎn)區(qū)直通，節(jié)點(diǎn)區(qū)混凝土 采用梁板的強(qiáng)度等級，由此產(chǎn)生的軸向承載力下降通過采用環(huán)梁加大節(jié)點(diǎn) 區(qū)截面并配置水平鋼筋網(wǎng)或環(huán)形鋼筋來加強(qiáng)和提高。此節(jié)點(diǎn)的連接構(gòu)造形 式簡單，施工方便。但是由于此次實(shí)驗(yàn)構(gòu)件不包括混凝上梁部分，只承受 軸向圧力，與實(shí)際情況有很大區(qū)別，因此結(jié)果只實(shí)用于一般高層建筑的下 部樓層的中柱。梁劍等(2002) 49對柱鋼管非連通式節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，其目的 為考察該節(jié)點(diǎn)形式的軸壓承載力和破壞模式，因此試件只保留節(jié)點(diǎn)區(qū)部分, 不帶上下鋼管混凝土柱。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，試件的破壞形態(tài)為僅出現(xiàn)貫通縱 向裂縫，出現(xiàn)貫通縱向裂縫與非貫通環(huán)向裂縫，以及縱向與環(huán)向裂縫均貫 通的破壞形態(tài);該節(jié)點(diǎn)具有足夠

38、的強(qiáng)度及延性，環(huán)向鋼筋能夠有效的提高核 心區(qū)混凝土的局部承壓強(qiáng)度，且由于樓層間鋼管不連通，梁鋼筋可以直接 穿過，傳力明確，施工簡便。劉付鈞等(2003) 50進(jìn)行了兩組共15個(gè)試件的軸壓試驗(yàn)，對節(jié)點(diǎn)區(qū) 柱鋼管不連通式鋼管混凝土柱平板節(jié)點(diǎn)的軸壓性能進(jìn)行了較為詳盡的研 究。介紹了試驗(yàn)的概況及主要的試驗(yàn)結(jié)果，并對影響該節(jié)點(diǎn)軸壓承載力的 因素進(jìn)行了探討，為該節(jié)點(diǎn)軸壓承載力計(jì)算公式的建立提供了基礎(chǔ)數(shù)據(jù)。張學(xué)文等(2003) 51對節(jié)點(diǎn)區(qū)柱鋼管不連通式鋼管混凝土柱平板節(jié) 點(diǎn)在軸壓下節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的受力特點(diǎn)進(jìn)行了分析，提出了一條適合于工程應(yīng) 用的節(jié)點(diǎn)軸壓承載力計(jì)算公式，該公式偏于安全地評價(jià)了試驗(yàn)結(jié)果。文中 還對

39、該節(jié)點(diǎn)在工程上應(yīng)用時(shí)的構(gòu)造措施和施工要點(diǎn)進(jìn)行了探討，為工程實(shí) 踐提供了參考。聶建國等(2004) 52進(jìn)行了 6個(gè)分層鋼管混凝土節(jié)點(diǎn)的軸壓試驗(yàn)。 分層鋼管混凝土是鋼管在樓層梁上、下兩表面處斷開，節(jié)點(diǎn)核心區(qū)受多重 套箍約束作用，故節(jié)點(diǎn)處截血和柱截血的軸壓性能發(fā)生了變化。通過實(shí)驗(yàn), 獲得了這種節(jié)點(diǎn)的受力情況，探討了中多重套箍下節(jié)點(diǎn)在軸壓下的力學(xué)性 能。王毅紅等(2004) 53提出了一種鋼管混凝土新型節(jié)點(diǎn)，這種節(jié)點(diǎn)在 節(jié)點(diǎn)區(qū)斷開，在節(jié)點(diǎn)區(qū)用環(huán)形鋼箍，縱筋，芯鋼管來保證節(jié)點(diǎn)區(qū)的連續(xù)性。 因?yàn)榱号c柱混凝土現(xiàn)澆在一起，受力性能良好。進(jìn)行了三個(gè)中柱節(jié)點(diǎn)模型 試驗(yàn)的研究，分析了實(shí)驗(yàn)現(xiàn)象、破壞機(jī)理。王毅紅等(

40、2006(54, 2008(55)又進(jìn)行了芯鋼管連接的鋼管混凝土半 連通的邊節(jié)點(diǎn)和角節(jié)點(diǎn)的試驗(yàn)研究。其節(jié)點(diǎn)在有梁的地方外鋼管斷開，無 梁一側(cè)外鋼管斷開，梁中縱筋在節(jié)點(diǎn)直通，梁、柱、節(jié)點(diǎn)的混凝土一次整 澆。使用ansys程序?qū)δＰ驮嚰M(jìn)行分析，試驗(yàn)結(jié)果和數(shù)值計(jì)算結(jié)果吻合 良好，均證實(shí)了新型節(jié)點(diǎn)具有良好的強(qiáng)度和剛度，節(jié)點(diǎn)承載力大于所連接 梁、柱的承載力。試件破壞時(shí)，節(jié)點(diǎn)芯鋼管還具有較大的承載潛力。局部 連通的鋼管對節(jié)點(diǎn)混凝土有一定保護(hù)作用且有利于施工中上下鋼管的對 中。56王再峰(2006)對鋼管約束混凝土柱鋼筋混凝土梁節(jié)點(diǎn)的滯回性 能進(jìn)行了研究。以截面形式(圓形和方形)和軸壓比為參數(shù)，進(jìn)行了 8

41、個(gè)鋼管約朿混 凝土節(jié)點(diǎn)和2個(gè)鋼管混凝土柱鋼筋環(huán)繞式節(jié)點(diǎn)對比構(gòu)件的滯回性能試驗(yàn)研 究。分析了軸壓比、節(jié)點(diǎn)連接形式和截面形式對于構(gòu)件承載力、延性、剛 度以及耗能性能的影響規(guī)律及對鋼管約束混凝土節(jié)點(diǎn)幾骨架曲線進(jìn)行了 影響因素的參數(shù)分析，變化的參數(shù)有:鋼管混凝土柱含鋼率、柱長細(xì)比、梁 柱線剛度比、梁柱極限彎矩比和柱軸壓比。確定了各個(gè)參數(shù)對節(jié)點(diǎn)pd骨 架曲線的影響規(guī)律。在參數(shù)分析的基礎(chǔ)上，對鋼管約束混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)水 平承載力的簡化算法和簡化骨架曲線模型進(jìn)行了探討。陳慶軍等(2008) 57對節(jié)點(diǎn)區(qū)柱鋼管不全貫通式鋼管混凝土柱梁節(jié) 點(diǎn)進(jìn)行了 7個(gè)試件軸壓試驗(yàn)及2個(gè)試件的偏壓試驗(yàn)，研究了梁通過處鋼管 開孔及

42、各層間鋼管柱分離兩種型式的柱鋼管不全貫通式節(jié)點(diǎn)的力學(xué)性能。 結(jié)果表明:不全貫通式節(jié)點(diǎn)在環(huán)梁和環(huán)向鋼筋約束下具有較高的承載力和 較好的延性;鋼管在梁位開孔與鋼管在節(jié)點(diǎn)區(qū)完全分離的兩種試件具有相 同的節(jié)點(diǎn)區(qū)破壞形態(tài)及相近的力學(xué)性能。陳慶軍等(2008) 58對節(jié)點(diǎn)區(qū)柱鋼管不連通式鋼管混凝土柱梁節(jié)點(diǎn) 在軸壓下節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的受力特點(diǎn)進(jìn)行了分析，指出主要的影響因素為混凝 土強(qiáng)度、節(jié)點(diǎn)橫截面面積與鋼管面積的比值、節(jié)點(diǎn)環(huán)筋的數(shù)量、節(jié)點(diǎn)高度。 在局部承壓理論的基礎(chǔ)上，根據(jù)約朿混凝土理論，提出多重箍筋對內(nèi)核混 凝土的約束力逐重疊加的思想，并引入節(jié)點(diǎn)高度影響系數(shù)，建立該種節(jié)點(diǎn) 軸壓承載力計(jì)算公式。計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果

43、比較，兩者吻合良好。2數(shù)值模擬與計(jì)算2.1鋼管混凝土柱鋼筋混凝土梁節(jié)點(diǎn)利用abaqus有限元軟件對鋼管混凝土柱鋼筋混凝土梁節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了數(shù)值模擬分析。圖2.7為對（韓林海等，20092）中鋼管混凝土柱鋼筋混 凝土梁節(jié)點(diǎn)在不同軸壓比下有限元軟件計(jì)算結(jié)果和實(shí)驗(yàn)結(jié)果的對比，可見, 本文計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)實(shí)驗(yàn)結(jié)果相比，剛度和承載力均吻合良好。節(jié)點(diǎn)的具體參數(shù)如下：圓形柱節(jié)點(diǎn)的柱截血尺寸為dxt=150 mm x 1.38mm,鋼筋混凝土梁尺寸（寬x高）為bxh=100 mm x 160mm,梁截面配筋上部及下部均為2b10, 梁柱線剛度比為0.328o 方形柱節(jié)點(diǎn)的柱截面尺寸為bxt=150mm x 1.38m

44、m,鋼筋混凝土梁尺寸（寬x高）為bxh=100mmx 170mm,梁截面配筋上部及下部均為2少12,梁柱線 剛度比為0.274。試件中鋼管混凝土柱高度h=l.lssm,鋼筋混凝土梁的跨度l=l.5mo cj和s分別為圓形和方形截面鋼管混凝土柱節(jié)點(diǎn)，rc表 示采用了鋼筋混凝土梁，數(shù)字0, 3, 6分別表示軸壓比為0.05,0.3,0.6是 的情況。試件最后一位數(shù)字1或2是用來當(dāng)同一軸壓比下有兩個(gè)試件時(shí)加 以區(qū)分。圖2.7鋼筋環(huán)繞式鋼管混凝土柱鋼筋混凝土梁節(jié)點(diǎn)數(shù)值模擬2.2鋼管約束混凝土柱鋼筋混凝土梁節(jié)點(diǎn)利用abaqus有限元軟件對鋼管約束混凝土柱鋼筋混凝土梁節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了數(shù)值模擬分析。圖2.8為韓林

45、海等（2009） 2中對鋼管約束混凝土柱. 鋼筋混凝土梁節(jié)點(diǎn)計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果的相比曲線，可見，節(jié)點(diǎn)剛度和承載力總體上吻合良好。節(jié)點(diǎn)的具體參數(shù)如下：圓形柱節(jié)點(diǎn)的柱截血尺寸為dxt=150mm x 1.38mm,鋼筋混凝土梁尺 寸（寬x高）為bxh=100mmx 160mm,梁截面配筋上部及下部均為2b10, 梁柱線剛度比為0.328o方形柱節(jié)點(diǎn)的柱截面尺寸為bxt=150mm x1.38mm,鋼筋混凝土梁尺寸（寬x高）為bxh=100mmx 170mm,梁截面配 筋上部及下部均為2.12,梁柱線剛度比為0.274o試件中鋼管混凝土柱高度鋼筋混凝土梁的跨度l=l.5mo stccj代表鋼管約束混

46、凝 土柱節(jié)點(diǎn)，橫線后面的字母表示柱截面形狀，s和c分別代表方形和圓形， 數(shù)字0, 3, 6分別表示軸壓比為0.05, 0.3, 0.6是的情況。參數(shù)相同的兩個(gè)試 件分別用1或2加以區(qū)分。圖2.8鋼管約束混凝土柱鋼筋混凝土梁節(jié)點(diǎn)數(shù)值模擬2.3鋼管約朿混凝土柱鋼筋混凝土梁節(jié)點(diǎn)的破壞模態(tài)為比較不同受力階段節(jié)點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)，分析節(jié)點(diǎn)的工作機(jī)理，在圖2.9 的節(jié)點(diǎn)p-關(guān)系全過程曲線上，試件破壞的歷程和形態(tài)經(jīng)歷了初裂、通裂、極 限和破壞四個(gè)階段，分別選取四個(gè)典型時(shí)刻對應(yīng)的特征點(diǎn)進(jìn)行比較，四個(gè) 特征點(diǎn)分別取點(diǎn)為節(jié)點(diǎn)屮鋼筋混凝土梁端出現(xiàn)第一道彎曲直裂縫;2點(diǎn)為 節(jié)點(diǎn)進(jìn)入屈服的點(diǎn)（梁縱向鋼筋屈服）；3點(diǎn)為節(jié)點(diǎn)水平

47、極限承載力pmax 對應(yīng)點(diǎn);4點(diǎn)為對應(yīng)85%的極限荷載，及破壞荷載pu對應(yīng)時(shí)刻。1、圓截面節(jié)點(diǎn)各組成部分應(yīng)力發(fā)展（1）圓形截面節(jié)點(diǎn)的裂縫發(fā)展在abaqus中混凝土塑性損傷模型不存在材料積分點(diǎn)上發(fā)展裂縫的概 念，但通過等效塑性應(yīng)變反應(yīng)岀來。根據(jù)lubliner等（1989）的建議，假 定裂縫最初發(fā)生在等效塑性拉應(yīng)變大于零。初始裂縫發(fā)生在鋼筋混凝土左 梁下表面靠近柱子的地方，由于節(jié)點(diǎn)同時(shí)受到軸壓力和水平向左的推力, 所以等效塑性拉應(yīng)變增大，岀現(xiàn)初始裂縫。隨著水平荷載的增加，節(jié)點(diǎn)受 到的推力增加，鋼筋混凝土右梁上表面也開始出現(xiàn)裂縫，隨著荷載的繼續(xù) 增大，節(jié)點(diǎn)區(qū)等效塑性拉應(yīng)變繼續(xù)發(fā)展，隨著p的增大節(jié)點(diǎn)

48、承載力最終達(dá) 到極限，節(jié)點(diǎn)破壞。（2）圓形截面節(jié)點(diǎn)梁、柱鋼筋及鋼管應(yīng)力發(fā)展圓鋼管約束混凝土柱鋼筋混凝土梁節(jié)點(diǎn)中鋼筋混凝土梁中鋼筋的變 形發(fā)展，鋼筋隨著梁端混凝土的開裂鋼筋逐漸開始受力，并逐漸增大，到 達(dá)2點(diǎn)時(shí)，鋼筋開始屈服，隨著荷載的增加，鋼筋受力逐漸增大（3點(diǎn)）, 最終進(jìn)計(jì)入強(qiáng)化階段（4點(diǎn)）。隨著梁中縱向受力鋼筋在2點(diǎn)已經(jīng)開始屈服， 3,4點(diǎn)梁屮縱筋進(jìn)一步受力，但節(jié)點(diǎn)區(qū)鋼筋卻并未屈服。說明柱和節(jié)點(diǎn)并 未破壞，符合強(qiáng)柱弱梁，節(jié)點(diǎn)更強(qiáng)的設(shè)計(jì)原則。鋼管約束混凝土柱上鋼管 的應(yīng)力分布發(fā)展，靠近梁附近的鋼管初始階段受力較大，隨著荷載的增加, 鋼管中部受力增加，到達(dá)破壞時(shí)，鋼管應(yīng)力有所減小，這是由于節(jié)點(diǎn)

49、己經(jīng) 破壞，梁端形成了塑性較。由于節(jié)點(diǎn)受到軸壓力和彎矩的共同作用，鋼管 的受壓區(qū)的應(yīng)力大于受壓區(qū)應(yīng)力，且鋼管并未屈服。（3）混凝土的縱向變形混凝土柱及柱沿梁上表面的截面的應(yīng)力分布發(fā)展可知，在1點(diǎn)時(shí)，混 凝土柱全截面受壓，截面由沒有水平荷載作用時(shí)的全截面受壓逐漸變?yōu)樽?半部分受壓，右半部分受拉。在2點(diǎn)時(shí)，隨著水平荷載的逐漸增加，混凝 土柱在鋼管斷開之處逐漸開始受拉，這主要是因?yàn)?，隨著水平推力的增大，節(jié)點(diǎn)域受剪變形，且受壓區(qū)逐漸增大， 形成斜壓桿，此時(shí)截面的受壓區(qū)面積逐漸減小而受拉區(qū)逐漸增大。在3點(diǎn) 時(shí)，荷載進(jìn)一步增加，此時(shí)達(dá)到極限荷載，應(yīng)力沿著此趨勢繼續(xù)發(fā)展，混 凝土受拉區(qū)應(yīng)力繼續(xù)增大，到達(dá)4點(diǎn)

50、時(shí)，節(jié)點(diǎn)破壞，外荷載達(dá)到破壞荷載 pu,由于出現(xiàn)卸載，截面應(yīng)力冇所減小。（4）節(jié)點(diǎn)區(qū)剪切應(yīng)力圓鋼管約束混凝土柱鋼筋混凝土梁節(jié)點(diǎn)在彎矩作用h,節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的 混凝土在（1點(diǎn)）在鋼管斷開處沿著對角線方向產(chǎn)生壓應(yīng)力，隨著荷載的 增加，節(jié)點(diǎn)區(qū)混凝土沿著對角線方向形成斜壓桿（2點(diǎn)），隨著水平荷載 的不斷增加，混凝土斜壓桿范圍擴(kuò)大（3點(diǎn)）。最后節(jié)點(diǎn)區(qū)混凝土幾乎全 部受壓（4點(diǎn)）。圓鋼管約束混凝土柱鋼筋混凝土梁節(jié)節(jié)點(diǎn)，在彎矩和剪力的作用下,由型鋼腹板主要承擔(dān)剪力，翼緣也受力，但承擔(dān)剪力作用較小。在受荷初 期，型鋼腹板受剪，受剪區(qū)域近似于止方形此時(shí)翼緣受拉（1點(diǎn)）。隨著 水平荷載增大，節(jié)點(diǎn)核心區(qū)型鋼腹板剪力開始

51、發(fā)展，受剪區(qū)域增大，逐漸 由節(jié)點(diǎn)區(qū)向柱內(nèi)發(fā)展，柱內(nèi)翼緣一側(cè)受拉，一側(cè)受壓（2點(diǎn)）。隨著荷載繼 續(xù)增大，型鋼腹板抗剪承載力達(dá)到最大（3點(diǎn)）。最后隨著節(jié)點(diǎn)的破壞，型 鋼受剪繼續(xù)增大（4點(diǎn)）。2、方形截面節(jié)點(diǎn)各組成部分應(yīng)力發(fā)展（1）方形截面節(jié)點(diǎn)的裂縫發(fā)展方鋼管約束混凝土柱鋼筋混凝土梁節(jié)點(diǎn)的應(yīng)力發(fā)展與圓鋼管約束混 凝上柱鋼筋混凝土節(jié)點(diǎn)相似;在1點(diǎn)時(shí)，梁端混凝土形成初裂，隨著水平 荷載的增加，鋼筋逐漸受拉，在2點(diǎn)時(shí)，鋼筋開始屈服，梁端等效塑性拉 應(yīng)變增大，在3點(diǎn)時(shí)，混凝土等效塑性拉應(yīng)變繼續(xù)增加，此時(shí)節(jié)點(diǎn)達(dá)到極 限荷載，在4點(diǎn)時(shí)，裂縫增大，節(jié)點(diǎn)己然破壞。（2）方形截血節(jié)點(diǎn)梁、柱鋼筋及鋼管應(yīng)力發(fā)展方鋼管約束

52、混凝上柱鋼筋混凝土梁節(jié)點(diǎn)中鋼筋混凝土梁中鋼筋的變 形發(fā)展，與圓鋼管約束混凝土柱鋼筋混凝土梁節(jié)點(diǎn)類似，鋼筋隨著梁端混 凝土的開裂鋼筋受拉逐漸開始受力，并逐漸增大，鋼筋開始屈服（2點(diǎn)）, 隨著荷載的增加，鋼筋受力逐漸增大（3點(diǎn)），最終進(jìn)進(jìn)入強(qiáng)化階段（4點(diǎn)）。 方圓鋼管約束混凝土柱鋼筋混凝土梁節(jié)點(diǎn)梁中鋼筋的變形發(fā)展，隨著梁中 縱向受力鋼筋在2點(diǎn)己經(jīng)開始屈服，3, 4點(diǎn)梁中縱筋繼續(xù)受拉，但節(jié)點(diǎn)區(qū) 鋼筋卻并未屈服，節(jié)點(diǎn)并未受壓、彎破壞。鋼管約束混凝土柱上鋼管的應(yīng) 力分布發(fā)展，隨著荷載的增加，鋼管中部受力增加。由于節(jié)點(diǎn)受到軸壓力 和彎矩的共同作用，鋼管的受壓區(qū)的應(yīng)力大于受壓區(qū)應(yīng)力。在受力過程中, 鋼管并未

53、達(dá)到屈服。（3）節(jié)點(diǎn)區(qū)混凝土變形方鋼管約束混凝土柱鋼筋混凝土梁節(jié)點(diǎn)受力與圓鋼管約朿混凝土柱 鋼筋混凝土梁節(jié)點(diǎn)類似，其節(jié)點(diǎn)區(qū)混凝土，隨著柱頂水平荷載的增加，由 全截面受壓發(fā)展到一側(cè)受拉，一側(cè)受壓。節(jié)點(diǎn)區(qū)角點(diǎn)逐漸開始受拉，但柱 子里的混凝土還處于受壓階段（1點(diǎn)）。方鋼管約束混凝土柱鋼筋混凝土梁節(jié)點(diǎn)沿梁上表面隨著水平加載的 增加，梁鋼筋屈服時(shí)，應(yīng)力變化則有些不規(guī)則主要原因是應(yīng)為節(jié)點(diǎn)區(qū)型鋼 尺寸大，對其受力有影響。由于施加的水平荷載，使節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的混凝土 沿對角線形成斜壓桿，隨著水平荷載的增加，混凝土斜壓桿承擔(dān)的剪力越 來越大。（4）節(jié)點(diǎn)核心區(qū)剪切應(yīng)力由節(jié)點(diǎn)區(qū)混凝土剪切應(yīng)力的分布及發(fā)展可知，方鋼管約束

54、混凝土柱 鋼筋混凝上梁節(jié)點(diǎn)所受剪與圓鋼管約束混凝土柱鋼筋混凝止梁節(jié)點(diǎn)基本 相似。從節(jié)點(diǎn)區(qū)各構(gòu)件的應(yīng)力發(fā)展可以看出在彎矩和剪力的作用下，節(jié)點(diǎn) 混凝土開始受剪（1點(diǎn)），隨著水平荷載的增加，節(jié)點(diǎn)受剪作用增大，節(jié)點(diǎn) 區(qū)混凝土形成斜裂縫，將混凝土分成斜壓桿（2點(diǎn)），水平荷載繼續(xù)增大, 斜壓桿寬度增大（3點(diǎn)），最終由于梁端塑性狡的形成，節(jié)點(diǎn)破壞。在此過 程之中箍筋受力逐漸增大，但箍筋受力不大，原因是型鋼承擔(dān)了很大的剪 力。由節(jié)點(diǎn)區(qū)型鋼剪切應(yīng)力的分布及發(fā)展可知，與圓鋼管約束混凝土柱鋼筋混凝土梁節(jié)點(diǎn)類似。從節(jié)點(diǎn)區(qū)各構(gòu)件的應(yīng)力發(fā)展可以看出，在彎矩和剪力的作用下，節(jié)點(diǎn)型鋼開始受剪，由圖可知型鋼腹板承擔(dān)主要的剪力,

55、 翼緣也受力，但承擔(dān)剪力作用較?。?點(diǎn)）。隨著水平荷載進(jìn)一步增加, 節(jié)點(diǎn)核心區(qū)型鋼腹板剪力開始發(fā)展，腹板受剪且作用增大，翼緣受剪也增 大，但翼緣的貢獻(xiàn)很?。?點(diǎn)）。荷載繼續(xù)增大，型鋼腹板抗剪承載力達(dá)到 最大（3點(diǎn)）。隨著節(jié)點(diǎn)的破壞，型鋼受剪繼續(xù)增大（4點(diǎn)）。本節(jié)總結(jié)：鋼管約束混凝土柱鋼筋混凝土梁節(jié)點(diǎn)這種新型的節(jié)點(diǎn)有良好的受力性能，其節(jié)點(diǎn)受力性能類似與型鋼混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)。3節(jié)點(diǎn)優(yōu)化建議節(jié)點(diǎn)是梁柱連接的關(guān)鍵部位，在框架中起著傳遞、分配內(nèi)力和保證結(jié)構(gòu)整體性的作用。因而，梁柱節(jié)點(diǎn)核心區(qū)應(yīng)該具有足夠的承載力、剛度和延性。為保證節(jié)點(diǎn)的質(zhì)量，提出以下建議構(gòu)造要求：（1）節(jié)點(diǎn)核心區(qū)縱筋、型鋼和箍筋僅在節(jié)點(diǎn)區(qū)設(shè)

56、置，上下均需伸入鋼管約束混凝土柱中。建議縱筋、型鋼和箍筋錨入上、下鋼管約朿混凝土 柱中兩倍的梁高。（2）為了施工方便，確定各部分尺寸時(shí)，梁縱筋最好能直通核心區(qū)。節(jié)點(diǎn)核心區(qū)型鋼和縱筋的布置也應(yīng)為梁中縱筋貫穿留出通道。梁中所有鋼 筋應(yīng)從型鋼翼緣側(cè)邊通過，不應(yīng)穿過節(jié)點(diǎn)核心區(qū)型鋼翼緣，梁中縱筋也不 得與節(jié)點(diǎn)核心區(qū)型鋼直接焊接。（3）在與節(jié)點(diǎn)區(qū)型鋼連接的梁端，可設(shè)置一段鋼梁與梁主筋搭接。鋼梁的高度應(yīng)不小于0.8倍梁高，長度應(yīng)不小于梁截面高度的2倍，且應(yīng) 滿足梁內(nèi)主筋搭接長度要求。在梁內(nèi)主筋搭接長度要求。在鋼梁的上下翼 緣上應(yīng)設(shè)置栓釘連接件，栓釘?shù)闹睆讲恍∮?9mm,栓釘?shù)拈g距不大于200mm,且栓釘至型

57、鋼板材邊緣的距離不小于50mm。梁內(nèi)的應(yīng)有不小于1/3主筋的面積穿過鋼骨混凝土柱連接配置。從梁端至 鋼梁端部以外2倍梁高范圍內(nèi)，應(yīng)按鋼筋混凝土梁端箍筋加密區(qū)的要求配 置箍筋。（4）型鋼腹板部分設(shè)置鋼筋貫穿孔時(shí)，截面缺損率不應(yīng)超過腹板面 積的20%。當(dāng)不能避免在型鋼翼緣上開孔時(shí)，截面缺損率也必須控制在20% 的限度內(nèi)。節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的篩筋應(yīng)按計(jì)算確定，篩筋間距不要大于150mm, 箍筋直徑不小于柱端箍筋加密區(qū)的箍筋直徑。（5）為了保證梁端內(nèi)力更好的傳遞，節(jié)點(diǎn)核心區(qū)型鋼內(nèi)梁翼緣水平位置處可設(shè)置加勁肋，其構(gòu)造應(yīng)便于混凝土澆灌，并保證混凝土密實(shí)。水平加勁肋厚度不宜小于12mm o總結(jié): 在abaqus有限

58、元軟件下對鋼管混凝土柱、鋼管約朿混凝土柱、鋼筋環(huán)繞式鋼管混凝土柱鋼筋混凝土梁節(jié)點(diǎn)、鋼管約束混凝土柱鋼筋混凝土 梁節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了模擬，理論計(jì)算與試驗(yàn)結(jié)果總體上吻合良好?；诖藢︿摴?約束混凝土柱筋混凝土梁節(jié)點(diǎn)進(jìn)行abaqus有限元模擬，對典型試件的各 組成部件進(jìn)行了在單調(diào)荷載作用下的非線性全過程分析，通過對各部件在 受力過程中的裂縫、應(yīng)力分布等分析，明確了各部件之間的協(xié)調(diào)工作以及 節(jié)點(diǎn)的工作機(jī)理。（1）基于對理論的分析，對可能影響鋼管約束混凝土柱鋼筋混凝土節(jié)點(diǎn) 的流彎承載力的參數(shù):梁柱彎矩比、梁柱線剛度比和柱長細(xì)比進(jìn)行了分析。分析結(jié)果表明:鋼管約束混凝土柱鋼筋混凝土梁節(jié)點(diǎn)抗彎承載力與梁柱彎 矩比、梁柱線剛